Đang tải... (xem toàn văn)
Nghiên cứu hiện tượng ma sát âm trong thi công cọc bê tông cốt thép cho công trình nhà cao tầng tại quận 7 –TPHCM
BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Lời cảm ơn BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC Mục Lục Phần 1: I GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Dẫn nhập Lý chọn đề tài II Tổng quan lịch sử nguyên cứu giới thiệu chung đề tài III Giới hạn đề tài IV Mục tiêu nhiệm vụ nghiên cứu: Phần 2: I Nội dung nghiên cứu Tổng quan tượng ma sát âm Định nghĩa Nguyên nhân trường hợp xuất hiên Các yếu tố ảnh hưởng đến ma sát âm 14 Những tác động ma sát âm lên móng công trình 15 Các trường hợp cần xem xét đến ảnh hường ma sát âm theo quy phạm nước ta 17 II Cơ sở lý thuyết công thức tính toán 18 Theo Joseph E.Bolwes (Foundation analysis and design) 18 Mô hình tính toán ma sát âm phần mềm PTHH Plaxis 21 III Ứng dụng lý thuyết tính toán vào thực tế địa chất quận 25 Phương pháp đại số 25 Sử dụng phần mềm PTHH Plaxis 28 IV Các biện pháp khắc phục 43 Khái quát chung giải pháp 43 Các giải pháp thiết kế thi công móng hạn chế ảnh hưởng ma sát âm 45 Phần 3: I Kết luận, kiến nghị 46 Kết luận 46 II Kiến nghị: 47 Phần 4: Phụ luc 48 Tài liệu tham khảo 51 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Phần 1:Dẫn nhập I Lý chọn đề tài Lý khách quan Như ta biết khu vực Q.7 khu vực đầy tiềm năng, có tốc độ phát triển nhanh kinh tế lẫn sở hạ tầng, tương lai không xa Q.7 trở thành trung tâm kinh tế, khu dân cư đại TP.Hồ Chí Minh Vì vậy, nhiều khu chung cư cao ốc văn phòng đã, xây dựng ngày nhiều khu vưc Q.7 Tuy nhiên, xét mặt địa chất, Q.7 hình thành lớp trầm tích trẻ, với chiều sâu lớp đất yếu, chưa cố kết lên đến hàng chục mét, dẫn đến khả chịu tải lớp đất tương đối yếu.Vì thi công phần móng cho công trình nhà cao tầng đây, phương án thường chọn thi công móng cọc Tuy nhiên sử dụng phương án xảy cố cố thường gặp tượng ma sát âm gây Khi tình toán thiết kế công trình, đặc biệt công trình nhà cao tầng, việc tính toán phần móng phần quan trọng nhất, chiếm 30% việc định tính bền vững công trình kinh phí, phần móng bị cố công trình có nguy bị sụp đổ sử dụng đươc, chi phí cho việc sữa chữa phần móng lớn, điều anh hưởng không nhò đến tính kinh tế công trình Do điều kiện địa chất Q.7 có yếu tố gây nên tượng ma sát âm, gây cố cho phần móng Với tầm quan công việc tính toán thiết kế móng người kĩ sư thiết kế phải cân nhắc, lựa chọn phương án thiết kế thi công thích hợp để hạn chế tượng Để làm điều người kĩ sư cần phải có hiểu biết định chất tượng ma sát âm, số biện pháp khắc phục Tuy nhiên tương ma sát âm mẻ nước ta, số tài liệu nhà chuyên môn nghiên cứu vấn đề ít, quy phạm chưa đề cập cách đầy đủ vấn đề này, chủ yếu sử dụng tài liệu tiếng nước để tính toán Do việc nghiên cứu vấn đề thiết thực, làm phong phú thêm nguồn tài liệu tượng ma sát âm giúp cho người nghiên cứu sau rút kinh nghiệm để bổ sung hoàn thiện việc nghiên cứu chất BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN tượng ma sát âm, đề xuất số cách tính biện pháp khắc phục ma sát âm khu vực Q.7 Lý chủ quan: Nhóm nghiên cứu có niềm đam mê tìm hiểu vấn đề theo hoc chuyên ngành xây dưng dân dụng công nghiệp trường ĐH SPKT TP.HCM nên có mối quan tâm lớn đến vấn đề để áp dụng cho việc nghiên cứu cho công việc sau Đó lý nhóm nghiên cứu chọn đề tài “ Nghiên cứu tượng ma sát âm thi công cọc bêtông cốt thép cho công trình nhà cao tầng quận – TPHCM” II Tổng quan lịch sử nguyên cứu giới thiệu chung đề tài Tổng quan lịch sử nghiên cứu: a Zeevaert (1959) Đã đề nghị phương pháp lý thuyết để xác định khả chịu lực cọc chịu mũi có kể đến MSA Trong lý thuyết mình, Zeevaert không quan tâm đến tải trọng đặt vào cọc lực MSA kéo xuống, thay vào ông đưa vào tính toán giảm áp lực trì lớp chịu lực, nơi mà cho khuynh hướng lún đất giảm Giả thuyết giảm bớt khả chịu tải Zeevaert hoàn toàn hàm ý độ trượt đất cọc không xảy Do vậy, thuyết phục vật lý cho giả thuyết ông b Poulos & Mattes (1969) Đề nghị phương pháp giải tích để dự đoán ảnh hưởng MSA cọc không nén tiết diện tròn Đầu cọc giả định đặt cứng tuyệt đối, đất xung quanh cọc giả định vật liệu đồng chất đàn hồi đẳng hướng Bằng cách dùng phương trình Mindlin cho chuyển vị thẳng đứng điểm nằm khối vô tận, ông tìm giải pháp cho mối tương quan biến dạng bề mặt đất lực kéo xuống gây BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN cọc Ảnh hưởng độ cứng tương đối cọc, chiều dài cọc đến tỷ lệ đường kính, ảnh hưởng hệ số Poison đất đến mối tương quan khám phá Trong công trình nghiên cứu mình, hai ông đưa công thức tính toán lực kéo xuống tối đa MSA Tuy nhiên, tồn số hạn chế, chẳng hạn đặc tính phụ thuộc thời gian chưa kể đến phân tích tính toán Để đưa biện pháp chặt chẽ hơn, mô tả thực tế sơ lược chuyển vị cố kết cần phải kể đến c Fellenius (1972) Đưa báo cáo MSA liên quan đến vấn đề chuyển vị không tính toán Hơn nữa, báo cáo nhận xét cách gây tải trọng tạm thời đầu cọc, tải trọng kéo xuống hạn chế với lượng với tải trọng đặt vào Tuy nhiên, tải trọng cân bằng, MSA sinh lần với lún Khi lực kéo xuống lớn chuyển vị cho phép cọc nhỏ, MSA hạn chế cách áo cọc lớp bitum Fellenius (1989) cọc đặt vào đất nén được, mà tất cọc chịu MSA Kết luận dựa kiện chuyển động dù khoảng 12(mm) hoàn toàn đủ để hình thành ma sát bề mặt Vì thế, phương pháp thiết kế thống đưa ra, khả chịu lực cọc, kết cấu cọc, độ lún cọc đưa cân nhắc d Matyas & Santamarina (1994) phát triển giải pháp để xác định lực kéo xuống vị trí điểm trung hòa Giải pháp thứ dựa mô hình mặt tiếp xúc cọc-đất vật liệu cứng-dẽo, giải pháp thứ xem mặt tiếp xúc cọc-đất vật liệu đàn hồi dẽo Bằng cách so sánh giải pháp, hai ông nhận thấy giải pháp cứng-dẽo ước tính cao giá trị lực kéo xuống (MSA) khoảng 50% hơn, dự đoán vị trí điểm trung hòa sâu 30% BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC e GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Poorooshasb el al (1996) Đã trình bày phương pháp số dùng để xác định độ lớn phân bố MSA Phương pháp áp dụng với vật liệu phi tuyến tính, phụ thuộc vào thời gian, cọc chịu mũi lẫn cọc treo Sự phân tích số học việc xây dựng biểu thức vi tích phân, thứ giải xác lập trình máy tính Để chứng minh cho khả phương pháp số, nghiên cứu cách ứng xử MSA lên cọc treo cọc chịu mũi tiến hành Nghiên cứu độ sâu điểm trung hòa không chịu ảnh hưởng lớn độ sâu lớp đất đắp lý thuyết mà Bowles đưa biểu thức xác định độ sâu điểm trung hòa (L1) Nhưng diện lớp đất chịu lực tốt mũi cọc lại có ảnh hưởng lớn f Bên cạnh nổ lực để tìm hiểu chất tượng công trình nghiên cứu giới thiệu bên trên, nhiều công trình khác với nhiều phát kiến nhiều nhà nghiên cứu khác, chẳng hạn Walker & Darvall (1970), Bozozuk (1972), Feda (1976), Janbu (1976), Van Der Veen (1986), Wong & Teh (1995), Esmail (1996) Từ kết nghiên cứu công trình trên, ta nhận thấy nhiều vấn đề tồn khâu xác định độ lớn ma sát âm vị trí điểm trung hòa, từ đặt yêu cầu cho công trình nghiên cứu Hơn nữa, từ nghiên cứu trên, ta nhận việc xác định độ sâu điểm trung hòa quan trọng việc tính toán khả chịu lực độ lún cọc Giới thiệu chung để tài: Từ ma sát âm biết đến làm việc móng cọc, giới có số lượng đáng kể nghiên cứu vấn đề Phần lớn công bố nghiên cứu kết việc thí nghiệm trường phòng thí nghiệm, với mục đích khám phá ma sát âm, gây cọc đơn nhiều lý khác Chẳng hạn cố kết lớp sét cao xuất cọc (Fellenious-1972), đắp (Bozozuk-1972), dao động mực nước ngầm (Auvinet Hanell-1981) Không riêng giới, nước ta ma sát âm ngày quan tâm đến nhiều công tác thiết kế thi công móng sâu, đặc biệt vùng có đất yếu đồng sông Cửu Long, gần khu vực quận – Tp HCM Cùng với đề tài nghiên cứu báo cáo chuyên đề trước, báo cáo nghiên cứu mong muốn tìm hiểu rõ ma sát âm cụ thể công tác thi công móng nhà cao tầng khu vực quận – Tp HCM BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN III.Giới hạn đề tài Nghiên cứu giải thích tượng ma sát âm sở kiến thức học đất, móng, kết nghiên cứu trước Do không đủ điều kiện khách quan sở thực tiễn ảnh hưởng cụ thể đến hoạt động cọc dài hạn( số liệu quan trắc biến dạng, số liệu từ thí nghiệm địa chất xác định ứng xử đất dài hạn) nên đề tài sâu nghiên cứu sở lý thuyết tượng Nghiên cứu ứng dụng lý thuyết tính toán phần mền Plaxis giải toán ma sát âm với địa chất thực tế quận từ đề giải pháp thiết kế cọc địa bàn quận TP Hồ Chí Minh IV Mục tiêu nhiệm vụ nghiên cứu: a Mục tiêu Tìm hiểu chất tượng ma sát âm Khảo sát tình hình ảnh hưởng ma sát âm công tác thi công cọc bêtông cốt thép cho công trình nhà cao tầng quận Từ đưa số phương pháp tính toán ảnh hưởng ma sát âm móng cọc đưa số biện pháp khắc phục ảnh hưởng b Nhiệm vụ Tổng hợp trường hợp xuất ma sát âm, giải thích nguyên nhân trường hợp cụ thể Các quy luật chi phối đến phát triển ma sát âm cọc hoạt động Tính toán ma sát âm dựa lý thuyết Bowles Vận dụng phần mền phần tử hửu hạn Plaxis để giải thích tính toán ma sát âm sở lý thuyết phần tử hữu hạn lý thuyết có kết thấm khảo sát phát triển ma sát âm theo thời gian Khảo sát ảnh hưởng ma sát âm đến sức kháng bên cọc giai đoạn hoạt động cọc (thi công cọc ép hoạt động lâu dài cọc đơn hay nhóm cọc) với địa chất cụ thể Quận TP Hồ Chí Minh Kiến nghị giải pháp giảm thiểu ảnh hưởng ma sát âm thiết kế móng cọc quận 7 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Phần 2: Nội dung nghiên cứu I Tổng quan tượng ma sát âm Định nghĩa Trước hết, cần nhận thấy hình thành ma sát bề mặt cọc tuân theo quy luật hình thành lực ma sát vật thể tự nhiên Để hình thành ma sát, vật thể phải có xu hướng chuyển động tương Độ lớn lực ma sát vật thể phụ thuộc vào lực pháp tuyến (đối với cọc áp lực ngang đất), hệ số ma sát vật thể độ biến dạng trượt Khi cọc chịu tác động tải trọng nén, có xu hướng lún xuống Trong giai đoạn đầu, thi công cọc vừa thi công cọc xong, nói chung đất xung quanh cọc lún độ lún cọc Do đó, sức kháng bên đất cọc có tác dụng kháng lại tải trọng ngoài, gọi ma sát dương Tuy nhiên, đất xung quanh thân cọc lún nhiều độ lún cọc, chuyển vị tương đối cọc đất có chiều ngược lại, sức kháng bên cọc đất lúc có chiều ngược lại Sức kháng bên không kháng lại tải trọng mà góp phần đẩy cọc xuống, gọi sức kháng bên âm (tuy nhiên thuật ngữ quen sử dụng “ma sát âm”, sức kháng bên bao gồm ma sát lực dính) Tùy vào trường hợp, ma sát âm tác dụng lên phần thân cọc hay toàn chiều dài cọc, phụ thuộc vào chiều dày lớp đất yếu chưa cố kết Lực ma sát âm có chiều hướng thẳng đứng xuống dưới, có khuynh hướng kéo cọc xuống, làm tăng lực tác dụng lên cọc Trong trường hợp ma sát âm tác dụng lên toàn thân cọc nguy hiểm, lúc sức chịu tải cọc không kể đến sức chịu tải ma sát bên đất BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN cọc (ma sát dương), mà cọc chịu lực ma sát âm kéo xuống Sức chịu tải sức chịu tải mũi cọc, chống lên đất cứng đá Các thuật ngữ liên quan nghiên cứu ma sát âm: Theo Fellenius (Pile dragload and downdrag considering liquefaction), số thuật ngữ liên quan nghiên cứu ma sát âm sau: Lực kéo xuống (dragload): lực nén dọc trục gây phần tử cọc tích lũy ma sát âm đất có khuynh hướng dịch chuyển tương đối xuống so với cọc Biến dạng kéo xuống (downdrag): dịch chuyển xuống cọc đất xung quanh cọc chuyển vị xuống Độ lớn biến dạng kéo xuống độ lún đất mặt mặt trung hòa Mặt phẳng trung hòa (neutral plane): vị trí dọc theo cọc mà vị trí lực tác dụng dài hạn (gồm tải công trình lực kéo xuống ma sát âm) cân với tổ hợp lực (gồm sức kháng bên theo chiều dương bên mặt trung hòa sức kháng mũi) Độ sâu mặt trung hòa vị trí mà chuyển vị tương đối cọc đất Nguyên nhân trường hợp xuất hiên a Các trường hợp xuất ma sát âm theo tổng kết Joseph E Bowles: Có lớp đất đắp dính bên lớp đất rời(cát, cát pha ) Lớp đất đắp sinh sức kháng cắt( lực dính) đất cọc nhờ vào áp lực hông, nên cọc bị kéo xuống trình cố kết lớp đất đắp Một ảnh hưởng nhỏ sinh cho lớp đất rời bên trọng lượng lớp đất đắp làm tăng áp lực hông Điều cung cấp sức kháng bề mặt (thêm vào) chống lại lún sâu cọc nâng tâm lực kháng gần lớp đất đắp cọc chiu mũi Một lớp đất rời( đất cát) nằm lớp đất yếu, đất dính Trong trường hợp xuất vài lực kéo xuống vùng đất đắp, lức kéo xuống chủ yếu sinh vùng cố kết Đối với cọc chống, lún nhóm lực nén dọc trục cọc Đối với cọc treo, lún thêm xãy trừ cọc đủ dài để đoạn cọc bên sinh lực ma sát dương đủ lớn để cân lực sinh ma sát âm Trường hợp vị trí xấp xĩ cân hay măt phẳng trung hòa tồn Sự hạ thấp mực nước ngầm với lún đất BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Gia đoạn đóng cọc (và thử tải) làm phát sinh ứng suất âm đoạn cọc phía trên, dỡ tải thân cọc nở lên Sự trượt sức kháng bên âm nguyên nhân phải cân với sức kháng bên dương đoạn cọc hay lực chống mũi cọc Hình I.2: Các trường hợp xuất ma sát âm Một lớp đất rời( đất cát) nằm lớp đất yếu, đất dính Trong trường hợp xuất vài lực kéo xuống vùng đất đắp, lức kéo xuống chủ yếu sinh vùng cố kết Đối với cọc chống, lún nhóm lực nén dọc trục cọc Đối với cọc treo, lún thêm xãy trừ cọc đủ dài để đoạn cọc bên sinh lực ma sát dương đủ lớn để cân lực sinh ma sát âm Trường hợp vị trí xấp xĩ cân hay măt phẳng trung hòa tồn Sự hạ thấp mực nước ngầm với lún đất Gia đoạn đóng cọc (và thử tải) làm phát sinh ứng suất âm đoạn cọc phía trên, dỡ tải thân cọc nở lên Sự trượt sức kháng bên âm nguyên nhân phải cân với sức kháng bên dương đoạn cọc hay lực chống mũi cọc b Dựa tổng hợp nguyên cứu TS Đậu Văn Ngọ tiểu luận ma sát âm trước ma sát âm thường xuất trường hợp sau nước ta: Một điều dễ dàng nhận thấy rằng, chí tồn lún lớp đất xung quanh cọc, lực kéo xuống (ma sát âm) không xuất dịch chuyển xuống phía 10 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Vị trí chuyển vị Uy=10%D=0.1m ứng với tổng bước tính toán của chương trình Sum-Mstage =0.7 Tức sức chịu tải cọc Qu=0.7x3000=2100(kN/m); suy Qa=0.5xQu1200kN/m (tương đương với với 2200kN) chọn tải tác dụng lên cọc P=2000kN từ tính lại q=1070kN/m Phase 2: Mô hoạt động cọc sau chất tải q=1070kN/m Phase 3: cố kết năm Hình bên trái chuyển vị đứng tổng cộng cọc đất, hình bên phải chuyển vị gia tăng ( chuyển vị từ phase – chuyển vị phase 1) Ta thấy cọc không lún thêm đất lún nhiều cố kết Chuyển vị tương đối phát sinh ứng suất tiếp âm mặt bên cọc Sức kháng bên cọc 37 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Chuyển vị gia tăng Tổng chuyển vị 38 X Y τ Negat ive [m] [m] [kN/m2 ] [kN/m] 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 40.36 0.00 -1.97 -3.93 -4.44 -6.46 -8.48 -8.48 -9.07 -11.03 -13.00 -16.33 -18.50 -1.51 -6.71 -8.85 -8.87 -4.98 -2.38 -2.37 -1.76 0.43 2.38 9.94 8.97 -37.01 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Phase 4: cố kết đến áp lực nước lỗ rỗng lớn X [m] 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 40.72 39 Y Negative t [m] [kN/m ] [kN/m] 0.00 -0.07 -87.10 -1.77 -5.35 -3.54 -6.36 -4.55 -7.90 -6.42 -9.04 -8.29 -9.65 -9.46 -8.13 -11.23 -5.93 -13.00 -5.30 -15.99 -8.61 -16.84 -7.84 -20.16 -5.11 -21.01 -4.47 -24.00 -2.40 -27.06 -0.71 -27.82 -0.24 -28.89 0.42 -28.89 0.42 -31.80 2.23 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Nhận xét: Đối với cọc có chiều dài lớn (với địa chất quận 7) cọc nhồi ảnh hường ma sát âm đến sức kháng bên cọc đáng kể: ảnh hưởng từ 10-20 % sức kháng bên cọc Mặt phẳng trung hòa xuất khoảng (1/3-1/2) chiều dài cọc Trong vài năm đầu trình cố kết ma sát âm xuất với giá trị tương đối nhỏ (10% sức kháng bên), tạo ứng suất kéo hướng xuống cọc (dragload), giá trị nhỏ với khả chịu nén (chịu kéo) vật liệu làm cọc, mặc khác mũi cọc đặt lớp đất tốt nên trường hợp ma sát âm có tác dụng tích cực phần dự ứng lực cọc có tác dụng chống lại số chuyển vị ngang không mong muốn tác dụng lên cọc Ở trường hợp ma sát âm phát triễn lớn ( kết thúc trình cố kết) mặt phẳng trung hòa cọc, sức kháng bên cọc giảm 20% chiều dài tác động ma sát âm lớn ảnh hưởng gây không đáng kể đến sức chịu tải tổng cộng cọc (sức chịu tải giảm ko nhiều) phần ứng suất âm phát sinh phần lớn nằm lớp đất yếu nơi có sức kháng bên nhỏ nên chuyển thành ma sát âm gây ảnh hưởng không nhiều đến sức kháng bên, sức chịu mũi cọc không đổi Do xét mặt tổng thể vật liệu cọc đảm bảo cường độ vật liệu ma sát âm trường hợp có nhiều tác động tích cực đến hoạt động cọc, điều phù hợp với nghiên cứu trước Fellenius khái niệm “Dragload” ông Theo Fellenius “Dragload” không ảnh hưởng đến khả chịu tải cọc Vì sức chịu tải cọc không trừ giá trị lực Dragload xác định tải trọng cho phép, không cộng vào tải trọng thiết kế kiểm tra điều kiện sức chịu tải Chỉ điều kiện tải trọng thiết kế + “dragload” gây ứng suất kéo nén không vượt khả chịu nén (kéo) vật liệu làm cọc d Ảnh hưởng ma sát âm cọc ép ( cọc đơn) Với cách mô hình tương tự cọc nhồi với thông số sau 40 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Chiều dài cọc L= Đường kính cọc D= Khoảng cách cọc Bmax = 60 m 0.3 m 0.9 m Đường kính tương đương Dt d= 0.21 m Monđun đàn hồi E= Moment quán tính It d= Độ cứng kéo nén EA= 2.9E+07 kN/m2 0.00077 m 6090000 kN/m Độ cứng chống uốn EI= Khối lương cọc(/1m rộng) W= Lực tập trung đầu cọc P= Áp lực đầu cọc σ =P/A Lực p.bố t.đương q= σ xDt d= 22380.8 3.15 300 3333 700 kN.m2 /m kN/m/m kN kN/m kN/m Các phase tính toán: Phase 1: Chất tải đất đắp Phase 2: Thi công chất tải lên cọc Phase 3: Cho cố kết năm Phase 5: Cho cố kết đến áp lực nước lỗ rỗng nhỏ Một số kết tính toán Chuyển vị ứng suất tiếp cọc sau chất tải 41 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Ứng xử cọc sau cọc hoat động năm Sau kết thúc cố kết X 42 Y τ Negat ive [m] [m] [kN/m ] [kN/m] 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.39 40.36 40.36 0.00 -2.88 -3.38 -4.86 -6.34 -6.80 -9.61 -10.12 -13.00 -14.62 -16.25 -16.86 -31.65 -34.98 -4.59 -7.37 -8.52 -9.51 -8.35 -7.52 -3.05 -2.39 4.41 5.70 7.97 8.77 9.01 9.59 -51.29 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Nhận xét: Đối với địa chất quận toàn cọc ép cọc ma sát chiều dày lớp đất yếu lớn, 50m Do sức chịu tải cọc nhỏ chủ yếu tập trung sức kháng bên Ma sát âm xuất trường hợp không xét đến gây nhiều nguy hiểm cho công trình Chuyển vị cọc nhỏ so với chuyển vị đất xung quanh coc năm đầu trình cố kết Điều làm xuất khe hở đất đài cọc, phát sinh ứng suất mà trình tính toán không kể đến, cộng với lực kéo xuống (downdrag) sinh (giá trị từ 10 đến 17% sức kháng bên cọc ví dụ trên) gây phá hủy cọc Quá trình cố kết phát triển lớp đất mũi cọc bắt đầu cố kết toàn hệ thống móng lún xuống dễ dàng vượt qua giá trị cho phép (vì lớp sét yếu dày 50m đặt lớp cát thoát nước nhanh) làm ảnh hưởng lớn đến kết cấu bên Do chọn giải pháp thiết kế cọc ép điều kiện địa chất quận cho nhà cao tầng cần thận trọng xem xét kỹ ảnh hưởng ma sát âm để có giải pháp phù hợp đảm bào tính bền vững công trình IV Các biện pháp khắc phục Khái quát chung giải pháp Từ thực nghiệm trường lực ma sát âm tác dụng lên cọc ngắn có chiều dài không vượt 8m nhỏ, nên bỏ qua (M.G.Khare S.R.Gandhi) Đối với cọc có chiều dài trung bình, ma sát âm xét đến giải pháp khắc phục chọn tăng khả chịu tải cọc (bằng cách tăng chiều dài cọc giảm khoảng cách cọc) Tuy nhiên, ma sát âm lớn, giải pháp tăng sức chịu tải cọc không kinh tế hay đạt hiệu quả, cần sử dụng biện pháp giảm ma sát âm Xuất phát từ ngồn gốc hình thành ma sát âm, biện pháp khắc phục ma sát âm chia thành nhóm chính: Nhóm 1: giảm tối đa độ lún tốc độ lún đất trước công cọc biện pháp xử lý gia tải trước đất đắp, tăng nhanh trình cố kết cọc cát hay bấc thấm….Ở đây, cần ý trình bơm hút nước ngầm công 43 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN trình lân cận sinh trình cố kết nền, từ phát sinh ma sát âm tác dụng lên cọc Vì vậy, cần tránh tượng bơm hút nước ngầm xung quanh công trình móng cọc mà không kiểm soát phạm vi mức độ ảnh hưởng công trình móng Biện pháp làm tăng nhanh tốc độ cố kết đất nền: Đối với công trình có thời gian thi công không gấp có hệ móng cọc đất yếu chưa cố kết, để làm giảm ma sát âm, ta bố trí phương tiện thoát nước theo phương thẳng đứng (giếng cát bấc thấm), từ nước cố kết tầng đất yếu tác dụng đất đắp có điều kiện thoát nhanh (theo phương nằm ngang giếng cát bấc thấm theo chúng thấm lên mặt đất tự nhiên) Tuy nhiên, để đảm bảo phát huy hiệu thoát nước phương pháp chiều cao đắp tối thiểu nên 4m, đắp không đủ lớn ta kết hợp với gia tải trước →Ưu điểm phương pháp áp dụng cho cọc đóng cọc nhồi Tuy nhiên thời gian thi công lâu cần có mặt lớn (nếu có đắp gia tải) Nhóm 2: giảm ma sát, bám dính bề mặt đất cọc vùng xuất ma sát âm Trong nhóm giải pháp gồm nhiều phương án nghiên cứu, chứng minh báo cáo báo nhiều tác giả Một biện pháp điển hình làm giảm ma sát âm đất cọc vùng ma sát âm tạo lớp phủ mặt để ngăn ngừa tiếp xúc trực tiếp cọc đất xung quanh Bitumen thường vật liệu dùng để phủ xung quanh cọc đặc tính dẽo nhớt Những thành công việc sử dụng bitumen để làm giảm lực kéo xuống phụ thuộc nhiều vào yếu tố loại tính chất bitumen, mức độ thâm nhập hạt đất vào bitumen, phá hỏng bitumen đóng cọc, nhiệt độ môi trường Theo kết nghiên cứu ảnh hưởng lớp phủ bitument làm giảm ma sát âm cọc Brons(1969), kết nghiên cứu cho thấy lực ma sát âm giảm khoảng 90% so với trường hợp không dùng lớp phủ mặt Theo kết nghiên cứu Bjerrum (1969), cọc dùng lớp phủ bitumen dùng betonite để bảo vệ hạ cọc lực kéo xuống giảm 92% Trong trường hợp cọc dùng bentonite để giữ ổn định lực kéo xuống giảm 15%, kết luận lớp phủ bitumen có tác dụng làm giảm lực kéo xuống khoảng 75% Tuy nhiên, bùn bentonite hạ cọc tác dụng bitumen khoảng 30%, lớp phủ bitumen bị 44 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN phá hỏng trình hạ cọc Do đó, chiều dày lớp phủ bitumen nên vào khoảng 4-5mm để ngăn ngừa cho trường hợp bị xước hạ cọc →Ưu điểm biện pháp thi công đơn giản, kinh phí thấp, nhiên áp dụng cho cọc đóng, không áp dụng cho cọc khoan nhồi Ngoài ra, ta khoan tạo lỗ có kích thước lớn kích thước cọc vùng chịu ma sát âm, sau thi công cọc mà giữ nguyên khoảng trống xung quanh lấp đầy bentonite Các giải pháp thiết kế thi công móng hạn chế ảnh hưởng ma sát âm Giải pháp cọc ép với địa chất quận cho thấy nhiều yếu điểm: Với lớp địa tầng đất yếu dày nên sức chịu tải theo đất cọc ép thu nhỏ, điều làm cọc không phá huy chịu tải theo vật liệu (rất dễ lãng phí vật liệu cần thiết kế cọc cóc chiều dài cao SCT không đạt lớn) Hơn nữa, với địa chất quận 7, phương án cọc đóng ép cho nhà cao tầng để đạt hiệu cao mặt chịu lực cọc cần có chiều dài lớn, dễ gây ổn định không kiểm soát chất lượng điểm nối cọc Mặc khác phương án lại dễ đưa đến việc bố trí cọc dày đặc “ruộng cọc” mà trình thi công cọc ép xuất ma sát âm ví dụ phân tích phía nên trình thi công cọc khó khăn khó đảm bảo chất lượng thi công cọc Như phân tích chọn giải pháp cọc nhồi thiết kế móng cọc nhồi phù hợp với địa chất quận Phương án làm giảm ảnh hưởng ma sát âm mà phát triễn thành phần lực theo hướng tích cực dự ứng lực cọc Với phương án thiết kế cọc nhồi kết hợp với thi công sử dụng bùn bentonite giảm thiểu ảnh hưởng ma sát âm tác dụng lên cọc Các kết thí nghiệm Brons et al (1969) Bjerrum et al (1969) bentonite làm giảm lực dính đất cọc So với cọc ép cọc khoan nhồi có sức chịu tải cao nhiều huy động thành phần kháng bên chịu mũi lớp đất tốt bên dưới, phù hợp để chịu tải trọng lớn nhà cao tầng, phát huy sức chịu tải vật lệu nhờ khối lượng vật liệu sử dụng nhỏ so với cọc ép cấp tải trọng tương đối lớn (hơn 2000KN) 45 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Phương án thiết kế móng cọc kết hợp với giải pháp thiết kế tầng hầm mang lại hiệu kinh tế cao vì: Chiều dài tác dụng ma sát âm ví dụ kết công trình nghiên cứu trước khoàng (1/3-1/2) chiều dài cọc chủ yếu nằm lớp đất yếu chưa cố kết Đối với địa chất quận lớp đất yếu nguy hiểm lớp bùn sét hữu chiều dày khoảng 14 m Lớp đất ảnh hưởng đến sức chịu tải cọc mà chủ yếu gây ma sát âm tác dụng lên cọc Giải pháp tầng hầm làm giảm đáng kể chiều dài tác dụng ma sát âm, tiết kiệm vật liệu làm cọc tận dụng không gian phục vụ hạ tầng kỹ thuật; tăng nhanh trình cố kết lớp đất yếu bên trình thi công tầng hầm giảm thời gian đưa vào sử dụng công trình nên mang lại hiệu kinh tế cao Lớp đất phía tầng hầm chịu lực tốt (do có áp lực tiền cố kết lớn) đưa nhiều phương án thiết kế móng mang lại hiệu kinh tế tối ưu móng bè cọc nhồi So với phương pháp khắc phục ma sát âm phương pháp gia cố phương pháp mang lại hiệu cao việc gia cố tăng thời gian xây dựng giàm chi phí thiết kế công phát sinh thêm chi phí gia cố Ngày việc tính toán thiết kế lập phương án thi công tầng hầm nước có nhiều tiến với phát triễn công tác khảo sát địa chất phần mềm PTHH mô hình tốt ứng xử thực tế đất tạo độ tin cậy cao thiết kế Giá thành thi công ngày có tính cạnh tranh xem xét toàn khối lượng tổng thể trình phương án mang lại hiệu kinh tế cao Phần 3:Kết luận, kiến nghị I Kết luận Từ kết thu ta rút kết luận sau: Ma sát âm hay sức kháng bên âm thành phần lực sinh trường hợp độ lún lớp đất xung quanh cọc lớn độ lún cọc Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến ma sát âm (chỉ tiêu lý đất, mực nước ngầm, loại cọc, kích thước cọc, độ cố kết thời gian cố kết đất…) việc xây dựng mô hình tính toán tổng quát cho toán phức tạp Tuy nhiên giá trị ma sát âm thiên an toàn xem ma sát dương vùng ảnh hưởng 46 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN xác định qua vị trí lớn mặt phẳng trung hòa (Vị trí cân chuyển vị cọc đất xung quanh công trình đạt độ lún ổn định) Xác định vị trí mặt phẳng trung hòa trình phức tạp việc tính toán ma sát âm dòi hỏi phải xem xét tất yếu tố ảnh hưởng lún cố kết đất yếu tố cần xét đến Vị trí mặt phẳng phát triển theo thời gian cố kết cọc Xem xét ảnh hưởng độ lún cọc đơn lún cố kết phương pháp xác định vị trí Trong đề tài đề xuất thuật toán Bowles việc xác định vị trí mặt phẳng trung hòa phương pháp chưa thể hết trình phát triễn mặt phẳng trung hòa thuật toán đơn giản dễ ứng dụng vào thực tế tính toán theo quy phạm nước ta Một cách khác để xác định vị trí mặt phẳng trung hòa phát triễn theo thời gian sử dụng phần mềm phần tử hữu hạn Plaxis; xem xét cách tổng thể yếu tố tác động phát triễn sức kháng bên cọc theo thời gian Tuy nhiên mô hình ứng xử cọc theo mô hình phẳng (2D) ta chưa xém xét hết ảnh hưởng yếu tố chu vi cọc nên kết phân tích chênh lệch so với thực tế II Kiến nghị: Trong thiết kế có xét đến ảnh hưởng ma sát âm cần tính toán hai ứng xử thoát nước không thoát nước đất phân tích ảnh hưởng ma sát âm trình phân tích ứng xử dài hạn (ứng xử thoát nước) đất nên đòi hỏi phải có đầy đủ thông số ứng xử thoát nước từ thí nghiệm địa chất Nếu sử dụng thông số từ thí nghiệm đơn giản cắt trực tiếp thí nghiệm nén nhanh kết thu không xác đem lại nhìn không ma sát âm tăng chi phí thiết kế không mang lại hiệu Cần xem xét ảnh hưởng ma sát âm trường hợp sau: Cọc xuyên qua lớp đất yếu với độ cố kết bé sét yếu, bùn, than bùn… Ở nơi công trình nâng cao với với chiều dày lớn 1m lớp đất yếu hay phụ tải với tải trọng lớn từ 20kPa trở lên Mực nước ngầm bị hạ thấp đáng kể trình thi công công trình hay khai thác nước ngầm thành phố 47 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Quá trình thi công cọc ép số công trình xây chen gây ma sát âm đối cọc biên công trình cũ Thiết kế cọc cố kết Với địa chất đặc thù quận 7, tượng ma sát âm thi công móng cọc phổ biến Do đó, công tác thiết kế thi công móng cọc địa bàn này, cần lưu ý đến ảnh hưởng ma sát âm đến móng công trình để đề giải pháp hiệu kinh tế tùy vào công trình Trong phương án cọc nhồi cọc nhồi kết hợp với tầng hầm mang lại nhiều hiệu phương pháp khác thiết kế khu vực Tuy nhiên việc kết hợp hợp lý phương án thiết kế mang lại hiệu cao phù hợp với yêu cầu thiết kế công trình đảm bảo khả chịu lực kết cấu Do tồn hạn chế mặt kiến thức thời gian nghiên cứu, đề tài sâu mặt lý thuyết, định nghĩa, chất nguyên nhân giải pháp khắc phục tượng ma sát âm, nhiên khâu tính toán xác định giá trị cụ thể ma sát âm chưa làm rõ để phục vụ thiết kế, từ đặt yêu cầu cho đề tài nghiên cứu vấn đề Do tính phức tạp đối tượng nghiên cứu giới hạn đề tài nghiên cứu xem xét phát triễn ma sát âm mô hình Morh Coulumb mô hình lại có nhiều hạn chế tính toán ứng xử đất yếu Những đề tài phát triễn theo mô hình hiên đại Hardening Soid hay Modified Cam-clay Phần 4:Phụ luc I Đường đẳng ứng suất Biểu đồ xác định đường đẳng ứng suất 48 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Hình Các đường đẳng ứng suất ứng suất thằng đứng a) móng hình tròn: b) móng băng Nếu ta vẽ đường qua điểm có giá trị ứng suất mặt cắt nhận đường đẳng ứng suất dạng bầu Hình chi đường đảng ứng suất dạng bấu vẽ cho loại móng khác ứng suất cho dạng phân lượng tải trọng tác dụng vẽ theo chiều rộng móng Phạm vi đường đẳng ứng suất giá trị cho thuận tiện muốn biết phạm vi khối đất móng chịu phạm vi theo chiều sâu bề ngang đường ứng suất bểu thị giá trị 0,2q 0,1q Hai trường hợp cuối thể bảng đây, tải trọng phân bố diện chữ nhật cho giá trị trung gian Sử dụng bảng 6-4 6-6 nhận giá trị gần cho chiều sâu bê rộng đường đẳng ứng suất 0,2q 0,lq đây: 49 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Tải trọng tiết diện Tải trọng băng tròn phân bố phân bố 0.2q 0.1q 0.2q 0.1q 1.3B 1.9B 3.2B 6.6B 0.7B 0.9B 1.1B 2.1B Chiều sâu lớn đường đẳng ứng suất phía trung tâm móng Nửa chiều rộng lớn đường đẳng ứng suất (nghĩa khoảng cách ngang từ trung tâm móng) Kích thước đường đẳng ứng suất cho ta dẫn ích lợi để định phạm vi khảo sát cần thực Chiếu sâu tối thiểu hố khoan khảo sát thường lấy l,5B Nhưng số trường hợp điều không thỏa đáng hình vẽ chi dẫn Cũng cấn nhấn mạnh đường đẳng ứng suất kết hợp móng lân cận sâu đường móng riêng biệt Trong hình kết ảnh hưởng chiều rộng đáng kể móng (a) Nhưng lại phải chịu ứng suất lớn 0,2q móng (b) hậu kết hợp (d) móng cạnh (c) Hình Các đường đẳng ứng suất chiều sâu tới đất chịu ứng đất đáng kể 50 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Tài liệu tham khảo Vũ Công Ngữ Nguyễn Thái, Móng cọc phận tích thiết kế, nhả xuất khoa học kỹ thuật TS Đậu Văn Ngọ, Nghiên cứu ảnh hưởng ma sát âm đến công trình biện pháp làm giảm thiểu ma sát âm, Science & Technology Development, Vol 12, No.06 – 2009 Trần Văn Việt, Cẩm nang dùng cho kỹ sư địa kỹ thuật, Nhà xuất xây dựng TS Nguyễn Minh Tâm, Bài giảng ứng dụng Plaxis tính toán địa kỹ thuật Nguyễn Hiếu Nghị “Nhóm ĐKTXD2008” , Báo cáo tiểu luận môn học Móng cọc – Ma sát âm Tháng 6/2009 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc - TCXDVN 205-1998 Tiêu chuẩn thiết kế cầu - 22 TCN 272 Joseph E.Bolwes, Foundation analysis and design – fifth edition Richard P Long & Kent A Healy, tháng 3/1974, final report Negative skin friction on pile Dr Bengt H Fellenius, 1984, Negative skin friction and Settlement on pile Ali Sharif, Negative skin frition on single pile in clay to direct and indirect loading, 1998 51 [...]... [kN/m] 20.28 37 20.28 37 20.28 37 20.28 37 20.28 37 20.28 37 20.28 37 20.28 37 0.0000 -0.2 475 -1.1238 -2.0000 -2.2 475 -3.1238 -4.0000 -4. 970 5 -0.52 17 -1.3931 -5.0121 -4.88 37 -3 .75 39 -0.0065 2.4581 6.28 87 -15. 571 0 32 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Quá trình thi công cọc ép cọc: Mô hình một nhóm 3 cọc chịu ảnh hưởng ma sát âm trong giai đoạn ép cọc với địa chất quận 7 như trên lớp... suất tiếp của cọc 1 sau khi cọc 2 ép xong: Nhận xét: từ thí dụ trên ta thấy quá trình thi công cọc ép đối với địa chất sét yếu như ở quận 7 lực ma sát âm ảnh hưởng rất lớn đến quá trình thi công ép cọc: Một cọc sau khi dỡ tải nếu tiếp tục ép tiếp cọc tiếp theo bên cạnh cọc cũ thì sự lún do quá trình ép làm thay đổi ứng suất tiếp bên cọc cũ lực ma sát âm bắt đầu xuất hiện và lớn dần trong cọc cũ Ảnh... trình cố kết trong tầng đất sét và tạo ra một lực ma sát âm tác dụng vào cọc Hình I.3: Các trường hợp xuất hiện ma sát âm 11 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Trường hợp (c): khi có một tầng đất dính đắp ở phía trên một tầng đất sét yếu, nó sẽ gây ra quá trình cố kết trong cả tầng đất đắp và trong tầng đất sét và tạo lực ma sát âm tác dụng vào cọc Trong trường hợp các cọc được... khi mũi cọc chịu hầu hết tải thi t kế b Khi cọc làm việc trong nhóm, lực ma sát âm có thể tác dụng một cách hiệu quả trên chi vi nhóm cọc hơn là từng cọc đơn Có 2 trường hợp ứng suất cần thi t phải khảo sát: Ma sát âm trên nhóm cọc bằng tổng các lực ma sát âm ở từng cọc riêng lẽ: Q = ƩP (4) Ma sát âm trong nhóm cọc dựa trên ứng suất chống cắt và trọng lượng của nhóm cọc: Với Q = f L p + γ L... 4 Những tác động của ma sát âm lên nền móng công trình Khi cọc ở trong đất thì sức chịu tải của cọc được thể hiện qua thành phần ma sát dương xung quanh cọc và sức kháng mũi cọc Khi cọc chịu ảnh hưởng của ma sát âm thì sức chịu tải giảm do nó phải gánh chịu một lức kéo xuống mà thường gọi là ma sát âm Ngoài ra do quá trình cố kết của lớp đất yếu đã gây nên khe hở giữa đài cọc và lớp đất dưới đài,... toàn bộ ma sát dương trước đó thành ma sát âm gây ra lực nhổ cọc lên Ảnh hưởng gây sai lệch vị trí bố trí cọc so với thi t kế, này không đủ lớn phá hủy cọc nhưng gây khó khăn cho thi công cũng như ảnh hưởng lớn đến sức chịu tải và sự hoạt động bình thường của cọc sau này c Ảnh hưởng của ma sát âm đối với cọc nhồi Cọc khoan nhồi với đặc điểm chiều dài và đường kính lớn nên ảnh hưởng của ma sát âm đến... của lực ma sát âm là nghiên cứu của Matyas và Santamarina (1994) Tuy 20 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN nhiên công trình của họ đã không được công nhận bởi có quá nhiều giả thi t, dự đoán trong quan điểm tính toán Nhưng từ công trình của họ, điểm trung hòa thường xuất hiện trong khoảng L/2 – L/3 tính từ mũi cọc trở lên Điểm L/3 dường như được áp dụng đặc biệt khi mũi cọc chịu... ra trong trường hợp cọc chủ yếu chịu mũi ( mũi cọc đặt trên lớp đá cứng ) thì ma sát âm có thễ gây ra một lực kéo xuống lảm tăng ứng suất ở mũi cọc ( khả năng này đã được kiểm chứng thông qua công trình nghiên cứu của Johanessen và Bjerrum, hai ông đã theo dõi và nhận ra ứng suất ở mũi cọc có thể đạt đến 190kN/m2 ) Nếu là cọc thép thì có khả năng cọc sẽ xuyên thủng lớp đá, còn nếu là cọc b tông cốt thép. .. [kN/m³] 17. 7 19.400 18.900 18.200 20.900 kx [m/day] 3.500E-03 9.300E-06 8.300E-06 8.300E-06 1 .70 0E-06 ky [m/day] 2.000E-03 7. 780E-06 6 .70 0E-06 6 .70 0E-06 1 .70 0E-06 Eref [kN/m²] 1 972 .000 75 00.000 9300.000 1.100E+04 3.405E+04 [-] 0.3 37 0.480 0.300 0.300 0.260 Gref [kN/m²] 73 7.5 57 2906. 977 3 576 .923 4230 .76 9 1.351E+04 Eoed [kN/m²] 3000.000 9828.000 1.252E+04 1.481E+04 4.167E+04 cref [kN/m²] 3 .70 36.000... sang cọc bên dưới đài và có thể thay đổi moment uốn trong đài móng Từ đó gây thêm ứng lực phụ tác dụng lên cọc Lực kéo xuống này có thể làm phá vở cọc 15 BÁO CÁO NGHIÊN CỨU KHOA HỌC GVHD: ThS NGUYỄN QUỐC TUYẾN Hình I.8: Cọc bị phá hủy do lực kéo xuống của ma sát âm vượt quá tại thi t kế Trong một số trường hợp lực ma sát âm khá lớn, có thể vượt qua tải trọng tác dụng lên đầu cọc ( có thể làm cọc bị ... tâm lớn đến vấn đề để áp dụng cho việc nghiên cứu cho công việc sau Đó lý nhóm nghiên cứu chọn đề tài “ Nghiên cứu tượng ma sát âm thi công cọc b tông cốt thép cho công trình nhà cao tầng quận. .. tiêu nhiệm vụ nghiên cứu: a Mục tiêu Tìm hiểu chất tượng ma sát âm Khảo sát tình hình ảnh hưởng ma sát âm công tác thi công cọc b tông cốt thép cho công trình nhà cao tầng quận Từ đưa số... lớn X [m] 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 39 Y Negative t [m] [kN/m ] [kN/m] 0.00 -0. 07 - 87. 10 -1 .77 -5.35 -3.54