BÀI TẬP KẾT CẤU THÉP II CHỦ ĐỀ THIẾT KẾ NHÀ CÔNG NGHIỆP

BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA XÂY DỰNG  NHÓM 3_53XD1 Page 1 BÀI TẬP KẾT CẤU THÉP II CHỦ ĐỀ: THIẾT KẾ NHÀ CÔNG NGHIỆP  NĂM HỌC: 2011 – 2012 NĂM HỌC: 2011 – 2012 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA XÂY DỰNG BÀI TẬP NHÓM KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG NHÓM TH: NHÓM 3 LỚP : 53XD_1 Đại học Nha Trang, Năm 2014 NHÓM 3_53XD1 Page 2 NHÓM TH: NHÓM 3 LỚP: 53XD_1 GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG ĐỀ BÀI: Thiết kế khung nhà xưởng 1 tầng, 1 nhịp  Kích Thước Nhà:  Nhịp nhà: L = 24 (m)  Bước cột: 6 (m)  Chiều cao đỉnh ray cầu trục: 7.2 (m)  Sức cầu trục: Q = 16 (T)  Vật liệu:  Mái lợp bằng panen bê tông cốt thép. PHẦN I XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG   XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC NHÀ:  Theo phương đứng: Chọn cốt nền nhà trùng với cốt +0.00 để tính các thông số chiều cao. Ta có: Chiều cao đỉnh ray là 7.2 (m), nhịp nhà là 24 (m), sức cầu trục là 16 (T). Tra bảng VI.2 trang 138 giáo trình thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp. Ta có các thông số về cầu trục sau: L k = 22.5 (m) B = 6 (m) H = 1.14 (m) B k = 4.23 (m) F = 0.25 (m) G xc = 1.236T G ct = 11.18T  H 1 = H r so với cốt +0.00 bằng 7.2 (m).  Chiều cao ray và đệm H r’ = 0.2 (m).  Chiều cao cầu trục H c = 2.4 (m).  Chiều cao dầm cầu trục H dct = (1/8 1/10)Bước cột. Chọn H dct = 1/10 6 = 0.6 (m)  Khe hở giữa xe con và kết cấu là 100 mm.  Khe hở phụ, xét độ võng của kết cấu, việc bố trí thanh giằng lấy bằng 200 400 mm  Khoảng cách từ mặt ray đến đáy kết cấu chịu lực ( cánh dưới của dàn): H 2 = (H c +100) + f = (2400 + 100) + 200 = 2700 (mm) = 2.7 (m). NHÓM 3_53XD1 Page 3 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG  Tổng chiều cao cột so với cos +0.00 là H = H 1 + H 2 = 7.2 + 2.7 = 9.9 (m).  Chiều cao cột trên: H t = H 2 + H dct + H r’ = 2.7 + 0.6 + 0.2 = 3.5 (m).  Chiều cao cột dưới: H d = H – H t + h cm = 9.9 – 3.5 = 6.4 (m). Ta có cột liên kết với móng tại cao trình +0.00 nên chiều cao chôn móng bằng 0 (hcm = 0).  Chiều cao toàn cột là H = H t + H d = 3.5 + 6.4 = 9.9 (m).  Theo phương ngang:  Khoảng cách L 1 từ trục ray đến trục định vị: (m).  L 1 phải thỏa điều kiện: L 1 B 1 + ( h t – a ) + D → L 1 > 0.26 + ( 0.5 – 0.25) + 0.06 = 0.57 . (thỏa).  Chọn a = 250 mm ( do Q < 75T ). Bề rộng cột : Theo điều kiện độ cứng: h = (1/15 1/20)H = (1/15 1/20) 9.9 = 0.55 Chọn h = 50 cm.  CHỌN TÍNH TOÁN HỆ MÁI:  Dàn Mái: Ta chọn theo mẫu chuẩn trong giáo trình kết cấu thép nhà công nghiệp. Vì tấm lợp mái là panen bê tông cốt thép do vậy ta chọn độ dốc i = (1/10 1/12).  Chọn độ dốc i = 1/10  Chiều cao dàn vì kèo: • Chiều cao đầu dàn: h đd = 2.2 (m) • Chiều cao giữa dàn: h gd = h đd + L/2 1/10 = 2.2 + 24/2 1/10 = 3.4 (m)  Nhịp mái: L/2 = 24/2 = 12 m  TÍNH TOÁN KHUNG NGANG: Ta có độ dốc i = 1/10 → α = → cosα = 0.995 PHẦN II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG   Tải trọng tác dụng lên khung ngang:  Tải trọng tác dụng lên dàn: TẢI TRỌNG DO CÁC LỚP MÁI Tải trọng tiêu chuẩn daN/m 2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán daN/m 2 Tấm mái bê tông cốt thép (3 6)m 150 1.1 165 Lớp cách nhiệt dày 120 trọng lượng riêng 500kg/m 3 60 1.2 72 NHÓM 3_53XD1 Page 4 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Lớp btct dày 40 trọng lượng riêng 2500kg/m 3 100 1.2 120 Hai lớp gạch lá nem cộng vữa dày 40 trọng lượng riêng 1800kg/m 3 90 1.1 99 Tổng 400 456  Trọng lượng mái:  Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng mái: Chọn α d = 0.6 0.9 khi L = ( 24 – 36 ) m →α d = 0.8 n = 1.1: hệ số vượt tải Để tính toán khung ta đem toàn bộ tải trọng phân bố đều trên mặt bằng nhà: g = ∑g i /L = (g m + g d ) B + (g ct .L.m.B)/L = (458 + 25.344) 6 + (11.18 12 6)/24 = 2933.6daN/m  Tải trọng tạm thời: Theo TCVN 2737 – 95 tải trọng sửa chữa mái p’ = 30 – 75 daN/ Tải trọng phân bố đều trên dàn : p = p’ x n x B = 75 x 1,3 x 6 = 585 daN/m  Tải trọng tác dụng lên cột:  Do phản lực dàn: Trường hợp không có dàn đỡ kèo và bước cột 6m: Tải trọng thường xuyên: V = A = g.L/2 = 2933.6 24/2 = 35203 daN Tải trọng sửa chữa mái ( tải trọng tạm thời): V’ = A’ = pL/2 = (585 24)/2 = 7020daN.  Do trọng lượng dầm cầu trục: Theo công thức kinh nghiệm: α dct = 24 – 37 khi Q 75T → Chọn Với NHÓM 3_53XD1 Page 5 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Mômen dầm cầu trục:  Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục: Tải trọng tiêu chuẩn lớn nhất tác dụng lên bánh xe : Trọng lượng cầu trục: Sức trục cầu trục: Q = 16 T Trọng lượng xe con: Số bánh xe ở một bên ray: n 0 = 2 bánh xe Áp lực nhỏ nhất của bánh xe: Áp lực lớn nhất: Áp lực nhỏ nhất: Với n c ( hệ số tổ hợp) 0,85 chế độ làm việc nhẹ và vừa. Hệ số vượt tải = 1.1. Hình vẽ: NHÓM 3_53XD1 Page 6 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG D max = 1.1 0.85 (10.8 (038 + 0.295 + 0.828)) = 15.18T D min = 1.1 0.85 (2.79 (0.38 + 0.295 + 0.828)) = 3.92T Độ lệch tâm: 750 mm  Do lực hãm của xe con: Lực ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục do hãm: Các lực ngang truyền lên cột thành lực T đặt ở cao trình dầm hãm, giá trị T cũng xác định bằng cách xếp các bánh xe trên đường ảnh hưởng như xác định Dmax, Dmin.  Tải trọng gió tác dụng lên khung: Theo TCVN 2737 – 1995 áp lực gió ở khu vực I địa hình A → q o =65 daN/m 2 Tải trọng gió phân bố lên cột được tính bằng công thức: Phía đón gió (gió đẩy): q = n q o k c B daN/m Phía trái gió (gió hút ): q’ = n q o k c’ B daN/m. Trong đó:n là hệ số vượt tải bằng 1,3 B là bước khung c,c’ là hệ số khí động đón gió và trái gió . (c = +0.8 và c’ = -0.6 ) Áp lực gió tại cao trình 10 m: Với độ cao 10 m và ở dạng địa hình B: k = 1 Quy đổi về tải phân bố đều: ( vì chiều cao cột H = 9.9 m) NHÓM 3_53XD1 Page 7 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Áp lực gió tại đỉnh cột: Tại đáy dàn + 9.9 m nội suy có k1 = 0.9984 Tại đỉnh dàn + 13.3 m nội suy có k2 = 1.0528 Tra bảng ta được: nội suy ( với α = ) c e1 = -0,395 c e2 = -0,4 Ta có: q đ = n.q 0 .B. . ∑c i L i = 1.3 65 6 1.0256 (2.2 0.8 + (-0.395) 1.2) = 668.7daN q h = n.q 0 .B ∑c i L i = 1.3 65 6 1.0256 (2.2 (-0.6) + (-0.4) 1.2) = - 935.96daN  Tải trọng tường: G t = 1.1 ( H t + 2.2 ) B 150 = 1.1 (3.5 + 2.2 ) 6 150 = 5643daN M t = G t h/4 = 5643 0.5/4 = 705.375 daN.m NHÓM 3_53XD1 Page 8 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG PHẦN III THIẾT KẾ CỘT I. CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ. . Nội lực tính toán được xác định từ bảng tổ hợp nội lực. Story Column Load Loc P V2 M3 STORY2 C1 TH1 0 -262.33 -25.04 79.23 289.625 STORY2 C1 TH1 0.65 -259.78 -25.04 95.509 320.908 STORY2 C1 TH1 1.3 -257.24 -25.04 111.787 352.194 STORY2 C1 TH2 0 -255.03 -25.51 70.134 267.783 STORY2 C1 TH2 0.65 -252.49 -25.51 86.717 299.679 STORY2 C1 TH2 1.3 -249.94 -25.51 103.299 331.568 STORY2 C1 TH3 0 -255.14 -25.1 72.058 271.686 STORY2 C1 TH3 0.65 -252.59 -25.1 88.376 303.047 STORY2 C1 TH3 1.3 -250.05 -25.1 104.693 334.411 STORY2 C1 TH4 0 -255.48 -25.1 76.208 280.156 STORY2 C1 TH4 0.65 -252.94 -25.1 92.526 311.522 STORY2 C1 TH4 1.3 -250.39 -25.1 108.843 342.881 STORY2 C1 TH5 0 -255.69 -25.77 77.089 282.023 STORY2 C1 TH5 0.65 -253.14 -25.77 93.839 314.248 STORY2 C1 TH5 1.3 -250.59 -25.77 110.59 346.475 STORY2 C1 TH6 0 -255.04 -24.33 73.819 275.158 STORY2 C1 TH6 0.65 -252.5 -24.33 89.634 305.518 STORY2 C1 TH6 1.3 -249.95 -24.33 105.449 335.873 STORY2 C1 TH7 0 -255.58 -24.33 80.282 288.354 STORY2 C1 TH7 0.65 -253.03 -24.33 96.097 318.709 STORY2 C1 TH7 1.3 -250.49 -24.33 111.912 349.069 STORY2 C1 TH8 0 -261.38 -26.03 72.82 276.33 STORY2 C1 TH8 0.65 -258.83 -26.03 89.742 308.899 STORY2 C1 TH8 1.3 -256.29 -26.03 106.665 341.475 STORY2 C1 TH9 0 -261.47 -25.67 74.552 279.839 STORY2 C1 TH9 0.65 -258.93 -25.67 91.236 311.937 STORY2 C1 TH9 1.3 -256.38 -25.67 107.92 344.03 STORY2 C1 TH10 0 -261.78 -25.67 78.286 287.462 STORY2 C1 TH10 0.65 -259.24 -25.67 94.97 319.56 STORY2 C1 TH10 1.3 -256.69 -25.67 111.655 351.655 STORY2 C1 TH11 0 -262 -26.41 79.087 289.174 STORY2 C1 TH11 0.65 -259.46 -26.41 96.254 322.238 STORY2 C1 TH11 1.3 -256.91 -26.41 113.421 355.297 STORY2 C1 TH12 0 -261.39 -24.97 76.136 282.967 STORY2 C1 TH12 0.65 -258.84 -24.97 92.368 314.156 STORY2 C1 TH12 1.3 -256.29 -24.97 108.6 345.345 STORY2 C1 TH13 0 -261.87 -24.97 81.953 294.841 STORY2 C1 TH13 0.65 -259.32 -24.97 98.185 326.03 NHÓM 3_53XD1 Page 9 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG STORY2 C1 TH13 1.3 -256.78 -24.97 114.417 357.224 STORY2 C1 TH14 0 -261.14 -26.03 69.948 270.466 STORY2 C1 TH14 0.65 -258.59 -26.03 86.87 303.035 STORY2 C1 TH14 1.3 -256.05 -26.03 103.792 335.609 STORY2 C1 TH15 0 -261.62 -26.03 75.765 282.34 STORY2 C1 TH15 0.65 -259.08 -26.03 92.687 314.914 STORY2 C1 TH15 1.3 -256.53 -26.03 109.609 347.483 STORY2 C1 1H16 0 -261.23 -25.67 71.68 273.975 STORY2 C1 1H16 0.65 -258.68 -25.67 88.363 306.066 STORY2 C1 1H16 1.3 -256.14 -25.67 105.047 338.164 STORY2 C1 TH17 0 -261.71 -25.67 77.496 285.847 STORY2 C1 TH17 0.65 -259.17 -25.67 94.18 317.945 STORY2 C1 TH17 1.3 -256.62 -25.67 110.864 350.038 STORY2 C1 TH18 0 -261.54 -25.67 75.415 281.6 STORY2 C1 TH18 0.65 -259 -25.67 92.098 313.696 STORY2 C1 TH18 1.3 -256.45 -25.67 108.782 345.789 STORY2 C1 TH19 0 -262.03 -25.67 81.231 293.477 STORY2 C1 TH19 0.65 -259.48 -25.67 97.915 325.57 STORY2 C1 TH19 1.3 -256.93 -25.67 114.599 357.663 STORY2 C1 TH20 0 -261.72 -26.27 76.208 283.276 STORY2 C1 TH20 0.65 -259.18 -26.27 93.281 316.152 STORY2 C1 TH20 1.3 -256.63 -26.27 110.354 349.023 STORY2 C1 TH21 0 -262.21 -26.27 82.024 295.153 STORY2 C1 TH21 0.65 -259.66 -26.27 99.097 328.024 STORY2 C1 TH21 1.3 -257.12 -26.27 116.171 360.902 STORY2 C1 TH22 0 -254.82 -25.39 67.95 263.31 STORY2 C1 TH22 0.65 -252.27 -25.39 84.455 295.045 STORY2 C1 TH22 1.3 -249.73 -25.39 100.961 326.787 STORY2 C1 TH23 0 -254.91 -25.03 69.681 266.817 STORY2 C1 TH23 0.65 -252.37 -25.03 85.949 298.083 STORY2 C1 TH23 1.3 -249.82 -25.03 102.216 329.342 STORY2 C1 TH24 0 -255.22 -25.03 73.416 274.442 STORY2 C1 TH24 0.65 -252.68 -25.03 89.683 305.706 STORY2 C1 TH24 1.3 -250.13 -25.03 105.95 336.965 STORY2 C1 TH25 0 -255.41 -25.63 74.209 276.123 STORY2 C1 TH25 0.65 -252.86 -25.63 90.866 308.162 STORY2 C1 TH25 1.3 -250.31 -25.63 107.522 340.199 STORY2 C1 TH26 0 -255.3 -25.39 73.766 275.182 STORY2 C1 TH26 0.65 -252.76 -25.39 90.272 306.924 STORY2 C1 TH26 1.3 -250.21 -25.39 106.777 338.659 STORY2 C1 TH27 0 -255.4 -25.03 75.498 278.696 STORY2 C1 TH27 0.65 -252.85 -25.03 91.765 309.955 STORY2 C1 TH27 1.3 -250.31 -25.03 108.032 341.219 STORY2 C1 TH28 0 -255.71 -25.03 79.233 286.321 STORY2 C1 TH28 0.65 -253.16 -25.03 95.5 317.58 STORY2 C1 TH28 1.3 -250.62 -25.03 111.767 348.844 STORY2 C1 TH29 0 -255.89 -25.63 80.026 287.997 NHÓM 3_53XD1 Page 10 [...]... đường hàn liên kết ở một bản cánh cột (kể cả các đường hàn liên kết dầm đế vào bản đế): Chiều cao cần thiết của các đường hàn liên kết ở bản cánh cột theo 2.77: Chiều cao cần thiết của đường hàn liên kết ở bản bụng cột theo 2.78: NHÓM 3_53XD1 Page 29 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Kết hợp cấu tạo chọn hf = 0.6 cm Cấu tạo chân cột thể hiện ở hình Hình 6: Cấu tạo chân cột V.III liên kết cột với... BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Chọn hw = 48 cm Tính các đặc trưng hình học của tiết diện vai dầm Trị số của ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại chỗ tiếp xúc giữa bản cánh và bản bụng dầm vai: Vậy: Hình 4: Cấu tạo vai cột Kiểm tra ổn định cục bộ bản cánh và dầm vai: Bản cánh: NHÓM 3_53XD1 Page 23 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Bản bụng: Theo cấu tạo chọn chiều cao đường hàn liên kết. .. Chiều cao cần thiết của các đường hàn liên kết bản bụng cột với mặt bích: Kết hợp cấu tạo, chọn chiều cao đường hàn trong liên kết hf = 0.7 cm NHÓM 3_53XD1 Page 35 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Hình 10 : Bố trí bulong trong liên kết đỉnh xà Hình 11 : Cấu tạo mối nối đỉnh xà MC 1 – 1 e) mối nối xà Việc tính toán và cấu tạo mối nối xà thực hiện tương tự như trên Do tiết diện xà ngang tại vị... kiểm tra mối nối cấu tạo liên kết như hình: Hình 12 : Cấu tạo mối nối xà MC 2 – 2 f) liên kết bản cánh với bản bụng cột và xà ngang Lực cắt lớn nhất trong xà ngang tại tiết diện đầu xà Vmax = -39.45 kN Chiều cao cần thiết của đường là hàn liên kết giữ bản cánh và bản bụng của xà ngang Kết hợp cấu tạo chọn chiều cao đường hàn hf = 0.6 cm Tiến hành tương tự, chọn chiều cao đường hàn liên kết bản cánh với... bulong cường độ cao trong liện kết ma sát, Với: fhb = 0.7fub + fub – cường độ kéo đứt tiêu chuẩn của vật liệu bulong (bảng I.12 phụ lục), fub = 1100N/mm2 = 110kN/cm2 (với mác thép 40Cr) + A – diện tích tiết diện của thân bulong, A = πd2/4 = 3.14 cm2 + γbl - hệ số điều kiện làm việc của liên kết, γbl = 1 Do số bulong trong liên kết NHÓM 3_53XD1 Page 31 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG + n = 14>10... Page 32 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG → Chọn t = 2 cm c) Tính toán đường hàn liên kết tiết diện cột( xà ngang) với mặt bích Tổng chiều dài tính toán của đường hàn phía cánh ngoài (kể cả ở sườn) ∑l1w = 4(9,6 - 1) + 2(9 - 1) = 50.4 (cm) Lực kéo trong bản cánh ngoài do momen và lực dọc phân vào Vậy chiều cao cần thiết của các đường hàn này: Chiều cao cần thiết của đường hàn liên kết bản bụng... 3.5m III THIẾT KẾ CỘT Chiều cao tiết diện cột từ điều kiện độ cứng: Theo điều kiện độ cứng: h = (1/15 1/20)H = (1/15 1/20) 9,9→Chọn h = 50 cm Bề rộng tiết diện cột chọn theo các điều kiện cấu tạo và độ cứng: Chọn bf = 20 cm Diện tích tiết diện cần thiết của cột xác định sơ bộ theo: Bề dày bản bụng: Tiết diện cột như sau: bảng bụng (0.6 48) cm; bản cánh: (1 20) cm NHÓM 3_53XD1 Page 13 BT KẾT CẤU THÉP II. .. toán sườn A: Sơ đồ tính sườn là dầm công – xôn ngàm vào bản bụng cột bằng 2 đường hàn liên kết, ta có: NHÓM 3_53XD1 Page 26 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Chọn bề dày sườn ts = 0.8 cm Chiều cao sườn xác định sơ bộ từ điều kiện chịu uốn: Chọn hs = 25 cm Kiểm tra lại tiết diện sườn đã chọn theo ứng suất tương đương: Theo cấu tạo, chọn chiều cao đường hàn liên kết sườn A vào bản bụng cột h f =... cần thiết của tiết diện xà ngang xác định theo công thức (2.53): Chiều cao của tiết diện xà xác định từ điều kiện tối ưu về chi phí vật liệu theo công thức (2.54), với bề dày bản bụng xà chọn sơ bộ là 1.5cm :  Chọn Kiểm tra lại bề dày bản bụng từ điều kiện chịu cắt (2.55): Diện tích tiết diện cần thiết của bản cánh xà ngang xác định theo công thức (2.56): NHÓM 3_53XD1 Page 18 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD:... 3_53XD1 Page 34 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG Bề dày của mặt bích xác định từ các điều kiện sau: Và → chọn t = 2 cm Tổng chiều dài tính toán của các đường hàn phía cánh dưới (kể cả ở sườn) xác định tương tự trên là ∑l1w = 50.4 cm lực kéo trong bản cánh dưới do momen, lực dọc và lực cắt gây ra: Vậy chiều cao cần thiết của đường hàn này là: Chiều cao cần thiết của các đường hàn liên kết bản bụng . BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA XÂY DỰNG  NHÓM 3_53XD1 Page 1 BÀI TẬP KẾT CẤU THÉP II CHỦ ĐỀ: THIẾT KẾ NHÀ CÔNG NGHIỆP  NĂM HỌC:. 53XD_1 GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG ĐỀ BÀI: Thiết kế khung nhà xưởng 1 tầng, 1 nhịp  Kích Thước Nhà:  Nhịp nhà: L = 24 (m)  Bước cột:. HỌC: 2011 – 2012 NĂM HỌC: 2011 – 2012 BT KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA XÂY DỰNG BÀI TẬP NHÓM KẾT CẤU THÉP II GVHD: PHẠM XUÂN TÙNG NHÓM TH: NHÓM 3 LỚP