đồ án thép khung nhà công nghiệp 1 tầng (kèm bản vẽ)

Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng THUYẾT MINH ĐỒ ÁN THÉP KHUNG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG  Yêu cầu thiết kế: Nhà công nghiệp một tầng bằng thép mặt bằng hình chữ nhật.  Các số liệu của nhà: • Nhà công nghiệp 1 tầng nhịp L = 21m. • B = 6m. • Bước cột 150m • Cao trình đỉnh ray h 1 = 11m. • Sức trục Q = 50 tấn. • Mái lợp bằng panen bê tông cốt thép. PHẦN I: KHUNG NGANG I. Sơ đồ khung ngang. Với nhịp L = 21m sức trục Q = 50t. Ta chọn sơ đồ khung như sau: - Liên kết giữa dàn và cột là nút cứng. - Chọn dàn hình thang có hai mái dốc. Độ dốc I = 1/10. - Chọn cột là cột bậc. II. Kích thước khung ngang. • Với sức trục Q = 50t, chế độ làm việc trung bình. Ta có bảng sau: Sức trục Nhị p Lk Kích thước gabarit chính Bánh xe xe Loại ray Áp lực bánh Trọng lượng Móc chính Móc phụ Bề rộng B Đáy K H Bt F Đặc biệt Đường sắt Xe con Toàn cầu trục (mm) Không bé hơn Tấn 50 10 19,5 6650 5250 3150 300 250 2500 KP-80 45 18 61,5 a. Kích thước theo phương đứng. - Khoảng cách từ mặt ray đến đáy kết cấu chịu lực: H 2 = (H c +100) + f = (3150+100) + 200 = 3450 mm. - Chiều cao của xưởng H = H 1 + H 2 = 11000+3450=14450 mm. - Kích thước thực của cột trên H t từ vai đỡ dầm cầu trục đến dạ vì kèo. SVTH: Lý Ngọc Quế trang 1 | 36 Q=50(T) 21000 H1 = 11m Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng H t = H 2 + H dct + H r = 3450 + 600 + 200 = 4250 mm.  Trong đó: • H dct : chiều cao dầm cầu trục, lấy theo sơ bộ H dct = (1/8-1/10)B. Chọn H dct = 600mm. • H r : chiều cao tổng cộng của ray và đệm. Chọn H r = 200mm. - Chiều cao thực của cột dưới tính từ mặt móng đến chỗ thay đổi tiết diện. H d = H – H t = 14450 – 4250 = 10200 mm. b. Kích thước theo phương nằm ngang. - Bề rộng phần cột trên: h t = (1/10-1/12).H t = 425-354. Chọn h t = 500mm. - Khoảng cách giữa 2 tim ray: L c = L - 2 λ = 21000 – 2x750 = 19500mm. - Khoảng cách từ trục ray đến trục định vị: 21 19.5 0.75 2 2 L Lc m λ − − = = = đảm bảo λ ≥ + − + 1 ( ) t B h a D = 300 + (500-250)+60=610mm (thỏa)  Trong đó: • B 1 : Phần đầu cầu trục ray lấy đến mép ngoài lấy theo catolo cầu trục. Khoảng 200-500mm. Chọn B 1 = 300mm. • D: khe hở an toàn giữa cầu trục và mặt trong cột, lấy bằng 60-75mm. Chọn D=60mm. • Chọn a = 250mm là khoảng cách từ mép ngoài đến trục định vị. - Bề rộng cột dưới: h d = a + λ =250+750=1000mm.  Kiểm tra theo điều kiện độ cứng của khung. • ( ) 1 1 963 722 15 20 d h H mm   ≥ ÷ = ÷  ÷   (thỏa) c. Kích thước của dàn và khung cửa mái. • Dàn hình thang có độ dốc: I = 1/10. • Chiều cao đầu dàn: h dd = 2200 mm. • Chiều cao giữa dàn: h gd = h dd + Li/2 = 2200 + (2100x0.1)/2 = 3400mm. - Trong đó : Li/2 = 1050 mm chọn = 1200mm. PHẦN II: TÍNH TOÁN KHUNG NGANG I. Tải trọng tác dụng lên khung. 1. Tải trọng tác dụng lên dàn. a. Trọng lượng mái. Loại vật liệu Tải trọng tiêu chuẩn g m c (daN/m 2 ) Hệ số vượt tải. n Tải trọng tính toán g m (daN /m 2 ) Tấm mái 1.5x6m 150 1.1 165 Lớp cách nhiệt dày 12cm bằng bê tông xỉ g =500KG/m3 60 1.2 72 Lớp xi măng lót 1.5cm 27 1.2 32 Lớp cách nước 2 giấy 3 dầu 20 1.2 24 2 lớp gạch lá men 4cm 80 1.1 88 Tổng cộng 337 381 • Độ dốc mái i = 10% ⇒ α = arctg i = arctg 0.1 = 5.7°. • Tải trọng tính toán quy đổi về tải trọng phân bố đều trên diện tích mặt bằng. SVTH: Lý Ngọc Quế trang 2 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng  2 0 337 340( / ) cos5.7 c m g daN m = = mặt bằng.  2 0 381 384( / ) cos5.7 m g daN m = = mặt bằng. b. Trọng lượng bản thân và hệ giằng.  Theo công thức kinh nghiệm. 1.2 . 1.2 0.6 21 15.12 c d d g L x x α = = = (daN/m 2 ) mặt bằng.  Trong đó: • L: nhịp dàn m, α d hệ số trọng lượng bản thân dàn lấy bằng 0.6-0.9 đối với dàn nhịp 24 – 36m. chọn α d = 0.6 • 1.2: hệ số kể đến trọng lượng các thanh giằng. c. Tải trọng tạm thời.  Theo TCVN 2737-90, tải trọng tạm thời trên mái là. • P= n.B.P’ = 1.3 x 6 x 75 = 585 daN/m. • Lấy p’ = 75 daN/m 2 . Hệ số vượt tải n = 1.3.  Vậy tải trọng tổng cộng tác dụng lên sườn ngang là: • q= (g m +g d ).B = (384+15.12)x6 = 2.395 (T/m). 2. Tải trọng tác dụng lên cột. a. Do phản lực của dàn.  Tải trọng thường xuyên. • 2.395x 21 25.15 2 2 gL A T = = =  Tải trọng tạm thời. • 0.585x 21 ' 6.14 2 2 pL A T = = = b. Do trọng lượng dầm cầu trục  Công thức kinh nghiệm. • 2 2 . . 1.2 30 6 1296 dct dct dct G n L x x kg α = = =  Trong đó: • l dct – nhịp dầm cầu trục. (l dct = B = 6m) • m; α dct – hệ số trọng lượng bản thân của dầm cầu trục. α dct = 24-37 với sức trục trung bình (Q 75t) . α dct = 35-47 với cầu trục nặng hơn. • G dct đặt tại vai đỡ dầm cầu trục, là tải trọng thường xuyên. Trị số của nó không lớn so với áp lực của bánh xe cầu trục, nên đôi lúc nó được nhập vào luôn trị số lực bánh xe, coi như là tải trọng tạm thời. • 3 3 . 1296 972 . 4 4 d dct dct h M G x daN m = = =  Tải trọng tường: • G t = 150.n.(H t +2.2).B = 150.1,1.(4,25 + 2,2).6 = 6385,5 daN.m • 1 1 . 6385.5 1596,37 . 4 4 t t d M G h X daN m= = = c. Do áp lực bánh xe cầu trục.  Lấy theo Gabarit cầu trục 50 tấn ta có áp lực thẳng đứng tiêu chuẩn lớn nhất của một bánh xe. • max 45 c P t = ; • Bề rộng của trục B = 6650mm. • Trọng lượng xe con G xe = 18t • Trọng lượng toàn cầu trục G = 61.5t SVTH: Lý Ngọc Quế trang 3 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng  Áp lực của bánh xe truyền qua dầm cầu trục thành lực tập trung đặt vào vai cột. Khi xe con chạy về 1 phía của cầu trục, lực truyền xuống phía đó là D max , còn đầu kia là D min .  Để xác định tải trọng đứng của cầu trục truyền xuống cột ta tiến hành vẽ đường ảnh hưởng của vai cột.  Tải trọng do áp lực thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng của cột thông qua dầm cầu trục được xác định bằng cách dùng đường ảnh hưởng của phản lực tựa của dầm xếp các bánh xe của 2 cầu trục sát nhau ở vào vị trí bất lợi nhất.  Áp lực lớn nhất thẳng đứng của các bánh xe lên cột. • 1 max max 3 1.2 0.85 30 1.9 58.1 P 4. i c c x xD n n TY x = = = = ∑  Áp lực nhỏ nhất của bánh xe. • min max 0 50 61.5 45 10.75 2 c Q G P P T n + + = − = − =  Áp lực nhỏ nhất thẳng đứng của các bánh xe lên cột. • 1 min min 3 . .P i c c D n n Y = = ∑ = 1.2 x 0.85 x 10.75x1.9 = 20.8T  Trong đó: • n – hệ số vượt tải, n = 1.2 • n 0 – số bánh xe • n c – hệ số làm việc cấu kiện, n c = 0.85 • ∑ i=1 i 3 y tổng tung độ của đường ảnh hưởng phản lực gối tựa tại vị trí các bánh xe của cầu trục. =1.9  D max , D min & G dct đặt vào trục nhánh nên lệch tâm so với cột trục dưới một khoảng xấp xỉ bằng b d /2. Momen lệch tâm vai cột. • max max 3 3 . 58.14. 43.605 . 4 4 d M D h T m= = = • min min 3 3 . 20.8. 15.6 . 4 4 d M D h T m = = = d. Do lực hãm của bánh xe.  Lực ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe do cầu trục hãm. • 1 0 0.05( ) 0.05(50 18) 1.7 2 c xe Q G T T n + + = = = SVTH: Lý Ngọc Quế trang 4 | 36 700 5250 1400 5250 700 6000 6000 y 2 = 0.77 y 1 = 1 y 3 =0.125 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng  Các lực ngang T 1 c truyền lên thành lực T đặt ở cao trình dầm hãm, giá trị T xác định bằng cách xếp bánh xe trên đường ảnh hưởng như xác định D max , D min . • 1 . . 1.2 0.85 1.7 1.9 3.3 c c T n n T Y x x x T = = = ∑ 3. Tải trọng gió tác dụng lên khung.  Tải trọng gió được tính theo TCVN 2737 – 95 chiều cao nhà nhỏ hơn 36m nên chỉ tính phần tỉnh của gió.  Áp lực tốc độ gió ở vùng AII có W o = 83 daN/m2.  Tải trọng phân bố đều tác dụng lên cột. • q d = n.q 0 .k.c.B daN/m2 • q h = n.q 0 .k.c’.B daN/m2  Trong đó: • Cao trình đáy vì kèo: H = H d + H t = 10.2 + 4.25 = 14.45m • n = 1.3 • c – hệ số khí động phía đón gió C = +0.8, phía hút gió C’ = - 0.6 • K: Hệ số kể đến áp lực gió theo độ cao và địa hình.  Áp lực gió tại cao trình 10m. (k=1.18) • q d 10 = 1.3 x 83 x 1.18 x 0.8 x 6 = 611.1 daN/m. • q h 10 = 1.3 x 83 x 1.18 x (-0.6) x 6 = 458.4 daN/m.  Áp lực gió tại phân bố đều trên khung. • Chiều cao cột = 14.45 < 15m  α = 1.04 • q d 14.15 = α. q d 10 = 635.5 daN/m. • q h 14.15 = α. q h 10 = 476.7 daN/m.  Quy tải gió tác dụng vào dàn thành tải tập trung đặt tại đỉnh cột. • W đ = n.q 0 .B.k = 1.3x83 x 6 x1.25 x (0.8x2.2+(-0.6)x1.2) =841.6daN. • W h = n.q 0 .B.k =1.3x83 x 6 x1.25 x (0.8x2.2+(-0.44)x1.2) = 997daN.  Trong đó: • Hệ số K trung bình trong khoảng độ cao từ 14.45 đến 17.85m • 1.2334 1.2685 1.25 2 tb K + = = SVTH: Lý Ngọc Quế trang 5 | 36 Q=30(T) 21000 0.8 0.8 - 0.6 - 0.6 - 0.6 0.8 - 0.6 -0.44 10.2m 4.25m 2.2m 1.2m Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng TỔ HỢP CỘT TRÊN Story Column Load Loc P V2 M3 STORY2 C1 TH1 0 -103,32 -4,86 5,99 54,655 STORY2 C1 TH1 2,126 -103,32 -4,86 16,32 59,82 STORY2 C1 TH1 4,25 -103,32 -4,86 26,65 64,98 STORY2 C1 TH1 4,25 -103,32 -4,86 26,65 64,98 STORY2 C1 TH1 4,252 -103,32 -4,86 26,66 64,99 STORY2 C1 TH2 0 -38,84 -32,99 -151,33 95,09 STORY2 C1 TH2 2,126 -38,84 -32,99 -81,20 60,02 STORY2 C1 TH2 4,25 -38,84 -32,99 -11,13 24,98 STORY2 C1 TH2 4,25 -38,84 -32,99 -11,13 24,98 STORY2 C1 TH2 4,252 -38,84 -32,99 -11,06 24,95 STORY2 C1 TH3 0 -41,33 -15,22 -59,20 50,27 STORY2 C1 TH3 2,126 -41,33 -15,22 -26,84 34,08 STORY2 C1 TH3 4,25 -41,33 -15,22 5,50 23,41 STORY2 C1 TH3 4,25 -41,33 -15,22 5,50 23,41 STORY2 C1 TH3 4,252 -41,33 -15,22 5,53 23,43 STORY2 C1 TH4 0 -42,46 -15,22 -47,34 44,90 STORY2 C1 TH4 2,126 -42,46 -15,22 -14,98 28,72 STORY2 C1 TH4 4,25 -42,46 -15,22 17,36 29,91 STORY2 C1 TH4 4,25 -42,46 -15,22 17,36 29,91 STORY2 C1 TH4 4,252 -42,46 -15,22 17,39 29,93 STORY2 C1 TH5 0 -44,95 -32,99 -87,16 66,06 STORY2 C1 TH5 2,126 -44,95 -32,99 -17,03 30,99 STORY2 C1 TH5 4,25 -44,95 -32,99 53,04 49,00 STORY2 C1 TH5 4,25 -44,95 -32,99 53,04 49,00 STORY2 C1 TH5 4,252 -44,95 -32,99 53,11 49,03 STORY2 C1 TH6 0 -35,45 30,7 17,65 26,55 STORY2 C1 TH6 2,126 -35,45 17,2 -33,26 34,36 STORY2 C1 TH6 4,25 -35,45 3,71 -55,47 45,46 STORY2 C1 TH6 4,25 -35,45 -4,71 -55,47 45,46 STORY2 C1 TH6 4,252 -35,45 -4,71 -55,46 45,45 STORY2 C1 TH7 0 -48,34 -34,91 -25,45 36,90 STORY2 C1 TH7 2,126 -48,34 -24,79 38,01 43,17 STORY2 C1 TH7 4,25 -48,34 -14,68 79,93 64,13 STORY2 C1 TH7 4,25 -48,34 -4,71 79,93 64,13 STORY2 C1 TH7 4,252 -48,34 -4,71 79,94 64,14 STORY2 C1 TH8 0 -94,43 -32,71 -133,65 114,04 STORY2 C1 TH8 2,126 -94,43 -32,71 -64,11 79,27 STORY2 C1 TH8 4,25 -94,43 -32,71 5,38 49,90 STORY2 C1 TH8 4,25 -94,43 -32,71 5,38 49,90 STORY2 C1 TH8 4,252 -94,43 -32,71 5,44 49,94 STORY2 C1 TH9 0 -96,67 -16,72 -50,74 73,70 STORY2 C1 TH9 2,126 -96,67 -16,72 -15,18 55,93 STORY2 C1 TH9 4,25 -96,67 -16,72 20,34 58,51 STORY2 C1 TH9 4,25 -96,67 -16,72 20,34 58,51 STORY2 C1 TH9 4,252 -96,67 -16,72 20,38 58,52 STORY2 C1 TH10 0 -97,69 -16,72 -40,06 68,87 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 6 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng STORY2 C1 TH10 2,126 -97,69 -16,72 -4,50 51,10 STORY2 C1 TH10 4,25 -97,69 -16,72 31,02 64,35 STORY2 C1 TH10 4,25 -97,69 -16,72 31,02 64,35 STORY2 C1 TH10 4,252 -97,69 -16,72 31,05 64,37 STORY2 C1 TH11 0 -99,93 -32,71 -75,90 87,92 STORY2 C1 TH11 2,126 -99,93 -32,71 -6,35 53,14 STORY2 C1 TH11 4,25 -99,93 -32,71 63,13 81,53 STORY2 C1 TH11 4,25 -99,93 -32,71 63,13 81,53 STORY2 C1 TH11 4,252 -99,93 -32,71 63,20 81,56 STORY2 C1 TH12 0 -91,37 24,61 18,43 54,90 STORY2 C1 TH12 2,126 -91,37 12,46 -20,96 56,17 STORY2 C1 TH12 4,25 -91,37 0,32 -34,53 62,95 STORY2 C1 TH12 4,25 -91,37 -7,26 -34,53 62,95 STORY2 C1 TH12 4,252 -91,37 -7,26 -34,51 62,94 STORY2 C1 TH13 0 -102,98 -34,44 -20,36 61,67 STORY2 C1 TH13 2,126 -102,98 -25,33 43,18 73,08 STORY2 C1 TH13 4,25 -102,98 -16,23 87,33 95,15 STORY2 C1 TH13 4,25 -102,98 -7,26 87,33 95,15 STORY2 C1 TH13 4,252 -102,98 -7,26 87,34 95,16 STORY2 C1 TH14 0 -88,62 -3,56 -120,97 104,79 STORY2 C1 TH14 2,126 -88,62 -15,71 -100,47 94,55 STORY2 C1 TH14 4,25 -88,62 -27,85 -54,20 71,41 STORY2 C1 TH14 4,25 -88,62 -35,43 -54,20 71,41 STORY2 C1 TH14 4,252 -88,62 -35,43 -54,13 71,38 STORY2 C1 TH15 0 -100,23 -62,61 -159,76 129,99 STORY2 C1 TH15 2,126 -100,23 -53,5 -36,33 68,28 STORY2 C1 TH15 4,25 -100,23 -44,4 67,65 83,94 STORY2 C1 TH15 4,25 -100,23 -35,43 67,65 83,94 STORY2 C1 TH15 4,252 -100,23 -35,43 67,72 83,97 STORY2 C1 TH16 0 -90,87 12,42 -38,05 64,46 STORY2 C1 TH16 2,126 -90,87 0,27 -51,55 71,21 STORY2 C1 TH16 4,25 -90,87 -11,86 -39,24 65,06 STORY2 C1 TH16 4,25 -90,87 -19,44 -39,24 65,06 STORY2 C1 TH16 4,252 -90,87 -19,44 -39,20 65,04 STORY2 C1 TH17 0 -102,47 -46,62 -76,84 89,66 STORY2 C1 TH17 2,126 -102,47 -37,51 12,60 57,53 STORY2 C1 TH17 4,25 -102,47 -28,41 82,61 92,54 STORY2 C1 TH17 4,25 -102,47 -19,44 82,61 92,54 STORY2 C1 TH17 4,252 -102,47 -19,44 82,65 92,56 STORY2 C1 TH18 0 -91,88 12,42 -27,37 59,63 STORY2 C1 TH18 2,126 -91,88 0,27 -40,87 66,38 STORY2 C1 TH18 4,25 -91,88 -11,86 -28,56 60,22 STORY2 C1 TH18 4,25 -91,88 -19,44 -28,56 60,22 STORY2 C1 TH18 4,252 -91,88 -19,44 -28,53 60,20 STORY2 C1 TH19 0 -103,49 -46,62 -66,17 84,83 STORY2 C1 TH19 2,126 -103,49 -37,51 23,27 63,38 STORY2 C1 TH19 4,25 -103,49 -28,41 93,29 98,39 STORY2 C1 TH19 4,25 -103,49 -19,44 93,29 98,39 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 7 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng STORY2 C1 TH19 4,252 -103,49 -19,44 93,33 98,41 STORY2 C1 TH20 0 -94,13 -3,56 -63,21 78,67 STORY2 C1 TH20 2,126 -94,13 -15,71 -42,72 68,43 STORY2 C1 TH20 4,25 -94,13 -27,85 3,55 48,84 STORY2 C1 TH20 4,25 -94,13 -35,43 3,55 48,84 STORY2 C1 TH20 4,252 -94,13 -35,43 3,62 48,88 STORY2 C1 TH21 0 -105,73 -62,61 -102,01 103,87 STORY2 C1 TH21 2,126 -105,73 -53,5 21,42 63,58 STORY2 C1 TH21 4,25 -105,73 -44,4 125,40 115,57 STORY2 C1 TH21 4,25 -105,73 -35,43 125,40 115,57 STORY2 C1 TH21 4,252 -105,73 -35,43 125,47 115,60 STORY2 C1 TH22 0 -33,34 -0,71 -123,16 78,25 STORY2 C1 TH22 2,126 -33,34 -12,86 -108,73 71,04 STORY2 C1 TH22 4,25 -33,34 -25 -68,52 50,93 STORY2 C1 TH22 4,25 -33,34 -32,58 -68,52 50,93 STORY2 C1 TH22 4,252 -33,34 -32,58 -68,46 50,90 STORY2 C1 TH23 0 -35,58 15,28 -40,24 37,91 STORY2 C1 TH23 2,126 -35,58 3,13 -59,81 47,69 STORY2 C1 TH23 4,25 -35,58 -9,01 -53,56 44,57 STORY2 C1 TH23 4,25 -35,58 -16,59 -53,56 44,57 STORY2 C1 TH23 4,252 -35,58 -16,59 -53,53 44,55 STORY2 C1 TH24 0 -36,6 15,28 -29,56 33,08 STORY2 C1 TH24 2,126 -36,6 3,13 -49,13 42,87 STORY2 C1 TH24 4,25 -36,6 -9,01 -42,88 39,74 STORY2 C1 TH24 4,25 -36,6 -16,59 -42,88 39,74 STORY2 C1 TH24 4,252 -36,6 -16,59 -42,85 39,73 STORY2 C1 TH25 0 -38,84 -0,71 -65,41 52,12 STORY2 C1 TH25 2,126 -38,84 -12,86 -50,98 44,91 STORY2 C1 TH25 4,25 -38,84 -25 -10,77 24,81 STORY2 C1 TH25 4,25 -38,84 -32,58 -10,77 24,81 STORY2 C1 TH25 4,252 -38,84 -32,58 -10,71 24,77 STORY2 C1 TH26 0 -44,95 -59,76 -161,95 103,45 STORY2 C1 TH26 2,126 -44,95 -50,65 -44,59 44,77 STORY2 C1 TH26 4,25 -44,95 -41,55 53,33 49,14 STORY2 C1 TH26 4,25 -44,95 -32,58 53,33 49,14 STORY2 C1 TH26 4,252 -44,95 -32,58 53,39 49,17 STORY2 C1 TH27 0 -47,19 -43,77 -79,03 63,11 STORY2 C1 TH27 2,126 -47,19 -34,66 4,34 25,76 STORY2 C1 TH27 4,25 -47,19 -25,56 68,29 57,74 STORY2 C1 TH27 4,25 -47,19 -16,59 68,29 57,74 STORY2 C1 TH27 4,252 -47,19 -16,59 68,33 57,76 STORY2 C1 TH28 0 -48,21 -43,77 -68,36 58,28 STORY2 C1 TH28 2,126 -48,21 -34,66 15,01 31,61 STORY2 C1 TH28 4,25 -48,21 -25,56 78,97 63,59 STORY2 C1 TH28 4,25 -48,21 -16,59 78,97 63,59 STORY2 C1 TH28 4,252 -48,21 -16,59 79,00 63,61 STORY2 C1 TH29 0 -50,45 -59,76 -104,20 77,32 STORY2 C1 TH29 2,126 -50,45 -50,65 13,17 31,81 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 8 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng STORY2 C1 TH29 4,25 -50,45 -41,55 111,08 80,77 STORY2 C1 TH29 4,25 -50,45 -32,58 111,08 80,77 STORY2 C1 TH29 4,252 -50,45 -32,58 111,15 80,80 1197,22 TỔ HỢP CỘT DƯỚI Story Column Load Loc P V2 M3 STORY1 C1 TH1 0 -180,13 -4,86 -49,83 139,89 STORY1 C1 TH1 5,1 -180,13 -4,86 -25,04 115,10 STORY1 C1 TH1 10,2 -180,13 -4,86 -0,25 90,32 STORY1 C1 TH2 0 -697,05 0,01 304,98 653,51 STORY1 C1 TH2 5,1 -697,05 0,01 304,93 653,46 STORY1 C1 TH2 10,2 -697,05 0,01 304,88 653,40 STORY1 C1 TH3 0 -699,54 -48,22 -147,68 497,45 STORY1 C1 TH3 5,1 -699,54 -48,22 98,27 448,04 STORY1 C1 TH3 10,2 -699,54 -48,22 344,21 693,98 STORY1 C1 TH4 0 -327,27 -15,22 -52,86 216,50 STORY1 C1 TH4 5,1 -327,27 -15,22 24,78 188,41 STORY1 C1 TH4 10,2 -327,27 -15,22 102,42 266,05 STORY1 C1 TH5 0 -329,76 -32,99 -273,90 438,78 STORY1 C1 TH5 5,1 -329,76 -32,99 -105,65 270,53 STORY1 C1 TH5 10,2 -329,76 -32,99 62,60 227,48 STORY1 C1 TH6 0 -112,26 95,47 654,85 710,98 STORY1 C1 TH6 5,1 -112,26 63,08 250,55 306,68 STORY1 C1 TH6 10,2 -112,26 30,7 11,41 67,54 STORY1 C1 TH7 0 -125,15 -83,46 -635,39 697,96 STORY1 C1 TH7 5,1 -125,15 -59,19 -271,64 334,21 STORY1 C1 TH7 10,2 -125,15 -34,91 -31,69 94,27 STORY1 C1 TH8 0 -694,5 -3,01 245,58 592,83 STORY1 C1 TH8 5,1 -694,5 -3,01 260,95 608,20 STORY1 C1 TH8 10,2 -694,5 -3,01 276,31 623,56 STORY1 C1 TH9 0 -696,74 -46,42 -161,82 510,19 STORY1 C1 TH9 5,1 -696,74 -46,42 74,95 423,32 STORY1 C1 TH9 10,2 -696,74 -46,42 311,71 660,08 STORY1 C1 TH10 0 -361,7 -16,72 -76,48 257,33 STORY1 C1 TH10 5,1 -361,7 -16,72 8,81 189,66 STORY1 C1 TH10 10,2 -361,7 -16,72 94,10 274,95 STORY1 C1 TH11 0 -363,94 -32,71 -275,41 457,38 STORY1 C1 TH11 5,1 -363,94 -32,71 -108,58 290,55 STORY1 C1 TH11 10,2 -363,94 -32,71 58,26 240,23 STORY1 C1 TH12 0 -168,18 82,9 560,46 644,55 STORY1 C1 TH12 5,1 -168,18 53,75 212,00 296,09 STORY1 C1 TH12 10,2 -168,18 24,61 12,19 96,28 STORY1 C1 TH13 0 -179,79 -78,14 -600,76 690,65 STORY1 C1 TH13 5,1 -179,79 -56,29 -257,96 347,86 STORY1 C1 TH13 10,2 -179,79 -34,44 -26,60 116,49 STORY1 C1 TH14 0 -688,69 84,43 852,88 1197,22 STORY1 C1 TH14 5,1 -688,69 55,28 496,62 840,96 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 9 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng STORY1 C1 TH14 10,2 -688,69 26,14 289,00 633,34 STORY1 C1 TH15 0 -700,3 -76,61 -308,34 658,49 STORY1 C1 TH15 5,1 -700,3 -54,76 26,65 376,80 STORY1 C1 TH15 10,2 -700,3 -32,91 250,21 600,36 STORY1 C1 TH16 0 -690,94 41,02 445,48 790,95 STORY1 C1 TH16 5,1 -690,94 11,87 310,62 656,09 STORY1 C1 TH16 10,2 -690,94 -17,28 324,40 669,87 STORY1 C1 TH17 0 -702,54 -120,02 -715,73 1067,00 STORY1 C1 TH17 5,1 -702,54 -98,17 -159,35 510,62 STORY1 C1 TH17 10,2 -702,54 -76,32 285,60 636,87 STORY1 C1 TH18 0 -355,89 70,72 530,82 708,76 STORY1 C1 TH18 5,1 -355,89 41,57 244,48 422,42 STORY1 C1 TH18 10,2 -355,89 12,42 106,79 284,73 STORY1 C1 TH19 0 -367,5 -90,32 -630,40 814,15 STORY1 C1 TH19 5,1 -367,5 -68,47 -225,49 409,24 STORY1 C1 TH19 10,2 -367,5 -46,62 68,00 251,75 STORY1 C1 TH20 0 -358,14 54,73 331,89 510,96 STORY1 C1 TH20 5,1 -358,14 25,58 127,09 306,16 STORY1 C1 TH20 10,2 -358,14 -3,56 70,95 250,02 STORY1 C1 TH21 0 -369,74 -106,31 -829,33 1014,20 STORY1 C1 TH21 5,1 -369,74 -84,46 -342,88 527,75 STORY1 C1 TH21 10,2 -369,74 -62,61 32,16 217,03 STORY1 C1 TH22 0 -633,41 87,28 879,79 1196,50 STORY1 C1 TH22 5,1 -633,41 58,14 508,98 825,68 STORY1 C1 TH22 10,2 -633,41 28,99 286,81 603,51 STORY1 C1 TH23 0 -635,65 43,87 472,40 790,22 STORY1 C1 TH23 5,1 -635,65 14,72 322,98 640,80 STORY1 C1 TH23 10,2 -635,65 -14,42 322,20 640,03 STORY1 C1 TH24 0 -300,61 73,57 557,73 708,04 STORY1 C1 TH24 5,1 -300,61 44,42 256,84 407,14 STORY1 C1 TH24 10,2 -300,61 15,28 104,60 254,90 STORY1 C1 TH25 0 -302,85 57,58 358,80 510,23 STORY1 C1 TH25 5,1 -302,85 28,44 139,45 290,88 STORY1 C1 TH25 10,2 -302,85 -0,71 68,76 220,18 STORY1 C1 TH26 0 -645,02 -73,75 -281,43 603,94 STORY1 C1 TH26 5,1 -645,02 -51,91 39,01 361,52 STORY1 C1 TH26 10,2 -645,02 -30,06 248,02 570,53 STORY1 C1 TH27 0 -647,26 -117,17 -688,82 1012,45 STORY1 C1 TH27 5,1 -647,26 -95,32 -146,99 470,62 STORY1 C1 TH27 10,2 -647,26 -73,47 283,41 607,04 STORY1 C1 TH28 0 -312,22 -87,47 -603,49 759,60 STORY1 C1 TH28 5,1 -312,22 -65,62 -213,13 369,24 STORY1 C1 TH28 10,2 -312,22 -43,77 65,80 221,91 STORY1 C1 TH29 0 -314,46 -103,45 -802,42 959,65 STORY1 C1 TH29 5,1 -314,46 -81,61 -330,51 487,74 STORY1 C1 TH29 10,2 -314,46 -59,76 29,96 187,19 1197,22 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 10 | 36 [...]... tính toán xác định cho từng đoạn như sau: Trong mặt phẳng: l 1x = 1. 68 m l 2x = 2.03 m Ngoài mặt phẳng: a1 1. 68 J = = 0.83 ; 2 = 1 a2 2.03 J1 Tra bảng 4.3 ta có : 12 = 1. 83 11 = 1. 34 β= N1 44.84 = = 1, 06 N 2 42.03 1 = a2 J1 2.03 1 = = 1. 17 a1 J 2 β 1. 68 1, 06 2 1. 832 + 1. 34. (1, 06 − 1)  [ 12 + 11 ( β − 1) ]  = 1. 8 1 = =  β 1, 06 1 = 1. 53 1 l1 y = 1. a1 = 3.02 m µ2 = l2 y = µ2 a2 = 3 .1 m... hình vẽ: 19 2.5 19 2.5 15 200 12 hb=370 hc=385 h=400 • Diện tích tiết diện nhánh: + Anh1 = 37x1.2+2x20x1.5 = 10 4.4 cm2 • Momen quán tính và bán kính quán tính Jx 1. 5 x 203 37 x1.23 2005.3 + = 2005.3cm 4 ⇒ rx = = = 4.38cm 12 12 A 10 4.4  1. 53 x 20   373 x1.2 J y = 2  + 19 .252 x1.5 x 20  + = 223 81. 9cm 4 + ÷ 12  12   Jy 223 81. 9 ⇒ ry = = = 14 .64cm A 10 4.4 + J x = 2x • Đối với nhánh mái: nhánh dùng... 0,3.30370 = 911 1daN k - hệ số phân phối nội lực, khi thép góc đều cạnh liên kết vào bản mã k = 0,7 β Rgh = 12 60daN / cm 2 , γ = 1 Chiều dài đường hàn: Ns 212 59 ls = +1 = + 1 = 11 ,5cm γ hs ×( β Rg ) min 2.0,8 .1. 1260 Nm 911 1 +1 = + 1 = 5,5cm γ hm ×( β Rg ) min 2.0,8 .1. 1260 Chọn ls = 12 cm ; lm = 6 cm *Thanh xiên (D 31) Nội lực tính toán D 31 = 6890 daN Ns = k.D 31 = 0,7.6890 = 4823 daN Nm = (1 - k)D 31 = 0,3... Nút đầu dàn: G1 = b Hoạt tải sửa chữa mái  Nút đầu dàn: P = 0.5dp = 0.5 x1.5 x585 = 438.75daN 1  Nút trung gian: P = dp = 1. 5 x585 = 877.5daN 1 c Tải trọng gió • W1 = 0.5nq0C1kBa = 0.5 x1.3x83x( −0.6) x1.26 x1. 51 = 61. 83daN • W2 = nq0C1kBa = 1. 3x83x(−0.6) x1.26 x1. 51 = 12 3.6daN • W3 = 0.5nq0C2 kBa = 0.5 x1.3x83x (−0.44) x1.26 x1. 51 = 45.34daN • W4 = nq0C1kBa = 1. 3x83x(−0.44) x1.26 x1. 51 = 90.68daN... cặp 1: M 1 85288 = = 1. 18m = 11 8cm N1 72269 A 19 4.4 x 45 .19 = 2.237 m + m = e1 y = 11 8 x Jx 463228.93 + e1 = + Từ m = 2.237 và λtd = 0.72 ⇒ ϕlt = 0.295 tra phụ lục II.3 + N1 72269 = = 12 60.2 < Rγ = 210 0daN / cm 2 ϕlt A 0.295 x194.4 • Với cặp 2: M 2 715 73 = = 0.97 m = 97cm N 2 73654 A 19 4.4 x(52.43 + 2.38 − 1. 2) = 1. 99 + m = e2 y = 97 x Jx 463228.93 + e2 = + Từ m =1. 99 và λtd = 0.72 ⇒ ϕlt = 0.3 31. .. lớn nhất trong nhánh 1 (nhánh cầu trục) + N nh1 = N1 y2 M 1 54 .14 85288 + = 72269 x + = 39979.3daN C C 10 0 10 0 • Lực dọc lớn nhất trong nhánh 2 (nhánh mái) + N nh 2 = N 2 y1 M 2 45.86 715 73 + = 73654 x + = 34493.4daN C C 10 0 10 0 SVTH: Lý Ngọc Quế trang 14 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng  Chọn tiết diện các nhánh: • Giả thuyết φ =0.8, ta có diện tích các nhánh theo công thức: N nh1 39979.3 = = 23.8cm... tiết diện nhánh mái là: Z= + ∑Az ∑A i i i = 37 x1.2 x0.6 + 2 x 22.8 x (1. 2 + 2. 91) = 2.38 2 x 22.8 + 37 x1.2 • Momen quán tính và bán kính quán tính 37 x1.23 2 + 27 x1.2 x ( 2.38 − 0.6 ) + 2  22.8(2. 91 + 1. 2 − 2.38) 2 + 209  = 623 .18 cm 4   12 Jx 623 .18 = = 2.63cm + rx = Anh 2 90 + Jx = 2  1. 2 x373  40   + 2  209 + 22.8  − 2. 91  = 18 8 01. 6cm 4 + Jy = 12  2      Jy 18 8 01. 6 = = 14 .45cm +... nhất trong nhánh cầu trục: + N nh1 = N1 y2 M 1 52.43 85288 + = 72269 + = 39688.1daN C C 97.62 97.62 • Độ mảnh của nhánh cầu trục: SVTH: Lý Ngọc Quế trang 17 | 36 Đồ án thép GVHD: Phạm Xuân Tùng + λ y1 = l y1 = 10 20 = 69.67 14 .64 ry1 10 0 = 22.83 + λx1 = 4.38 ⇒ λmax = 69.67 → ϕ min = 0.78 tra phụ lục II .1 • Kiểm tra ứng suất: +σ= N nh1 39688 .1 = = 487.37 < R.γ = 210 0daN / cm 2 ϕmin Anh1 0.78 x104.4 • Lực... λtd A 19 4.4 = 41. 8 + 31. 98 x = 22.96 < [ λ ] = 12 0 Atx 12 .8 R 210 0 = 22.96 x = 0.72 E 2.1x106 • Lực cắt quy ước:  73654 = 12 63.45daN ÷ ÷ 0.958   Với N: là lực dọc lớn nhất trong 2 nhánh ϕ =0.958 Tra phụ lục II .1 dựa vào λtd  −6 + Qqu = 7 .15 x10  2330 −   EN 2.1x106 −6 ÷ = 7 .15 x10  2330 −  R ÷ϕ 210 0   =22. 91 và R= 210 0  Ta thấy lực cắt đã dùng để tính thanh giằng Q = 12 002 > Qqu 12 63.45... định cục bộ của bản cánh • Điều kiện ổn định: b0  b0  ≤  δc δc   b0  • Với   tra bảng 3.3 ta có: δc  b  + λx = 1. 86 < 4 ⇒  0  = 0.36 + 0 .1 x δc  ( SVTH: Lý Ngọc Quế ) E = ( 0.36 + 0.1x1.86 ) R 2.1x106 = 17 .26 210 0 trang 13 | 36 Đồ án thép + GVHD: Phạm Xuân Tùng b0 bc − δ b 40 − 1. 2 = = = 10 .8 < 17 .26 δc 2δ c 2 x1.8  Bản cánh đảm bảo ổn định cục bộ  Ổn định cục bộ của bản bụng • Ổn . phẳng: 1 2 1. 68 0.83 2.03 a a = = ; 2 1 1 J J = Tra bảng 4.3 ta có : 12 11 1. 83 1. 34 µ µ = = 1 2 2 1 1 1 2 2 2 12 11 1 1 2 1 1 1 1 2 2 2 44.84 1, 06 42.03 2.03 1 . . 1. 17 . 1. 68 1, 06 1. 83 1. 34. (1, 06. C1 TH 11 10,2 -363,94 -32, 71 58,26 240,23 STORY1 C1 TH12 0 -16 8 ,18 82,9 560,46 644,55 STORY1 C1 TH12 5 ,1 -16 8 ,18 53,75 212 ,00 296,09 STORY1 C1 TH12 10 ,2 -16 8 ,18 24, 61 12 ,19 96,28 STORY1 C1 TH13. 257,33 STORY1 C1 TH10 5 ,1 -3 61, 7 -16 ,72 8, 81 189,66 STORY1 C1 TH10 10 ,2 -3 61, 7 -16 ,72 94 ,10 274,95 STORY1 C1 TH 11 0 -363,94 -32, 71 -275, 41 457,38 STORY1 C1 TH 11 5 ,1 -363,94 -32, 71 -10 8,58 290,55 STORY1