luận văn về nền móng internet

GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 1 XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG TẠI CỔ CỘT 1.1 Phương án móng nông: Tải trọng tại chân cột móng 1: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 850 10 10 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 977.50 11.50 11.50 Tải trọng tại chân cột móng 2: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 650 45 55 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 747.50 51.75 63.25 1.2. Phương án móng sâu: (nhân tải trọng trên với hệ số α = 5) Tải trọng tại chân cột móng 1: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 4250 50 50 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 4887.50 57.50 57.50 Tải trọng tại chân cột móng 2: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 3250 225 275 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 3737.50 258.75 316.25 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 1 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 2. ĐÁNH GIÁ VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 2.1. Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất: Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất được xát đònh theo số liệu đề bài: hồ sơ đòa chất 2(mực nước ngầm ở độ sâu 3m). - Dùng chỉ số dẻo để xát đònh sơ bộ tên gọi của lớp đất: ( ) ( ) 0 0 0 0 P nh d I W W= − - Dùng độ sệt để sát đònh trạng thái của lớp đất: ( ) ( ) ( ) 0 0 0 0 0 0 d L P W W I I − = Lớp đất W (%) W nh (%) W d (%) I P (%) Kết quả tra bảng Kết luận tên đất I L Kết quả tra bảng Kết luận trạng thái đất 1 28.5 33.8 19.7 14.1 7(%) ≤ I P < 17(%) Đất á sét 0.62 0.5 ≤ I L <0.75 Dẻo mềm 2 17.2 39.1 22.1 17.0 I P ≥ 17 (%) Đất sét -0.29 I L < 0 Cứng 3 24.6 28.5 20.3 8.2 7(%) ≤ I P < 17(%) Đất á sét 0.52 0 < I L < 0.75 Dẻo sệt 4 21.06 Cát mòn – trạng thái chặt vừa Xát đònh các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất - Dùng độ bảo hoà để đánh giá độ ẩm của đất: G = 0 .W e ∆ . Lớp đất W ∆ (g/cm 3 ) e 0 G Kết quả tra bảng Độ ẩm của đất 1 0.285 2.675 1.089 0.70 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 2 0.172 2.705 0.648 0.72 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 3 0.246 2.674 0.896 0.73 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 4 0.2106 2.66 0.689 0.81 G ≥ 0.8 Đất bảo hoà nước 2.2. Thống kê các chỉ tiêu cơ lý: (mực nước ngầm ở độ sâu 3 m) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 2 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Lớp đất Tên đất Chiều dày (m) Dung trọng tự nhiên (kN/m 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kN/m 3 ) Lực dính (kN/m 2 ) Góc ma sát trong (độ ) 1 á sét – dẻo mềm – ẩm 3 17.56 - 4.5 11 0 30 ’ 2 á sét – cứng – ẩm 5 19.74 10.34 22.6 16 0 50 ’ 3 á sét – dẻo sệt – ẩm 10 18.48 9.41 15.4 13 0 30 ’ 4 cát mòn – chặt vừa – bảo hoà nước 10 18.59 9.62 18 28 0 38 ’ Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất Lớp đất Độ ẩm (%) ∆ (g/cm 3 ) E 0 (kN/m 2 ) Hệ số rỗng ban đầu e 0 Chỉ số dẻo I p Độ sệt I L W (%) W nh (%) W d (%) 1 28.5 33.8 19.7 2.675 2089 1.089 14.1 0.62 2 17.2 39.1 22.1 2.705 4195 0.648 17.0 -0.29 3 24.6 28.5 20.3 2.674 4950 0.896 8.2 0.52 4 21.06 - - 2.66 6836 0.689 - - Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 3 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG MNN ÁÙ sét - dẻo mềm - ẩm; γ=17.56 kN/m 3 , c=4.5 kPa, ϕ= 10 0 30 ' , e 0 =1.089, E=2089 kPa; ∆=2.675 g/cm 3 Sét - cứng - ẩm; γ=19.74 kN/m 3 , c=22.6 kPa, ϕ= 16 0 50 ' , e 0 =0.648, E=4195 kPa; ∆=2.705 g/cm 3 ÁÙ sét - dẻo sệt - ẩm; γ=18.48 kN/m 3 , c=15.4 kPa, ϕ= 13 0 30 ' , e 0 =0.896, E=4950 kPa; ∆=2.674 g/cm 3 Các mòn - chặt vừa - bảo hoà nước; γ=18.59 kN/m 3 , c=18 kPa, ϕ= 28 0 38 ' , e 0 =0.689, E=6836 kPa; ∆=2.66 g/cm 3 3 m 5 m 10 m 10 m Bề dày Cột đòa chất Mô tả và phân loại đất Độ sâu 3 m 8 m 18 m 28 m Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 4 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG. - Chọn giải pháp xử lý nền bằng đệm cát. Ta tiến hành bóc bỏ lớp đất 1 ở độ sâu chôn móng được chọn là 2(m) tại vò trí đặt móng thay thế bằng lớp cát hạt thô vừa, sạch, rải từng lớp mỏng 30÷40 cm, đầm lu đến độ chặt trung bình, bề dày đệm là 1 (m). - Lớp đệm cát có các đặt trưng: + Góc mở đệm α=30 0 , góc mở 0 45 β = + Tính chất cơ học của đệm cát chọn: ( ) ( ) 3 2 18.8 / , 0.67, 8000 / c kN m e q kN m γ = = = , ( ) 0 2 0 33 , 2 8000 16000 / c E q kN m ϕ α = = × = × =  Đối với móng 1, chọn kích thước tiết diện đáy móng b m x l m = 2 (m) x 2.1 (m).  Đối với móng 2, chọn kích thước tiết diện đáy móng b m x l m =1.4(m) x 1.7(m). Chiều cao đài móng lấy chung cho cả 2 móng là 0.6 (m). - Đặt móng đơn BTCT trên đệm cát. Làm lớp bê tông lót dày 10 cm, đá 4 - 6, mác 75. - Cát tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch, đá hay dầm giằng để đỡ SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 5 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 4 THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BÊTÔNG CỐT THÉP 4.1 Thiết kế móng 1 là móng đơn : 4.1.1 Tải trọng thiết kế: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 850 10 10 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 977.50 11.50 11.50 Tải trọng tác dụng vào cổ cột • Quy tải về đáy :  Tải tiêu chuẩn : 0 tc tc c m m m tb N N b l h γ = + × × × ; 0 tc tc tc x cx cy M M H h= + × ; 0 tc tc y cy H H= Trong đó:  : tb γ dung trọng trung bình của khối đất, cột BTCT và đài móng BTCT : ( ) 3 20 / tb kN m γ = .  Chiều sâu chôn móng chọn: ( ) 2h m= .  Kích thước móng đã chọn: ( ) ( ) 2 2.1 m m b l m m× = × , cạnh dài dọc theo trục y. ⇒ ( ) ( ) ( ) 0 0 0 850 2 2.1 2 20 1018 10 10 2 30 10 10 tc tc x tc y N kN M kNm H kN  = + × × × =  = + × =   = =   Tải tính toán : 0 tt tt c m m m tb N N b l h γ = + × × × ; 0 tt tt tt x cx cy M M H h= + × ; 0 tt tt c H H= Trong đó: ⇒ ( ) ( ) ( ) 0 0 0 977.5 2 2.1 2 20 1145.5 11.5 11.5 2 34.5 11.5 tt tt x tt y N kN M kNm H kN  = + × × × =  = + × =   =  4.1.2 Tính toán: • Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực : max 1.2 δ δ  ≤   ≤   tc tc tb R R Cường độ tính toán của cát tính theo công thức tính đổi : Vì chiều sâu chôn móng: h=2 ≤ 2m nên dùng công thức: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 6 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 1 1 0 1 1 1 1 2   − + = +     tc m b b h h R R K b h Với: R 0 tra ở bảng 2-3 (giáo trình nền và móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng, trích dẩn TCXD 45-78). Kết quả cho được cường độ tính toán tính quy ước của cát làm đệm : R 0 =400 (kPa). K 1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng. đây đối với đất cát hạt thô vừa nên: K 1 =0.125. b m = 2m ; b 1 =1 m ; h 1 =2 m. ⇒ ( ) 2 1 2 2 400 1 0.125 450 1 2 2 tc R kPa − +   = + =   ×   ( ) 0 0 max min 1018 242.38 2 2.1 tc tc tb tc tc tc x x N KPa F N M F W σ σ = = = × = ± 2 1018 30 6 2 2.1 2 2.1 = ± × × × ( ) ( ) ( ) max min 262.79 221.97 1.2 1.2 450 540 tc tc tc KPa KPa R KPa σ σ = = = × = ( ) ( ) ( ) ( ) max 262.79 1.2 540 242.38 450 tc tc tb KPa R KPa KPa R KPa σ σ = < = = < = Kích thước móng đã thỏa mãn điều kiện áp lực tại đáy móng. Ta có tiết diện móng sơ bộ: b m xl m =2x2.1 (mxm). • Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực đất lên lớp đất bên dưới đáy đệm cát (lớp 2): Kiểm tra theo điều kiện: bt gl z=h+h z=h d2 d d σ +σ R≤ Với: ( ) ' 1 2 d2 2 R γ γ = + + qu II II II tc m m Ab Bh Dc k ( ) 2 2 1 3= + = + = d h h h m ( ) ( ) ( ) ' 3 3 2 17.56 / 10.34 / 22.6 / γ γ = = = II II II kN m kN m c kN m SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 7 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG ( ) ( ) ( ) σ σ σ γ = = − − ∆ = = = = = = = − = − × = 0 0 2.1 2 0.05 2 2 1018 242.38 17.56 2 207.26 tc qu gl z h d tc tc gl tc z tb l b m N F N N kN h kPa  = =    ×  = = =   2.1 1.05; 2 2 2 2 1 1.43 1.4 d l b h z b b ⇒ Tra bảng ta được: K 0 = 0.527 ( ) ( ) σ σ σ = = = = × × = = = 0 0 2 =0.527 207.26=109.226 1018 9.32 109.226 gl gl z h z d tc qu gl z h d K kPa N F m ( ) = + ∆ − ∆ = + − = 2 2 b 9.32 0.05 0.05 3 qu qu F m - Hệ số tin cậy k tc = 1. - Tra bảng 3.1 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS. Nguyễn Văn Quảng), đối với lớp đất 2 tương ứng là đất á sét, có I L =-0.29 < 0.5 ta có: m 1 = 1.2, m 2 = 1.0 - Với 0 0 16 50' 16.833 ϕ = = nội suy theo bảng 3.2 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS. Nguyễn Văn Quảng), có: A = 0.383 ; B = 2.546 ; D = 5.126 ( ) ( ) × ⇒ = × × + × × + × 2 1.2 1 0.383 3 10.34 2.546 3 17.56 5.126 22.6 1 =314.22 kPa d R ( ) 3 2 17.56 1 18.8 53.92 bt bt z h h z d kPa σ σ = + = = = × + × = ( ) σ σ = = + + = + =109.226 53.92 163.146 gl bt z h z h h d d kPa ⇒ ( ) σ σ = = + + =163.146 gl bt z h z h h d d kPa < ( ) 2 =314.22 kPa d R Vậy nền đất ở lớp 2 đủ chòu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý. • Tính và kiểm tra độ lún của móng : Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra trên đáy móng: ( ) 0 ' 17.56 2 35.12 σ γ = = × = × = z bt h KPa Ứng suất gây lún tại đáy móng: ( ) 0 207.26 gl z KPa σ = = Chia đất nền dưới đáy khối móng quy ước thành các lớp bằng nhau và bằng ( ) 2 0.4 5 5 b m= = : SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 8 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 0 0 σ σ σ γ =  = ×   = ×   ∑ zi z gl gl bt i i K h σ β   × = = ×  ÷  ÷   ∑ ∑ z i gl i i i h S S E Lấy β=0.8 ⇒ 0.8 σ   × = ×  ÷  ÷   ∑ z i gl i i h S E Lớp đất Đi ể m Độ sâu z (m) l b 2z b 0 K z i gl σ (kPa) tb gl σ (kPa) z i bt σ (kPa) E 0 (kPa) ∆S (cm) Đệm 1 0 1.05 0 1 207.26 203.64 35.12 16000 2 0.4 1.05 0.4 0.965 200.01 42.64 16000 3 0.8 1.05 0.8 0.817 169.33 184.67 50.16 16000 0.369 4 1 1.05 1 0.724 150.06 159.7 53.92 16000 0.16 Đất sét cứng ; 5 1.2 1.05 1.2 0.63 130.57 140.32 55.99 4195 0.535 6 1.6 1.05 1.6 0.469 97.21 113.89 60.12 4195 0.869 7 2 1.05 2 0.353 73.16 85.19 64.26 4195 0.65 8 2.4 1.05 2.4 0.271 56.17 64.67 68.4 4195 0.493 9 2.8 1.05 2.8 0.211 43.73 49.95 72.53 4195 0.381 10 3.2 1.05 3.2 0.17 35.23 39.48 76.67 4195 0.301 11 3.6 1.05 3.6 0.138 28.60 31.92 80.8 4195 0.243 12 4 1.05 4 0.114 23.63 26.12 84.94 4195 0.199 13 4.4 1.05 4.4 0.096 19.90 21.77 89.08 4195 0.166 14 4.8 1.05 4.8 0.082 17.00 18.45 93.21 4195 0.141 ( )S S cm= ∆ ∑ 4.915 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 9 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG N tt H tt M tt 100 50 MNN 3 m 207.26 1 2 200.01 169.33 150.06 130.57 97.21 73.16 56.17 43.73 35.23 28.60 23.63 19.90 17.00 35.12 42.64 50.16 53.92 55.99 60.12 64.26 68.4 72.53 76.67 80.8 84.94 89.08 93.21 300 z 300 100 2000 1000 30° 45° 3800 4800 σ gl zi σ bt zi 1 2 3 4 6 7 8 9 5 10 11 12 13 14 Tại độ sâu Z i = 4.8 m có ( ) ( ) 93.21 5 17 5 85 Zi Zi bt gl KPa KPa σ σ = > = × = * Với đặc điểm của công trình là khung BTCT có tường chèn, tra bảng 16 TCXD 45-78, tra được ( ) 8= gh S cm . Độ lún của nền: ( ) 4.915 8 gh S cm S cm= < = => Độ lún tính toán nhỏ hơn độ lún cho phép. 4.1.2.2 Xác đònh chiều cao làm việc của móng: • Xác đònh tiết diện cột : Dùng bêtông B15 có R b = 8.5MPa; R bt = 0.75Mpa. Diện tích cột được xác đònh theo công thức: ( ) 2 3 850 (1 1.5) (1 1.5) (0.1 0.15) 8.5 10 tc c m b N F m R = ÷ = ÷ = ÷ × Chọn diện tích cột: ( ) 2 0.3 0.4 0.12= × = × = c c c F b l m • Móng chòu tải lệch tâm nên ta chỉ xét mặt chọc thủng nguy hiểm nhất và lực gây chọc thủng ứng với mặt này là: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 10 [...]... ( kPa ) Vậy nền đất ở lớp 2 đủ chòu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý • Tính và kiểm tra độ lún của móng: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 16 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra trên đáy móng: z σ bt=0 = γ ' × h = 17.56 × 2 = 35.12 ( KPa ) gl Ứng suất gây lún tại đáy móng: σ z =0 = 262.82 ( KPa ) Chia đất nền dưới đáy khối móng quy ước... 0.2 = 2.034 ( m ) - Hệ số tin cậy ktc = 1 - Tra bảng 3.1 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng), đối với lớp đất 2 tương ứng là đất á sét, có IL=-0.29 < 0.5 ta có: m1 = 1.2, m2 = 1.0 0 0 - Với ϕ = 16 50 ' = 16.833 nội suy theo bảng 3.2 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng), có: A = 0.383 ; B = 2.546 ; D = 5.126 1.2 × 1 ( 0.383 × 2.034 ×10.34 +... α = tb = = 4.2420 4 4 = Kích thước khối đáy khối móng qui ước: Lqu = Bqu = 2.95 + 2 ×19.5 × tg (4.2420 ) = 5.843 ( m ) 2 2 Diện tích khối móng qui ước: Aqu = Lqu Bqu = 5.843 = 34.141( m ) Chiều cao khối quy ước: H qu = Lc + h = 19.5 + 2 = 21.5(m) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 35 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Trọng lượng của khối móng qui ước:  Trọng lượng của đài và cọc: G1 =... ÁN NỀN - MÓNG tt N xt = Fxt × σ max  Theo điều kiện chọc thủng: tt N xt = Fxt × σ max ≤ N ct = 0.75 × Rbt × h0 × btb σ tt max tt tt N 0 M 0 1145.5 34.5 = + = + 6× = 296.21( KPa ) Fm Wx 2 × 2.1 2 × 2.12 tt σ min = tt tt N 0 M 0 1145.5 34.5 − = − 6× = 249.27 ( KPa ) Fm Wx 2 × 2.1 2 × 2.12 tt N 0 1067.1 σ = = = 254.07 ( KPa ) Fm 2 × 2.1 tt tb SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 11 ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG... GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Trong đó: tt  N 0 = 747.5 + 1.4 ×1.8 × 2 × 20 = 848.3 ( kN )  tt ⇒  M 0 x = 51.75 + 63.25 × 2 = 178.25 ( kNm )  H tt = 63.25 ( kN )  0y 4.1.2 Tính toán: • tc δ max ≤ 1.2 R  Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực:  tc δ tb ≤ R  Cường độ tính toán của cát tính theo công thức tính đổi : Vì chiều sâu chôn móng: h=2 ≤ 2m nên dùng công thức:... đònh chiều cao làm việc của móng: • Xác đònh tiết diện cột: Dùng bêtông B15 có Rb = 8.5MPa; Rbt = 0.75Mpa SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 18 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Diện tích cột được xác đònh theo công thức: N ctc 650 Fm = (1 ÷ 1.5) = (1 ÷ 1.5) = (0.08 ÷ 0.12) m 2 3 Rb 8.5 ×10 ( ) 2 Chọn diện tích cột: Fc = bc × lc = 0.3 × 0.4 = 0.12 ( m ) • Móng chòu tải lệch tâm nên ta... 91.65 ×106 = = 661.255 cm 2 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 550 × 280 Chọn bố trí theo cấu tạo 9 φ 10 s = 220 (As = 706.86(cm2)) ( AsII = ) PHẦN 4 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 21 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT - ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Đất nền gồm 4 lớp: Độ sâu Bề dày Cột đòa chất Mô tả và phân loại đất ÁÙ sét - dẻo mềm - ẩm; γ=17.56 kN/m3, c=4.5 kPa, MNN ϕ=10030', e =1.089, E=2089 kPa;... ÁN NỀN - MÓNG VA' 42.96 = = 21.48 ( kN ) 2 2 Cốt thép ở một nhánh: V 21480 Fs Rs > V ⇒ Fs > = = 95.47(mm 2 ) Rs 225 Chọn 1φ12 (As=113.1 mm2) Đoạn neo thép móc cẩu:    R  lan =  wan s + ∆λan ÷φ Rb     lan ≥ λanφ    225 + 11 ÷× 12 = 413.74 ( mm )  lan =  1.2 × 11.5 ⇒   l ≥ 250 ( mm )  an Chọn ⇒ lan = 420 ( mm ) 5.1.1 Xác đònh sơ bộ chiều sâu chôn móng: Sơ bộ chọn chiều sâu chôn móng. .. 13000 15000 17000 19000 20750 ÁÙ sét - dẻo mềm - ẩm; IL=0.62 2500 ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 2000 3000 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT 2m 2m 2m 2m Cát mòn - chặt vừa - bảo hoà nước SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ 2m MSSV:061332C Tramg 30 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT stt 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Lớp 1 2 3 4 z (m) 2.5 4 6 7.5 9 11 13 15 17 19 20.75 ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG f si × li kN / m  ÷  li fs (m) (kPa)    11.9 20.8 23.6 24.35... 2m nên dùng công thức:  b − b  h + h1 R tc = R0 1 + K1 m 1  b1  2h1  Với: R0 tra ở bảng 2-3 (giáo trình nền và móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng, trích dẩn TCXD 45-78) Kết quả cho được cường độ tính toán tính quy ước của cát làm đệm : R0=400 (kPa) K1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng đây đối với đất cát hạt thô vừa nên: K1=0.125 bm = 1.5m ; b1=1 m ; h1=2 m 1.4 − 1  2 + 2  = 420 ( kPa