Đồ án thiết kế động cơ diesel công suất 2940 KW

2.1 Tính các thông số của chu trình công tác động cơ Diesel 2.2 Tính toán động học và động lực họccủa cơ cấu biên khuỷu.2.3 Tính kết cấu, nghiệm bền một số chi tiết 2.4 : Tính toán các h

Mở đầu

Sau 5 năm học tập tại trờng, để đánh giá lại kiến thức trớc khi bớc vào thực tiễnsản xuất, em đợc giao đề tài tốt nghiệp với nhiệm vụ: Thiết kế động cơ Diesel 2940mã lực

Đợc sự hớng dẫn của cô giáo Đặng Khánh Ngọc và những kiến thức đã đợc họctập trong trờng, kết hợp với thực tiễn sản xuất, sau 3 tháng làm việc em đã hoànthành đề tài tốt nghiệp với những nội dung chủ yếu bao gồm các phần sau:

Em xin chân thành cảm ơn các thầy cô giáo trong Khoa Đóng Tàu: TRƯỜNG ĐẠIHỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM Đặc biệt là cụ giỏo Đặng Khỏnh Ngọc đó tận tỡnhgiỳp giỳp đỡ Em trong quỏ trỡnh thực hiện đề tài Do bản than chưa cú kinh nghiệmthực tế nờn đế tài của En cũn nhiều thiếu sút mong cỏc thầy cụ chỉ bảo, phờ bỡnh để

đề tài của Em được hoàn thiện

Em xin chõn thành cảm ơn

Mở đầu

1 Tính thời sự của đề tài.

Sự phát triển của ngành giao thông vận tải đánh giá tốc độ tăng trởng và pháttriển nền kinh tế quốc gia Vì vậy, giao thông vận tải giữ một vai trò cực kì quan

trọng Trong bối cảnh đất nớc ta hiện nay, giao thông vận tải càng khẳng định vaitrò của nó và đang phát triển không ngừng, hoà chung với sự phát triển đó ngànhvận tải thuỷ cũng đã và đang khặng định mình bằng những đội tàu lớn và hiện đại.Trên đa số các con tàu vợt đại dơng cũng nh các tuyến trong nớc, động cơ Diezelvẫn đang đợc sử dụng làm động cơ chính và việc khai thác hệ động lực tàu thủy đã

áp dụng nhiều thành tựu khoa học kỹ thuật Ngày nay công nghiệp đóng tàu pháttriển một cách nhảy vọt Tuy nhiên phần lớn các động cơ Diezel đều nhập từ nớcngoài, để đặt nền móng cho nghành công nghiệp chế tạo động cơ Diesel thì việcthiết kế một động cỏ để đặt đợc các chỉ tiêu về kinh tế, kỹ thuật là vô cùng quantrọng

Trờng Đại Học Hàng Hải Việt Nam là một trờng chuyên nghiệp đào tạo một

bộ phận kỹ s đóng tàu và có nhiệm vụ trang trí, sửa chữa hệ thông động lực tàuthủy Sau mỗi khoá học, mỗi sinh viên đợc nhận một đề tài tốt nghiệp nhằm nghiêncứu tổng hợp lại những kiến thức đã đợc học tập ở trờng, làm nâng cao chất lợng

đội ngũ cán bộ kỹ thuật phục vụ tốt cho ngành

2.Mục đích của đề tài.

Thiết kế động cơ Diesel, công suất 2940 KW

3.Nội dung chính của đề tài.

Mỏ đầu

Chơng 1 Lựa chọn phơng án thiết kế

Chơng 2 Thiết kế động cơ Diesel, công suất 2940 KW

2.1 Tính các thông số của chu trình công tác động cơ Diesel

2.2 Tính toán động học và động lực họccủa cơ cấu biên khuỷu.2.3 Tính kết cấu, nghiệm bền một số chi tiết

2.4 : Tính toán các hệ thống phục vụ

Chơng 3.: Kết luận

4 Phơng pháp nghiên cứu của đề tài.

- Về lý thuyết sử dụng các tài liệu liên quan đến thiết kế động cơ Diesel củathầy Lê Viết Lợng

- ứng dụng phần mềm tính chu trình công tác để tính toán các thông số kỹthuật của động cơ, động học và động lực học của các hệ thống nhằm phục vụ choviệc tính toán thiết kế động cơ Diesel

5 Phạm vi nghiên cứu của đề tài.

Đề tài chỉ giới hạn trong việc thiết kế động cơ Diesel nhằm đáp ứng đợccông suất 2940 KW để thỏa mãn nhu cầu thiết kế

6 í nghĩa khoa học và thực tiễn.

Đề tài có ý nghhĩa khoa học và thực tiễn, nghiên cứu và làm rõ đợc phơngpháp thiết kế động cơ Diesel nói chung và động cơ Diesel tàu thủy nói riêng đápứng đợc công suất thiết kế và điều kiện làm việc của động cơ Từ đó có thể áp dụngvào sản xuất và cải tiến nâng cao đợc chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật cho động cơ và làmgiảm thiểu h hỏng các chi tiết Đề tài có thể làm tài liệu tham khảo cho các sinhviên trong ngành cơ khí đóng tàu và các nghành cơ khí khác.

chơng 1 Lựa chọn phơng án thiết kế

Để đáp ứng nhu cầu vận chuyển hàng hoá trong và ngoài ớc ngày càng phát triển, ngoài đơng sắt, đờng bộ, đờng hàng không thì đờng biển đóng một vai trò hết sức quan trọng, do vậy để phát triển ngành Hàng Hải Việt Nam thì việc đóng mới, sửa chữa, nâng cấp một con tàu vận chuyển là rất cần thiết Khi đóng mới một con tàu thì ngời ta quan tâm đến công suất, tính an toàn,

tính kinh tế, khả năng quay vòng cho mỗi chuyến đi của con tàu.

ở đây nhiệm vụ là thiết kế động cơ 2940 kw Để đáp ứng nhiệm vụ đó là

Động cơ Điesel hai kỳ, tăng áp bằng tuabin khí xả, quét thẳng qua xupáp,

Là động cơ 4 kì, tấp tốc, tăng áp bằng tua bin khí xả.

Sau khi tham khảo một số động cơ trên ta thấy động cơ của hãng HANSHIN chế tạo có nhiều u điểm phù hợp với nhiệm vụ thiết kế

- Đáp ứng đợc công suất.

- Là động cơ thấp tốc không cần hộp số để giảm tốc , kích thớc nhỏ gọn dễ

bố trí trong buồng máy.

- Là động cơ tăng áp , kích thơc nhỏ gọn nên công suất lớn.

- Hiệu suất cao.

Chơng 2 Thiết kế động cơ diezel công suất 2940 kw

2.1 Tính các thông số của chu trình công tác động cơ Diezel.

có thể tính theo phơng pháp cổ điển hoặc phơng pháp mới Để lựa chọn phơng

pháp tính cần phải đánh giá các phơng pháp đó.

2.1.1.2 Đánh giá phơng pháp cổ điển tính chu trình công tác của động cơ

Diesel

Để tính chu trình công tác của động cơ cần nghiên cứu, tính toán các quá trình công tác : nạp, nén, cháy, giãn nở trên cơ sở nhiệm vụ th thiết kế và động cơ mẫu lựa chọn Sau khi tính các quá trình sẽ xác định đợc thông số môi chất tại các điểm đặc trng Trong quá trình tính chu trình sẽ lựa chọn đợc các hệ số, các chỉ số đặc trng cho chu trình phụ thuộc vào loại động cơ thiết kế Dựa vào kết quả tính toán xây dựng đồ thị công chỉ thị, đây là công đoạn chủ yếu để xác

định các thông số chỉ thị và có ích của động cơ Theo phơng pháp cổ điển, để tính chu trình công tác của động cơ cần phải giả thiết quá trình nén và giãn nở đa biến với chỉ số đa biến trung bình trong quá trình nén và giãn nở là n 1 , n 2 ; quá trình cấp nhiệt đẳng tích và đẳng áp thay cho quá trình cháy nhiên liệu đợc đặc trng bởi tỉ số tăng áp trong quá trình cháy λ, chỉ số giãn nở sớm ρ Ngoài ra để tính các thông số của chu trình còn phải chọn nhiều hệ số khác nh : hệ số lợi dụng nhiệt , hệ số biến đổi phần tử

vv

Nh vậy, để xây dựng đồ thị công trên hệ toạ độ p-V và p-φ phải xác định đợc các thông số môi chất tại các điểm đặc trng, sau đó dựa vào các phơng trình đa biến và phơng trình trạng thái của khí lý tởng, đồng thời kết hợp với vòng tròn brích Trên cơ sở các đồ thị đã xây dựng tính đợc các thông số chỉ thị và có ích của động cơ, Ví dụ : muốn tính áp suất chỉ thị trung bình của chu trình phải sử

dụng công thức sau đây :

)]

1

1 1 ( 1

1 )

1 1 ( 1

) 1 (

[ 1

1

1 1 2

Từ công thức trên ta thấy rõ, để xác định p i cần phải chọn hoặc tính gần đúng

các thông số: Ψ,ε,λ,ρ,δ,n 1 ,n 2 , trong khi đó tất cả các tài liệu đều không hớng dẫn rõ đối với loại động cơ cụ thể nên chọn các hệ số trong giới hạn nào, hoặc cho giới hạn quá rộng, nên việc chọn hệ số không đảm bảo chính xác, đặc biệt

là những ngời hiểu không sâu môn học này

Từ cách tính chu trình công tác của động cơ Diesel theo phơng pháp cổ điển có

thể rút ra nhận xét sua đây :

- Không xét đợc ảnh hởng của góc phối khí, thực ra trong quá trình công

tác của động cơ góc phối khí không trùng với các điểm chết

- Sử dụng quá nhiều hệ số lựa chọn nên không đảm bảo độ chính xác

- Không xét ảnh hởng của góc phun sớm, quy luật cấp nhiên liệu, lợng

nhiệt trao đổi và nớc làm mát

- Không xét đợc các thông số động học quá trình cháy và các mối quan hệ

giữa các thông số này với lực tác dụng nên cơ cấu biên khuỷu

- Với phơng pháp này rất khó nghiên cứu các thông số công tác khi động cơ làm việc theo các đờng đặc tính điều chỉnh, đặc tính bộ phận đặc tính chóng chóng và nghiên cứu ảnh hởng của điều kiện khai thác tới chất l-

ợng làm việc của động cơ

2.1.1.3 Phơng pháp cân bằng năng lợng.

Phơng pháp tính nhiệt động cơ đốt trong do B.I Grinhevecki soạn thảo năm

1906 và đợc E.K Mazing hoàn thiện tiếp Phơng pháp kinh điển nổi tiếng của Grinhevicki và Mazing đợc sử dụng rộng rãi trong quá trình nghiên cứu các chu trình thực tế của động cơ đốt trong và đến nay vẫn đợc sử dụng trong thực

tế kĩ thuật và quá trình học tập Tuy nhiên, để nghiên cứu sâu các quá trình công tác của động cơ và để dự

đoán thì phơng pháp này cha đủ hoàn thiện do các giả thiết đề ra khi thiết kế

nh đã nhận xét ở mục 2.1

Động cơ tàu thuỷ hiện đại chủ yếu là động cơ tăng áp bằng tuabin khí xả Các quá trình công tác trong xi lanh của động cơ và trong tuabin máy nén có mối liên hệ và phụ thuộc lẫn nhau, điều đó phơng pháp Grinihevicki và Mazing không tính đến Phơng pháp không thể xác định đặc tính thay đổi các thông số chủ yếu của quá trình công tác của động cơ theo góc quay trục khuỷu, phụ thuộc vào động lực học toả nhiệt, trao đổi nhiệt với thành xilanh và các thông

số điều chỉnh Vì vậy, phải soạn thảo mô hình toán học mà quá trình công tác cho phép tính đến các yếu tố này và cho phép đánh giá ảnh hởng của chúng

đến đặc tính diễn biến của quá trình công tác, tính kinh tế và tính tin cậy công tác của động cơ Mô hình toán học các quá trình công tác của động cơ là hệ các phơng trình vi phân khép kín Khi các điều kiện ban đầu và điều kiện biên đã cho, đối với thời điểm bất kì của chu trình hệ phơng trình này cũng mô tả mối quan hệ giữa đặc tính thay đổi các thông số quá trình công tác với sự thay đổi

năng lợng, khối lợng và các thông số kết cấu của động cơ

Hiện nay hai phơng pháp tính quá trình công tác của động cơ đốt trong đợc sử dụng rộng rãi : Phơng pháp cân bằng thể tích do H.M.Glagolev thiết lập và

phơng pháp cân bằng năng lợng do B.M.Gôntrar thiết lập.

Trong đề tài sử dụng phơng pháp cân bằng năng lợng để nghiên cứu Để áp dụng phơng pháp này phải giả thiết môi chất trong thể tích công tác của xilanh tại thời điểm bất kỳ đều ở trạng thái cân bằng, nghĩa là một hệ thống nhiệt cân

bằng Nếu bỏ sự rò lọt môi chất qua xécmăng trong quá trình nén và giãn nở

thì hệ thống nhiệt động là hệ kín

Nh vậy, với phơng pháp này thì môi chất trong thể tích làm việc của xilanh trong các quá trình của chu trình luôn luôn tuân theo định luật nhiệt động thứ nhất : nhiệt lợng cấp cho chu trình dùng để thay đổi năng lợng và sinh công Dới đây ta xét phơng trình cân bằng năng lợng của môi chất trong thể tích làm

việc của xilanh trong quá trình nén, cháy và giãn nở.

Phơng trình cân bằng năng lợng của môi chất đợc biểu diễn qua công thức:

  d

dL d

dU d

: Độ thay đổi công theo góc quay của trục khuỷu , (kj/ o TK)

 : Góc quay của trục khuỷu thay đổi từ 0 đến ct (kết thúc chu trình ), đợc tính từ điểm chết trên lúc bắt đầu quá trình nạp ( để đơn giản hoá nhng không

ảnh nhiều đến kết quả tính trong đề tài chỉ xét quá trình của chu trình từ 180 0

đến 540 0 ),rad.

Từ sự phụ thuộc nhiệt động học đã biết có thể tính biến thiên nôi năng của môi

chất theo công thức sau :

  d

dm u d

dT C m d

dL

.



(2.3) m: là khối lợng môi chất công tác , kg

C v : nhiệt dung riêng đẳng tích , kj/kg.K u: nội năng đơn vị của môi chất công tác , kj/kg p: áp suất môi chất trong xilanh , kpa V: thể tích môi chất công tác ( thể tích công tác của xilanh ứng với vị chí piston

- tính theo công thức mục 2.3 ) , m 3 Nội năng dơn vị của môi chất công tác :



o

v dT C

(2.4)

a) Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình nén.

Trong quá trình nén không có quá trình trao đổi khí nên trong phơng

trình(2.2) .d 0

dm u

, môi chất công tác gồm không khí sạch và khí sót, nên (2.2)

có dạng :

 d

dT v m c m d

dU

vr r v



(2.5)

C v =a+b.T: nhiệt dung riêng của không khí , a=19,88 ; b=0,00275

C vr =a+b.T: nhiệt dung riêng của sản vật cháy sạch , a=21,81 ; “ sạch “ , a=21,81 ; “ sạch “ , a=21,81 ;

b= 0,003853 Phần lớn thời gian của quá trình nén các chi tiết tiếp súc với môi chất công tác truyền nhiệt cho môi chất, nhiệt lợng này có thể tính theo công thức :

dQ d

dQ

vx kc vx vk



(2.6)

 vk : hệ số truyền nhiệt từ vách tới môi chất theo góc quay của trục khuỷu và

bề mặt trao đổi nhiệt đợc tính nh  mc , KW/m 2 K

T vx : nhiệt độ trung bình vách sau một chu trình, ở chế độ định mức

T vx =400 480 o K

F vx : diện tích bề mặt trao đổi nhiệt, tinhs theo (2.10), m 2

 : thời gian trao đổi nhiệt, s

với d n

d

6

dQ d

kc vx vk w

6 ).

b) Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình cháy

Quá trình cháy bắt đầu khi góc quay trục khuỷu  bằng góc bắt đầu

cháy nhiên liệu  , góc đợc xác định:

  fs  i (2.8) fs: góc phun sớm nhiên liệu, lấy theo lý lịch động cơ, 0 TK;

i

 : góc cháy trì hoãn, tính theo 2.23, 0 TK.

Sản vật cháy tạo thành làm tăng khối lợng môi chất công tác theo công thức:

 d

dx g d

dx o

C m C G d

dx g d

dT C m C G d

dU

vkc bx

vkc kcx vkk bx ct

vkc kcx vkk

Lợng nhiên liệu cấp cho môi chất công tác bằng tổng lợng nhiệt nhận đợc từ

vách và nhiệt lợng do cháy lợng nhiên liệu cấp cho chu trình

  d

dQ d

dQ d





(2.13) Lợng nhiệt toả ra do cháy phần nhiên liệu cấp ,kW/kg

 d

dx g Q d

dQ

ct H

c) Sự thay đổi thông số các môi chất trong quá trình giãn nở.

Trong quá trình giãn nở kết thúc quá trình cấp nhiên liệu vào trong xilanh nên

số hạng thứ hai vế phải (2.12) bằng không, còn khối lợng sản vật cháy không

đổi cho đến khi mở cửa thải.Trong quá trình này phần nhiệt truyền từ môi

chất cho vách theo công thức (2.7) Dựa vào phơng trình nói trên sẽ xác định đợc áp suất môi chất công tác và từ

đó tính đợc nhiệt độ theo phơng trình trạng thái của môi chất

Nh vây, trên cơ sở phơng trình định luật nhiệt động thứ nhất sẽ xác định đợc

áp suất và nhiệt độ môi chất công tác tại thời diểm bất kì của chu trình, đó là

cơ sở tính các thông số công tác của chu trình Tuy nhiên vận dụng phơng pháp này vào việc xây dựng mô hình và lập chơng

trình tính không phải đơn giản

Với phơng pháp này còn một số tồn tại: cha tính đến ảnh hởng của chất lợng phun sơng và hoà trộn hỗn hợp công tác; trạng thái kỹ thuật động cơ nói chung và sự hao mòn các chi tiết chuyển động tơng đối với nhau; loại dầu bôi trơn; mối quan hệ giữa chất lợng chu trình công tác với hệ thống tự động điều

chỉnh cấp nhiên liệu; mối quan hệ phụ tải và mô men quay

2.1.1.4 Lựa chọn công thức bổ sung tính chu trình công tác của động cơ diesel

theo phơng pháp cân bằng năng lợng :

Để xây dựng thuật toán và lập chơng trình tính trên cơ sở phơng trình(2.1) thì ngoài công thức chủ yếu trong mục 2.2 cần lựa chọn bổ sung các công thức trong các tài liệu về tính chu trình công tác của động cơ Sau đây là công thức

bổ trợ : -Tốc độ trung bình của piston : cm, m/s ;

C m = 30

.n s

(2.15) s: là hành trình của piston, m ;

n: là vòng quay của động cơ, v/p;

-Tốc độ lớn nhất của piston khi nạp qua xupap nạp,m/s ;

C w =1,57.C m k (2.16) k: Tỷ số diện tích đỉnh piston và diện tích lỗ xupap (chọn theo kết cấu của

nhiên liệu, % : Với dầu điesel : C=0,87;H=0,126,O=0,004 -Nhiệt độ không khí sau máy nén tăng áp, oK :

k

k

n

n K o

T   1

(2.18)

K

 : tỷ số tăng áp lấy theo lý lịch của động cơ,hoặc động cơ mẫu :

n k =1,5 2 chỉ số nén đa biến trong máy nén -Nhiệt độ không khí trớc xupáp nạp, oK :

T s =T k -ΔT lm (2.19)

ΔT lm : độ giảm nhiệt độ trong bầu làm mát không khí tăng áp,độ :

-áp suất không khí trớc xupap nạp,Mpa :

P s P k k  P lm

(2.20)

lm

P

 : độ giảm áp suất trong bấu làm mát không khí tăng áp,Mpa :

p k : áp suất tăng áp lấy theo lý lịch động cơ hoặc động cơ mẫu ,Mpa :

-áp suất không khí cuối quá trình nạp,Mpa :

s

w s a

T w

C P

2 576

100000





(2.21) w: hệ số tốc độ

r r

P P T

P t T

ε : tỷ số nén lý thuyết (lấy theo lý lịch động cơ hoạc động cơ mẫu);

p r ,T r : áp suất và nhiệt độ khí sót, kpa, 0 K;

Δt = 5 10 o C: độ tăng nhiệt độ không khí do tiếp xúc với vách, độ;

-Nhiệt độ không khí cuối quá trình nạpTa, oK :

r

r r s

a

T t T T

.

(2.23) -Diện tích bề mặt xung quanh thể tích xilanh công tác khi piston ở điểm chết d-

ới Fo, m 2 :

F 0 = 1

2

-Diện tích bề mặt các chi tiết tiếp xúc với môi chất công tác F vx , m 2 ;

1

1

V a =V c +V s (2.28)

-Thể tích công tác của xilanh tính theo góc quay của trục khuỷu, m 3 :

V vx V c 0,25..D2.S.(1 cos0,5..sin2) (2.29)

-Khối lợng riêng không khí sau máy nén:s,kg/m 3

s

s s

T R

-Lợng không khí khô cần thiết để đốt cháy một kg nhiên liệu L o , kmol/kg

) 32

0 32 4 12

.(

21 , 0

1

0  C H  S 

L

(2.31) -Hệ số nạp không kể đến hàm lợng ẩm :

a s r

s a n

P T

T P

.

-Hệ số nạp kể đến hàm lợng ẩm :

r d

r r

: hàm lợng ẩm là tỷ số giữa lợng không khí khô và hơi nớc nạp vào trong

xilanh trong một chu trình -Lợng không khí thực tế nạp vào trong xilanh trong một chu trình không kể

đến hàm lợng ẩmcủa không khí, kg :

G B V s n s (2.34) -Hệ số d lợng không khí α không kể đến hàm lợng ẩm :

g ct : lợng cấp nhiên liệu cho động cơ trong một chu trình, kg;

G o : lợng không khí lý thuyết để đốt cháy một kg nhiên liệu, kg/kg :

294 , 0 635 ,

0 ) (

4 , 8217

kf kf

m i

T P

C





(2.37)

T kf : nhiệt độ môi chất trong xilanh lúc bắt đầu phun nhiên liệu, o K;

P kf : áp suất môi chất trong xilanh lúc bắt đầu phun nhiên liệu, kPa;

-Hệ số truyền nhiệt từ khí đén vách ống lót xilanh cm cm

 có thể áp dụng theo các công thức khác nhau phụ thuộc vào loại động cơ.

Tất cả các công thức tính hệ số truyền nhiệt từ khí đến vách ống lót xilanh đều

là công thức thực nghiệm ứng với các điều kiện cụ thể, vì vậy không thể sử

dụng công thức chung áp dụng cho các loại động cơ Dới đây là một công thức thực nghiệm tính hệ số truyền nhiệt từ khí đến vách

ống lót xilanh : + Công thức Nuxent áp dụng cho động cơ Diesel thấp tốc :

vx kc

m kc

kc mc

T T

T T

C T

362 , 0 ) 24 , 1 1 (

151 1



(2.38) + Công thức của Iaklittr sử dụng cho các động cơ cao tốc:

m kc

kc mc

T T

T T

C T

362 , 0 ) 185 , 0 45 , 2 (

151 , 1



(2.40) +Công thức của Briling sử dụng cho các động cơ cao tốc:

1,151. (2,45 0,185 )

2

m kc

kc



(2.41) +Công thức của Haizenbek sử dụng cho các động cơ Diesel tàu thuỷ:

mc 

 (2.43) + Công thức của Pflaum sử dụng cho các động cơ có buồng cháy trớc:

( ) 3 2,57(1 )

) ( 163 , 1

) 416 , 0 5 , 1 ( '

m

C m

m kc

kc mc

e C

f

C f T P K

Đối với lắp xi lanh và piston: K’= 1,1 + 0,366. 0

kc k

Đối với ống lót xilanh cũng có thể áp dụng đối với các bề mặt tiếp xúc với khí cháy các loại động cơ có buồng cháy thống nhất : f(p k )=0,8.p k 2/3 ;

Trong các công thức trên:

mc- Hệ số truyền nhiệt từ khí đến vách ống lót xilanh, KW/(m 2 K);

P kc , P k , P 0 - áp suất khí cháy, không khí tăng áp, không khí môi trờng,

MP a ;

C m - tốc độ trung bình piston, m/s;

D - Đờng kính xilanh, m;

T kc ,T vx -Nhiệt độ khí cháy,nhiệt độ trung bình của vách ống lót xilanh,K.

- Bề mặt trao đổi nhiệt tức thời của vách với môi chất công tác,m 2 :

0 S

( 2.47)

- Lợng nhiệt toả ra và tốc độ toả nhiệt theo công thức Vibe:

Phần trăm nhiệt lợng toả ra theo góc quay trục khuỷu x:

m

z

esp x





(2.48) Tốc độ toả nhiệt theo góc quay trục khuỷu:

m

z z

m- chỉ số đặc trng cho sự phát triển sự cháy chọn theo thực nghiệm m=0,3

1;

Z- thời gian cháy Z  50  130 0GQTK;

 - góc cháy ban đầu   fs  i;

P T L R

p

.

3600

i

P Q

P T L R

.

p m =a m +b m C m - áp suất tổn hao cơ giới, Mpa;

Đối với động cơ có buồng cháy thống nhất: a m = 0,088; b m = 0,0118;

Đối với động cơ có buồng cháy trớc: a m = 0,103; b m = 0,0135;

Đối với động cơ buồng cháy phân cách: a m = 0,103; b m = 0,015.

- Hiệu suất cơ giới m:

H s

L

Q z n i V

.

0 (2.56) Hoặc N e N i m

- SuÊt tiªu hao nhiªn liÖu cã Ých g e , kg/(kw.h):

g e = S i m

s n

3600





hoÆc e  i m (2.58) -SuÊt tiªu hao nhiªn liÖu trong 1 giê B h , kg/h

B h = s s

s s

T L R

n p i n z V

.

60

- Công suất tính đợc :

Ne = 2945 KW.

- Sai số công suất : ∆Ne = 100 % (Ne m– Ne )/Ne Ne )/Ne m = 100% (2945 – Ne )/Ne 2940 )/2940= 0,17(%)

∆Ne = 0,17 (%) < 1(%)  thỏa mãn

2.2 tính toán động học và động lực học cơ cấu biên khuỷu

2.2.1 Tính toán động học của cơ cấu biên khuỷu.

Tính toán động học của cơ cấu biên khuỷu là nghiên cứu quy luật chuyển động của piston Để tiện cho việc nghiên cứu ta giả thiết rằng trong quá trình làm

việc trục khuỷu quay với một tốc độ góc không đổi.

2.2.1.1.Trọng lợng của các chi tiết chuyển động thẳng.

Bao gồm: piston, chốt piston, xécmăng và đầu nhỏ biên.

G t = G p + 0,4.G b Trong đó : G p = k 1 D 3 - trọng lợng của nhóm piston.

D- là đờng kính của xilanh D=460 (mm) Với piston gang: k 1 =3 (kG/dm 3 )  G p = 3 4,6 3 = 292 (kG)

G b = k 2 D 3 - trọng lợng của biên;

Với biên làm bằng thép rèn k 2 =3,5 (kG/dm 3 )

 G b = 3,5.0,46 3 = 340,68 (kG)  G t = G p + 0,4.G b = 292+0,4.340,68 = 428,28 (kG)

2.2.1.2 Diện tích đỉnh piston: F p

F p = 4

.D2



= 3,1416.46 2 /4 = 1661,903 (cm 2 ) 2.2.1.3 Khối lợng của các chi tiết tham ra chuyển động thẳng của 1 xilanh ứng

với 1 đơn vị đỉnh piston.

m t = p

t F g

G

. = 428,28/(9,8.1661,903)= 0,0263 (kG.s 2 /m.cm 2 ) 2.2.1.4 Tốc độ góc trung bình của trục khuỷu.

= 22 (rad/s) Với n là số vòng quay của động cơ n=210 (v/p).

Trong đó: R = S/2 , bán kính quay của trục khuỷu , R = 440 (mm);

L - chiều dài thanh truyền chính , L = 4.440 = 1760 (mm).

= 34,763 (kG.s 2 /m) Khối lợng quy về đầu nhỏ biên:

m 1 = 0,35 m b = 0,35 34,763 =12,167 (kG.s 2 /m)

Khối lợng quy về đầu to biên:

m 2 = 0,6 m b = 0,6.34,763 = 20,878 (kG.s 2 /m) 2.2.1.7 Khối lợng các thành phần chuyển động quay

M q = m cb + 2m mk + m 2 Khối lợng cổ biên :

m cb = g

l d

4

) (

D cb - đờng kính ngoài cổ biên ;

D cb = 0,7.D =0,7.4,6= 3,22 (dm);

d 0 - đờng kính trong cổ biên, d 0 =0,6.D cb = 0,6.3,22= 1,932 (dm);

l cb - chiều dài cổ biên, l cb = 0,75.D cb = 0,75.3,22= 2,415 (dm).

Vậy m cb = 4.9,8

415 , 2 ) 932 , 1 22 , 3 (

14 , 3 848 ,

Chiều cao má khuỷu h = (D cb +D ct )/2+ R;

Đờng kính ngoài cổ trục : D ct = (0,55  0,85).D, lấy D ct = 0,75.D = 0,75.4,6 = 3,45 (dm)

Chiều dài cổ trục l ct = (0,6  0,8)D ct = 2,07  2,76 (dm) lấy l ct = 2,4 (dm)

Vậy h = (3,22+3,45)/2 + 4,4 = 7,735 (dm).

S = b.h =4,508.7,735 =34,869 (dm 2 ).

 - chiều dày má khuỷu,  = (0,34  0,4).D cb , lấy  = 0,35.D cb = 0,35.3,22 = 1,127 (dm) Vậy m ms = g

S

 .

= 9,8

127 , 1 869 , 34 848 , 7

M

= 1661,903

349 , 109

= 0,0658 (kG.s 2 /m.cm 2 ).

2.2.1.9 Lực quán tính chuyển động quay:

P q = - m q R. 2 = - 0,0658.0,44.22 2 = - 14,013 (kG/cm 2 ) 2.2.2 Tính toán động lực học của cơ cấu biên khuỷu.

Tính toán động lực học của cơ cấu biên khuỷu nhằm mục đích xác định các lực

do hợp lực của lực quán tính và lực khí thể tác dụng lên các chi tiết ở mỗi vị trí

của trục khuỷu để phục vụ cho việc tính toán sức bền, nghiên cứu trạng thái mài

mòn của các chi tiết máy và tính toán cân bằng động cơ.

2.2.2.1 Đồ thị chuyển vị, vận tốc và gia tốc:

áp dụng phơng pháp đồ thị của giáo s Brich ta xác lập đợc mối quan hệ thuận nghịch giữa chuyển vị x của piston với góc quay của trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cách

thuận tiện, nhanh chóng, chính xác nh sau:

Ta có công thức xác định chuyển vị, vận tốc ,gia tốc tại các góc quay của

J = R. 2 [cos + .cos2], đặt C = [cos + .cos2]  J = R. 2 C

Bảng 2.1 xác định các giá trị X,V,J tại các góc quay  khác nhau

ThÓ tÝch c«ng t¸c cña mét xilanh :

V h = 4

.D2 S

V z = V c  = 0,0127 1,3 = 0,0165 (m 3 ) ( Víi = 1,3 lµ tØ sè gi·n në= 1,3 lµ tØ sè gi·n në

sím lÊy trong kho¶ng 1,2 1,7 , chän = 1,3 lµ tØ sè gi·n në

§êng cong cña qu¸ tr×nh nÐn vµ gi·n në :

Từ đồ thị công P-V kết hợp với vòng tròn Brich ta sẽ khai triển đồ thị P-  thể hiện mối quan hệ của áp suất p và goác quay của trục khuỷu theo các bcủa trục khuỷu một cách ớc

sau : + Dới đồ thị P-V ta vẽ nửa đờng tròn tâm ( 0;R =V’ h /2) +Từ O lấy về phía ĐCD 1 đoạn OO = ’ . 2

…,13 ’

+ Từ các điểm1 ,2 ,3 , ’ ’ ’ …,13 dóng lên đồ thị công P-V cắt đồ thị tại các điểm t’

-ơng ứng rồi gióng sang hệ toạ độ P-  và trục  kẻ các đờng thẳng t-ơng ứng với các góc quay  ở từng quá trình , chúng cắt nhau Nối các điểm đó lại bằng

một đờng cong ta đợc đồ thị P-  2.2.2.3 Lập bảng biểu diễn các hành trình công tác

= 6

4 180

= 120 Trong đó :

 - hệ số kỳ của động cơ =4;=4;

i - số xilanh của động cơ i=6.

- Bảng biểu diễn các quá trình làm việc của động cơ

- Thời gian ngắn nhất giữa 2 lần nổ liên tiếp của 2 xi lanh kề nhau.

góc giữa xilanh 1 – Ne )/Ne 2 là : 240 0 góc giữa xilanh 2 – Ne )/Ne 3 là : 240 0 góc giữa xilanh 3 – Ne )/Ne 4 là : 360 0 góc giữa xilanh 4 – Ne )/Ne 5 là : 240 0 góc giữa xilanh 5 – Ne )/Ne 6 là : 240 0

- Vậy thời gian lực tác dụng lên cổ trục 3 – Ne )/Ne 4 là dài nhất vì vậy trong

quá

trình tính đờng kính trục chỉ cần tính cho cổ trục 3 – Ne )/Ne 4 còn các cổ trục khác

lấy bằng đờng kính trục này.

T

12 0

10,27

10,56

16,102

11,629

-4,177 9

8,871

10,11

-30,09 7

30

-12,31

15 0

6,244

7,269

32,327

7 510 8,644 630

5,8168

-21,82 1

45

-11,84

16 5

3,165

2,634

23,294

4 525 4,3156 645 0,665

16,96 5

75 -0,31

19 5

3,177 315

-12,173 8

25,43 4

90 5,816

21 0

6,304 330

-12,476 4

22,22 5

105 9,456

22 5

9,021 345

4,699

17,984

10,629

-6 705 7,8788

10,96 9

120 10,27

24 0

10,57 360 0 480

-16,102

11,628

4,177 9

- Sau khi có bảng tính tổng lực tiếp tuyến ta đi vẽ đồ thị tổng lực tiếp tuyến tại các góc công tác khác nhau với tỉ lệ xích  =0,2508 ( kG/cm 2 mm).

- Sau khi vẽ đợc đồ thị ta xác định tổng lực tiếp tuyến trung bình

T TB = l .

F

= 200. .0,2508

0394 , 15597

= 19,55 (kG/cm 2 ) Trong đó:

F- diện tích đợc giới hạn bằng đờng cong đồ thị và trục hoành; l- chiều dài của đoạn ứng với góc công tác trên đồ thị.

- Vẽ hệ trục toạ độ T – Ne )/Ne Z có gốc là O 1 nh hình vẽ.

-Trên đồ thi T – Ne )/Ne Z xác định trị số của T, Z tại các góc quay  khác nhau

của trục khuỷu từ đó ta có các điểm ứng với các góc quay 

- Nối các điểm này bằng một đờng cong trơn ta đợc đồ thị phụ tải tác dụng

lên cổ biên.

-Từ O 1 vẽ vectơ P q có gốc tại O và nằm trên trục Z thì O chính là tâm cổ

biên.

P q = - m q R. 2 = -0,0658.0,44.22 2 = -14,013 (kG/cm 2 )

- Nối O với các điểm trên đồ thị ta có vectơ biểu diễn phụ tải tác dụng lên cổ

biên ứng với góc quay .

- Khai triển đồ thị T – Ne )/NeZ thành đồ thi Q cb - , với 0,4317 KG/cm của trục khuỷu một cáchKG/cm 2 mm) -Tính phụ tải : Q cb-TB = l cb

F

 = 0,4317.8617,89/ 144 = 25,836 (kG/cm 2 ) Trong đó :

F- diện tích đợc giới hạn bởi đờng cong với trục hoành;

l- chiều dài ứng với góc quay  từ 0  720 0 ;  - tỉ xích của đồ thị cb =0,4317 (KG/cm 2 mm) + Đơn vị phụ tải trung bình:

k TB = cb cb

p TB cb l d

F

= 32,2*24,15

903 , 1661 836 , 25

= 55,215 (kG /cm 2 ) Vậy k tb < [k tb ] = 80(kG/cm 2 )

+ Đơn vị phụ tải cực đại:

k max = cb cb

p l d

F

Qmax.

= 32,2*24,15

903 , 1661

* 78 , 100

= 215,38 (kG/cm 2 )

+ Hệ số va đập:  = k tb

kmax

= 55,215

38 , 215

= 3,9 < [] = 4 2.2.2.7 Đồ thị phụ tải tác dụng lên bạc biên.

- Phụ tải tác dụng lên bạc biên có cùng phơng ngợc chiều và cùng trị số với

phụ tải tác dụng lên cổ biên.

- Vị trí điểm tác dụng ứng với góc quay  i của cổ biên thì tơng ứng với vị trí

góc quay  i +  i của bạc biên.

*) Cách vẽ đồ thị.

- Vẽ dạng đầu to biên trên tờ giấy bóng mờ

- Vẽ vòng tròn bất kỳ tâm O, giao điểm của đờng tròn với đờng tâm biên là

vị trí 0 0

- Chia đờng tròn thành 24 phần và đánh dấu điểm từ: 0 0 ,15 0 ,30 0 … 360 0 theo

chiều quay của trục khuỷu ứng với góc quay  0 + 0 , 15 + 15 …

- đặt tờ giấy bóng mờ trồng lên đồ thị phụ tải tác dụng lên cổ biến sao cho 0

trùng nhau

- Lần lợt xoay tờ giấy bóng mờ cho các điểm 15 0 , 30 0 …trùng với trục Z trên

đồ thị phụ tải tác dụng lên cổ biên đồng thời đánh dấu các đầu mút của các vectơ Q cb0 , Q cb15 bằng các điểm : 0 0 ,15 0 …nối các điểm ;0 0 , 15 0 …bằng một đ-

ờng cong trơn ta đợc đồ thị phụ tải tác dụng lên bạc biên.

2.2.2.8 Đồ thị phụ tải tác dụng lên cổ trục.

- Lực tác dụng lên cổ trục là hợp lực của các phản lực do các lực tác dụng lên hai cổ biên có chung một cổ trục Giá trị của lực này phụ thuộc vào góc giữa hai trục khuỷu liền nhau và trị số các lực tác dụng lên 2 cổ biên có chung

1 cổ trục.

- Với hàng xilanh chính có thứ tự nổ : 1 – Ne )/Ne – Ne )/Ne – Ne )/Ne5 3 6 – Ne )/Ne 2 – Ne )/Ne 4 : thì cổ trục 3

4 là cổ trục chịu tải lớn nhất vì vậy chỉ cần xác định cho cổ trục này.

– Ne )/Ne

- Gọi phản lực tác dụng lên phía đầu trục là : Z i’ , T i’ ,P qi’

- Gọi phản lực tác dụng lên phía đuôi trục là : Z i’’ , T i’’ ,P qi’’

- Phản lực do cổ biên i tác dụng lên cổ trục i -1, i và cổ trục i, i+1

i

i i i

i

i i i

l

l P P

l

l T T

l

l Z Z

'' '

'' '

'' '

i

i i i

i

i i i

l

l P P

l

l T T

l

l Z Z

' ''

' ''

' ''

- Lùc do cæ biªn i+1 t¸c dông lªn cæ trôc i, i+1 vµ i+1, i+2

i

i i i

i

i i i

l

l P P

l

l T T

l

l Z Z

'' '

'' '

'' '

1 1

1 1

1 1

i

i i i

i

i i i

l

l P P

l

l T T

l

l Z Z

'''

'''

'''

1 1

1 1

1 1

- Lùc t¸c dông lªn cæ trôc 3 – Ne )/Ne 4

- Xác định các điểm : 0 ,15 ,30 … ứng với các gá tri T, Z trên hệ trục sau

đó nối các điểm bằng một đờng cong trơn ta đợc đồ thị

- Xác định tâm cổ trục O: Dịch chuyển O 1 một khoảng m

- Nối O với 1 điểm trên đồ thị ta đợc lực tác dụng lên cổ trục ấy và có điểm

đặt tại điểm kéo dài của đờng lực tác dụng với đờng tròn tợng trng cho cổ trục

- Sau khi vẽ đợc đồ thị lực tác dụng lên cổ trục ta khai triển thành đồ thị

Q ct -  để tìm đơn vị phụ tải trung bình và đơn vị phụ tải cực đại.

+ Phụ tải trung bình : Q ct-TB = l ct

F



2827 , 0

* 55 , 10736

= 67,266 (kG/cm 2 ) Trong đó:

 - tỉ lệ xích của đồ thị  = 0,2827 [kG/cm 2 /mm];

F- diện tich đợc giới hạn bởi đờng cong và trục hoành;

l- dhiều dài của  trên đồ thị.

+ Đơn vị phụ tải trung bình:

k TB = ct ct

p TB ct

d l

F Q

= 135,01 (kG/cm 2 ).

+ Đơn vị phụ tải cực đại:

k max = ct ct

p d l

F Q

= 233,99 (KG/cm 2 ) + Hệ số va đập:

 Cách tiến hành nh sau:

- Vẽ dạng của cổ trục lên tờ giấy bóng mờ tâm là O 1

- Vẽ vòng tròn tâm O 1 bán kính tuỳ ý chia vòng tròn thành 24 phần bằng nhau (khoảng cách giữa các độ chia lấy giống đồ thị tác dụng lên cổ trục) điểm O 0 là giao điểm đờng tâm má khuỷu cắt đờng tròn tâm O 1

các điểm còn lại lần lợt chia theo chiều kim đồng hồ.

- Đặt tờ giấy bóng mờ chồng lên đồ thị phụ tải tác dụng lên cổ trục sao

cho tâm O 1 của cổ trục trùng với gốc O của phụ tải tác dụng lên cổ trục, lần lợt xoay tờ giấy bóng mờ cho các điểm O 0 ,15 0 , trùng với trục Z.Đánh dấu điểm mút của các vécc tơ tơng ứng với các lực tại các góc quay đó nối các điểm đó

lại bằng 1 đờng cong ta đợc đồ thị phụ tải tác dụng lên bạc trục.

2.2.2.10 Đồ thị mài mòn cổ biên, cổ trục.

- Đồ thị mài mòn chỉ ra khu vực chịu tải nhỏ nhất để khoan lỗ dầu theo nguyên tắc đảm bảo dầu vào khe hở giữa bạc và trục là lớn nhất và áp suất cục

bộ là nhỏ nhất cho dầu lu động tốt nhất

 Phơng pháp vẽ đồ thị

- Vẽ vòng tròn bất kỳ tợng trng cho cổ trục ,cổ biên rồi chia thành 24

phần

và đánh số theo chiều ngợc chiều kim đồng hồ.

- Xác định hợp lực Q của các lực tác dụng lên các điểm: 0, 1, 2’ … theo

nguyên tắc tác dụng trong phạm vi 120 0

- Cộng tổng các trị số Q theo các vị trí rồi dùng tỉ lệ xích đặt lên các vị

trí ở

các điểm 0, 1, 2… theo hớng từ trong ra ngoài rồi nối các điểm đầu lại bằng

một đợng cong trơn ta đợc đồ thị mài mòn cổ biên.

F :diện tích giới hạn bởi đờng cong và trục hoành, F = 15597,0394 (mm2 ).

l :chiều dài một chu kì của đồ thị , l =200 (mm).

0394 , 15597

2508 ,



T tb

KG/cm 2 Tính chiều dài các diện tích giới hạn bởi đờng cong và đờng tổng lực tiếp tuyến

- Tỷ lệ xích của trục tung: =0,2508 (kG/cm2 .mm).

- Tỷ lệ xích của đồ thị tổng lực tiếp tuyến :

của trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cáchcủa trục khuỷu một cách = 1800

.

2508 , 0 1416 , 3 720

4 .88 146173,28( )

46 14 , 3 4

cm S

2.1/25.22 26618,487( . . )

) 716 , 1 0365 , 2 (

28 , 146173

2

)

s m kG f

f V

2 0

, Trong đó :

G0 : trọng lợng quy đổi của bánh đà

D bd : đờng kính vòng tròn chạy qua trọng tâm của vành đai bánh đà ,

D bd = (23).S = 3.S = 3.0,88 = 2,64 (m).

J = J bđ + J PK + J cT + J cv ,

Trong đó :

J bđ : là mômen quán tính bánh đà.

J PK : là mômen quán tính nhóm pitông biên.

J cT : là mômen quán tính hệ trục và các chi tiết liên quan.

, 2

487 , 26618 81 , 9 4 4

2 2

D

J g G

G V  ( 0 , 7  0 , 9 )G0, chọn G V 0,8.G0 0,8.149866,482119893,185(kG) Trọng lợng toàn phần bánh đà :G d 1,6.G V 1,6.119893,185191829,096kG).

Kiểm tra lại D bd theo vận tốc vòng của bánh đà :`

2 29,04( / )

22 64 , 2

R

Vì ở đây vật liệu làm bánh đà bằng gang : v2540(m/s) =>thoả mãn.

2.3 Tính kết cấu và nghiệm bền một số chi tiết cơ bản.

2.3.1 Tính kết cấu và nghiệm bền một số chi tiết cố định của động cơ.

2.3.1.1 Tính kết cấu và nghiệm bền xi lanh.

Động cơ dùng xilanh ớt, bề mặt ngoài của xilanh tiếp xúc trực tiếp với nớc làm mát Trong quá trình làm việc xilanh chịu tải trọng cơ học, tải trọng nhiệt và

bị ăn mòn rất nhiều Do vậy xilanh cần đảm bảo các yêu cầu sau:

Có đủ sức bền để chịu đựng áp suất khí thể

Chịu mòn tốt.

Khi piston làm việc thì tổn thất ma sát ít.

Chống đợc ăn mòn hóa học trong môi trờng nhiệt độ cao.

Không rò nớc.

Giãn nở tự do theo hớng trục.

Vật liệu chế tạo xilanh là gang hợp kim.

e = (0,1  0,12).D = 0,1.460 Chiều dày của miệng đỡ

4 , 0

z p

P

P D

05 , 104 4 , 0 400

 cym = 2000 >  cym  Sơ mi xilanh đủ bền.

Kiểm tra miệng gờ lắp ghép

7 Lực kéo của guzông nắp xilanh

cos

9 ứng suất cắt

 cp = D h

P f

.

sin

W: môdun chống uốn của tiết diện đang xét

w = 6

.

0 h D



2 , 3 2 , 46 14 ,

CM = 1500 >  CM  Đảm bảo bền đối với thép

1218,33 kG/cm 2

14 Kiểm tra chiều rộng rãnh làm kín khi lắp ghép

cu = D b

P f

f

.

 = 3,14.46,8.1,61

95 , 217769

p

f i

2

i – Ne )/Ne số l ợng guzông (i = 4  8) [ p ] = 1000  1200 kG/cm 2 , đối với thép hợp

kim

2.3.1.2 Tính nắp xilanh.

Hình 2.2 Kết cấu nắp xilanh

Nắp xilanh là chi tiết cùng với xilanh và piston tạo thành buồng cháy Khi hoạt

động nắp xilanh chiu ứng suất nhiệt do nhiệt độ cao và chịu ứng suất cơ do lực

d) Đờng kính lỗ đặt xupap d 1 = (0,350,5).D lấy d 1 = 0,4.460 = 184 (mm).

e) Đờng kính lỗ lắp vói phun d 2 = (0,120,16)D

nT = q1000 1000 Trong đó : q: nhiệt lợng truyền qua 1m 2 bề mặt q=(6000 + 26.n)p i = (6000 + 26.210).20,791 = 238264,86 [kmol/m 2 h]

suy ra ncủa trục khuỷu một cách 0,001.238264,86.4,6 = 1096,02 (KG/cm 2 )

nr : ứng suất nhiệt của mặt nóng

145 , 857 )

3 , 0 1 ( 2

100 10 12 10 ) 1 ( 2

E: môđun đàn hồi của vật liệu ,với gang E = (0,51,6).10 6 (KG/cm 2 )

Chọn E = 10 6 (KG/cm 2 ) : Hệ số giãn dài của vật liệu khi nóng 12.10

   của trục khuỷu một cách -6 Hiệu nhiệt độ bề mặt tiếp xúc với khí và với n

Hiệu nhiệt độ bề mặt tiếp xúc với khí và với n ớc KG/cm150) 

Chọn của trục khuỷu một cách= 100 0

Hệ số poatxông = 0,25

Hiệu nhiệt độ bề mặt tiếp xúc với khí và với ncủa trục khuỷu một cách  0,4 chọn = 0,3

Vậy của trục khuỷu một cách 1096,02 + 857,145 = 1953,165 (KG/cm 2 ) < [2500 (KG/cm 2 ).

trơn trên bề mặt ma sát giữa piston với xilanh khi chịu lực.

Kết cấu của piston gồm ba phần chính :

Đỉnh piston: là phần trên cùng của piston, cùng với xilanh và nắp xilanh tạo

thành buồng cháy.

Đầu piston: bao gồm đỉnh piston và vùng đai lắp xecmăng dầu và xecmăng khí

làm nhiệm vụ bao kín.

Thân piston: là phần dới rãnh xecmăng dầu cuối cùng ở đầu piston làm nhiệm

vụ dẫn hớng piston.

1 2 3

4 5

460

§Çu piston Xecm¨ng khÝ Xecm¨ng dÇu

BÖ chèt Chèt