Đồ án: Thiết kế động cơ không đồng bộ 3 pha Roto lồng sóc pps

ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LỐNG SÓCĐồ án môn học là mốc quan trọng để kiểm tra khả năng nhận thức của sinh viên trong thời gian học tập và những kiến thức đã được giảng dạy ở tro

MỤC LỤC

CHƯƠNG MỞ ĐẦU 3

CHƯƠNG I: THÔNG SỐ ĐỊNH MỨC 4

Chương II : Thiết Kế Dây Quấn Rãnh Và Gông Roto 10

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN MẠCH TỪ 14

CHƯƠNG IV: THAM SỐ ĐỘNG CƠ ĐIỆN 18

CHƯƠNG V: TỔN HAO THÉP VÀ TỔN HAO CƠ 24

CHƯƠNG VI : ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC 28

CHƯƠNG VII:ĐẶC TÍNH MỞ MÁY 31

ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LỐNG SÓC

Đồ án môn học là mốc quan trọng để kiểm tra khả năng nhận thức của

sinh viên trong thời gian học tập và những kiến thức đã được giảng dạy ở trong trường.đòng thời nó còn đánh giá khả năng vận dụng lý thuyết để phân tích tổnghợp…giải quyết các bào toán trong thực tế.khi làm đồ án sinh viên có quyền trao đổi,học hỏi và

trau dồi kiến thức

Nhận thức tầm quan trọng đó em đả làm việc nghiêm túc vận dụng những kiến thức sẵn có của bản thân,những đóng góp ý kiến của bạn bè và đặc biệt là sự hướng dẫn của cô giáo Nguyễn Thị Thanh Ngân và một số thầy cô giảng dạy trong khoa điện của trường đại học sư phạm kĩ thuật vinh để hoàn thành đồ án môn học này

“THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG DỒNG BỘ 3 PHA ROTO LỒNG SÓC’’

Do điều kiện thời gian hạn hẹp và những kiến thức của bản thân

chưa đủ nên đồ án cắc chắn sẻ có nhiều thiếu sót nên mong thầy cô giáo và bạn

bè cho em những ý kiến quan trọng để giúp em hoàn thành đồ án môn học này.Qua đồ àn này em xin cảm ơn cô giáo Nguyễn Thị Thanh Ngân đả hết lòng giúp

đỡ và hướng dẫn chúng em trong suốt quá trình học tập trong trường và quá trình làm đồ án môn học này,qua đây em xin gửi lời cảm ơn thầy cô giáo bộ môn đả giúp đỡ em hoàn thành đồ án môn học này

CHƯƠNG MỞ ĐẦU GIỚI THIỆU VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3 PHA

I-Giới thiệu chung về động cơ không đồng bộ 3 pha

I.1- Khái quát chung về động cơ không đồng bộ 3 pha

Trong quá trình khai thác và phục vụ nền kinh tế quốc dân không thể nói đến sự biến đổi năng lượng từ dạng này sang dạng khác các máy thực hiện sự biến đổi cơ năng thành diện năng hoặc ngược lại gọi là các loại máy điện

Các máy điên biến đổi cơ năng thành điện năng gội là các loại máy phát điện và các máy biến đổi điên năng thành cơ năng gọi là động cơ.các máy điên đều có tính thuận nghịch ngĩa là chúng biến đổi năng lượng thành 2 chiều,nếu

đưa cơ năng vào phần quay của máy điện thì nó sẻ làm việc ở chế độ máy phát còn nếu đưa điện năng vào thì phần quay của máy điện sẻ sinh ra công cơ học

Máy điên là một hệ thông điên từ có mạch từ và mạch điện liên quan đến nhau.mạch từ gồm các bộ phận dẫn từ và khe hở không khí mạch điên gồm 2 hoặc nhiều dây quấn coa thể chuyển động tương đối với nhau cùng các bộ phận mang chúng

Máy điện dùng làm biến đổi năng lượng là phần tử quan trọng trong bất

cứ thiết bị diện nào.nó được sử dụng trong công nghiệp ,nông nghiệp,giao thôngvận tải và trong nghiên cứu…

Sự biến đổi điện cơ,cơ điện dựa trên nguyên lý cảm ứng điện từ,nguyên lýnày cững đặt cơ sở cho sự làm việc của các bộ phận biến đổi cảm ứng dùng để biến đổi điện năng với những giá trị thông số này(điện áp,dòng điện) thành điện năng với những giá trị thông số khác

I.2 Thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha roto lồng sóc

2)đường kính ngoài stato

Theo bảng 10-3 ta có đường kính ngoài stato theo tiêu chuẩn Dn=22,5

3)đường kính trong stato

4.965,0cos

kw p

đm đm

đm E





Trong đó :KE=f(p) tra được trong hình 10-2 trang 231 TKMD –Trần khánh hà

Với p=3 ta được KE=0,96

5)chiều dài tính toán lỏi sắt stato

-sơ bộ chọn:



 =0,64:hệ số cung cực từ

kδ=1,11:hệ số dạng sóng

kdq=0,92:chọn dây quấn một lớp đồng tâm đặt vào rãnh ½ kín

theo hình 10-3a trang 234 TKM Đ – trần khành hà với Dn=22,5(cm) ta tra được:A=280(A/cm)

-mật độ từ cảm khe hở không khí :Bδ=0,9T

1000 16 9 , 0 280 92 , 0 11 , 1 64 , 0

44 , 5 10 1 , 6

.

' 10 1 , 6

2

7 2

7

cm D

B A k k

p n dq

16 2

.

cm p

10 4 cos

.

16

1 4 , 1 280

1 1 1

1

.j n a

I đm

trong đó : - a1=1 số nhánh song song

-n1:số sợi dây ghép song song,chọn n1=2-j1:mật độ dòng điện dây quấn stato,theo phụ lục IV,bảng IV-

1 trang 464 giáo trình thiết kế máy điện của trần khánh hà:dãy công suất chiều cao tâm trục của động cơ không đồng bộ roto lồng sóc ,kiểu kín IP44 theo TCVN-1987-94,cách điện cấp B ,công suất p=4(kw),số đôi cực 2p=6,=> h=132(mm)

6 , 8

.

2 1

1 1

1

n J a

14)kiểu dây quấn

Chọn dây quấn 1 lớp bước đủ với y=6 vì u=220 (v) và chiều cao tâm trục của máy h ≤ 160(mm) nên ta có thể chọn dây quấn một lớp đồng tâm đặt vào rãnh ½ kín

)

2

) 2 / 30 2 sin(

) 2 / sin(

.

) 2 / sin(

Trong đó : q1=2

30 36

360 3 36

360





hệ số dây quấn stato:

kdq1=ky1.kr=1.0,97=0,97

16)từ thông khe hở không khí

Theo công thức 4-80 trang 114 sách TKMĐ:

3 1

1

97 , 0 276 50 1 , 1 4

220 96 , 0

4

k w f k

u k



Trong đó : -kE=0,96 chọn ở mục 3

-kδ=1,11 chọn ở mục 6-w1=276 vòng )tính ở mục 12-kdq1=0,97 chọn ở mục 15

17)mật độ từ thông khe hở không khí

) ( 84 , 0 8 37 , 8 64 , 0

10 0036 , 0

10 4 4

T l

-lδ=8(cm) xác định ở mục 5kiểm tra :

sai số A là hoàn toàn chấp nhận được

sai số Bδ=6,66% > 5%

nhận xét :do sai số như đã tính nên vượt quá giá trị cho phép ,để hiệu chỉnh lại trị số này cho thích hợp thì ta phải giải hệ số Kdq1 bằng cách sử dụng dây quấn bước ngắn với y=10,β=0,833

Kdq1=sin( 0 , 833 ) 0 , 966

2 sin(

)

2

) 2 / 30 2 sin(

) 2 / sin(

.

) 2 / sin(

220 966 0

4

1 1

w K f K

U K

dq s

4,1.8.84,0

1 1 1 '

1 1

k l B

t l B b

c z

Trong đó : -lδ=l1=8(cm) xác đinh ở mục 7

-t1= 1,4(cm) xác định ở mục 10-Bδ=0,84(t) xác định ở mục 17-B’z1:mật độ từ thông răng roto,theo bảng 10-5b trang 242 sách thiết

kế máy điện của Trần Khánh Hà với răng cạnh song song thì :

10 0037 , 0

2

10

1 1

4

cm k

kd

d u

965 , 0

46

.

2

 (cm2 )-chọn kiểu rãnh hình quả lê như hình vẽ:

21)chiều cao rãnh stato

mm cm

h D D

2

1 ' ) (

*)chiều cao thực của răng stato

hz1=hr1-h41=17,3-0,5=16,8(mm)

*)bề rộng miệng rãnh stato là:

b41=3,2mm = 0,32cm

h41=0,5mm =0,05cm-chiều rộng rãnh stato từ phía đấy tròn nhỏ

z

z b h

94 , 0 36

36 67 , 0 ) 05 , 0 2 16 (

' ) 2 (

1

1 1 41

Với: -Dn=22,5 đường kình ngoài stato

-h’g1=1,52cm chiều cao gông stato ,tinh ở mục 19-b’z1=0,67cm chiều rộng răng stato ,tính ở mục 18-z1=36 rãnh tính ở mục 9

0.5mm 3,2mm

9,4mmm

8mm

17,3(mm) 12,1mm

Theo bảng VIII-1 ở phụ lục VIII chiều dày cách điện rãnh là :C=0,25(cm) của

nêm là : C’=0,35(cm)

*)tính hệ số lấp đầy kđ

-Diện tích rãnh (trừ nêm)

) ( 27 , 130 ) 2

8 1 , 12 ( 8

4 , 9 8 8

) 4 , 9 8 ( ) 2

( 2 8

) (

12 2 1

2 2

8 25 , 0 )].

4 , 9 8 ( 1 , 12 2 2

4 , 9 [ ' 2

)].

( 2 2

.

2 1 12

965 , 0 46 2

s

d u n

Nhận xét :với hệ số lấp đầy như trên là đật yêu cầu kỉ thuật đề ra

22)chiều rông răng stato

-chiều rông răng stato phía đáy rãnh phẳng:

Theo công thức 4-31 trang 70.TKMĐ:

) ( 67 , 0 8 , 0 36

8 , 0 05 , 0 2 16 (

2 (

1

min 1 41

z

b h D

-chiều rông răng stato phía đáy rãnh tròn

-chiều rộng răng stato trung bình :

673 0 2

675 , 0 67 , 0 2

23)chiều cao gông từ stato

-Đối với động cơ đáy rãnh stato phẳng ta theo công thức :

) ( 9 , 19 ) ( 99 , 1 94 , 0 2

1 73 , 1 2

16 5 , 22 2

chế tạo và quá trình làm việc của máy :stato rất dể chạm với roto (sat cốt),làm

tăng thê,m tổn thất phụ ,điện kháng tản tạp của động cơ cũng tăng lên.theo công

) ( 675 , 0 94 , 0 36

) 21 , 1 05 , 0 ( 2 16 ( )

( 2 (

'' 1max

1

12 41

z

h h D

thức 10-21 trang 253,thiết kế máy điện của Trần Khánh Hà ,đối với loại động cơ

có công suất không lớn hơn p=4 kw <20 kw ,2p=6 ta có :

) ( 33 , 0 ) ( 033 , 0 ) 6

9 1 ( 1200

16 ) 2

9 1 (

ở chế độ bình thường

-Z2=33 (rãnh)

26) Đường kính ngoài

D’=D-2δ=16-2.0,04=15,92(cm)=159,2(mm)Trong đó:

-D=18(cm) đường kính trong2 stato-δ =0.04(cm) khe hở không khí tính ở mục 23

27)Đường kính trục roto

Dt=0,3.D=0,3.16=4,8(cm)=48(mm)

28)Bước răng roto

) ( 1 , 15 ) ( 51 , 1 33

92 , 15 '

2

2 2

.

.

.

'

z z

z

k l

B

t l

b

b   

trong đó: -Bδ=0.84(T)

-L2=l1=8(cm)-T2=1,51(cm)-Kc2:hệ số ép chặt lõi sắt roto ta chọn kc2=0,95

cm cm

b z 0 , 76 ( ) 7 , 6 (

95 , 0 8 75 , 1

8 51 , 1 84 , 0 '

94 , 0 276 3 2 6 , 8 84 , 0

2

2

1 1 1 1

1

z

k w m I

k I

Trong đó : -kdq1=0,94 xác định ở mục 15

-w1=276 (vòng) xác định ở mục 12

-z2=47 rãnh xác định ở mục 24-m1=3 số pha của dây quấn stato-kI=f(cosφ) :là hệ số dòng điện,được tra trong hình 10-5 trang 244,sách thiết kế máy điệ của trần khánh hà ,ứng với cosφđm=0,8 thì

kI=0,84

31) Tiết diện thanh dẫn bằng nhôm

Với thanh dẫn nhôm thì Jtd=2,5÷3,5 (A/mm2) ta chọn sơ bộ

Jtd=3(A/mm2)

Tiết diện thanh dẫn: 113 , 6 ( )

3

76 , 340

2

mm J

, 2

8 ,

1

76 , 340

sin 2 1

2

A z

p I



33) Kích thước răng , rãnh roto

Do động cơ có chiều cao tâm trục h=132 (mm) do đó ta chọn dạng rãnh roto là rãnh sâu hình quả lê như hình 10-8b trang 248 TKM Đ và có các thông số như sau:

-h42=0,5(mm)-b42=1(mm)-d1=7(mm)-d2=4,9(mm)-hr2=18(mm)-Chiều cao vành ngắn mạch a=22(cm)-Chiều rộng vành ngắn mạch b=17(cm)-Đường kính vành ngắn mạch:

9 , 4 7 8

) 9 , 4 7 (

2 8

) (

12 2 1

2 2

9 , 4 18 3

2 2

) 64 , 1 2 49 , 0 92 , 15 ( )

2 '

(

2

2 min

2

z

h d

) ( 1 , 3 ) ( 31 , 0 7 , 0 33

) 55 , 0 2 7 , 0 92 , 15 ( )

2 '

(

2

42 max

2

z

h d

84 , 0 87 0 2

1 8 , 1 2

8 , 4 92 , 15 6

1 2

'

2 2

38) Độ nghiêng rãnh stato

Để giảm bớt biên độ của các sóng bậ cao,ta có thể làm rãnh stato , roto nghiêng,với cách dùng rãnh nghiêng ta sẽ có nhiều phối hợp rãnh stato và roto :

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN MẠCH TỪ

39) Khe hở không khí

-phía stato:  

.

1 1

1 1

v t

t k





Trong đó : -t1=1,4 (cm) ,xác định ở mục 10

-δ=0,4 (cm) khe hở không khí xác định ở mục 23Theo công thức trên ta có:

16 , 1 4 , 0 49 , 0 4 , 1

4 , 1

2 , 3 5

) 4 , 0

2 , 3 ( 5

)

41

2 41

2 2

v t

t k





4 , 0

1 5

) 4 , 0

1 ( 5

)

42

2 42

Với : -t2=15,1 (mm) xác định ở mục 27

-b42=1 (mm) xác định ở mục 33

28 , 1 02 , 1 16 , 1

02 , 1 4 , 0 83 , 0 1 , 15

1 , 15

2 1

2 2

2 2

v t

t k

40) Sức từ động trên khe hở không khí

Mạch từ có hai đoạn qua không khí ,bề rộng của khe hở không khí theo hướng kính ,theo công thức :

Fδ=1,6.Bδ.kδ.104.δ=1,6.0,84.1,18.0,04.104=634,4 (A) Trong đó : - Bδ=0,84 (T) mật độ từ thông khe hở không khí ,tính ở mục 17

4 , 1 8 84 , 0

.

.

1 1 1

1

k l b

t l B B

c z

Trong đó : -Bδ=1,85(T) :tính ở mục 17

-t1= 1,4 (cm) tính ở mục 10-bz1=0,673 (cm) tính ở mục 21-kc1=0,95 chọn ở mục 18

42) Cường độ từ trường trên răng stato

Hz1=f(Bz1), giá trị của Hz1 được tra trong phụ lục V-5 trang 608 TKM Đ :bảng và đường cong từ hóa

Với Bz1=1,84(T) ,ta dùng phương pháp nội suy từ hai giá trị lân cận ,tra bảng

V-6 cho loại tôn silic: Hz1=20,75 (A/cm)

43) Sức từ động trên răng stato

Fz1=2.h’z1.Hz1=2.1,68.20,75=69,72(A)Với : h’z1=1,68(cm) tính ở mục 20

44) Mật độ từ thông trên răng roto

Tương tự cách tính mật độ từ thông trên răng stato ở công thức 41

*) xét phía răng roto rộng nhất (bz2max)

) ( 54 , 1 95 0 8 805 , 0

4 , 1 8 84 , 0

.

.

2 2 1

2 max

k l b

t l B B

c z

Trong đó : -bz2=0,805(T) tính ở mục 36

-kc=kc2=0,95 chọn ở mục 18-t1=t2=1,4 (cm)

45) Cường độ từ trường H z2min từ phía b z2max

5 , 1 65 , 1

cm A

Với : -hr2=1,8 (cm) tính ở mục 37

-d=d2=0,49 (cm) xác định ở mục 33

47) Hệ số bão hòa răng

Tính lại hệ số bão hòa răng đã chọn ở mục 6,theo công thức 4-10

4 , 631

53 , 32 72 69 4 , 631

2 1

z

Trong đó: -Fδ=631,4 (A) tính ở mục 10

-Fz1=69,72 (A) tính ở mục 43 -Fz2=32,53 (A) tính ở mục 46

48) Mật độ từ thông trên gông stato

Tính lại việc chọn sơ bộ ở mục 19

) ( 22 , 1 95 , 0 8 99 , 1 2

10 0037 , 0

2

10

1 1 1

4

k l h

B

c g

Trong đó : -Φ= 0,0037(wb) tính ở mục 17

-l1=8(cm) tính ở mục 7-kc1=0,95 chọn ở mục 18-hg1=1,19(cm) tính ở mục 22

49) Cường độ từ trường trên gông stato

Tra bảng từ hóa ở phụ lục V.9 trang 611 sách thiết kế máy điện

Hg1=5,01(A/cm)

50) Chiều dài mạch từ gông từ stato

Theo công thức 4-48 trang 107 TKM Đ:

) ( 15 , 11 6

) 19 , 1 5 , 22 ( 2

) ( 1

p

h D

10 0037 , 0

2

10

2 2 2

4

k l h

B

c g

Trong đó : -Φ=0,0037 (w) tính ở mục 16

-l2=8 (cm) tính ở mục 28-kc2=0,95 chọn ở mục 28-hg2=3,84 (cm) tính ở mục 37

53) cường độ từ trường trong gông roto

Tra đường cong và bảng từ hóa ,dùng phương pháp nội suy ta tính được :

Với : -Bg2=0,45(T) ta có :

-Hg2 = 1,54(A/cm)

54) Chiều dài mạch từ gông từ stato

) ( 4 , 5 6

) 5 , 5 8 , 4 ( 2

) ( 2

p

h d

) ( 3 , 795 75 , 5 9 , 55 53 , 32 72 , 69 4 , 631

2 1 2

F

F

F    z  z  g  g      

Trong đó: -Fδ=631,4(A) sức từ động khe hở không khí ,tính ở mục 41

-Fz1=69,72(A) sức từ động trên răng stato ,tính ở mục 44-Fz2=32,53(A) sức từ động trên răng roto,tính ở mục 47-Fg1=55,9(A) sức từ động trên gông roto ,tính ở mục 52-Fg2=5,75(A) sức từ động trên gông roto ,tính ở mục 56

57) Hệ số bão hòa toàn mạch

26 , 1 4 , 631

3 , 795

58) Dòng điện từ hóa

Theo công thức 4-83 trang 115 TKM Đ-TKH :

) ( 3 , 3 97 , 0 276 3 9 , 0

3 , 795 3

9 , 0

.

1 1 1

A k

w m

F p I

3 , 3

I



Trong đó: -I1dm=8,6 (A) dòng điện định mức tính ở mục 8

Nhận xét : -Iđm=8,6(A) dòng điện định mức ,với động cơ không đồng bộ có 2p=6 thì I%  ( 30 %  40 %),do vậy giá trị trên là chấp nhận được

CHƯƠNG IV: THAM SỐ ĐỘNG CƠ ĐIỆN

59) Chiều dài phần đầu nối dây quấn stato

Theo công thức 3-29 và 3-30 trang 63,TKM Đ – TKH:

ld1=kd1.τy1+2B1

Với: -kđ1 được tra ở bảng 3-4 trang 69 ,sách thiết kế máy điện của trần khánh hà,đối với loại động cơ 2p=6 phần đầu nối không băng cách điện ta có:

-kđ1=1,6 và B1=1 (cm) -

1

1 1

).

(

z

y h

Trong đó : -D=16(cm) ,đường kính trong stato tính ở mục 3

-hr1=1,73(cm) chiều cao rãnh stato ,tính ở mục 20-z1=36 rãnh stato,tính ở mục 9

Thay số vào ta có:

) ( 3 , 9 36

6 ).

73 , 1 16 (

1

l d  dq y    

60)chiều dài phần dầu nối của dây quấn stato khi ra khỏi lỏi sắt

Chiều dài trung bình ½ vòng dây của dây quấn stato

l1/2tb=l1+ld1=8+16,88=24,88(cm)

61) Chiều dài dây quấn một pha của roto

) ( 88 , 95 10

88 , 24 276 2 10

2 / 1 1

62) Điện trở tác dụng của dây quấn stato

1 1 1

1 ) 75 ( 1

.

.

s a n

l

Trong đó: -l1=95,88(m) chiều dài dây quấn của 1 pha stato,tính ở mục 61

-n1=2 số sợi dây ghép song song ,chọn ở mục 13-a1=1 số nhánh song song ,chọn ở mục 13

46

1 2 )

75

 ,tra trong bảng 5-1 trang 117 sách thiết kế máy điện của trần khánh hà ,là điện trở suất ,đối với cách điện cấp B nên nhiệt

độ tinh toán của máy là 75o

-tính theo đơn vị tương đối

) ( 064 , 0 3 , 1 220

6 , 8

63 , 0 1 2

88 , 95 46

Điện trở thanh dẫn :

( 10 8 , 3 32 , 92

10 8 23

1 10

s

l

Trong đó : -ρAl75=1/23 được tra trong bảng 5.1 thiết kế máy điện

-l2=8(cm) chiều dài lõi sắt roto tính ở mục 28-sr2=93,32(mm2) diện tích rãnh roto tính ở mục 36

*)điện trở vành ngắn mạch

) ( 10 5 , 3 374

33

10 62 , 13 23

1

10

s z

D R

Trong đó :

-Dv = 13,62(mm) đường kính vành ngắn mạch ,tínhowr mục 23-Sv = 374mm2 diện tích vành ngắn mạch ,tính ở mụch 35

*)điện trở roto

Theo công thức 5-14 trang 121 TKM Đ

) ( 10 62 , 2 ) 33

180 3 sin 2 (

10 5 , 3 2 10

8 , 3

2

5 5

R R

2 

64)hệ số quy đổi điện trở roto về stato

Theo công thức 5-16 trang 121 TKM Đ – TKH ta có :

8 , 6561 33

) 94 , 0 276 (

3 4 ) (

2

2 1 1 1



65)điện trở roto sau khi quy đổi về stato

R’2= γ.R2 =6561,8.2,6.10-4 =0,7(Ω)Tính theo đơn vị tương đối

220

6 , 8 7 , 1

I R

41 1

2 1

41 1

b

h b

h b

b k

b

h

r r

-k’β= 0 , 875

4

833 , 0 3 1 4

3 1

' 3 1

-h1=hr1-0,1d2-2C-C’=17,3-0,1.4,9-2.0,25-0,35=15,96(mm)-b41=3,2(mm)

-h41=0,5(mm)-h2 =-(d1/2-2C-C’)=-(7/2-2.0,25-0,35)=-2,65(mm) chiều cao nêm -br1=br1min=d1=8(mm),bề rộng rãnh stato phía miệng rãnh ,tinh ở mục 20

thay số vào ta có :

92 0 875 , 0 ).

2 , 3

5 , 0 7

65 , 2 8 2

2 , 3 875 , 0 ( 96 , 0 8 3

96 , 15

9 ,

0 1 41

2 1 1 1

100 σt1=2,85 => σt1 = 0,0285-ρt1:tra trong bảng 5-3 trang 137 TKM Đ ta có với lại rãnh là nghiêng :q1=2 ,tỉ số 11

Với q1= 2 và z2/p = 11 :

ρt1= ( 15 11 ) 0 , 95

10 15

94 , 0 99 , 0 99 ,

2 , 3 33 , 0 1 033 , 0 1

2 1

41 2



t

b k

Với b41 = 3,2(cm), t1 = 1,4 (cm) , δ= 0,4(cm), kδ=1,18 tính ở mục 40

Thay số vào ta có :

26 0 0285 , 0 18

, 1 4 , 0

94 , 0 95 , 0 ) 94 , 0 2 (

4 , 1 9 , 0