thiết kế động cơ diesel công suất 176 kw

Thiết kế môn học Thiết kế môn học diesel Đề bài: Thiết kế động cơ Diesel công suet 176 KW .Động cơ mẫu 8L160PN có các thông số kỹ thuật sau : Mác động cơ : 8L160PN Nớc,hãng sản suất : SOKADA (Tiệp) Công suất : 176(kW) Vòng quay (v/p) : n = 750 Đờng kính xilanh(mm) : D =160 Hành trình piston(mm) : S =225 Số xi lanh : i = 8 Động cơ mẫu 8L160 là động cơ 4 kỳ ,Tăng áp bằng tubin khí xả. Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 1 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học Mở Đầu 1. Tính thời sự của đề tài. Sự phát triển của ngành giao thông vận tải đánh giá tốc độ tăng trởng và phát triển nền kinh tế quốc gia. Vì vậy, giao thông vận tải giữ một vai trò cực kì quan trọng. Trong bối cảnh đất nớc ta hiện nay, giao thông vận tải càng khẳng định vai trò của nó và đang phát triển không ngừng, hoà chung với sự phát triển đó ngành vận tải thuỷ cũng đã và đang khặng định mình bằng những đội tàu lớn và hiện đại. Trên đa số các con tàu vợt đại dơng cũng nh các tuyến trong nớc, động cơ Diezel vẫn đang đợc sử dụng làm động cơ chính và việc khai thác hệ động lực tàu thủy đã áp dụng nhiều thành tựu khoa học kỹ thuật. Ngày nay công nghiệp đóng tàu phát triển một cách nhảy vọt. Tuy nhiên phần lớn các động cơ Diezel đều nhập từ nớc ngoài, để đặt nền móng cho nghành công nghiệp chế tạo động cơ Diesel thì việc thiết kế một động cỏ để đặt đợc các chỉ tiêu về kinh tế, kỹ thuật là vô cùng quan trọng. Trờng Đại Học Hàng Hải Việt Nam là một trờng chuyên nghiệp đào tạo một bộ phận kỹ s đóng tàu và có nhiệm vụ trang trí, sửa chữa hệ thông động lực tàu thủy. Sau mỗi khoá học, mỗi sinh viên đợc nhận một đề tài tốt nghiệp nhằm nghiên cứu tổng hợp lại những kiến thức đã đợc học tập ở trờng, làm nâng cao chất lợng đội ngũ cán bộ kỹ thuật phục vụ tốt cho ngành . 2. Mục đích của đề tài. Thiết kế động cơ Diesel, công suất 176 kW. 3. Phơng pháp nghiên cứu của đề tài. - Về lý thuyết sử dụng các tài liệu liên quan đến thiết kế động cơ Diesel của thầy Lê Viết L- ợng. - ứng dụng phần mềm máy tính : Chu trình công tác động cơ Diesel Giáo viên hớng dẫn : Th.S Đặng Khánh Ngọc Sinh viên thực hiện : Đỗ Hùng Cờng Để tính toán các thông số kỹ thuật của động cơ, động học và động lực học của các hệ thống nhằm phục vụ cho việc tính toán thiết kế động cơ Diesel. 4. Phạm vi nghiên cứu của đề tài. Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 2 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học Đề tài chỉ giới hạn trong việc thiết kế động cơ Diesel nhằm đáp ứng đợc công suất 132 kW để thỏa mãn nhu cầu thiết kế. 5. ý nghĩa khoa học và thực tiễn. Đề tài có ý nghhĩa khoa học và thực tiễn, nghiên cứu và làm rõ đợc phơng pháp thiết kế động cơ Diesel nói chung và động cơ Diesel tàu thủy nói riêng đáp ứng đợc công suất thiết kế và điều kiện làm việc của động cơ. Từ đó có thể áp dụng vào sản xuất và cải tiến nâng cao đợc chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật cho động cơ và làm giảm thiểu h hỏng các chi tiết. Đề tài có thể làm tài liệu tham khảo cho các sinh viên trong ngành cơ khí đóng tàu và các nghành cơ khí khác. 6. Đề tài thiết kế : Thiết kế đ/c Diesel công suất 176 kW theo mẫu động cơ sau : Mác động cơ 8L160PN Nớc-hãng sản xuất SOKADA (Tiệp) Công suất [ Kw ] [ 176 ] Vòng quay : n ( v/ph ) 750 ( v/ph ) Đờng kính xy lanh : D ( mm ) 160 ( mm ) Hành trình pittông : S ( mm ) 225 ( mm ) Số xilanh: i 8 Ghi chú Động cơ 4 kì , tăng áp bằng tubin khí xả Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 3 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học Phần I tính thông số ban đầu cho động cơ điesel 1.1, Cơ sở lý thuyết mô phỏng chu trình công tác của động cơ Diesel theo phơng pháp cân bằng năng lợng. Chu trình công tác của động cơ Diesel hoàn thành sau hai vòng quay của trục khuỷu đối với động cơ 4 kì và hoàn thành sau một vòng quay của trục khuỷu đối với động cơ 2 kì. Tuy nhiên trong một chu trình công tác cả hai loại động cơ đều phải thực hiên các quá trình là nạp, nén, nổ, xả. Để chọn phơng án thiết kế, để khi chế tạo, cũng nh trong quá trình khai thác đều phải tính chu trình công tác của nó. Để xác định mối quan hệ giữa các thông số của chu trình công tác của động cơ thì phải tính chu trình công tác. Việc tính chu trình công tác có thể tính theo phơng pháp cổ điển hoặc phơng pháp mới. Để lựa chọn phơng pháp tính cần phải đánh giá các phơng pháp đó. 1.2, Đánh giá phơng pháp cổ điển tính chu trình công tác của động cơ Diesel. Để tính chu trình công tác của động cơ cần nghiên cứu, tính toán các quá trình công tác : nạp, nén, cháy, giãn nở trên cơ sở nhiệm vụ th thiết kế và động cơ mẫu lựa chọn. Sau khi tính các quá trình sẽ xác định đợc thông số môi chất tại các điểm đặc trng. Trong quá trình tính chu trình sẽ lựa chọn đợc các hệ số, các chỉ số đặc trng cho chu trình phụ thuộc vào loại động cơ thiết kế. Dựa vào kết quả tính toán xây dựng đồ thị công chỉ thị, đây là công đoạn chủ yếu để xác định các thông số chỉ thị và có ích của động cơ . Theo phơng pháp cổ điển, để tính chu trình công tác của động cơ cần phải giả thiết quá trình nén và giãn nở đa biến với chỉ số đa biến trung bình trong quá trình nén và giãn nở là n 1 , n 2 ; quá trình cấp nhiệt đẳng tích và đẳng áp thay cho quá trình cháy nhiên liệu đợc đặc trng bởi tỉ số tăng áp trong quá trình cháy , chỉ số giãn nở sớm . Ngoài ra để tính các thông số của chu trình còn phải chọn nhiều hệ số khác nh : hệ số lợi dụng nhiệt , hệ số biến đổi phần tử vv Nh vậy, để xây dựng đồ thị công trên hệ toạ độ p-V và p- phải xác định đợc các thông số môi chất tại các điểm đặc trng, sau đó dựa vào các phơng trình đa biến và phơng trình trạng thái của khí lý tởng, đồng thời kết hợp với vòng tròn brích. Trên cơ sở các đồ thị đã xây dựng tính đ ợc các thông số chỉ thị và có ích của động cơ, Ví dụ : muốn tính áp suất chỉ thị trung bình của chu trình phải sử dụng công thức sau đây : )] 1 1 1( 1 1 ) 1 1( 1 . )1.([ 1 1 . 1 1 12 2 + = nn a ai nn pp Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 4 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học Từ công thức trên ta thấy rõ, để xác định i p cần phải chọn hoặc tính gần đúng các thông số: ,,,,,n 1 ,n 2 , trong khi đó tất cả các tài liệu đều không hớng dẫn rõ đối với loại động cơ cụ thể nên chọn các hệ số trong giới hạn nào, hoặc cho giới hạn quá rộng, nên việc chọn hệ số không đảm bảo chính xác, đặc biệt là những ngời hiểu không sâu môn học này . Từ cách tính chu trình công tác của động cơ Diesel theo phơng pháp cổ điển có thể rút ra nhận xét sua đây : - Không xét đợc ảnh hởng của góc phối khí, thực ra trong quá trình công tác của động cơ góc phối khí không trùng với các điểm chết . - Sử dụng quá nhiều hệ số lựa chọn nên không đảm bảo độ chính xác . - Không xét ảnh hởng của góc phun sớm, quy luật cấp nhiên liệu, lợng nhiệt trao đổi và nớc làm mát . - Không xét đợc các thông số động học quá trình cháy và các mối quan hệ giữa các thông số này với lực tác dụng nên cơ cấu biên khuỷu . - Với phơng pháp này rất khó nghiên cứu các thông số công tác khi động cơ làm việc theo các đờng đặc tính điều chỉnh, đặc tính bộ phận đặc tính chóng chóng và nghiên cứu ảnh hởng của điều kiện khai thác tới chất lợng làm việc của động cơ . 1.3, Phơng pháp cân bằng năng lợng. Phơng pháp tính nhiệt động cơ đốt trong do B.I .Grinhevecki soạn thảo năm 1906 và đợc E.K. Mazing hoàn thiện tiếp. Phơng pháp kinh điển nổi tiếng của Grinhevicki và Mazing đợc sử dụng rộng rãi trong quá trình nghiên cứu các chu trình thực tế của động cơ đốt trong và đến nay vẫn đợc sử dụng trong thực tế kĩ thuật và quá trình học tập . Tuy nhiên, để nghiên cứu sâu các quá trình công tác của động cơ và để dự đoán thì phơng pháp này cha đủ hoàn thiện do các giả thiết đề ra khi thiết kế nh đã nhận xét ở mục 2.1 . Động cơ tàu thuỷ hiện đại chủ yếu là động cơ tăng áp bằng tuabin khí xả. Các quá trình công tác trong xi lanh của động cơ và trong tuabin máy nén có mối liên hệ và phụ thuộc lẫn nhau, điều đó ph- ơng pháp Grinihevicki và Mazing không tính đến. Phơng pháp không thể xác định đặc tính thay đổi các thông số chủ yếu của quá trình công tác của động cơ theo góc quay trục khuỷu, phụ thuộc vào động lực học toả nhiệt, trao đổi nhiệt với thành xilanh và các thông số điều chỉnh. Vì vậy, phải soạn thảo mô hình toán học mà quá trình công tác cho phép tính đến các yếu tố này và cho phép đánh giá ảnh hởng của chúng đến đặc tính diễn biến của quá trình công tác, tính kinh tế và tính tin cậy công tác của động cơ. Mô hình toán học các quá trình công tác của động cơ là hệ các phơng trình vi phân Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 5 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học khép kín. Khi các điều kiện ban đầu và điều kiện biên đã cho, đối với thời điểm bất kì của chu trình hệ phơng trình này cũng mô tả mối quan hệ giữa đặc tính thay đổi các thông số quá trình công tác với sự thay đổi năng lợng, khối lợng và các thông số kết cấu của động cơ . Hiện nay hai phơng pháp tính quá trình công tác của động cơ đốt trong đợc sử dụng rộng rãi : Ph- ơng pháp cân bằng thể tích do H.M.Glagolev thiết lập và phơng pháp cân bằng năng lợng do B.M.Gôntrar thiết lập. Trong đề tài sử dụng phơng pháp cân bằng năng lợng để nghiên cứu. Để áp dụng phơng pháp này phải giả thiết môi chất trong thể tích công tác của xilanh tại thời điểm bất kỳ đều ở trạng thái cân bằng, nghĩa là một hệ thống nhiệt cân bằng. Nếu bỏ sự rò lọt môi chất qua xécmăng trong quá trình nén và giãn nở thì hệ thống nhiệt động là hệ kín . Nh vậy, với phơng pháp này thì môi chất trong thể tích làm việc của xilanh trong các quá trình của chu trình luôn luôn tuân theo định luật nhiệt động thứ nhất : nhiệt lợng cấp cho chu trình dùng để thay đổi năng lợng và sinh công. Dới đây ta xét phơng trình cân bằng năng lợng của môi chất trong thể tích làm việc của xilanh trong quá trình nén, cháy và giãn nở. Phơng trình cân bằng năng lợng của môi chất đợc biểu diễn qua công thức: d dL d dU d dQ += (2.1) d dQ : lợng nhiệt cấp cho môi chất theo góc quay của trục khuỷu , (kj/ 0 TK) d dU : Độ thay đổi nội năng của môi chất theo góc quay của trục khuỷu , (kj/ o TK). d dL : Độ thay đổi công theo góc quay của trục khuỷu , (kj/ o TK) : Góc quay của trục khuỷu thay đổi từ 0 đến ct (kết thúc chu trình ), đợc tính từ điểm chết trên lúc bắt đầu quá trình nạp (để đơn giản hoá nhng không ảnh nhiều đến kết quả tính trong đề tài chỉ xét quá trình của chu trình từ 180 0 đến 540 0 ),rad. Từ sự phụ thuộc nhiệt động học đã biết có thể tính biến thiên nôi năng của môi chất theo công thức sau : Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 6 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học d dm u d dT Cm d dU v += (2.2) Độ thay đổi công tính theo công thức : d dV p d dL .= (2.3) m: là khối lợng môi chất công tác , kg . C v : nhiệt dung riêng đẳng tích , kj/kg.K . u: nội năng đơn vị của môi chất công tác , kj/kg . p: áp suất môi chất trong xilanh , kpa . V: thể tích môi chất công tác ( thể tích công tác của xilanh ứng với vị chí piston - tính theo công thức mục 2.3 ) , m 3 . Nội năng dơn vị của môi chất công tác : = o v dTCu . (2.4) a). Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình nén. Trong quá trình nén không có quá trình trao đổi khí nên trong phơng trình(2.2) 0. = d dm u , môi chất công tác gồm không khí sạch và khí sót, nên (2.2) có dạng : d dT vmcm d dU vrrvkk ).( += (2.5) C v =a+b.T: nhiệt dung riêng của không khí , a=19,88 ; b=0,00275 . C vr =a+b.T: nhiệt dung riêng của sản vật cháy sạch , a=21,81 ; b= 0,003853 . Phần lớn thời gian của quá trình nén các chi tiết tiếp súc với môi chất công tác truyền nhiệt cho môi chất, nhiệt lợng này có thể tính theo công thức : Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 7 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học d d FTTa d dQ d dQ vxkcvxvk w .) ( == (2.6) vk : hệ số truyền nhiệt từ vách tới môi chất theo góc quay của trục khuỷu và bề mặt trao đổi nhiệt đợc tính nh mc , KW/m 2 K . T vx : nhiệt độ trung bình vách sau một chu trình, ở chế độ định mức T vx =400 480 o K . F vx : diện tích bề mặt trao đổi nhiệt, tinhs theo (2.10), m 2 : thời gian trao đổi nhiệt, s . với nd d .6 1 = nên . n F TTa d dQ d dQ vx kcvxvk w .6 ) ( == (2.7) b). Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình cháy. Quá trình cháy bắt đầu khi góc quay trục khuỷu bằng góc bắt đầu cháy nhiên liệu , góc đợc xác định: ifs += (2.8) fs : góc phun sớm nhiên liệu, lấy theo lý lịch động cơ, 0 TK; i : góc cháy trì hoãn, tính theo 2.23, 0 TK. Sản vật cháy tạo thành làm tăng khối lợng môi chất công tác theo công thức: d dx g d dm ct = (2.9) g ct : lợng nhiên liệu phun vào xi lanh trong một chu trình , (kg/ch.t) d dx : Tốc độ cháy tơng đối đợc tính theo công thức thực nghiệm I.I Vibe (2.47) Trong quá trình cháy khối lợng không khí giảm xuống : G bt =G b -G o .g ct .x (2.10) Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 8 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học Và lợng sản vật cháy tăng nên : m kcx =m r +g ct x+G o .g ct .x (2.11) x= d d dx o . : % nhiên liệu cháy ứng với thời điểm xét . + + ++= dT CG CmCG d dx g d dT CmCG d dU vkcbx vkckcxvkkbx ctvkckcxvkkbx . . ).( . (2.12) Lợng nhiên liệu cấp cho môi chất công tác bằng tổng lợng nhiệt nhận đợc từ vách và nhiệt lợng do cháy lợng nhiên liệu cấp cho chu trình . d dQ d dQ d dQ xw += (2.13) Lợng nhiệt toả ra do cháy phần nhiên liệu cấp ,kW/kg . d dx gQ d dQ ctH x = (2.14) d dQ w - tính theo (2.7 ) c). Sự thay đổi thông số các môi chất trong quá trình giãn nở. Trong quá trình giãn nở kết thúc quá trình cấp nhiên liệu vào trong xilanh nên số hạng thứ hai vế phải (2.12) bằng không, còn khối lợng sản vật cháy không đổi cho đến khi mở cửa thải.Trong quá trình này phần nhiệt truyền từ môi chất cho vách theo công thức (2.7) . Dựa vào phơng trình nói trên sẽ xác định đợc áp suất môi chất công tác và từ đó tính đợc nhiệt độ theo phơng trình trạng thái của môi chất . Nh vây, trên cơ sở phơng trình định luật nhiệt động thứ nhất sẽ xác định đợc áp suất và nhiệt độ môi chất công tác tại thời diểm bất kì của chu trình, đó là cơ sở tính các thông số công tác của chu trình . Tuy nhiên vận dụng phơng pháp này vào việc xây dựng mô hình và lập chơng trình tính không phải đơn giản . Với phơng pháp này còn một số tồn tại: cha tính đến ảnh hởng của chất lợng phun sơng và hoà trộn hỗn hợp công tác; trạng thái kỹ thuật động cơ nói chung và sự hao mòn các chi tiết chuyển động Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 9 Lớp: DHT47-1 Thiết kế môn học tơng đối với nhau; loại dầu bôi trơn; mối quan hệ giữa chất lợng chu trình công tác với hệ thống tự động điều chỉnh cấp nhiên liệu; mối quan hệ phụ tải và mô men quay . 1.4, Lựa chọn công thức bổ sung tính chu trình công tác của động cơ diesel theo phơng pháp cân bằng năng lợng : Để xây dựng thuật toán và lập chơng trình tính trên cơ sở phơng trình(2.1) thì ngoài công thức chủ yếu trong mục 2.2 cần lựa chọn bổ sung các công thức trong các tài liệu về tính chu trình công tác của động cơ. Sau đây là công thức bổ trợ : -Tốc độ trung bình của piston : cm, m/s ; C m = 30 .ns (2.15) s: là hành trình của piston, m ; n: là vòng quay của động cơ, v/p; -Tốc độ lớn nhất của piston khi nạp qua xupap nạp,m/s ; C w =1,57.C m .k (2.16) k: Tỷ số diện tích đỉnh piston và diện tích lỗ xupap (chọn theo kết cấu của động cơ ). -Nhiệt trị thấp của nhiên liệu : QH,kj/kg : Q H =100.[339.C+1256H-109(O-S)]-r w .(9H+W) (2.17) r w =2512kj/kg : nhiệt ẩn hoá hơi của nớc trong nhiên liệu ứng với áp suất 101.2 kpa . C,H,O,S,W : hàm lợng cácbon, hidro, oxi, lu huỳnh nớc có trong thành phần nhiên liệu, % Với dầu điesel : C=0,87;H=0,126,O=0,004 . -Nhiệt độ không khí sau máy nén tăng áp, oK : k k n n KoK TT 1 . = (2.18) K : tỷ số tăng áp lấy theo lý lịch của động cơ,hoặc động cơ mẫu : n k =1,5 2 chỉ số nén đa biến trong máy nén . -Nhiệt độ không khí trớc xupáp nạp, oK : T s =T k -T lm (2.19) Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Trang: 10 Lớp: DHT47-1 [...]... 0.011% < 1% Vậy công suất Kiểm nghiệm sai số cho phép của công suất e = N 176 thiết kế là thoả mãn yêu cầu Các nhiệt độ Tb=995,290K < 10000K = [Tb] Vậy động cơ đã thiết kế thoả mãn các thông số yêu cầu Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 20 Thiết kế môn học Phần II : động học và động lực học A - Các thông số cần cho tính toán 1 - Trọng lợng của các chi tiết tham gia chuyển động thẳng Gt gồm... pc= pi-pm (2.54) pm=am+bmCm- áp suất tổn hao cơ giới, Mpa; Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 16 Thiết kế môn học Đối với động cơ có buồng cháy thống nhất: am= 0,088; bm= 0,0118; Đối với động cơ có buồng cháy trớc: am= 0,103; bm= 0,0135; Đối với động cơ buồng cháy phân cách: am= 0,103; bm= 0,015 - Hiệu suất cơ giới m : m = Pe Pi (2.55) - Công suất có ích Ne (kw) : Ne= Hoặc Vs i.n.z QH i ... dới đây là kết quả tính toán bởi chơng trình này: Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 17 Thiết kế môn học Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 18 Thiết kế môn học Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 19 Thiết kế môn học 1.6, Kết luận: Sau khi ứng dụng chơng trình vào thiết kế động cơ thấy các thông số kết quả thoả mãn các yêu cầu: Tmax=20500K < 2200= [Tmax] N 176. 86 = 0.011%... Đỗ Hùng Cờng thiết kế với sự hớng dẫn của: Th.s Đặng Khánh Ngọc Thiết kế này đợc đánh giá cao không chỉ bởi khả năng nắm vững lý thuyết thiết kế, tính chính xác của chơng trình mà còn là một sản phẩm có tính ứng dụng rất cao trong thực tiễn giảng dậy trong trờng cũng nh của các động giả Trên cơ sở mắn vũng lý thuyết thiết kế động co Diesel đồng thời làm đơn giản hoá việc tính toán thiết kế Tôi đã ứng... ( lấy theo động cơ hoặc động cơ mẫu); i - thời gian cháy trễ của nhiên liệu - áp suất chỉ thị trung bình pi, Mpa: pi=Li/Vs (2.50) Li - công chỉ thị của chu trình,kj - Công suất chỉ thị, kW: Mi=i.Vs.pi n.z/60 (2.51) i-Số xilanh; z- hệ số kỳ - Suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị, kg/ (kW. h): Gi= 3600 p s n à s R. L0 Ts Pi ( 2.52) - Hiệu suất chỉ thị: i = à s R. L0 Ts Pi Qh Ps n (2.53) - áp suất có ích... ) + Công thức tính của Briling- Nuxent dùng cho các động cơ thấp tốc có tăng áp: mc = 1,151 p kc 3 2 (0,01Tkc ) 4 (0,01Tvx ) 4 Tkc ( 2,45 + 0,185C m ) + 0,362 Tkc Tvx (2.40) +Công thức của Briling sử dụng cho các động cơ cao tốc: mc = 1,151 p kc 2Tkc (2,45 + 0,185C m ) (2.41) +Công thức của Haizenbek sử dụng cho các động cơ Diesel tàu thuỷ: mc = 2,47.3 C m Pkc Tkc (2.42) Đối với động cơ Diesel. .. i m - Suất tiêu hao nhiên liệu có ích ge, kg/ (kw. h): ge= 3600. n s à S L0 pi m hoặc ge= gi/ m (2.57) - Hiệu suất có ích: e = 3600.1000 QH g ct hoặc e = i m (2.58) -Suất tiêu hao nhiên liệu trong 1 giờ Bh, kg/h Bh= 60.Vs z.n.i p s n à s R. L0 Ts hoặc Bh= ge Ne (2.59) 1.5, ứng dung chơng trình tự động tính toán thiết kế vào thực hiện đề tài Chơng trình tự động tính toán thiết kế động cơ Diesel. .. các loại động cơ Dới đây là một công thức thực nghiệm tính hệ số truyền nhiệt từ khí đến vách ống lót xilanh : Họ và tên: Đinh Văn Thuỷ Lớp: DHT47-1 Trang: 13 Thiết kế môn học + Công thức Nuxent áp dụng cho động cơ Diesel thấp tốc : mc = 1.151.3 Pkc 2Tkc (1 + 1,24C m ) + 0,362 (0,01Tkc ) 4 (0,01Tvx ) 4 Tkc Tvx (2.38) + Công thức của Iaklittr sử dụng cho các động cơ cao tốc: mc = 0,922.228,3 n Pkc.. .Thiết kế môn học Tlm: độ giảm nhiệt độ trong bầu làm mát không khí tăng áp,độ : -áp suất không khí trớc xupap nạp,Mpa : Ps = Pk k Plm (2.20) Plm : độ giảm áp suất trong bấu làm mát không khí tăng áp,Mpa : pk: áp suất tăng áp lấy theo lý lịch động cơ hoặc động cơ mẫu ,Mpa : -áp suất không khí cuối quá trình nạp,Mpa : 2 Pa = Ps C w 100000... Pkf: áp suất môi chất trong xilanh lúc bắt đầu phun nhiên liệu, kPa; -Hệ số truyền nhiệt từ khí đén vách ống lót xilanh cm cm có thể áp dụng theo các công thức khác nhau phụ thuộc vào loại động cơ Tất cả các công thức tính hệ số truyền nhiệt từ khí đến vách ống lót xilanh đều là công thức thực nghiệm ứng với các điều kiện cụ thể, vì vậy không thể sử dụng công thức chung áp dụng cho các loại động cơ . Thiết kế môn học Thiết kế môn học diesel Đề bài: Thiết kế động cơ Diesel công suet 176 KW .Động cơ mẫu 8L160PN có các thông số kỹ thuật sau : Mác động cơ : 8L160PN Nớc,hãng sản suất :. . 2. Mục đích của đề tài. Thiết kế động cơ Diesel, công suất 176 kW. 3. Phơng pháp nghiên cứu của đề tài. - Về lý thuyết sử dụng các tài liệu liên quan đến thiết kế động cơ Diesel của thầy Lê Viết. khác. 6. Đề tài thiết kế : Thiết kế đ/c Diesel công suất 176 kW theo mẫu động cơ sau : Mác động cơ 8L160PN Nớc-hãng sản xuất SOKADA (Tiệp) Công suất [ Kw ] [ 176 ] Vòng quay : n ( v/ph ) 750 ( v/ph