ĐỒ án môn học CHI TIẾT máy TÍNH TOÁN THIẾT kế bộ TRUYỀN ĐAI hộp GIẢM tốc PHÂN đôi cấp NHANH, f= 9500n, v=0,45, d=350mm

Tính toán cấp nhanh bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng.. Xác định sơ bộ khoảng cách trục với cấp nhanh do hộp giảm tốc phân đôi nên tảitrọng phân đôi cho mỗi bánh... ở đầu vào trục I c

Trờng đại học Bách khoa hà nội

Bộ môn cơ sở thiết kế máy Đồ án môn học chi tiết máy

***

Đề số:13 Thiết kế hệ dẫn động băng tải

T2 T1

Tmm

tck

t2 t1

tmm O

t

T(N.mm)

Y O

V F

Sinh viên thiết kế : Trần Đại Phong

Gáo viên hớng dẫn: Hoàng Văn Ngọc

Phần I Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền

1.1 Tính toán động học

Công suất làm việc trên trục công tác là:

T mm = 1,5T 1

i lv

td

t

t T

T P

2

1 8

3 0.8 4.28.

60.1000.v

π

Ta có : nsb  nlv.usb

Với u sb  u hop u ngoai: với bộ truyền trong là bánh răng trụ 2 cấp và bộ truyền ngoài là

bộ truyền xích ta chọn : ungoai=3 ; utrong=20 Suy ra nsb=20.3.24,57= 1474(vòng/phút).Theo bảng P1.1 phụ lục với 





ph v n

Kw P

sb ct

/ 1474 33 , 4

ta chọn động cơ K123M4 có cácthông số nh sau:

u u ng

h   

Phân phối tỷ số truyền cho các cấp trong hộp:

2

.u u

uh  1 với hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh chọn 



 5 3 6 5 2 1

u u

1.3 Tính toán các thông số và điền vào bảng

với P lv  4 , 28 (kw)

4,98(kw)0,97.0,99

4,78.η

η

PP

4,78(kw)0,99.0,97

4,59.η

η

PP

4,59(kw)0,99

0,99.0,95

4,28.η

.ηη

PP

ol br

2 1

ol br

3 2

ol x ol

lv 3

98,4

1 kw

P P

k

dc   

Tốc độ các trục

)/(25374

)/(745,3258

)/(2586

,51445

3 2

2 3

1

1 2

ph vg u

n

n

ph vg u

n

n

ph vg u

4,59 9,55.10

T

m) 176934(N.m 258

4,78 9,55.10

T

) 32913(N.mm 1445

4,98 9,55.10

T

n

P 9,55.10

i

i 6

HB H

H1 2(1015)

Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độn rắn HB1= 245

) (

580

) (

450

) (

HL XH v r H H

K K K Y Y S

K K Z Z S

0

0 0

Trong bớc tính thiết kế sơ bộ lấy Z R.Z V.K XH  1 và Y R.Y S.K XF  1

Do đó:

 

H

HL o

,

2 1,6.10245

i

T

T c

10 5 , 12

8

3 8 , 0 8

4 1 21000 1445 60

1 560 1

6 6

10 108 8

3 8 , 0 8

4 1 21000 1445 60

.

60

75 , 1

) ( 441 245 8 , 1

i FE

T c

1

7 4

, 2

10.76,2

10.76,25/10.8,13/

10.39,1230.30

1,1

53070230.270

2

2

1 2

 

     

 

7 6

6

2

lim

10 17 , 2 8

3 8 , 0 8

4 1 21000 5

1445 1 60

) ( 414 230 8 , 1

) ( 25 , 602 8 , 481 25 , 1

25 , 1 ) ( 4 , 495 2

, 481 509 2

) ( 8 , 481 1

, 1

1 560 1

2

2 1

H H

MPA K

8

,

0

)(1260450

.8,2

8

,

2

2 2

1 1

2

MPA MPA MPA

ch Max

F

ch Max

F

ch Max

2.1.3 Tính toán cấp nhanh bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng.

Xác định sơ bộ khoảng cách trục với cấp nhanh (do hộp giảm tốc phân đôi nên tảitrọng phân đôi cho mỗi bánh )

3

1 2

1 1

2

.1

ba H

H a

w

u

K T u

k a

w

w ba

53,

) ( 03 , 107 25 , 0 6 , 5 ) 4 , 495 (

2

12 , 1 32913 1

6 , 5 43

) ( 32913

1

1

mm a

mm a

mm N T

02,001,0()

02,0

cos 2

2

1 1 2

46 35 77

, 35

81136 , 0 110

2

) 101 18 ( 5 , 1 2

) (

0

2 1 1

o w

a

Z Z m Cos

1 1

1

2

)1.(

2

w w

H H

M H

d u b

u K T Z Z

Sin

Cos Z



.2

.2

t

b

tg arctg tg

81136 , 0

20 cos

77 ,

) 77 , 39 cos(

2





o H

Sin Z

, 3 5 , 1

) 77 , 35 ( 5 , 27

86 , 0 36 , 1

1 1

36 , 1 81136 , 0 101

1 18

1 2 , 3 88 , 1 cos 1

1 2 , 3 88 , 1

2 1

1

w

d đờng kính vòng lăn bánh nhỏ

)/(4)/(52,2000

.60

1445.30,33.000.60

)(30,33161,5

110.21

.2

1

1

1 1

s m s

m n

d v

mm u

a d

w m

w w

u

a v

110 52 , 2 73 002 ,

, 33 61 , 5 5 , 27

) 1 61 , 5 ( 49 , 1 32899

86 , 0 43 , 1 274

49 , 1 03 , 1 13 , 1 28 , 1

.

03 , 1 13 , 1 28 , 1 32899

33 , 33 5 , 27 63 , 1

.

1

28 , 1

K K T

d b K

K

H

H H H H

H H

w w H H

Z Z

K

XH R V H H

4,4637,470







Do đó kết quả tính toán phù hợp với yêu cầu

* Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

 1

1

) (

2

2

1 1

1

w w

F F

F

m d b

Y Y Y K T

a v

g 1

  F  0 , 006 g o  73

075 , 1 37 , 1 32 , 1 32899

30 , 33 5 , 27 89 , 4 1

2 / 2

1

89 , 4 6 , 5

110 52 , 2 73 006 , 0

1

1 1 1 1

w w F F

F

K K T

d b K

v

Do đó: K F K F K F K F  1 , 32 1 , 37 1 , 075  1 , 94

Với   1 , 29 0 , 735

36 , 1

1 1

, 244 7445

, 0 101

44 61

, 43 7445 , 0 18

2 2

1 1

3 3

2

3 3

v v

Z Cos

Z Z

Z Cos

Z Z





Tra bảng 6.18 ta có đợc

60,3

70,3

0695 , 0 08 , 1 ) ln(

0695 , 0 08 , 1

6 , 3

) ( 252 5

, 94 5

, 1 33 , 33 5 , 27

7 , 3 7445 , 0 735 , 0 94 , 1 32899

2 1

2 1 2

1 1

MPA Y

Y

MPA

F F

F F F

F F

   

6,1405,1.7,93

)(4645

,1445,1.33,96

)(1260)

(9,6075,14,469

5,14,1

2 2

2

1 1

1

1

1 1

MPA k

MPA k

MPA MPA

k T

T T

T

k

Max F qt

F

F

Max F qt

F

F

Max H qt

Hệ số dịch chỉnh x1x2  0

Đờng kính vòng chia

) ( 70 , 186 81136 , 0

101 5 , 1

) ( 30 , 33 81136 , 0

18 5 , 1

2 2

1 1

mm Cos

Z m d

mm Cos

Z m d

1(2

)(30,365,1.230,33)

1(2

2 2

1 1

2

1

mm m

y x d

d

mm m

y x d

25,2(

)(55,295,1.5,230,33)

25,2(

2 2

1 1

2

1

mm m

x d

d

mm m

x d

2

ba H

H

u

K T







Với:

T2: Mômen xoắn trên trục bánh chủ động(Nmm);T2=176934Nmm)

Ka : hệ số phụ thuộc vào loại răng ; Ka=49,5(răng thẳng )

Hệ số ba = bw/aw;

 1 0,53.0,4.3,5 1 0,954

53,04

5 , 3 ) 8 , 481 (

03 , 1 176934

Chọn aw1 = 180 mm

2.2.1 Xác định các thông số ăn khớp

 Môđun : m

2.2.2 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu để đảm bảo độ bền tiếp xúc :H  [H] ,

H = ZM ZH Z

w w

H d u b

u K T

)1.(

2

2

2

2 

;Trong đó : - ZM : Hệ số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu;

20cos.2.180

2

cos

cos2

20 2 sin

2 = 1,76 ;

5.4

180.21

1 2 , 3 88 , 1 1 1

2 1

KH = KH.KHVKH ; KH = 1,03 ; KH = 1( bánh răng thẳng )

Vận tốc bánh dẫn : v = 1,08

60000

258.80.60000

1 1

3,39

5,3

180.08,1.73.006,0

u

a v g



theo bảng 6,15:răng thẳng , không vát đầu răng => H =0,006

1.03,1.176934

2

80.72.39,31

.2

w w H Hv

K K T

d b K

KHV = 1,06  KH = 1,03.1,0.1 = 1,08

Thay số : H = 274.1,76.0,86 2

80 5 , 3 72

) 1 5 , 3 (

08 , 1 176934

= 425,9( Mpa)Tính chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép : [H] = [H] ZRZVKxH

Với v =2,2 m/s  ZV = 1 (vì v < 5m/s ) , Cấp chính xác động học là 9, chọn mứcchính xác tiếp xúc là 9 Khi đó cần gia công đạt độ nhám là Ra = 10 40 m Do đó

ZR = 0,9 ; với da< 700mm  KxH = 1

[H] = 481,8.0,9.1.1 = 433,64 MPa ,

H  [H] ;   2,5%

9 , 425

9 , 425 6 , 433







Răng thoả m n về độ bền tiếp xúc.ãn về độ bền tiếp xúc.

2.2.3 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

 1

1 1

1

2 2

F w

w

F F

F

m d b

Y Y Y K T

u

a v

2

80 72 39 , 3 1

2

1

39 , 3 5 , 3

180 08 , 1 73 006 , 0

2

2 2 2 2

w w F F

F

K K T

d b K

1 1

70,3

032 , 1 ) 2 ln(

0695 , 0 08 , 1 ) ln(

0695 , 0 08 ,

,9070

,3

60,3.9,92

)(05,1825

,952

.80.72

70,3.1.56,0.5,1.176934

2

)(9,1701.032,1.6,165

)(05,1821.032,1.1.4,176

2 1

2 1 2

1 1

2

1 1

MPA Y

Y

MPA MPA

MPA K

Y Y

F F

F F F

F F

F

XF S R F F

,1274,1.9,90

)4647

,1334,1.5,95

)(1260)

(6,5915,19,425

5,15,1

2 2

2

1 1

1

1

1 1

MPA k

MPA k

MPA MPA

k T

T T

T k

Max F qt

F F

Max F qt

F F

Max H qt

H Max

H

Max qt

Bánh răng không dịch chỉnh

Đờng kính vòng chia và đờng kính vònh lăn

) ( 280 1

140 2

) ( 80 1

40 2

2 2

2

1 1

1

mm Cos

Z m d

d

mm Cos

Z m d

001.(

2280)

1(2

)(842)

001.(

280)1

(2

2 2

1 1

2

1

mm m

y x d

d

mm m

y x d

0.25,2(280)

25,2(

)(752)

0.25,2(80)

25,2(

2 2

1 1

2

1

mm m

x d

d

mm m

x d

Chọn Z1 25 do đó số răng đĩa lớn

120 75

25 3 1

2525

1 1

01   



Z Z

7 , 2 74 200

kw P

Tra bảng 5.5 n 01 200 (vg/ph) chọn bộ truyền xích 1 d y có bãn về độ bền tiếp xúc. ớc p=31,75(mm) thoả

m n điều kiện bền mòn ãn về độ bền tiếp xúc. P t  [P]  19 , 3 (kw)

Đồng thời theo bảng 5.8 p  p Max

Khoảng cách trục a=40p =40.31,75=1270(mm)

Xác định số mắt xích x

58,131

40 4

25752

572540.2

4

.2

2

2

2 2

2 1 2 2

p Z Z Z Z p

a

x



Lấy số mắt xích chẵn x=132

Tính lại khoảng cách trục

132 0,5(75 25) 2(75 25) 1301,26( ) 1301( ))

2575(5,013275

2)(

5,0)

(5,0

25

,

0

2 2

2 1 2 2

2 1 2

1

mm mm

a

Z Z Z

Z x

Z Z x

4 26 , 1301 003 , 0 003 , 0

mm a

a a

159.25

i

Tra bảng 5.9  i 2  [i]  25

* Tính kiểm nghiệm xích về độ bền

v o t

K

Q S

, 1 8 , 3 6 81 , 9 81 , 9

) ( 64 , 3 98 , 0 8 , 3

) ( 4684 98

, 0

59 , 4 1000

) / ( 98 , 0 000

60

74 75 , 31 25 000 60

.

0

2 2

1

N a

q K F

N v

q

F

N F

s m n

p Z

v

f v

,

0

2

2

4 , 773 75

cot 5 , 0 75 , 31 cot

5 , 0

2 , 267 25

cot 5 , 0 75 , 31 cot

5 , 0

) ( 2 , 758 75

75 , 31

) ( 32 , 253 25

75 , 31

2 1

2 1 2

2

1 1

r

r d

d

r d

d

g Z

g p

d

g Z

g p

d

mm Sin

Z Sin

p d

mm Sin

Z Sin

p d

l f

)(1,234623,9.232,253

2

1

mm d

mm d

   

H d

vd d t r H

K A

E F K F K



47,0

10

A diện tích chiếu của bản lề Tra bảng 5.12 A= 262(mm2)

E modun đàn hồi E 2 , 1 10 5 (MPA)

  590,4( )

1 262

10 1 , 2 08 , 3 2 , 1 4684 42 , 0 47 , 0

42 , 0

15 , 1

K

F r  x t  

Trong đó: K x: hệ số kể đến trọng lợng xích, K x  1 , 15 do bộ truyền nằm ngang

2,

i i

i

n

P c

T

d  

Trong đó: T k : mômen xoắn N.mm, []: ứng suất xoắn cho phép MPA []= 1550(MPA) lấy trị số nhỏ đối với trục vào của hộp giảm tốc, trị số lớn trục ra theo kết quảtrong thực tế ngời ta thờng dùng công thức sau với hộp giảm tốc chọn c=160:

).(32913

1 N mm

T  T 2 176934(N.mm) T 3 592358 (N.mm)

) (

60 74

59 4 160

) (

40 258

78 4 160

) (

28 1445

98 , 4 160

3 3

3 2

3 1

mm d

mm d

mm d

di là đờng kính chỗ lắp bánh răng trên trục thứ i (i=1,2,3)

ở đầu vào trục I có lắp nối trục đàn hồi ở đầu ra trục III có lắp bánh xích

3.3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực.

Dựa theo đờng kính các trục sử dụng bảng 10.2 để chọn chiều rộng ổ lăn b0 chiềurộng ổ lấy theo đờng kính sơ bộ của trục trung gian d2

) ( 19 )

5,12,1(

)(7260.2,1)5,12,1(

)(4840.2,15

,12,1

)(4434.3,15

,12,1

)(3225.3,15,12,1

34

3 33

2 23

2 ' 24

22

1 11

mm d

l

mm d

l

mm d

l

mm d

l l

mm d

l

dx m

m

m

m m

Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của hộp k2  10

Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành nắp ổ k3 15

Chiều cao nắp ổ và đầu bu lông h n  15

Tra bảng 10.4 với hộp giảm tốc bánh phân đôi cấp nhanh hình 10.8(nh hình vẽ)

3 0

11

3 34

31

21

1 23 22 22

23

2 1 0 22

2

) (

5

,

0

) (

5

,

0

k h l

b

l

k h l

l

l

k l

l l

l

k k b l

l

n mnt c

n m c

c

m m m

L32

K2 Lm23

L23 L22

L21

Lm22 K1

Lc33

Suy ra ta có:

) ( 266 62

204

) ( 204

) ( 156 48

204

) ( 102 8 ) 48 44 (

mm l

l

mm l

mm l

mm l

mm l

mm l

Chiều quay của các trục và chiều của các lực tác dụng lên các trục nh hình vẽ:

Quy dấu của các lực theo chiều của các trục toạ độ

Trên trục I:

Lực từ khớp nối tác dụng lên trục có độ lớn là :

0 1

.2)

3,02,0(

32913 2 3 , 0 )

( 63 )

,35988

)(54677,35cos

16,24.988

)(98830

,33.2

32913.2

2

2

0 11

12

11

11 12

11

1

1 12

11

N tg

tg F F

F

N

tg Cos

tg F F

F

N d

T

F

F

t a

a

tw t

r

r

w t

Chiều của lực Fk có chiều bất kì Nhng khi Fk có chiều ngợc với chiều của lực vòng

Ft11 thì sẽ làm tăng mômen uốn trên trục tại chỗ lắp bánh răng Trờng này là trờnghợp Fk gây nguy hiểm nhất Suy ra chọn chiều của Fk ngợc chiều với Ft11

Sơ đồ phân tích lực

I II

III

F V

Fr11

Fa11 Ft11

Ft12

Fa21 Fr21

Các phản lực gối tựa tác dụng lên trục nh hình vẽ.

2 2

2 2 11 11

12

1 1 12

11

12 11

12

1 1

.

.

F

F F

Y Y

F F

F X

X

t t

c k

r r

t t

5 4 6

) (

54 6

) (

1 1 12

) (

5 6 4

12

1 2

N Y

N Y

N X

N X

Mômen tại các tiết diện: A1; B1; C1; D1;

(

5 32 80 )

4 8

1 56 (

98 8

1 56

56 4 )

1 56 84

.(

3 00

)

(

66 672

4 8

5 64 )

4 8

8 4 (

3 00

)

(

25 20 0 84

.

3 00 84

.

1 1

xD xC xB

K xA

M

mm N

M

mm N

M

mm N

F M

( 26208 2

30 , 33 712 2

30 , 33 712 )

48 156

.(

546 156

546

)

( 14353 2

30 , 33 712 48

546 0

1 1 1 1

M

mm N

32913

) ( 16457 2

32913

1

1

mm N T

mm N T

C

B

Chọn then bằng tại các vị trí lắp bánh răng và lắp khớp nối

Trên trục I các bánh răng làm liền trục Không có then

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

.2

1

t c

b l d

T



.

2

với thép 45 chịu tải trọng va đập nhẹ  c 2030(MPA)

, 13 6

, 33 ) 5 , 3 6 (

40

.

20

32913

2

) ( 40 45 9 , 0

l

c c

d d

Biểu đồ mômen và kết cấu sơ bộ trục I

Fa11 Fr11

Ft11 Ft12

Fa12

Fr12 X11

25200

26208

14353

26208 14353

32913

16457 16457

ỉ28 ỉ28

ỉ20

Trục II

Tính phản lực ở các ổ trục và vẽ biểu đồ mômen: Ta có

) ( 712

) ( 546

) ( 988

11 21 22

11 21 22

11 22 21

N F

F F

N F

F F

N F

F F

a a a

r r r

t t t

20.4423

)(442380

176934

2.2

23 33 23

2

2 33

23

N

tg Cos

tg F F F

N d

T F

F

tw t

r r

w t

) ( 3200 2

21 22 23 22 21

23 22 21 22 21

21 22 23 22 21

23 22 21 22 21

N F

F F Y Y

N F

F F X X

F F F Y

Y

F F F X X

r r r

t t t r r r

t t t

Mômen tại các tiết diện A2; B2; C2; D2; E2;

( 0

)

(

1 53 6 00 48

.

3 2 00

)

(

2 73 0 48 )

4 8

1 02 (

98 8

1 02

3 2 00

)

(

15 3 60 0

4 8

32 0 0

)

( 0

2

2 2

2

m m N

M

mm N

M M

m m N

M

mm N

M

mm N

M

xD

xB xC

xE xA

(

160 48 2

80

71 2

4 8

2 59

)

(

2 742 2 2

80

712 )

4 8

10 2 (

54 6

10 2

2 59

)

(

16 04 8 2

8 0

7 12 48

.

25 9 0

2

2 1

2 2

yD

yB yC

yE yB

M

mm N

M M

m m N

M

m m N

(

17 693 4

)

(

88 467 2

17 693 4

)

(

88 467 2

17 6934

2 2 2

mm N

T

mm N

T

mm N

T

E

C

B

Fr23 Ft23

Fr22

Ft22 Fa22

ỉ40

ỉ34

ỉ30

ỉ34 ỉ30

Biểu đồ mômen và kết cấu sơ bộ trục II

Theo tiêu chuẩn chọn:

4 0

) (

34

) (

30

2

2 2

2 2

mm d

mm d

d

mm d

d

E

C B

D A

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

Tơng tự trục I chọn then bằng:

   d

t d

t h l d

.2

1

;  c

t c

b l d

T



.

2

Tại chỗ lắp bánh răng đờng kính d=34(mm) chọn loại then có :

b= 10 h =8 t1  5 t2  3 , 3

Với l t  0 , 9 l m22  0 , 7 44  30 (mm)

 

  20 30 ( ) 8

, 14 10 30 34 2

176934

2

) ( 100 1

, 47 ) 5 8 (

30 34 2

176934

2

MPA

MPA

c c

d d

, 18 12

73 ) 5 8 (

d d

Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi

Với thép 45 có: b 600 MPA( ) 1 261,6(MPA) 1  151 , 7

1 1

1 1

1 1

5,25,1

1

2 2 1

m a

d k

S

S S S

S S S

1

1

m a

d k

W

T

0 1

2



Khi trục quay 1 chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động

2 1 1 1

3 1 01

1

2 1 1 1

3 1 1

01 1

.2

)(

.16

.2

)(

.32

.2

1 1

d

t d t b d W

d

t d t b d W

W

T a

) ( 25 , 5361

3 01

3 1

mm W

mm W

2 2

1 1

11

1

1

x y

d

x y

d

K

K K K

K

K K K

d d

K K





S S

  1,5 2,573

,384,372,15

72,15.84,3

2 2

2 2 1

1 1

1 1

S S S

1536002 2

2 2 2

2 2

7095

) (

3238

3 02

3 2

mm W

mm W

7 , 47 3238 154436

1 1 1

a m a

7 , 151

12 , 3 76 , 1 7 , 47

6 , 261

, 2 40 , 4 12 , 3

40 , 4 12 , 3

2 2

Trục III

Tính phản lực ở các ổ trục và vẽ biểu đồ mômen

Lực do xích tác động trên trục F x 5386 N( )

)(16101

20.4423

)(442380

176934

2.2

23 33

23

2

2 33

23

N

tg Cos

tg F F

F

N d

T F

F

tw t

r

r

w t

78 28

) ( 832

) ( 2212 2

4423 2

62 102 204

.

32

33 22

21

33 31

33 32

3 1

33 32

3 1

N Y

N Y

N F

X

X

F F

Y

F F

Y

Y

F X

X

t x r

X r

( 0

)

(

2256 24

10 2 2212

)

( 0

2 3

mm N

M

mm N

M

mm N

(

3 39 48

1 02

16 10

2 04

8 32

)

(

84 864

1 02

832 0

3 3

yF yD yE

M

mm N

M

mm N

) ( 592358

3

3

mm N T

mm N T

45

) (

60

) (

50

3

3 3

mm d

mm d

mm d

d

F

D A

Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi tại các vị trí nguy hiểm: vị trí lắp ổ lăn D3 và tạichỗ lắp bánh xích F3;

Với thép 45 có: b 600 MPA( ) 1 261,6(MPA) 1  151 , 7

5 , 2 5 , 1

1

2 2

m a

d j

j j

i j j

k

S

S S S

S S S

1

1

m a

d k

W

T

0 1

2



Khi trục quay 1 chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động

1

2 1 1 1

3 1 01

1

2 1 1 1

3 1 1

01 1

.2

)(

.16

.2

)(

.32

.2

1 1

d

t d t b d W

d

t d t b d W

W

T a

) ( 12266

3 01

3 1

mm W

mm W

mm N M

M

M F xF yF2 02 339482 33948(

3 3

11

1

1

x y

d

x y

d

K

K K K

K

K K K

Tra bảng 10.9  K y  1 , 6 với tập trung ứng suất ít

Tra bảng 10.11 với kiểu lắp có độ dôi k6:  2 , 06

d d

K K

1





S S

  1,5 2,567

,1182,1195,73

82,11.95,73

2 2

2 2

1

1 1

Trục đảm bảo đủ bền mỏi Kết cấu trục nh đ chọn.ãn về độ bền tiếp xúc.

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

Tơng tự trục I chọn then bằng:

   d

t d

t h l d

.2

1

;  c

t c

b l d

T



.

2

Tại chỗ lắp bánh răng đờng kính d=60(mm) chọn loại then có :

b= 18 h =11 t1  7 t2  4 , 4

Với l t  0 , 9 l m22  0 , 9 72  63 (mm)

 

  20 30 ( ) 4

, 17 18 63 60

592358

2

) ( 100 4

, 78 ) 7 11 (

63 60

592358

2

MPA

MPA

c c

d d

b= 14 h=9 t1  5 , 5 t2  3 , 8 l t  0 , 9 l m22  0 , 9 60  56 (mm)

 

  20 30 ( ) 4

, 26 12

56

, 93 ) 5 , 5 9 (

56

.

45

592358

d d