Đồ án kết cấu thép 2 thiết kế nhà công nghiệp một tầng một nhịp L=33m(ĐH Bách Khoa Đà Nẵng))

TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆPChiều dài D = 108m, Cao trình ray Hr = 8m... Thuận tiện cho việc lắp đặt an toàn.. Cần kiểm tra cầu trục không vướng vào phần cột trên hd... Gió tron

TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP

Chiều dài D = 108m, Cao trình ray Hr = 8m

2./Hai cầu trục : Q = 30/5 tấn

3./Vật liệu :

Kết cấu khung : Thép CT3

Kết cấu bao che :

LK = 31,5m

Bề rộng cột trên ht = (

12

1 10

Hd = H - Ht + H3

H3 = 600  1000 (mm) ,phần cột chôn bên dưới mặt nềnChọn H3 = 800mm

Hd = 11200 - 4400 + 800 = 7600 (mm)Chiều cao cửa mái hCM = 2500mm

Chiều cao đầu dàn lấy theo thiết kế định hình 2250mmĐộ dốc i = 1/10 chiều cao giữa dàn :

Bào đảm độ cứng không gian cùa nhà xưởng

Chịu lực dọc như lực gió ở đầu hồi ,lực hãm dọccủa cầu trục

Làm giảm chiều dài tính toán trong cấu kiện chịu nénnhư thanh cánh trên của dàn, cột,

Thuận tiện cho việc lắp đặt an toàn

Cần kiểm tra cầu trục không vướng vào phần cột trên hd

PHẦN II

TÍNH TOÁN KHUNG NGANG

I./TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG :

1./Tải trọng tác dụng lên dàn :

Hệsốvượttải

TảitrọngTT(KG/m3)

4.Hai lớp gạch là nem +

vữa lót dày

5cm có  = 1800 kG/m3

1506010090

1,11,21,21,1

1657212099

b./Tổng trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng :

Theo công thức kinh nhgiệm :

gdc = 1,2dL (kG/m2)1,2 : Hệ số kể đến trọng lượng các thanh giằng

d : Hệ số trọng lượng bản thân dàn và lấy d =0,825

Để tính khung ta đem toàn bộ tải trọng phân bố đềulên mắt dàn, chỉ việc nhân tổng các tải trọng phân bốtrên mắt dàn với bước khung B = 6m

g = (gm + gd)B +

L

B ) g g ( 2 L

L B

g = 3,084 [t/m]

f./Tải trọng tạm thời (Hoạt tải sữa chửa) :

Khi không có yêu cầu đặc biệt chọn :

P’c = 75 [kG/m2] với hệ số vượt tải n = 1,3

P’ = 751,3 = 97,5 [kG/m2] mặt bằng

P = p’B = 97,56 = 585 [kG/m] = 0,585 [t/m]

2./Tải trọng tác dụng lên cột :

a./Do phản lực của dàn :

 = 500 [mm] = 0,5 [m]

Mdcc = 1,08  0,5 = 0,54 [T.m]

c./Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục :

Áp lực lớn nhất của cầu trục tác dụng lên một bánh

2

67,5 35

P - n

G

min o

G = 67,5 [T] : Trọng lượng toàn cầu trục

no= 2 số báng xe mỗi bên cầu trục

Xác định đường ảnh hưởng của phản lực :

Chọn hệ số vượt tải n = 1,2

Hệ số tổ hợp nc = 0,85 (Hai cầu trục có chế đọ làmviệc trung bình)

- Aïp lực của cầu trục lên ray là : c

Dmax = 71,6 [T]

Dmin = nncPminc yi = 1,20,8512,75(1 + 0,8 +0,15)

Dmin = 25,36 [T]

d./Lực hãm ngang của một bánh xe :

c 1

= 0,05(23512) = 1,175 [T]

Lực hãm ngang của xe con ;

T = nncT 1cy i = 1,20,851,175(1 + 0,8 +0,15)

T = 2,34 [T]

3./Tải trọng gió :

Tải trọng gió tác dụng lên tường dọc chuyển về thànhtải trọng phân bố trên cột khung

Gió trong phạm vi mái từ cánh dưới dàn vì kèo kể lênđược chuyển thành lực tập trung đặt ửo cao trình cángdưới dàn vì kèo

Xét áp lực gió phân bố đều ;

Phía gió đẩy (đón gió) :

q = nqok1CB [T/m]

n = 1,3 : Hệ số vượt tải

C = 0,8 : Hệ số khí động

qo= 95 [kG/m2] = 0,095 [T/m2] : Aïp lực gió ở độ cao 10m

k1= 1,04 : tra bảng với khu vực II.B ở cao trình 11,2m

q = 1,30,0951,040,86 = 0,62 [T/m]

Phía gió hút :

q = nqok1C’B = 1,30,0951,040,66 = 0,46[T/m]

6300 6300

5100 5100

4800 1200

Tải trọng gió tác dụng lên mái xem như lựa tập trungđặt tại đỉnh cột

W = nqok(hiCI)B

Ở mức đỉnh mái 18,21m tra bảng có k2 = 1,1  k =

2

1 , 1 04 ,

Thay dàn bằng một xà ngang đặc có độ cứng tươngđương đặt tại cao trình cánh dưới của dàn

Theo kinh nghiệm có thể giả thiết tỉ số các mômen quántính như sau :

36 J2

J

; 8 J

0,6

-0,6-0,8

-0,5

2./Tímh khung với tải trọng phân bố đều trên xà ngang.

a./Với tỉnh tải :

Mômen ở đầu xà do  = 1 gây ra

33

4,5J E

2 L

J E 2

Vậy :

12

J E 888 , 7

345 , 1 4 H

J E K

C 4

1 B

12

J E 7,888

1,941 6

H

J E K

B 6

L q -

p

J E 0,33

279,873

r

1 , 848

Mômen dầu xà :

xà B

1 , 848

 - 279,873

xà B

M = -48,34 [T.m]

Mômen ở đầu cột trên :

cột B

1 , 848

 = -48,34 [T.m]Nội lực ở các tiết diện khác :

RB = R B    0,01EJ1

1

J E

1 , 848

 = 8,481

- Mômen ở vai cột :

MC = MB + RBHt = -48,34 + 8,4814,4 = -11,025[T.m] - Mômen ở chân cột :

MA = MB + RBH = -48,34 + 8,48112 = 53,43 [T.m] Mômen lệch tâm ở chổ vai cột :

Nội lực do Me gây ra tra ở bảng III.2 phụ lục

Me = V

2

0,5 - 1 50,886 2

] 345 , 1 4 ) 367 , 0 1 ( 941 , 1 3 [ ) 367 , 0 (1

)]

1 ( A B [ ) 1 (

, 7

0,367) (1

3,567 - [1,941 0,367)

(1 6

-RB = - 1,498 [T]

Mômen tại các tiết diện khác :

t C

M = MB + RBHt = 2,633 -1,4984,4 = -3,958 [T.m]

d C

M = t

C

M + Me = -3,958 + 12,72 = 8,762 [T.m]

B P

12

33 0,585 - 12

11

1p

J E

160,875

J E 0,33

53,089 -

r

53,089

875 , 160 0,273

M M

P B

B

1 1

xà xà

J E J E

M = -9,17 [T.m]

Ở các tiết diên khác ta dùng trị số phản lực :

RB =

1 1

B

J E

160,875 J

E 0,01 R

-3,96-3,96

2,623

45,707

45,707-14,98

50,807

MC = MB + RBHt = -9,17 + 1,614,4 = -2,086 [T.m]

MA = MB + RBH = -9,17 + 1,6112 = 10,15 [T.m] Tính với mômen lệch tâm ở chổ vai cột :

] 345 , 1 4 ) 367 , 0 1 ( 941 , 1 3 [ ) 367 , 0 (1

)]

1 ( A B [ ) 1 (

, 7

0,367) (1

3,567 - [1,941 0,367)

(1 6

-RB = - 0,284 [T]

Mômen tại các tiết diện khác :

t C

M = MB + RBHt = 0,5 -0,2844,4 = -0,75 [T.m]

d C

M = Me + t

C

M = 2,413 - 0,75 = 1,663 [T.m]

MA = MB + RBH + Me = 0,5 -0,28412 + 2,413 = - 0,5[T.m]

Cộng các biểu đồ do (M) và (Me) gây ra ta được biểuđồ Mcc

Ta có được biểu đồ nội lực trên nhờ suy ra từ tínhchất khung đối xúng chịu tải trọng đối xứng

c./Tính khung với tải trọng cầu trục :

Giả thiết độ cứng của xà ngang là vô cùng, ẩn số theophương pháp chuyyẻn vị là chuyển vị ngang của nút trên

r11 + r1p = 0Để xác định r11 và r1p ta daung công thức trong bảng II.2phụ lục

Mmax = Dmax  e = 71,6  0,5 = 35,8 [T.m]

Mmin = Dmin  e = 25,36  0,5 = 12,68[T.m]

Vẽ biểu đồ mômen do Mmax và Mmin trong hệ cơ bản bằngcách dùng kết quả đã tính nhân với hệ số tỉ lệ

12,72

35,8 - M

1,66

3 1,663 -0,75-0,75

-9,17 -9,17

10,1 5

-2,08

6

2,08 6

8,67 -8,67

2,83 6

2,83 6

0,42 3

0,42 3

12,68 -

M

M = -2,814 -3.96 = 11,14 [T.m]

d C

M = -0,997 -3,96 = 3,95 [T.m]

d C

1 B

H

J E 888 , 7

3,567 12

H

-J E K

A 12 -

2

1 2

1 2

1 B

H

J E 1,476

H

J E 888 , 7

941 , 1 6 H

J E K

B 6

4,4H

JE5,426 -H

JE1,476 HRM

2

1 t

B B

2

1 C

H

JE0,514-

2

1 2

1 2

1 B

B

A

H

JE3,95- H

JE5,426 - H

JE1,476 HRM

3 1 11

1p

JE

H6,32 H

JE10,85-

5,71

r

-r-

MB = 21

H

JE

1

2

J E

H 6,32



 - 7,41 = 2,19 [T.m]

t C

M =

1

2 2

1

J E

H 32 , 6 H

J E 0,514 -

M =

1

2 2

1

J E

H 32 , 6 H

J E 0,514 -

1

J E

H 32 , 6 H

J E 3,95 -

Phía cột phải :

MB = - 21

H

JE

1

2

J E

H 32 6,



 - 2,625 = -11,95 [T.m]

t C

M =

1

2 2

1

J E

H 32 , 6 H

J E 0,514

M =

1

2 2

1

J E

H 32 , 6 H

J E 0,514

1

J E

H 32 , 6 H

J E 3,95

c./Tính khung với lực hãm ngang T :

Lực hãm T đặt ở cao trình dầm hãm của một trong haicột đở cầu trục Chiều của lực có thể hướng sang traihoặc sang phải

2

1 B

H

JE1,476

B

H

JE5,426-

2

1 C

H

JE0,514-

A

H

JE3,95-

P K

)]

2 ( A 2 B 3 [(

) ( )]

2 ( A 2 B 3 [ ) - (1 -

R

2 2

34 , 2 888

, 7

)]

283 , 0 2 ( 567 , 3 2 941 , 1 3 [ 0,283) -

(1 -

) 283 , 0 367 , 0 2 ( 567 , 3 2 941 , 1 3 [(

0,283) -

(0,367 7

[(

] C 2 B ) 2 [(

) - (1 -

] 345 , 1 2 941 , 1 ) 283 , 0 2 [(

0,283) -

(1 -

, 7

] 345 , 1 2 941 , 1 ) 283 , 0 367 , 0 2 [(

0,283) -

11,4 3,95

-8,65-24,66

7,89 7,20

-5,4 -27,9

-17,58 27,58

)

MCo = 1,73 [T.m]

MAo = MB + RBH + T(Hd+1) = 3,06 + 1,6212 2,348,6

1p

85,10

1,62-

rr

H

Có được  vậy ta lấy biểu đồ đơn vị nhân với  rồicộng với biểu đồ mômen trong hệ cơ bản ta được biểuđồ mômen cuối cùng do lực hãm ngang T gây ra là :

+ Phía cột trái :

MB = MBo + M B = -3,06 + 21

H

JE

1

2

J E

1

2

J E

1

2

J E

1

2

J E

1

2

J E

H



MA’ = M A= 7,07 [T.m]

( M )  

d./Tính với tải trọng gió :

Trình tự tính toán cũng như tinmhs với lực hãm ngang

T

0,43

-0,76

-2,64

0,92T

3,06

-1,73

3,74

Biểu đồ do chuyển vị nút  = 1 có :

2

1 B

H

JE1,476

B

H

JE5,426-

2

1 C

H

JE0,514-

A

H

JE3,95-

C 8 F B 9

345 , 1 8 127 , 1 941 , 1 9

F A 3 C B 2

1,127 3,567

3 - 1,345 1,941

Ở cột phải các trị số mômen ở các tiết diện được suy

ra bằng cách lấy trị số mômen ớ các tiết diện cột tráinhân với hệ số tỉ lệ (q’/q) :

0,62

0,46 - q

' q

 = -0,742Mômen ở các tiết diện cột phải :

R11 + r1P = 0

  =

3 1 11

1P

H

JE10,85-

5,8

r

H

Từ đó ta vẽ biểu đồ mômen cuối cùng bằng cách :

1

2

J E

H

 - 4,92 = 4,54[T.m]

H

JE0,514

1

2

J E

H

 + 3,29 = 0[T.m]

H

JE3,95

1

2

J E

H

 - 10,8 = -36,12[T.m]

Cột phải :

MB’ = - 21

H

JE

1

2

J E

H

 + 3,65 = -5.81[T.m]

MC’ = 21

H

JE

1

2

J E

1

2

J E

H

 + 8,01 = 33,33[T.m]

( M )

Nội lực gió từ tría sang phải

III./XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÍNH TOÁN :

Sau khi xác định nội lực do các tải trọng tác dụng lênkhung gây ra ta tiến hành tổ hợp một cách bất lợi nhấtđéac định nội lực tính toán mà chọn tiết diện khung

Ta cần xác định hai loại tổ hợp : Tổ hợp cơ bản 1 vàtổ hợp cơ bản 2

Tại mỗi tiết diện ta cần tìm ba cặp nội lực như sau :

Tổ hợp cơ bản loại 1 : Tỉnh tải + 1 hoạt tải

Tổ hợp cơ bản loại 2 : Tỉnh tải + ít nhất hai hoạt tải

(MPo

)

(Mcc)

TA CÓ BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC SAU

Hoạttải Cầu trụctrái

Hoạttải Cầu Trụcphải

Lựchãm lêncộttrái

Lựchãm lêncộtphải

Gió Trái phảiGió

PHẦN II

THIẾT KẾ CỘT

I./XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀI TÍNH TOÁN CỦA CỘT :

1./Chiều dài tính toán cúa cột trong mạt phẳng khung :

Cột dưới : l1x = 1  Hd

Cột trên : l2x = 2  Ht

Đơi với khung một nhịp cột liên kết cứng với dàn ngang thì

1 lấy theo theo giá trị ghi trong bảng II.6b phụ lục II

7,6

4,4 H

6 , 7 8

1 H

H J

J i

i

t

d 1

2 1

II./THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT :

a./Xác định trọng lượng bản thân cột (đoạn cột) :

c

t c

t

c g h

85 , 7 6 , 1 2,1.10 0,28

59,751

R

K

N

G t

c 0,128  4,4 = 0,56 [T]

N = 59,571 + 0,56 = 60,131

c

d c

147,846

R

K

N

82,395

R

K

N

G t

c 0,176  7,6 = 1,338 [T]

N2 = 82,395 + 1,338 = 83,733 [T]

1./Xác định nội lực tính toán cho cột :

Đó là cặp nội lực nguy hiểm cho tiết diện cột dựa vàobảng tổ hợp nội lực và trọng lương bản thân cột

+Với đoạn cột trên có tiết diện đối xứng : chọn cặp cógiá trị tuyệt đối mômen lớn nhất

N

[T.m]

693 , 28

N

[T.m]

954 , 119

Mmax

2./Thiết kế tiết diện cột :

Chọn tiết diện cột có hình dạng chữ I đối xứng ,đợcghép từ 3 bản thép với chiều cao tiết diện đã chọn h = ht

h

e ) 8 , 2 2 , 2 ( [ R

195 , 1 3 , 2 25 , 1 [ 1 , 2

131 , 60

Chọn chiều dày bản cánh : b = 20mm ; tỉ số h 502

A = Ab + 2Ac = 55,2 + 144 = 199,2 [cm2]

b./Kiểm tra tiết diện đã chọn :

-Tính các đặc trụng hình học của tiết diện :

12

2 36 [ 2 12

46 2 ,

36 2 2 12

h 12

b

b b

3 c

A

h

E

E

Độ lệch tâm tương đối m và độ lệch tâm tính đổ m1

Bán kính tiết diện :

x = 3709,02193,19

A

W

c / y

m = 119,53709,02199,2

W

A e

72 A

A

b

c

 = 1,3Tra bảng II.4 phụ lục II [T] được :

 = 1,4 - 0,02 x = 1,4 - 0,760,02 = 1,38Độ lệch tâm tính đổi :

m1 = m = 1,386,42 = 8,86

* Cần kiểm tra bền vì m1 < 20

Với  x = 0,76 và m1 = 8,86 tra bảng II.2 phụ lục II

tt = 0,216Điều kiện ổn định :

Vậy cột ổn định trong mặt phẳng uốn

* Kiểm tra ốn định tổng thể ngoài mặt phẳng uốn

Ta có : M2 = -71,87 [T/m] Tính mômen ở đầu cột đốidiện ứng với trường hợp tải trọng đã chọn

11 



= -51,58 [T/m]

Mà M’ = max(M,M1/2,M2/2) = max(51.58 , 11 , 71,87) = 71.87 [T/m]

-Dùng giá trị mômen qui ước để tính toán là M’= M

* Kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung

Độ lệch tâm tương đối :

m = 71,8760,131100 3709199,,022

W

A N

' M

y = 0,1660,131.100,91 199,2

A C

* Kiểm tra ổn định cục bộ :

+Với bản cáng của cột :

2100

2,1.10 0,76)

0,1 (0,36 R

E ) 0,1 (0,36

1,2 - 36 2

b b

c

b c c

Vậy bản cánh cột đủ ổn định cục bộ

+Với bản bụng của cột : vì khả năng chịu lực của cộtđược xác định theo điệu kiện ổn định tổng thể trọngmặt phẳng khung nên tỷ số giới hạn [ho/c] được xác địnhtheo bảng 3.4

Ứng với m = 6,4 và  = 0,76 ta có :

= 41,1Tiết diện đã chọn có :

1,2

4 - 50 h

b

o



 = 38,33 < 41,1vậy bản bụng thoã mãn điều kiện ổn định cục bộ

Vậy tiết diện đã chọn như hình 1 là thoã mãn ;

3./Thiết kế tiết diện cột đưới rỗng :

a./Chọn hình thức cột rỗng dùng hệ bụng thanh giằng

Sơ bộ chọn khoảng cách giữa hai trục nhánh C = hd =

Nhánh mái (nhánh 2) : y2 = 100 - 55 = 45 [cm]

Lực nén lớn nhất trong nhánh cầu trục tính theo giátrị

M max = M1 ; Nt.ư = N1

-Lực nén lớn nhất trong nhánh mái tính theo giá trị

M+ max = M2 ; Nt.ư = N2

Nnh1 = N1

C

M C

 = 150,246

1

693 , 28 1

45 , 0

 = 96,304[T]

Nnh2 = N2

C

M C

 = 83,733

1

954 , 119 1

55 , 0

[T]

Giả thiết  = 0,7 diện tích yêu cầu của từng nhánh là :

Ay/c1 = 0,796,304.102100 1

R

1 nh

166,007.10

R

2 nh

1 (   và chọn b = 400 mma.1/Nhánh 1 : Dùng tiết diện chữ I được tổ hợp từ 3bản thép có kích thước như hình vẽ

Diện tích là

Anh1 = 2121,6 + 0,838 = 67,84 [cm2] Các đặc trưng tính toán của nhánh 1 là :

Jx1 = 2

12

h 12

b b

3 c

12 6 ,

, 18 12 6 , 1 2 12

12 6 ,

2 3

3 , 16331

A

J

1 nh

y

a./ Nhánh 2 : Dùng tiết diện tổ hợp từ thép bản _362

và 2 thép góc đều cạnh L10012

A

J

2 nh

2

Tính khoảng cách giữa hai trục thanh

117,6

C A

410616

A

Jx

b./Xác định hệ thanh bụng

Khoảng cách các nút giằng chọn a = 1168 mm Thanhgiằng hội tại trục nhánh

Chiều dài thanh xiên :

 = 96,9 < [] = 150Tra bảng II.1 phụ lục II [T] được mintx = 0,62

Hệ số điệu kiện làm việc của thanh xiên  = 0,75 (kểđến sự lệch tâm giữa trục liên kết và trục thanh

Điều kiện ổn định :

tx = 0,7512,18.100,62 12,8

A

tx tx min

Độ mãnh toàn cột theo trục ảo x-x

A

tx

2 x

-947 , 0

246 , 150 ) 2100

10 1 , 2 2330 ( 7,15.10

N

)

R

6 -

+ Thanh bụng ngang tính theo lực cắt qui ước Qqư = 1,51[T] ,vì Qqư quá nhỏ nên chọn thanh bụng ngang theo độmãnh giới hạn [] = 150 Dùng một thép góc đều cạnhL5050 có rmin = 0,98 [cm]

 = 97,480,98r

10 693 , 28 97,48

34,06 150,246

C

M C

1 2

1 nh

Nội lực tính toán :

Nnh2 = N2

48 , 97

10 954 , 119 97,48

62,57 83,773

C

M C

2 1

2 nh

E

34,06 = 2,28Với m = 2,28 và  td= 0,86 tra bang II.3 [T] được tt =0,303

Điều kiện kiểm tra :

d./Tính liên kết thanh giằng vào nhánh cột :

Đường hàn liên kết thanh giằng xiên vào nhánh cột chịulực Ntx = 12,18 [T]

Với các loại thép có :

Rbtc  4300 [kG/cm2] , dùng que hàn 42 thì

Rgh = 1800 [kG/cm2] ; Rght = 0,45Rbtc = 0,453450 = 1550[kG/cm2]

Hàn tay : t = 1 ; h = 0,7

tRgt = 11550 = 1550 [kG/cm2]

hRgh = 0,71800 = 1260 [kG/cm2]Thanh xiên là thép góc L808 giả thiết chiều cao đườnghàn sống hs = 1mm , chiều cao đường hàn mép hm = 6mm

Chiều dài cần thiết của đường hàn sống lhs và đườnghàn mép lhm để liên kết thép góc thanh bụng xiên vào mácột là :

lhs = 1 0,7126012,180,75

) R ( h

N 7 , 0

min gh s

lhm = 0,80,3126011,90,75

) R ( h

N 3 , 0

min gh m

<+> Đường hàn thanh bụng ngang L505 vào nhánh cộttính đủ chịu lực cắt Qqư = 1,09 [T] rất bé vì vậy chọntheo cấu tạo hs = 6mm , hm = 4mm lh > 5cm

III./THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT CỘT :

1./Nối phần cột trên với phấn cột dưới _ Vai cột :

a./Mối nối hai phần cột : Dùng cặp tính toán với cặp

nội lực Ct

- Cột trên có tiết diện đối xứng chữ I cấu tạo từ 3 bảnthép : 2 bản thép _3602 và 1 bản thép _461 Chiều caotiết diện cột trên ht = 500mm

- Cột dưới rỗng gồm hai nhánh : nhánh mái dạng ,nhánh cầu trục dạng I Chiều cao toàn bộ tiết diện hd

N

/ t

1 1

Ứng suất trong đường hàn đối đầu cánh ngoài

h = 2 10,73(36 2100,5)

l

h h

Chọn bản nối “K” Chiều dày và chiều rộng đúng bằngchiều dày và chiều rông cánh cột trên

Str = N2 Mb/ 60,2131 018,5,2970,02

t

2 2

Nối bụng : cột trên tính đủ chịu lực cắt tại tiết diệnnối ,vì lực cắt ửo cột trên khá bé nên đường hàn đốiđầu lấy theo cấu tạo ,Hàn suốt với chiều cao đường hànbằng chiều dày bản bụng.

b./Tính dầm vai :

Dầm vai tính như một dầm đơn giản nhịp L = bđ = 1m

Dầm vai chịu uốn bới lực Str = 68,18 [T] truyền từ cánhtrong của cột trên, sơ đò tính như hình vẽ

Phản lực gối tựa :

A = B =

2

68,18 2

Chiều rộng sườn đầu dầm cầu trục bs = 300mm

Chiều dày bản bụng dầm vai xác định từ điều kiện épcục bộ của lực tập trung

(Dmax + Gdcc)Chiều dài truyền lực ép đến cục bộ đến bụng dầmvai

z = bs + 2bđ = 30 + 22 = 34 [cm]

Chiều dày cần thiết của bản bụng dầm vai tính theo :

dv = (71,634 32001) 10

R z

G

em

dcc max

Chiều cao bụng dầm vai phải đủ chứa bốn đường hàngóc liên kết bản bụng dầm vai với bụng nhánh cầu trục.Giả thiết chiều cao đường hàn góc hh = 6mm Chiều dài mộtđường hàn cần thiết là :

) 1800 7

, 0 ( 8 , 0 4

10 ) 09 , 34 1 (71,6

) R ( h 4

B G

min g h