Cơ sở lý thuyết tính toán quá trình sấy và nêu các yếu tố ảnh hưởng tới năng lượng quá trình khuấy trộn

Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng MỤC LỤC 1. ĐẶT VẤN ĐỀ 2 2. ĐỐI TƯỢNG VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 3 2.1 Đối tượng nghiên cứu 3 2.2 Phương pháp nghiên cứu 3 3. NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 3 3.1 Lý thuyết tính toán quá trình khuấy 3 3.1.1. Thuỷ động lực học 3 3.1.2. Năng lượng khuấy trộn 9 3.2 Các yếu tố ảnh hưởng tới quá trình khuấy 11 3.2.1 Thời gian trộn 11 3.2.2 Vận tốc của bộ phận trộn 11 3.2.3 Hệ số nạp đầy của thùng trộn 11 3.2.4 Độ nhớt của nguyên liệu là chất lỏng: 11 4. KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ 11 SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 1 Thit b bo qun ch bin NSTP GVHD:T.S inh Vng Hựng 1. T VN Trong quỏ trỡnh ch bin nụng sn thc phm núi chung t c cht lng sn phm theo mong mun thỡ quỏ trỡnh khuy trn ht sc quan trng vỡ quỏ trỡnh khuy trn lm cho cỏc thnh phn trong hn hp to nờn sn phm c u hn Vic nghiờn cu tớnh toỏn lý thuyt ca quỏ trỡnh khuy trn l bc c bn u tiờn cho vic ỏp dng vo thc t. khi thit k cỏc mỏy khuy trn cú trn u cao lm cho cht lng sn phm c ci thin v mang li hiu qu kinh t cho ngnh ch bin nụng sn thc phm núi chung v cỏc ngnh khỏc cú liờn quan khi s dng thit b khuy trn . hiu bit thờm v mụn bo qun v ch bin nụng sn thc phm nờn tụi tin hnh nghiờn cu c s lý thuyt tớnh toỏn quỏ trỡnh khuy v nờu cỏc yu t nh hng n nng lng quỏ trỡnh khuy trn Khuấy trộn sản phẩm rời và dẻo là quá trình cơ học nhằm xáo trộn hai hay nhiều thành phần của nguyên liệu thành một hỗn hợp đồng đều. Các máy trộn đợc sử dụng rất rộng rãi trong chế biến lơng thực và thực phẩm nh công nghiệp chế biến thức ăn chăn nuôi, công nghiệp sản xuất tinh bột, bánh mì, bánh kẹo, và nhiều lĩnh vực sản xuất khác, bởi vì chúng có những tác dụng nh sau : - Bổ sung chất lợng, mùi vị lẫn nhau giữa các thành phần nguyên liệu, nhờ đó sẽ làm tăng đợc vị thơm ngon của sản phẩm. - Làm tăng cờng các phản ứng sinh hóa trong quá trình trộn, ví dụ: trộn nớc vôi với rơm thái để kiềm hóa, trộn men với các nguyên liệu khác để ủ men, SVTH: Nguyn Hng Phng Lp: Cụng thụn 39A 2 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng 2. ĐỐI TƯỢNG VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Đối tượng nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu của tôi trong chuyên đề này đó là : Cơ sở lý thuyết tính toán quá trình khuấy trộn và các yếu tố ảnh hưởng đến năng lượng quá trình khuấy. 2.2 Phương pháp nghiên cứu Trong bài chuyên đề này tôi đã sử dụng phương pháp nghiên cứu đó là thu thập và xử lý số liệu . 3. NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 3.1 Lý thuyết tính toán quá trình khuấy 3.1.1. Thuỷ động lực học 3.1.1.1 Phân bố vận tốc trong thiết bị khuấy Vận tốc chất lỏng trong thiết bị khuấy v có thể phân tích thành 3 thành phần: - Vận tốc vòng tiếp tuyến vt - Vận tốc hướng kính vr - Vận tốc chiều trục vz Trị số của chúng được xác định theo các công thức sau: βα α 22 1 tgtg vtg v t ++ = (3.1) βα 22 1 tgtg v v r ++ = (3.2) βα β 22 1 tgtg vtg v z ++ = (3.3) α , β là góc giữa véc tơ vận tốc v của chất lỏng với mặt phẳng thẳng đứng đi qua trục và với mặt phẳng vuông góc với trục. Vận tốc của chất lỏng thay đổi theo vị trí của chất lỏng đối với tâm bộ phận khuấy. Thực nghiệm đã xác định được phân bố vận tốc chất lỏng với bộ phận khuấy tuabin, bản trong thùng chứa không có tấm chắn ở độ cao z =15cm (hình 1). ở chế độ chảy dòng, dạng phân bố vận tốc vt của thiết bị khuấy thùng trơn không phụ thuộc vào chiều cao z kể từ tâm cánh khuấy. Lúc này toàn bộ chất lỏng trong thiết bị khuấy được chia làm 2 vùng I và II có danh giới là r 0 và được mô tả bằng qui luật phân bố vận tốc vt khác nhau. Vùng qui luật phân bố vận tốc là đường thẳng được mô tả gần đúng bằng công thức: rv i ω = (3.4) ω l - vận tốc chất lỏng lấy gần bằng vận tốc góc ω của bộ phận khuấy, s -1 . r- khoảng cách của vị trí chất lỏng tới trục khuấy, m. SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 3 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng Hình 1. Phân bố vận tốc chất lỏng trong thùng khuấy Vùng II là đường hypebon được mô tả gần đúng theo biểu thức: m o tot r r vv       = (3.5) oio rv ω = r 0 - bán kính của hình trụ phân ranh giới vùng I và II m- hệ số mũ được xác định bằng thực nghiệm, m = 0,751 Bán kính r 0 có thể lấy như sau: đối với bộ phận khuấy khung bản và chân vịt r 0 = (0,35 0,45)rk, bộ phận khuấy tuabin r 0 = (0,60,7)rk trong đó rk là bán kính bộ phận khuấy. Vận tốc hướng kính vr phân bố đối xứng qua mặt phẳng quay đi qua tâm bộ phận khuấy và đúng tại mặt phẳng này vr đạt trị số cực đại vr max . Tỷ số vr / vrmax = 0,64 – 0,81 Một số nhà nghiên cứu đã cho rằng const v v t r = và vr xác định theo biểu thức sau khi cánh của bộ phận khuấy phân bố theo hướng kính: 12,0                 = η η n b k tr r R Avv (3.6) SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 4 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng R- bán kính thùng khuấy (m) η n - độ nhớt của nước η - độ nhớt của chất lỏng được khuấy A, b- là các hệ số thực nghiệm. Nếu η = (190)Cp(10 -3 90.10 -3 pas) thì A = 0,5350,8204; b = 0,690,42 Vận tốc hướng kính là một đại lượng dùng để xác định hiệu ứng bơm (lưu lượng mà cánh khuấy đảo trộn được trong một đơn vị thời gian) của cánh khuấy. ở chế độ chảy dòng dạng phân bố vận tốc vt phụ thuộc rất nhiều vào chiều cao z. Kể từ tâm bộ phận khuấy khi z = 0 dạng phân bố vận tốc vt gần trùng với trường hợp chảy xoáy. 3.1.1.2 Sự tạo phễu Khi các thiết bị khuấy quay nhanh và thùng khuấy làm việc ở chế độ chảy xoáy sẽ có hiện tượng tạo phễu kèm theo. Bề mặt của chất lỏng khuấy tụt xuống tại vùng trục và dâng lên ở vùng sát thành của thùng (hình 2). Hình 2. Hiện tượng tạo phễu Khi tạo phễu, sự chuyển động tròn của chất lỏng bị hạn chế, gây mất mát năng lượng và tạo bọt trong khối chất lỏng. Hiện tượng tạo phễu gắn liền với chế độ thuỷ động lực học của chất lỏng trong thùng khuấy, đặc biệt là số vòng quay của bộ phận khuấy. Vì vậy cần phải xác định số vòng quay giới hạn của bộ phận khấy để loại trừ hiện tượng tạo phễu. Độ sâu h của điểm M bất kỳ trên bề mặt chất lỏng so với điểm đáy phễu 0 được xác định theo công thức: rg v dr dh 2 = (3.7) Công thức (3.7) thiết lập dựa trên nguyên tắc lực tổng tác dụng lên bất kì phần tử nào ở bề mặt chất lỏng đều phải vuông góc với bề mặt chất lỏng tại điểm chứa phần tử đó. Tại điểm M có 2 lực tác động: lực li tâm Flt và trọng lực G. Lực tổng hợp F có SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 5 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng phương vuông góc với bề mặt chất lỏng. Góc hợp bởi phương của lực Ft và Flt là ϕ . Ta có: tg ϕ = lt F G Thay giá trị vận tốc vòng vt = r ω và m tt r r vv )( 0 0 = vào công thức (3.7) với giả thiết Rek ≥ 10 4 rồi tiến hành tích phân, ta được: 2 0 2 2 )( 2 2 k k r r dn gh π = với r < r 0 (3.8) ])( 11 1[)( 2 2 0 2 0 2 2 2 m k k r r mmr r dn gh − −+= π với r >r 0 (3.9) Độ sâu của phễu so với mức chất lỏng ban đầu khi thể tích chất lỏng trong thùng không đổi v = const; m = 0,75 là: 5,3 0 4 0 2 0 2 222 )(67,2)(75,1)())( 2 )(( R r R r R r r R g dn h k k p −+= π (3.10) Gọi CT là hệ số tạo phễu: 22 k p T dn gh C = (3.11) Công thức xác định giá trị của chuẩn số Frud khuấy giới hạn: k pgh T rugh d h C F 1 = (3.12) pgh h - chênh lệch giữa mức chất lỏng ban đầu và mặt trên của bộ phận khuấy. Khi Rek<10 4 hệ số tạo phễu có thể tính gần đúng theo công thức: 8,0 3 ' ) 10.4 ( ek TT R CC = (3.13) CT ’ - hệ số tạo phễu ứng với Rek = 10 4 Sự tạo phễu là nguyên nhân gây lên lực ngang phụ tác dụng lên trục khuấy. Lực này sẽ rất lớn nếu như độ sâu p h của phễu đạt tới giá trị giới hạn pgh h . Ngoài ra khi tạo phễu không khí sẽ được hút vào bộ phận khuấy làm giảm hiệu suất khuấy trộn. Vì vậy, trong quá trình khuấy trộn luôn phải giữ pghp hh < . Để đảm bảo điều kiện này cần lấy trị số độ sâu hp như sau: Dh p 33,0≤ D- đường kính thùng khuấy (m) Từ công thức (3.13) ta có thể xác định được số vòng quay giới hạn: 2 DC gh d D n T pgh k gh = ,v/p (3.14) Số vòng quay làm việc nlv cần phải nhỏ hơn gh n . Nếu lấy Dh p 33,0= thì số vòng quay làm việc: SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 6 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng DC g d D n Tk lv 33,0 = (3.15) Ngoài việc xác định số vòng quay giới hạn, để tránh khả năng tạo lõm, người ta thường còn áp dụng các biện pháp sau: - Đặt cánh khuấy lệch tâm thùng, đặt nghiêng hoặc nằm ngang, ví dụ cánh khuấy chân vịt ở hình 3. Hình 3. Cách đặt cánh khuấy - Ghép thanh chắn ở thành trong của thùng. Quanh thành thùng có thể gắn từ 2 đến 6 thanh có bề ngang chiếm 1/10 - 1/15 đường kính thùng, đặt sát bề mặt thùng hoặc với khoảng cách 2 - 4cm. Chiều dài của thanh ít nhất gấp đôi đường kính cánh khuấy (hình 3a) - Vòng ống quanh cánh khuấy, đặc biệt đối với cánh khuấy tua bin có tác dụng cho dòng chất lỏng chuyển động dọc theo hướng bán kính và sự giảm mạnh vận tốc ở tâm của thùng (đồng nhất hoá dòng). Đường kính ngoài của vòng ống nhỏ hơn D/2, (hình 3b) - Đặt các ống thẳng đứng trong thùng (ống dẫn, nhiệt kế ) - Hình 4. Cách đặt thanh chắn và vòng ống a) Thanh chắn; b) Vòng ống SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 7 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng Thanh rối dòng dùng cho cánh khuấy mỏ neo (hình 4). Thanh rối có tác dụng hạn chế sự giảm năng lượng của cánh khuấy trong thùng nhờ tự tạo được dòng xoáy có thể dùng cho cánh khuấy có chiều dài 4÷5m. Hình 5. Cánh khuấy mỏ neo và thanh rối - ống dẫn dòng, đặc biệt thích nghi cho bể sâu và khi cần kéo các hạt rắn lên. Diện tích bên trong và bên ngoài phòng luôn giữ không đổi (đường kính ống dẫn dòng bằng 71% đường kính bể). Cánh khuấy chân vịt phải đặt trong ống, nhưng cánh khuấy tuabin lại đặt bên ngoài (hình 5). Quá trình khuấy trộn thường kèm theo quá trình truyền nhiệt. Nhiệt được dẫn vào có thể qua ống xoắn hoặc dùng thiết bị 2 vỏ. Vì vậy khi chọn cánh khuấy luôn lưu ý đến quá trình truyền nhiệt (nếu có). Trong thực tế không thể đáp ứng đồng thời cả khuấy trộn lẫn truyền nhiệt, vì vậy tuỳ thuộc vào yêu cầu cụ thể, có thể ưu tiên cho quá trình truyền nhiệt hoặc ưu tiên cho quá trình trộn. SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 8 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng Hình 6. Bố trí ống dẫn dòng a) Cánh khuấy chân vịt; b) Cánh khuấy tua bin 3.1.2. Năng lượng khuấy trộn 3.1.2.1 Phương trình cơ bản để xác định công suất Việc xác định công suất tiêu hao cho khuấy trộn được dựa trên giả thiết bơm vận chuyển tuần hoàn và vận chuyển động trong môi trường đàn hồi. - Phương trình tính toán công suất khuấy trộn dựa trên giả thiết bơm tuần hoàn. Trong trường hợp này bộ phận khuấy trộn được coi như một bơm vận chuyển chất lỏng có lưu lượng vận chuyển bằng hiệu ứng bơm: 3 kBb ndCvQ == m 3 /s (3.16) áp suất của chất lỏng vận chuyển chính là áp suất động học H: 22' 2 2 kH H dnC vC H ρ ρ == (3.17) v- vận tốc chất lỏng m/s ρ - khối lượng riêng của chất lỏng được khuấy kh/m 3 CH hay CH ’ hệ số tính đến tiêu hao năng lượng do ma sát giữa chất lỏng và bộ phận khuấy, giữa chất lỏng với nhau. CH ’ hệ số chuyển đổi từ CH nhưng có kể đến các yếu tố qui đổi từ v qua n và dk n- số vòng quay của bộ phận khuấy ,v/p. Công suất tiêu hao cho quá trình khuấy trộn được xác định theo công thức tính công suất bơm: ρρ 5353' kNkHB dnKdnCCQHN === (3.18) N- công suất khuấy trộn, w KN - hệ số công suất hay còn gọi là chuẩn số công suất chính là chuẩn số Euk. Trị số KN phụ thuộc vào các yếu tố hình học, công nghệ của máy khuấy và bản chất vật lý của môi trường khuấy. SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 9 Thiết bị bảo quản chế biến NSTP GVHD:T.S Đinh Vương Hùng - Phương trình tính toán công suất dựa trên giả thiết vận chuyển động trong môi trường đàn hồi. Theo Niutơn-Karman thì lực cản tác dụng vào một vật chuyển động trong môi trường đàn hồi được tính như sau: ρ 2 2 1 FvCP p = (3.19) P - lực cản tác dụng lên vật chuyển động, N F - diện tích tiết diện của mỗi cánh bộ phận khuấy tức theo phương chuyển động, m 2 v - vận tốc chuyển động, m/s ρ - khối lượng riêng của môi trường lỏng, kg/m 3 Diện tích F được tính theo công thức: F = CFdk 2 (3.20) CF hệ số tính đến hình dạng, tỷ lệ và góc nghiêng của cánh đối với phương chuyển động. Vận tốc v của điểm đặt lực P được xác định theo công thức: kv ndCv = (3.21) Cv - hệ số vận tốc tính đến yếu tố chuyển động Như vậy trở lực P của môi trường tác động lên bộ phận khuấy có Z cánh được xác định theo công thức: ρρ 42'422 2 1 kPkVFP dnCdnCCZCP == (3.22) CP ’ - hệ số trở lực phụ thuộc vào yếu tố hình học, yếu tố công nghệ của máy khuấy và môi trường khuấy. Có thể tính CP=(0,751,12) µ µ - độ nhớt động học của chất lỏng được khuấy, cm 2 /s Công suất khuấy trộn được xác định thêo công thức: ρρ 5353' kNkVP dnkdnCCPkN === (3.23) N- công suất khuấy trộn, W v- vận tốc chuyển động của bộ phận khuấy trộn m/s 3.1.2.2 Hệ số công suất Từ hai công thức trên ta rút ra được công thức chung để xác định công suất khuấy trộn: ρ 53 kN dnkN = (3.24) Như vậy muốn xác định công suất khuấy trộn cần phải xác định hệ số công suất kN. Việc tính chính xác hệ số này bằng giải tích sẽ gặp nhiều khó khăn và thường dẫn đến kết quả khác xa vơí thực nghiệm. Vì vậy, hiện nay người ta thường dùng phương pháp mô hình hoá vật lý cụ thể là phương pháp phân tích thứ nguyên để xác định kN. Kết quả phân tích thứ nguyên đã xác định được chuẩn số công suất kN theo công thức sau: SVTH: Nguyễn Hồng Phương Lớp: Công thôn 39A 10 [...]... cản trở chuyển động quay của bộ phận khuấy, khi đó sẽ tổn hao công suất Vì vậy năng lượng của máy khuấy sẽ giảm Ngược lại, khi độ nhớt nhỏ thì cánh khuấy quay dễ dàng hơn, nên năng lượng của máy khuấy sẽ tăng 4 KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ Trong chuyên đề này tôi đã nghiên cứu tìm hiểu về cơ sở tính toán quá trình khuấy và nêu được một số yếu tố ảnh hưởng dến năng lượng khuấy. Tuy nhiên, do SVTH: Nguyễn Hồng... kích thước của các yếu tố hình học thứ i, m k - số kích thước hình học đặc trưng cho máy khuấy; C ,α 1 , α 2 ,α i - các thống số của mô hình và được xác định bằng thực nghiệm k li = π i ; X = Π π iα i dk i (3.26) α α k N = CRek1 Frk 2 X (3.27) Ta có: 3.2 Các yếu tố ảnh hưởng tới quá trình khuấy 3.2.1 Thời gian trộn Khi trộn sản phẩm tơi rời và dẻo thì ảnh hưởng của thời gian trộn đến độ trộn đều được... tượng phân lớp của các thành phần nguyên liệu trong hỗn hợp 3.2.2 Vận tốc của bộ phận trộn Đồ thị phụ thuộc độ trộn đều K với vận tốc v của máy trộn vít ngang và cánh gạt ngang trong cùng một thời gian trộn Khi v tăng thì độ trộn đều K tăng, riêng máy trộn vít ngang khi v > 2 m/s thì độ trộn đều giảm 3.2.3 Hệ số nạp đầy của thùng trộn Hệ số nạp đầy của thùng trộn ϕ có ảnh hưởng đến độ trộn đều Khi ϕ tăng... 4.12a Khi t tăng thì độ trộn đều K tăng, nhưng K chỉ tăng đến một giá trị giới hạn Kgh nhất định là không tăng được - Khối lượng riêng của các thành phần nguyên liệu Khối lượng riêng của các thành phần nguyên liệu được thể hiện bằng tỷ số khối γ1 γ1 lượng riêng γ với γ1 > γ2 Trên đồ thị hình 4.12b, khi γ tăng nghĩa là các thành 2 2 phần có khối lượng riêng càng khác xa nhau thì độ trộn đều K càng giảm... Hùng thời gian nghiên cứu chưa nhiều, cũng như do chưa có đủ tại liệu để nghiên cứu nên chuyên đề này vẫn còn nhiều thiếu sót Vì vậy tôi rất mong được sự đóng góp ý kiến của thầy và các bạn để các chuyên đề sau đạt kết quả tốt hơn.Tôi xin chân thành cảm ơn SVTH: Nguyễn Hồng Phương 12 Lớp: Công thôn 39A . 3 3. NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 3 3.1 Lý thuyết tính toán quá trình khuấy 3 3.1.1. Thuỷ động lực học 3 3.1.2. Năng lượng khuấy trộn 9 3.2 Các yếu tố ảnh hưởng tới quá trình khuấy 11 3.2.1 Thời gian trộn. nghiên cứu của tôi trong chuyên đề này đó là : Cơ sở lý thuyết tính toán quá trình khuấy trộn và các yếu tố ảnh hưởng đến năng lượng quá trình khuấy. 2.2 Phương pháp nghiên cứu Trong bài chuyên. khi độ nhớt nhỏ thì cánh khuấy quay dễ dàng hơn, nên năng lượng của máy khuấy sẽ tăng. 4. KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ Trong chuyên đề này tôi đã nghiên cứu tìm hiểu về cơ sở tính toán quá trình khuấy