ĐỘNG CƠ RÔTO LỒNG SÓC

theo söï phaùt trieån cuûa neàn saûn xuaát ñieän khí hoaù vaø töï ñoäng hoaù ngaøy caøng cao trong saûn xuaát, ñôøi soáng vaø trong moät soá lónh vöïc khaùc. Cho neân phaïm vi öùng duïng cuûa maùy ñieän khoâng ñoàng boä noùi chung vaø ñoäng cô khoâng ñoàng boä noùi rieâng ngaøy caøng roäng raõi vaø thoâng duïng nhieàu nhaát laø ñoäng cô khoâng ñoàng boä Roâtor loàng soùc coù coâng suaát vöøa vaø nhoû vì so vôùi caùc loaïi ñoäng cô khaùc noù coù öu ñieåm noåi baät hôn haún, ngoaøi ra trong khi laøm vieäc ít gaây tieáng oàn vaø khoâng gaây ra caûn nhieãu voâ tuyeán. Nhöng noù coù moät soá nhöôïc ñieåm laø moâmen môû maùy nhoû, doøng ñieän môû maùy lôùn, ñieàu chænh toác ñoä khoù khaên. Do ñoù khoâng theå khôûi ñoäng tröïc tieáp hay laøm vieäc trong moät soá tröôøng hôïp taûi caàn moâmen lôùn vaø toác ñoä lôùn… ñeåkhaéc phuïc nhöôïc ñieåm naøy thì ngöôøi ta cheá taïo ra loaïi ñoäng cô khoâng ñoàng boä roâtor loàng soùc nhieàu toác ñoä, duøng roâtor raõnh saâu, loàng soùc keùp… nhaèm ñeå haï ñöôïc doøng ñieän khôûi ñoâïng vaø taêng ñöôïc moâmen môû maùy vaø ñieàu chænh toác ñoä deã daøng hôn.

LỜI NÓI ĐẦU

Trong công cuộc xây dựng và phát triển của đất nước ngày càng phát triển cao hơn trong mọi lĩnh vực : công nghiệp, giao thông và các dịch vụ trong cuộc sống hằng ngày Thực tế cho thấy máy điện không đồng bộ nói chung và động cơ không đồng bộ nói riêng Do có kết cấu đơn giản dễ chế tạo, làm việc chắc chắn, hiệu suất cao, giá thành lại hạ mà nổi bật nhất là động cơ không đồng bộ rôtor lồng sóc và được sử dụng rộng rãi nhất Trong công nghiệp được dùng nó làm nguồn động lực cho máy cản, máy công cụ trong công nghiệp nhẹ… trong hầm mỏ dùng máy tời, quạt gió… trong nông nghiệp dùng máy bơm, máy gia công nông sản… trong dịch vụ hằng ngày máy điện không đồng bộ cũng chiếm một vị trí khá quan trọng như được dùng cho máy quay đĩa Quạt gió, động cơ cho tủ lạnh và các thiết bị khác…

Tóm lại, theo sự phát triển của nền sản xuất điện khí hoá và tự động hoá ngày càng cao trong sản xuất, đời sống và trong một số lĩnh vực khác Cho nên phạm vi ứng dụng của máy điện không đồng bộ nói chung và động cơ không đồng bộ nói riêng ngày càng rộng rãi và thông dụng nhiều nhất là động cơ không đồng bộ Rôtor lồng sóc có công suất vừa và nhỏ vì

so với các loại động cơ khác nó có ưu điểm nổi bật hơn hẳn, ngoài ra trong khi làm việc ít gây tiếng ồn và không gây ra cản nhiễu vô tuyến Nhưng nó có một số nhược điểm là mômen mở máy nhỏ, dòng điện mở máy lớn, điều chỉnh tốc độ khó khăn Do đó không thể khởi động trực tiếp hay làm việc trong một số trường hợp tải cần mômen lớn và tốc độ lớn… đểkhắc phục nhược điểm này thì người ta chế tạo ra loại động cơ không đồng bộ rôtor lồng sóc nhiều tốc độ, dùng rôtor rãnh sâu, lồng sóc kép… nhằm để hạ được dòng điện khởi đôïng và tăng được mômen mở máy và điều chỉnh tốc độ dễ dàng hơn

Trong suốt thời gian học chuyên nghành về máy điện cũng không đủ nhiều cho đến khi nhận đề tài tốt nghiệp, em được khoa và bộ môn thiết bị điện giao cho nhiệm vụ thiết kế động cơ không đồng bộ 3 pha rôtor lồng sóc với các số liệu ban đầu như trên.

Để hoàn thành nhiệm vụ yêu cầu của bang thiết kế đặt ra, em được sự giúp đỡ của các thầy cô giáo bộ môn và đặt biệt là thầy giáo hướng dẫn Nguyễn Trung Cư, cùng với sự nỗ lực của bản thân, em đã hoàn thành nhiệm vụ của bảng thiết kế tuần tự theo các chương nhỏ sau:

Lời nói đầu

Chương I Giới thiệu máy và nguyên lý hoạt động

Chương II.Tính toán và xác định kích thước chủ yếu của máy

Chương III.Tính toán dây quấn, rãnh Stator và khe hở không khí

Chương IV.Tính toán dây quấn, rãnh và gông rôtor

Chương V Tính toán mạch từ

Chương VI Tính toán tham số của động cơ điện ở chế độ định mức Chương VII Tính toán tổn hao thép và tổn hao cơ

Chương VIII.Tính toán đặc tính làm việc của động cơ

Chương IX Tính toán đặc tính khởi động

Chương X Tính toán nhiệt

Chương XI Tính toán trọng lượng,vật liệu tác dụng vàchỉ tiêu sử dụng vật liệu máy

Chương XII Tính toán cơ

Chương XII Chuyên Đề

Nói chung trong quá trình thiết kế, tuy bản thiết kế đã hoàn thành và đạt được yêu cầu, chỉ tiêu cũng như tiêu chuẩn của nhà nước của bản thiết kế đề ra

Nhưng em là một sinh viên mới bắt tay vào việc nghiên cứu và thiết kế vả lại đề tài về máy điện rất đa dạng và phong phú, hơn nữa thời gian có hạn Cho nên em không tránh khỏi nhưng thiếu xót và cũng như không

tối ưu của vấn đề Do đó em rất mong sự thông cảm và bỏ qua của thầy cô về những sai sót của em trong bảng thiết kế và em mong muốn nhận được sự chỉ bảo và góp ý của các thầy cô trong bộ môn để cho em học hỏi và rút kinh nghiệm về sau.

Em xin chân thành cảm ơn

Hà Nội, tháng 5 năm 2005

Sinh viên thiết kế

CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG

A Phân loại và kết cấu và nguyên lý hoạt động của động cơ:

1.Phần tĩnh hay Stator:

Trên Stator có vỏ, lõi sắt và dây quấn

a Vỏ máy:

Vỏ máy có tác dụng cố định lõi sắt và dây quấn, không dùng để làm mạch dẫn từ thường vỏ máy làm bằng gang Đối với máy có công suất lớn (1000 Kw) thường dùng thép tấm hàn lại làm thành vỏ Tuỳ theo cách làm nguội máy mà dạng vỏ cũng khác nhau

b Lõi sắt:

Lõi sắt là phần dẫn từ Vì từ trường đi qua lõi sắt là từ trường quay nên để giảm tổn hao, lõi sắt được làm bằng những lá thép kỹ thuật điện dày 0,5mm ghép lại Khi đường kính ngoài lõi sắt nhỏ hơn 990mm thì dùng cả tấm tròn ép lại Khi đường kính ngoài lớn hơn trị số trên thì phải dùng những tấm hình rẻ quạt ghép lại thành khối tròn

Mỗi lá thép kỹ thuật điện đều có phủ sơn cách điện trên bề mặt để giảm tổn hao do dòng điện xoáy gây nên Nếu lõi sắt ngắn thì có thể ghép thành một khối Nếu lõi sắt dài quá thì thường ghép thành từng thếp ngắn, mỗi thếp dài 6 đến 8 cm,đặt cách nhau 1cm để thông gió cho tốt Mặt trong của lá thép có xẻ rãnh để đặt dây quấn

c dây quấn:

Dây quấn Stator được đặt vào các rãnh của lõi sắt và được cách điện tốt với lõi sắt Bối dây có thể là một vòng (gọi là dây quấn kiểu thanh dẫn)

bối dây thường được chế tạo dạng phần tử và tiết diện dây thường lớn, hay cũng có thể: bối dây gồm nhiều vòng dây (tiết diện dây nhỏ gọi là dây quấn kiểu vòng dây) Số vòng dây mỗi bối, số bối dây mỗi pha và cách nối dây là tuỳ thuộc vào công suất, điện áp, tốc dộ, điều kiện làm việc của máy và quá trình tính toán mạch từ.

2 Phần quay hay Rotor:

phần này có hai bộ phận chính là lõi sắt và dây quấn

a Lõi sắt:

Lõi sắt là các lá thép kỹ thuật điện ghép lại với nhau Lõi sắt được ghép trực tiếp lên trục máy hoặc lên một giá Rotor của máy Phía ngoài của lá thép có xẻ rãnh để đặt dây quấn

a Rotor và dây quấn Rotor:

Rotor có hai loại chính: Rotor kiểu dây quấn và Roto kiểu lồng sóc

- Loại Rotor kiểu dây quấn : Rotor có dây quấn giống như dây quấn Stator Trong máy điện cỡ trung bình trở lên thường dùng dây quấn kiểu sóng hai lớp vì bóp được những đầu dây nối, kết cấu dây quấn trên Rotor chặt chẽ Trong máy điện cỡ nhỏ thường dùng dây quấn đồng tâm một lớp Dây quấn ba pha của Rotor thường đấu hình sao, còn ba đầu kia được nối vào ba vành trượt thường làm bằng đồng đặt cố định ở một đầu trục và thông qua chổi than có thể đấu với mạch điện bên ngoài Đặc điểm của loại động cơ điện Rotor dây quấn là có thể thông qua chổi than đưa điện trở phụ hay suất điện động phụ vào mạch điện Rotor để cải thiện tính năng mở máy, điều chỉnh tốc độ hoặc cải thiện hệ số công suất của máy Khi máy làm việc bình thường dây quấn Rotor được nối ngắn mạch

- Loại Rotor kiểu lồng sóc: kết cấu của loại dây quấn này rất khác với dây quấn Stator Trong mỗi rãnh của lõi sắt Rotor đặt vào thanh dẫn bằng đồng hay nhôm dài ra khỏi lõi sắt và được nối tắt lại ở hai đầu bằng hai vành ngắn mạch bằng đồng hay nhôm làm thành một cái lồng mà người ta quen gọi là lồng sóc

Dây quấn lồng sóc không cần cách điện với lõi sắt để cải thiện tính năng mở máy, trong máy công suất tương đối lớn, rãnh Roto có thể làm thành dạng rãnh sâu hoặc làm thành hai rãnh lồng sóc hay còn gọi là lồng sóc kép Trong máy điện cỡ nhỏ, rãnh Roto thường được làm chéo đi một góc so với tâm trục

3 Khe hở:

Vì Rotor là một khối tròn nên khe hở đều Khe hở trong máy điện không đồng bộ rất nhỏ (từ 0,2 đến 1mm trong máy điện cỡ nhỏ và vừa) để hạn chế dòng điện từ hóa lấy từ lưới vào và như vậy mới có thể làm cho hệ số công suất của máy cao hơn

* Nguyên lý hoạt động của máy điện không đồng bộ nói chung và động cơ không đồng bộ 3 pha rôtor lồng sóc nói riêng là làm việc dựa theo nguyên lý cảm ứng điện từ

* Khi cho dòng điện 3 pha đi vào dây quấn 3 pha đặt trong lõi sắt Stator, trong lõi sắt Stator của máy tạo ra một từ trường quay với tốc độ đồng bộ n1= 60.f/p với p là số đôi cực, f là tần số lưới Từ trường quay cắt các thanh dẫn của dây quấy Stator, cảm ứng các sư6t1 điện động Vì dây quấn rôtor nối ngắn mạch, nen sức điện động cảm ứng sẽ sinh ra dòng điện trong các thanh dẫn của rôtor Lực tác dụng tương hỗ giữa từ trường quay của máy với thanh dẫn mang dòng điện rôtor, kéo rôtor quay cùng chiều quay từ trường với tốc độ n

Hình : Nguyên lý làm việc của động cơ không đồng bộ

Để minh hoạ vẽ từ trường quay tốc độ n1, chiều sức điện động và dòng điện cảm ứng trong thanh dẫn rôtor, chiều lực điện từ Fđt

Khi xác định chiều sức điện động cảm ứng theo qui tắc bàn tay phải

ta căn cứ vào chuyển động tương đối của thanh dẫn rôtor với từ trường Nếu coi từ truờng đứng yên thì chiều chuyển động tương đối của thanh giược với chiều chuyển dộng của n1 từ đó áp dụng qui tắc bàn tay phải xác định được chiều chuyển động của sức điện động như hình vẽ

Chiều lực điện từ xác địng theo qui tắc bàn tay trái trùng với chiều quay n1.

Tốc độ n của máy nhỏ hơn tốc độ từ trường quay n1, vì nếu tốc độ bằng nhau thì khơng có sự chuyển động tương đối, trong dây quấn không có sức điện động và dòng điện cảm ứng, lực điện từ bằng 0

Độ chênh lệch giữa tốc độ từ trường quay và tốc độ máy gọi là tốc dộ trượt n2

n2 = n1 – nHệ số trượt của tốc độ là :

CHƯƠNG II : KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU

1 Tốc độ đồng bộ :

trong đó : n1 =1500 là tốc độ của động cơ

f1 =50 hz là tần số của lưới điện

2 Đường kính ngoài Stator :

Với Pđm = 90 kw và p =2 tra phụ lục 10-6 tài liệu thiết kế máy điện

Ta có chiều cao tâm trục của động cơ điện không đồng bộ Rotor lồng sóc kiểu IP23 theo tiêu chuẩn Việt Nam 1987-1994 cách điện cấp B với h=250 mm

Tra bảng 10.3 trang 230 ta được đường kính ngoài Stator theo tiêu chuẩn trong dãy 4A của nga Dn = 43,7cm

3 Đường kính trong Stator :

Theo bảng 10.2 trang 230 có KD=(0,64÷0,68) ứng với động cơ có 2p =4Trong đó :

+ KD : tỉ số giữa đường kính trong và ngoài Stator

+ D : Đường kính trong Stator

+ KE = 0,98 :Tỉ số giữa sức điện động và điện áp.Tra hình 10.2 trang 231 sách TKMĐ theo Dn = 43,7cm

+ P = 90 kw

91 , 0 cos

93 , 0 η

= +

=

+

ϕ Theo bảng 10.1 trang 228 sách TKMĐ

5 Chiều dài tính toán của lõi sắt Stator :

δ

α

7 ' 2

s d

7

2

6,1.10 P l

.k k A.B D n

6,1.10 104,2 21,87cm 0,64.1,11.0,92.420.0,8.29,7 1500

Do lõi sắt ngắn nên được làm thành một khối

Chiều dài của lõi sắt Stator, Rotor :

l1 = l2 =lδ = 21,8 cm

6 Bước cực :

cm 33 23 4

7 29 14

3 p 2

821

Trong dãy máy động cơ khôngđồng bộ K, công suất 90 KW, 2p = 4 có cùng đường kính ngoài (nghĩa là cùng chiều cao tâm trục h) với máy

Do đó λ của máy 100 kw bằng : λ100 =λ90.γ =1,11.0,93=1,032

Theo hình 10.3b trang 233 ta thấy hệ số λ90 và 100 nằm trong vùng gạch chéo cho phép tức là thỏa mãn điều kiện kinh tế và kỹ thuật Do đó việc chọn phương án trên là hợp lý

8 Dòng điện pha định mức :

10

90 U

10 P

cos

.

=

ηTrongđó :

+U1 = 220 là điện áp đặt vào Stator+ P = 90 KW là công suất định mức

+ =0,93η là hiệu suất +cos ϕ = 0,91 là hệ số công suất

CHƯƠNG III : THIẾT KẾ DÂY QUẤN, RÃNH STATOR VÀ KHE HỞ

KHÔNG KHÍ

Dây quấn phần ứng (Stator) máy điện xoay chiều không đồng bộ rotor lồng sóc gồm nhiều phần tử nối với nhau theo qui luật nhất định Các phần tử ở đây cũng chính là số bối dây và được đặt trong các rãnh phần ứng Mỗi bối dây có nhiều vòng dây Số vòng dây của mỗi bối, số bối của mỗi pha và cách nối phụ thuộc vào công suất, điện áp, tốc độ, điều kiện làm việc của máy và quá trình tính toán điện từ

Dạng rãnh Stator phụ thuộc vào thíêt kế điện từ và loại dây dẫn Rãnh được thiết kế sao cho có thể cho vừa số dây dẫn kể cả cách điện và công nghệ chế tạo (dập, cắt) dễ dàng Mật độ từ thông trên gông và răng không lớn hơn một trị số nhất định, để đảm bảo tính năng của máy

Đối với khe hở không khí ta cố gắn lấy nhỏ để cho dòng điện không tải nhỏ và hệ số công suất cao Nhưng nếu khe hở không khí quá nhỏ thì công nghệ chế tạo khó và đễ sát cốt làm tăng tổn hao phụ

9 Số rãnh Stator :

Số rãnh của một pha dưới một cực là q1, thông thường chọn q1 trong khoảng từ 2 đến 5 ở đây vì máy có công suất vừa nên lấy q1 = 4 Việc chọn q1 ảnh hưởng trực tiếp đến số rãnh Stator Z1 số rãnh này không nên nhìêu quá vì như vậy diện tích cách điện chiếm chỗ so với số rãnh ít sẽ nhiều hơn do đó hệ số lợi dụng rãnh sẽ kém đi Mặt khác về phương diện độ bền cơ thì số rãnh lớn làm cho độ bền cơ của răng yếu đi Nếu số rãnh

ít sẽ làm cho dây quấn phân bố không đều trên bề mặt lõi sắt nên suất từ động phần ứng có nhiều số bậc cao

Z1 =6.p.q1 = 6 2 4 =48 rãnh

10 Bước rãnh Stator :

cm Z

D

48

7 , 29 14 , 3 π

1

11 Số thanh dẫn tác dụng của một rãnh :

Chọn số mạch nhánh song song a =1

1 r1

12 Số vòng dây nối tiếp của một pha :

Chọn số mạch nhánh song song a1 = 4

13 Tiết diện và đường kính dây dẫn :

Theo hình 10.4a tri số AJ của máy điện không đồng bộ kiểu bảo vệ IP23 với h = 250 mm, trang 237 sách TKMĐ ta lấy giá trị AJ = 2370

a1 = 4 là số mạch nhánh song song

Ta chọn n1 =3 là số sợi chập song song

- Theo phụ lục VI bảng VI-1 trang 619 sách TKMĐ chọn dây đồng tráng men FET-155 có đường kính =1,741,825

cd

d

d với S1 = 2,38 mm2

14 Kiểu dây quấn:

Chọn dây quấn 2 lớp sóng bước ngắn với y = 10

τ = 1 = 48 12=

2 4

Z P

10 0,83312

y

τ

15 Hệ số dây quấn:

+ Hệ số bước ngắn: sin sin 0,833 0,966

2 152 0,958 sin 4.sin

r

q k

+ Hệ số dây quấn: kd = ky kr = 0,966 0,958 =0,925

16.Từ thông khe hở không khí:

1 1

z1 1 c

B l t 0,806.1,944

B l k 1,85.0,93Trong đó:

+ Động cơ kiểu bảo vệ IP23, 2p = 4, h = 250 mm

Treo bảng 10.5b trang 241 sách TKMĐ

Ta chọn Bz1 = 1,85 T

19.Sơ bộ định chiều cao gông Stator:

' g1

l1 = 21,8 cm

kc = 0,93 là hệ số ép chặt lõi sắt

Bg1 = 1,6T là mật độ từ thông trong gông Stator (Tra theo bảng 10.5a trang 240 sách TKMĐ)

20.Kích thước rãnh và cách điện :

1

D+2.h -d

ZD+2.h -b Z 29,7+2.2,97 -48.0,911

hr1 = 2,95 cm là chiều cao răng Stator

d1 = 1,1 cm đường kính đáy nhỏ rãnh Stator

d2 = 1,3 cm đường kính đáy lớn rãnh Stator+ Chiều dài miệng rãnh:

Trong thực tế chiều dài miệng rãnh h41 = 0,5 mm chứ không thể nhỏ hơn vì công nghệ cắt dập không thể cắt dập được

+ Theo bảng VIII – 1 ở phụ lục VIII trang 629 sách TKMĐ

Chọn chiều dài cách điện rãnh là c = 0,4 mm

Chọn chiều dài của nêm là c’ = 0,5 mm

+ Diện tích rãnh trừ nêm:

12 2 1

2 2

2 1

2

(8

).(

h d d d

2

2

.22

c

d c

d d h

kđ =

2

r 1 cd r

u n d =20.3.1,825=0,732

Trong đó :

ta laáy δ = 0,8 mm = 0,08 cm

SƠ ĐỒ DÂY QUẤN STATOR

Z = 48 ; Y = 10; τ =12; q = 4; a = 4

1 2 3 4 5 6 7 8 9 101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748

CHƯƠNG IV : DÂY QUẤN RÃNH VÀ GÔNG RÔTOR

24 Số rãnh Rôtor được chọn theo bảng 10.6 trang 246.

Với số đôi cực 2p = 4, số rãnh Stator Z1 =48 ta có thể chọn :

30 Dòng điện trong vành ngắn mạch:

32.Sơ bộ chọn mật độ dòng điện trong vành ngắn mạch:

Mật độ dòng điện trong vành ngắn mạch Jv chọn thấp hơn Jtd trong khoảng từ (20 ÷25)% Ta chọn Jv = 2,5 A mm2

Tiết diện vòng ngắn mạch:

2 v

v v

33 Kích thước rãnh Rôtor và vành ngắn mạch:

Chọn dạng rãnh như hình vẽ, diện tích rãnh cũng chính là diện tích thanh dẫn của lồng sóc Lồng sóc được đúc bằng nhôm theo phương pháp áp lực

CHƯƠNGV :TÍNH TOÁN MẠCH TỪ:

41 1

2 2

42 2

42

t - d 2.32-0,511.0,08( b d) (1.5 0,8)

5+

5+

0,8d

γγ

1. 2 1,088.1,018 1,108

k k kδ δ δ

40 Dùng thép kỹ thuật điện dày 0,5mm, cán nguôïi loại 2211

41 Sức từ động khe hở không khí:

z1 c 1

B t l 0,806.1,944

b k lδ 0,933.0,93Trong đó: Bδ =0,806T

t1 = 1,944 cm

bz1 = 0,933 cm

kc = 0,93 là hệ số ép chặt lõi sắt lấy theo bảng 2.2

43 Cường độ từ trường trên răng Rôtor:

Theo bảng V – 6 ở phụ lục V trang 608 sách TKMĐ

kc = 0,93 Là hệ số ép chặt lõi sắt lấy theo bảng 2.2

46 Cường độ từ trường trên răng rôtor:

Theo bảng V – 6 ơ û phụ lục V trang 608 sách TKMĐ có:

kc = 0,93 Hệ số ép chặc lõi sắt lấy theo bảng 2.2

50 Cường độ từ trường ở gông Stator:

Theo bảng V – 9 ở phụ lục V trang 611 sách TKMĐ

Ta tra được Hg1 = 10,9 A/cm

51.Chiều dài mạch từ ở gông Stator:

52 Sức từ động ở gông Stator:

Fg1 = Lg1.Hg1 = 30,97 10,9 = 338 cmTrong đó :

Lg1 = 30,97 cm

Hg1 = 10,9 A/cm

53 Mật độ từ thông trên gông rôtor :

4 4 2

54 Cường độ từ trường ở gông rôtor :

Theobảng V-9 của phụ lục V trang 611 sách TKMĐ

Ứng với Bg2 = 0,97 ta tra được Hg2 = 2,6 A/cm

55 Chiều dài mạch từ gông rôtor :

59 Dòng điện từ hóa :

Kd1 = 0,925 : Hệ số dây quấn

+Dòng điện từ hóa phần trăm :

Trong đó :

Iµ = 36,2 A

Iđm = 161,13 A (dòng điện định mức)

CHƯƠNG VI : THAM SỐ CỦA ĐỘNG CƠ ĐIỆN Ở CHẾ ĐỘ ĐỊNH MỨC

60 Chiều dài phần đầu nối của dây quấn Stator :

r y

Kd1 = 1,3 (lấy từ 3.4 trang 69 sách TKMĐ)

B = 1 (chọn Kd1, B theo số cực 2P =4)

y =10

hr1 = 2,95 cm chiều cao răng Stator

61 Chiều dài trung bình nữa vòng dây quấn Stator :

L r

n1 = 3 làsố sợi chập song

a1 = 4 là số mạch nhánh song song của dây quấn

S1 = 2,38 mm2 tiết diện dây quấn Tính theo đơn vị tương đối :

1 1

1

161,13 0,0314 0,023

I1 = 161,13 A là dòng điện pha định mức

U1 = 220 v là điện áp pha định mức

64 Điện trở tác dụng của dây quấn rôtor :

-4 2

I1 = 161,13 A dòng điện pha định mức

U1 = 220 v Điện áp pha định mức

69 Hệ số từ dẫn tản rãnh rôtor :

' 1

2 1 1

1

)

(9,

q1 = 4 sốrãnh một pha dưới một cực từ

kd1 = 0,925 hệ số dây quấn

kδ = 1,108 hệ sốkhe hở không khí

δ = 0,08 cm +

41 41

t

δ+ Tra bảng 5.3 trang 137 sách TKMĐ

Ta tra ra được ρt1 = 0,82

+ Tra bảng 5.2a trang 134 sách TKMĐ.Ứng với q = 4

τ − y= 2

Ta tra ra được σ1 = 0,0062

71 Hệ số từ tản phần đầu nối :

2 1

.266,0).8

.1(

h k b

b S

b b

).(9,

δ

ρ λ

δ

K

K K

 Trong đó :

80 Điện kháng rôtor đã qui đổi:

CHƯƠNG VII : TỔN HAO THÉP VÀ TỔN HAO CƠ

83 Trọng lượng răng Stator:

kc = 0,93 hệ số ép chặt lõi sắt

84 Trọng lượng gông từ Stator:

85 Tổn hao sắt trong lõi sắt Stator:

* Tổn hao trong răng :

pFez1 = Kgz1.pFez1.B2

z1.Gz1.10-3 = 1,8.2,5.(1,806)2 17,8.10-3

= 0,261 kw

Trong đó :

Kgz1 = 1,8 hệ số gia công

Bz1 = 1806 T