Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 57 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
57
Dung lượng
646,59 KB
Nội dung
Đồ ántốtnghiệp
Thiết Kế Động CơkhôngđồngbộRôto
Lồng Sóc
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 1
LỜI NÓI ĐẦU
Xã hội không ngừng phát triển, nhu cầu sinh hoạt ngày càng được nâng
cao. Độngcơ điện là một thiết bị không thể thiếu trong quá trình sinh hoạt
sản xuất đặc biệt là trong công nghiệp. Docó kết cấu đơn giản, làm việc
chắc chắn, sử dụng và bảo quản thuận tiện, giá thành rẻ nên độngcơ điện
không đồngbộ được sử dụng rất rộng rãi.
Động c
ơ điện khôngđồngbộrôtolồngsóc là loại có kết cấu đơn giản
nhất nên chiếm một số lượng khá lớn trong các loại độngcơ điện công
suất nhỏ và trung bình.
Trong quá trình học tập ở trường em nhận được đề tài “Thiết kếđộng
cơ khôngđồngbộrôtolồng sóc”. Đồán được chia làm hai phần và 10
chương:
Phần I : Tổng quan về động cơ
khôngđồngbộrôtolồng sóc.
Phần II : Tính toán độngcơkhôngđồngbộrôtolồngsóc .
Chương I : Xác định các kích thước chủ yếu.
Chương II : Tính toán sơ bộ stato.
Chương III : Tính toán sơ bộ rôto.
Chương IV : Tính toán mạch từ.
Chương V : Thông số của độngcơ ở chế độ định mức.
Chương VI : Tổn hao thép và tổn hao cơ.
Chương VII : Đặc tính làm việc.
Chương VIII: Tính toán đặc tính khởi động.
Chương IX : Tính toán nhi
ệt.
Chương X : Trọng lượng vật liệu và chỉ tiêu sử dụng.
Trong quá trình thiếtkế chắc chắn không tránh được những sai sót và
khuyết điểm rất mong sự góp ý của thầy để em nắm vững hơn kiến thức về
máy điện . Xin chân trọng cảm ơn sự hướng dẫn tận tình của thầy giáo BÙI
VĂN THI đã giúp em hoàn thành đồán này.
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 2
PHẦN I
TỔNG QUAN VỀ ĐỘNGCƠKHÔNGĐỒNGBỘ
BA PHA LỒNGSÓC
A. Kết cấu của độngcơ điện khôngđồngbộ ba pha rôtolồngsóc .
Bao gồm hai kết cấu chính là mạch từ và dây quấn , ở đó diễn ra sự
biến đổi năng lượng điện cơ và các bộ phận kết cấu khác.
Mạch từ của độngcơ là hai khố
i thép đồng trục cách nhau bởi một khe
hở không khí đảm bảo cho một trong hai khối thép có thể chuyển động
quay tương đối so với khối kia . khối đứng yên gọi là phần tĩnh hay stato
còn khối quay được gọi là phần quay hay rôto . Do từ thông trong khối thép
là xoay chiều nên các lá thép được ghép bằng các lá thép kỹ thuật điện (tôn
silíc ) dày 0,35 ÷0,5 mm để giảm tổn hao dodòng xoáy . Các dây quấn của
động cơ được đặt hai phía khe hở trong các rãnh của stato và rôto . Các bộ
phận kết cấu khác bao gồm : Vỏ máy , nắp máy , trục , ổ bi và quạt gió làm
mát …
1.Vỏ stato :Có nhiệm vụ truyền nhiệt , làm mát và lắp đặt các chi tiết phụ vỏ
phải đảm bảo về độ cứng và độ bền sau khi lắp lõi thép và gia công vỏ.
Vỏ có hai loại , loại gang đúc và loại thép tấm hàn lại . Loại gang đúc
được chia làm hai loại : Loại có gân trong và loại khôngcó gân trong:
Loại có gân trong có đặc điểm là khi gia công tốc
độ cắt gọt chậm.
Phương pháp cố định lỏi sắt trong máy điện cở nhỏ và vừa thường là đai
lõi thép lại rồi ép vào vỏ hoặc xếp trực tiếp các lá thép váo rồi chốt hai đầu
lại . Ở máy điện lớn thì xếp các lá tôn silíc vào vỏ rồi dùng bulông ép lại .
Loại vỏ bằng thép tấm hàn gồm ít nhất là hai vòng thép tấm trở lên và
nhưng gân ngang làm khung.
2. Lõi sắt stato :
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 3
Khi đuờng kính ngoài lõi sắt nhỏ hơn một mét thì dùng tấm nguyên để
làm lõi sắt , lõi sắt sau khi ép vào vỏ sẽ có một chốt cố định với vỏ để
khỏi bị quay dưới tác dụng của mômen điện từ . Nếu đường kính ngoài lớn
hơn môït mét thì dùng các tấm hình rẻ quạt ghép lại , khi ấy để ghép chặt
lõi sắt thường dùng hai tấm thép dày ép hai đầu . để tránh lực hướng tâm
và lực hút các tấm thườ
ng làm những cánh đuôi nhạn hình rẽ quạt trên các
tấm để ghép các tấm vào các gân trên vỏ máy.
3. Rôto :
Nếu đường kính rôto nhỏ hơn 350 mm thì lõi sắt rôto thường được ép
trực tiếp lên trục hoặc ống lồng trục , đó là vì đường kính rôtokhông lớn,
phần trong của lá thép cắt ra không dùng được vào việc gì có giá trị kinh tế
lớn mà kết cấu của rôto lại được đơn giản hóa . Việc dùng ống lồng cũng
r
ất hạn chế , chỉ dùng khi cần thiết như độngcơ điện trên tàu điện để thay
trục được dễ dàng . Khi đường kính rôto lớn hơn 350 mm đường kính trong
rôto cố gắng lấy ra lớn hơn để dùng lõi thép lấy ra sử dụng vào việc khác ,
do đó cần có giá đỡrôto .Khi đường kính rôto lớn hơn 1000 mm thì dùng
các tấm tôn silíc hình rẻ quạt gép lại . Khi đó dùng giá đỡrôto hình sao .
giá đỡrôto trong các máy lớn thường làm bằng thép tấm ghép l
ại . Lõi sắt
thường được ép chặt với áp suất từ 5 Kg/cm
2
đối với cỡ trung , đến 10
Kg/cm
2
với máy cỡ nhỏ và phải có vòng ép để giữ chặt áp suất đó , để tránh
lõi sắt ở hai đầu bị tản ra thì trong các máy nhỏ thường dùng những tấm
thép dày 1,5 mm ép lại . Trong máy lớn thường dùng những tấm ép có răng
, răng phải tán hay hàn vào lá thép ép để khi quay không văng ra . Rôto
động cơ điện khôngđồngbộrôtolồngsóc thường có rãnh nửa kính và
được đúc đầy trong rãnh rôto là các thanh dẫn bằng nhôm hoặc đồng , các
thanh dẫn này dài ra khỏi lõi sắt và
được nối tắt hai đầu bằng hai vành ngắn
mạch bằng nhôm hoặc đồng làm thành một cái lồng mà người ta quen gọi
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 4
là lồngsóc . Trong máy điện cỡ nhỏ rãnh rôto thường được làm chéo đi
một góc so với tâm trục.
4. Quạt gió :
Nhiệm vụ của quạt gió là tạo ra một áp suất đủ lớn để đưa dòng khí cần
thiết qua hệ thống thông gió của máy đễ làm mát máy . Quạt được gắn trên
trục độngcơ , tốc độ của quạt là tốc độ của độngcơ , kích thước của quạ
t bị
giới hạn bởi kết cấu của độngcơ , trong máy điện thường có ba loại quạt
thường dùng : Quạt ly tâm , quạt hướng trụ và quạt hổn hợp ly tâm và
hướng trục , nhưng thông dụng nhất vẫn là quạt ly tâm . Ở quạt ly tâm khi
cánh quạt quay không khí ở giửa khe các cánh quạt bị đẩy ra ngoài dưới tác
dụng của lực ly tâm , dođó ở vùng vòng trong của cánh quạt nơi lỗ gió vào
t
ạo thành vùng không khí loãng còn vùng ngoài của vòng ngoài cánh quạt
nơi thoáng gió ra có áp suất cao , quạt ly tâm được dùng nhiều trong máy
điện vì tạo được áp suất khí cao phù hợp với đặc tính của hệ thống thông
gió trong máy điện nhưng nhược điểm của nó là hiệu suát thấp .
5. Dây quấn :
Dây quấn của độngcơkhôngđồngbộ ba pha rôtolồngsóc gồm nhiều
phần tử nối với nhau theo một qui luật nào đó . Phầ
n tử ở đây chính là bối
dây và được đặt vào trong các rãnh phần ứng . Bối dây có thể chỉ là một
vòng dây ( gọi là dây quấn kiểu thanh dẫn , bối dây thường chế tạo dạng
1/2 phần tư và tiết diện thường lớn) , củng có thể có nhiều vòng dây (tiết
diện dây nhỏ và gọi là dây quấn kiểu vòng dây ) . Số vòng dây của mỗi bối
dây , số bối dây của mỗi pha và cách nối phụ thuộc vào công suấ
t , điện áp
, tốc độ , điều kiện làm việc của máy và quá trình tính toán điện từ . Dây
quấn có các yêu cầu sau :
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 5
a. Điện áp ba pha phải bằng nhau , trong dây quấn ba pha điện áp ba pha lệch
nhau 120
o
góc độ điện .
b. Điện trở và điện kháng của các mạch song song của ba pha bằng nhau.
c. Có thể đấu thành các mạch song song khi cần thiết .
d. Dùng vật liệu dây dẫn điện ít nhất , phần đầu nối càng ngắn càng tốt để thu
ngắn chiều dài của máy và đỡ tốn vật liệu .
e. Dễ chế tạo và sửa chữa .
f. Cách điện giữa các vòng dây , các pha và với đất ít t
ốn kém và chắc chắn.
g. Kết cấu chắc chắn , có thể chịu được ứng lực cơ khi máy bị ngắn mạch đột
ngột hay khi khởi động.
- Dây quấn độngcơcó nhiều kiểu :Dây quấn một lớp , hai lớp , dây quấn
đồng khuôn , dây quấn đồng tâm…
6.Trục độngcơ :
Ngoài việc phải chịu toàn bộ trọng lượng của rôto ra , trục còn chịu mô
men xoắn và mômen uố
n trong quá trình truyền độngtải , trục còn chịu lực
hướng trục thường là lực kéo như ở các máy kiểu trục đứng . Ngoài những
tải trên , trục còn phải chịu lực từ một phía do khe hở không khí không đều
gây ra . Trục có các yêu cầu sau :
a. Phải có đủ độ bền ở tất cả các tiết diện của trục khi máy làm việc kể cả khi
có sự cố ngắn mạch .
b. Ph
ải có đủ độ cứng để tránh sinh ra độ võng lớn làm rôto chạm stato.
c. Tốc độ giới hạn của trục phải khác nhiều với tốc độ khi máy làm việc bình
thường . Kích thước đầu trục của độngcơ được tiêu chuẩn hóa các kích
thước lựa chọn ở bảng VIII sách thiếtkế máy điện .
7. Gối trục :
Máy điện có thể dùng gối trục là ổ bi hay ổ tr
ượt . Máy điện nhỏ và vừa
hiện nay dùng ổ bi là chủ yếu , chỉ trong những máy nhỏ yêu cầu khôngcó
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 6
tiếng ồn mới dùng bạc .Máy lớn phải dùng ổ bi , ổ bi có các ưu điểm sau là
kích thước nhỏ , kết cấu gọn , độ mài mòn không lớn , bảo dưỡng đơn giản
, tổn hao ma sát nhỏ , điều này rất quan trọng đối với những máy thường
khởi động.
B. Hoạt động của độngcơkhôngđồngbộ ba pha rôtolồngsóc :
Độngcơ làm việc dựa vào định luậ
t về luật điện từ f tác dụng lên thanh
dẫn có chiều dài l khi nó códòng điện I và nằm trong từ trường có từ cảm
B . Chiều và độ lớn của lực f được xác định theo tích véc tơ f=i.l.B . Đó
chính là định luật cơ bản của độngcơ biến đổi điện năng thành cơ năng.
Khi độngcơ được cấp điện , dòng điện trong dây quấn stato sinh ra trong
lõi sắ
t stato một từ trường quay với tốc độđồngbộ
11
n60.f/p
=
, trong đó
f
1
là tần số dòng điện lưới đưa vào , p là số đôi cực của máy , thì từ trường
này quét qua thanh dẫn nhiều pha tự ngắn mạch đặt trên lõi sắt rôto và cảm
ứng trong thanh dẫn đó sức điện động và dòng điện . Từ thông dodòng
điện này sinh ra hợp với từ thông của stato tạo thhành từ thông tổng ở khe
hở . Dòng điện trong thanh dẫn rôto tác dụng với từ thông khe hở này sinh
ra mômen . Tác dụ
ng đó làm cho rôto quay với vận tốc khôngđồngbộ n (n
< n
1
) .Để chỉ phạm vi tốc độ của độngcơ người ta dùng hệ số trượt s , theo
định nghĩa hệ số trượt bằng :
S% =
1
1
nn
.100
n
−
.
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 7
PHẦN II
TÍNH TOÁN ĐỘNG SƠ KHÔNGĐỒNGBỘ
BA PHA RÔTOLỒNGSÓC
CHƯƠNG I
XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU
Những kích thước chủ yếu của máy điện khôngđồngbộ là đường kính
trong stato và chiều dài lõi sắt l. mục đích của việc chọn kích thước chủ yếu
này là để chế tạo ra máy kinh tế hợp lý nhất mà tính năng phù hợp với các
tiêu chuẩn nhà nước. Tính kinh tế của máy không phải chỉ là vật liệu sử
dụng để chế tạo ra máy mà còn xét đến quá trình chế tạo trong nhà máy,
như tính thông d
ụng của khuôn dập, vật đúc , và các kích thước…
Ngoài ra việc chọn tải đường A và
B
δ
ảnh hưởng rất nhiều đến kích
thước chủ yếu D và l. Đứng về mặt tiết kiệm vật liệu thì nên chon A và
B
δ
lớn, nhưng nếu chọn quá lớn thì tổn hao đồng và sắt tăng lên, làm máy quá
nóng, ảnh hưởng đến tuổi thọ của máy. Dođó khi chọn A và
B
δ
cần xét
đến chất lượng vật liệu sử dụng. Nếu dùng vật liệu dẫn từ tốt (có tổn hao ít
hay cóđộ từ thẩm cao) thì có thể chọn
B
δ
lớn. Dùng dây đồngcó cấp cách
điện cao thì có thể chọn A lớn. Ngoài ra tỉ số giữa A và
B
δ
cũng ảnh hưởng
đến đặc tính làm việc và khởi động của độngcơkhôngđồng bộ, vì A đặc
trưng cho mạch điện,
B
δ
đặc trưng cho mạch từ.
Hệ số
cosϕ
của máy chủ yếu phụ thuộc tỉ lệ với dòng điện từ hoá với
dòng điện định mức.
Tính toán các thông số :
8. Các số liệu ban đầu:
- Công suất: 0,75 kW
- Điện áp :220/380V
- Tần số : 50Hz
- Số cực: 2p = 4
-
cosϕ
≥ 0.8
-
η
≥ 75 %
-I
mở
/I
đm
≤ 6
-M
mở
/M
đm
≥ 1,5
-M
max
/ M
đm
≥ 1,8
9. Tốc độđồng bộ:
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 8
(
)
1
1
60.f 60.50
v
n 1500
ph
p2
== =
Trong đó: f = 50 Hz
p = 2
10. Đường kính ngoài stato
Theo bảng IV.1 phụ lục IV (sách thiếtkế máy điện): Dãy công suất
chiều cao tâm trục của độngcơ điện khôngđồngbộrotolồngsóc kiểu
IP44 theo tiêu chuẩn Việt Nam, cấp cách điện cấp B. Dựa theo công suất
(KW) và số cực (2p) ta tra được chiều cao tâm trục h=80 (mm) tương ứng
với độngcơcó công suất :
P =0,75(KW) và số cực 2p = 4.
Theo bảng 10.3 trị số
của D
n
theo h =80(mm) của dãy 4A Nga :
D
n
=13,1(cm).
11. Đường kính trong stato D:
Theo bảng 10.2 có :
D
Dn
K 0,64 0,68
DK.D 0,64.13,18,3(cm)
=÷
== =
(10-1 )
Chọn K
D
= 0,64
12. Công suất tính toán P’:
E
k .P 0,95.0,75
P' 1,1875(kW)
.cos 0,75.0,8
== =
ηϕ
(10-3 )
Trong đó:
cos
ϕ
= 0,8
η
= 0,75
P = 0,75 kW
k
E
= 0,95 : Tỷ số giữa sức từ động và điện áp
13. Chiều dài tính toán của lõi sắt stato
l
δ
:
(10-2 )
()
77
2
2
sd 1
6,1.10 .P' 6,1.10 .1,1875
l6,314(cm)
.k .k .A.B .D .n
0,64.1,11.0,92.235.0,7. 8,3 .1500
δ
δδ
== =
α
Thiết KếĐộngCơ KĐB RôtoLồngSóc
Trang 9
Trong đó: D = 8,3 cm
δ
α
= 0,64 Hệ số cung cực từ
P’ = 1,1875 kW
s
k
= 1,11 Hệ số sóng hình sin.
d
k
= 0,92 Hệ số dây quấn
B
δ
=0,7 T : mật độ từ thông khe hở không khí
A=235 A/cm : Tải đường
n
1
= 1500(v/p)
14. Bước cực τ:
.D .8,3
6,52(cm)
2p 4
ππ
τ= = =
Trong đó :D = 8,3 cm
2p = 4
15. Dòng điện pha định mức I
1
:
33
1
1
P.10 0,75.10
I 1,89(A)
3.U . .cos 3.220.0,75.0,8
== =
ηϕ
Trong đó:
η
=0,75
cos
ϕ
=0,8
U
1
=220 V
P=0,75kW
CHƯƠNG II
TÍNH TOÁN SƠ BỘ STATO
Dạng rãnh stato phụ thuộc vào thiếtkế điện từ và dây dẫn, rãnh phải
được thiếtkế sao cho vừa số dây dẫn thiếtkếkể cả phần cách điện và
công nghệ chế tạo dễ dàng. Mật độ từ thông trên gông và răng không
được vượt quá một trị số nhất định nào đó để đảm bảo tính năng của máy.
16. Số rãnh stato Z
1
:
[...]... 488,1 = = 1,5 ( 4-8 1 ) Fδ 334,9 Trong đó: Fδ = 334,9 A kμ = F = 488,1 A 69 Dòng điện từ hố : Iμ = pF 2.488,1 = = 1,71 A 2,7w1k kd1 2,7.540.0,943 Trong đó: ( 4-8 3 ) F = 488,1 A kd = 0,943 w1 = 540vòng -Dòng điện từ hố phần trăm: Trang 26 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc Iμ % = Iμ Idm 100 = 0,71 100 = 37,57% 1,89 Trang 27 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc CHƯƠNG V THƠNG SỐ CỦA ĐỘNGCƠ Ở CHẾ ĐỘ ĐỊNH... nhiều nên các thơng số đã tính là chấp nhận được Trang 13 A Z B C sơ đồ dây quấn ba pha hai lớp bước ngắn y=8 ,q=3 , a=2 ,τ=9 X y ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc Trang 14 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc 26 Sơ bộ răng rãnh stato: Theo bảng 10.5a,b với h=80mm ; 2p=4 ; IP44 Ta có: Bz1 = 1,7 ÷ 1,95T Ta chọn BZ1=1,7T -Chiều cao sơ bộ răng: B l t B t 0,7.0,724 b z1 ' = δ δ 1 = δ 1 = = 0,313(cm) Bz1.lδ... thép KTĐ 2211 cán nguội, dày 0,5mm 33 Chọn khe hở khơng khí δ : Theo bảng 10.8 (Tr 253 TLTKMĐ) Dãy độngcơ 4A Chọn δ=0,25mm Trong đó: Trang 17 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc CHƯƠNG III TÍNH TỐN SƠ BỘRƠTOThiếtkế rãnh rơto cũng chính là xác định diện tích rãnh roto (diện tích thanh dẫn lồng sóc) Do điện trở r2 và điện kháng x2 của rơtocó quan hệ với hình dạng rãnh rơto Nên khi thiétkế xong stato... quấn : -Chọn dây quấn 2 lớp bước ngắn -Chọn bước dây quấn y=8 -Buớc cực τ = Z1 36 = = 9 (rãnh) 2p 4 Trang 11 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc -Hệ số rút ngắn: β = y 8 = = 0,888 τ 9 22 Hệ số dây quấn : -Hệ số bước ngắn: k y = sin β π 8.π = sin = 0,984 2 9.2 ( 4-7 6) -Hệ số bước rải: α 20 sin 3 2 = 2 = 0,959 kr = α 20 q1.sin 3.sin 2 2 sin q1 ( 4-7 7) -Trong đó: q1=3 α= p.360 2.360 = = 200 Z1 36 -Hệ số.. .Thiết KếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc Z1 = 2.m.p.q1 = 2.3.2.3 = 36 ( Tính theo cơng thức 1 0-9 ) Trong đó: q1 -số rãnh một pha dưới một cực, ở đây chọn : q1=3 p=2 m=3 số pha 17 Bước rãnh stato t1: t1 = π.D π.8,3 = = 0,724(cm) Z1 36 (1 0-1 0 ) Trong đó : D = 8,3 cm Z1 = 36 rãnh 18 Số thanh dẫn tác dụng của một rãnh Ur1: U r1 = A.t1.a1 235.0,724.2 = = 180 ( V ) I1 1,89 (1 0-1 1 ) Trong đó: A... Trang 25 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc Trong đó: hg2=1,51cm l2=6,314 cm φ = 1,849.10−3 Wb 64 Cường độ từ trường ở gơng rơto: Theo bảng V-9 (TLTKMĐ) Với Bg2 = 1,0 T ta có H g2 = 2,74 A / cm 65 Chiều dài đường đi của từ thơng ở phần gơng rơto: Lg2= π(D t + h g2 ) 2.p = 3,14(2,49 + 1,51) = 3,14 cm 2.2 ( 4-5 8 ) 66 Sức từ động ở gơng rơto: Fg2 = Lg2 H g2 = 3,14.2,74 = 8,604 A ( 4-5 8 ) 67 Tổng sức từ động. .. điện khơngđồng bộba pha cơng suất nhỏ ta có : π ( D + 2.h 41 ) − b z1.Z1 3,14(8,3 + 2.0,05) − 0,313.36 d1 = = = 0,46(cm) Z1 − π 36 − 3,14 Trong đó: D=8,3cm h41=0,05 cm BZ1=0,313 (cm) Z1=36 rãnh Trang 15 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc d2 = π ( Dn − 2.h g1 ) − b z1.Z1 3,14(13,1 − 2.1,023) − 0,313.36 = 0,60(cm) Z1 + π 36 + 3,14 Trong đó: Chọn hg1=1,023 mm Dn=13,1cm Z1=36 rãnh bz1=0,313 cm - chiều cao... b41=2mm t1=0,724 cm δ = 0,025cm t2=0,864 cm b42=1 mm 52 Sức từ động khe hở khơng khí: Fδ = 1,6Bδ k δ δ.10 4 = 1,6.0,7.1,196.0,025.10 4 = 334,9A ( 4-1 8 ) Trong đó: Bδ = 0,7T δ = 0,025cm k δ =1,196 Trang 23 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc 53 Mật độ từ thơng răng stato: Bδ t1 0,7.0,724 = = 1,67T b z1k c 0,312.0,97 ( Tính theo cơng thức 4-2 2 ) Bz1 = Trong đó: Bδ = 0,7T t1=0,724cm b z1 = 0,312cm kc=0,97... 0,9.0,864.( ( 5-4 0 ) Trong đó: t 2 = 0,864 cm (mục 30) q2 = Z2 30 = 2mp 2.2.3 k dq 2 = 1 ρt 2 = 1 k t 2 = 1 -0 ,033 b 422 0,12 = 1-0 ,003 = 1,0 δ t 2 0, 025.0,864 σ t 2 = 0,017 (Bảng 5.2 bTr136 TLTKMĐ) Κ δ = 1,196 86 Hệ số từ tản phần đầu nối rơto: λd 2 = 2,3D v 4,7D v 2,3.7,5 4,7.7,5 lg = lg = 0,47 ( 5-4 6a) 2 2 Z2l 2 Δ a v + 2b v 30.6,314.0,415 0,7 + 2.1,8 Trang 32 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc Trong... (cm) Trang 22 ThiếtKếĐộngCơ KĐB RơtoLồngSóc CHƯƠNG IV TÍNH TỐN MẠCH TỪ 51 Hệ số khe hở khơng khí : 2 2 b ( ) ( 41 ) 2 0,25 δ ν1 = = = 4,58 b 41 2 5+ 5+ δ 0, 25 k δ1 = ( 4-1 6b) t1 0,724 = = 1,18 t1 − ν1δ 0,724 − 4,58.0,025 ( 4-1 6a ) 1 2 b 42 2 ( ) ) 0,25 δ ν2 = = = 1,70 b 42 1 5+ 5+ δ 0,25 t2 0,864 kδ2 = = = 1,042 t 2 − ν 2δ 0,864 − 1,70.0,025 ( k δ = k δ1.k δ 2 = 1,18.1,042 = 1,196 ( 4-1 7 ) Trong đó: .
Đồ án tốt nghiệp
Thiết Kế Động Cơ không đồng bộ Rôto
Lồng Sóc
Thiết Kế Động Cơ KĐB Rôto Lồng Sóc
Trang 1
LỜI NÓI ĐẦU
Xã hội không. thành đồ án này.
Thiết Kế Động Cơ KĐB Rôto Lồng Sóc
Trang 2
PHẦN I
TỔNG QUAN VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ
BA PHA LỒNG SÓC
A. Kết cấu của động cơ