Giáo trình thủy công Tập 1 - 4 pdf

www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 124 22 1 hy qx K 2 = (6-4) 2 1 2q yh x K = (6-5) (6-5) l phơng trình đờng bão ho viết trong hệ trục toạ độ Oxy nh trên hình 6-4. Dễ thấy rằng đờng bão ho l một parabol bậc hai. Từ (6-4), xét cho miền thấm có chiều di L, chiều cao mặt cắt ớt ở đầu v cuối l h 1 v h 2 , ta có: 22 12 hh qK 2L = (6-6) (6-6) chính l công thức Duypuy, đợc sử dụng rất nhiều trong các bi toán thấm không áp ổn định biến đổi chậm, có đáy nằm ngang. 2. Dòng thấm đổ vào vật thoát nớc Sơ đồ tính toán nh trên hình 6-5. Hình 6-5: Sơ đồ tính toán dòng thấm đổ vào vật thoát nớc (h 2 = 0). Trờng hợp ny, chúng ta có thể áp dụng giả thiết của Côzeni, coi đờng bão ho l một parabol bậc hai nhận điểm đầu của thiết bị thoát nớc (F) lm tiêu điểm. Chiều cao của mặt cắt ớt của dòng thấm tại vị trí tiêu điểm F bằng a o gọi l độ cao hút nớc. Chọn hệ trục Oxy nh trên hình 6-5, vị trí gốc O cách tiêu điểm F một đoạn l 0 = a 0 /2. Theo tính chất của đờng parabol, ta có: - Phơng trình đờng bão ho: y 2 = 2a 0 x. (6-7) - Độ dốc của đờng bão ho tại vị trí tiêu điểm F: F dy J1 dx = = . Từ đó: q = Ka o (6-8) www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 125 Trị số của a o đợc xác định theo điều kiện biên v theo tính chất của đờng parabol, ta có: AB = AF, từ đó: L + a 0 = 22 1 hL,hay+ : 22 01 ahLL = + (6-9) Chú ý rằng phơng trình đờng bão ho (6-7) chỉ thích ứng với hệ trục toạ độ nh trên hình 6-5. Còn nếu chọn trục toạ độ nh trên hình 6-4 thì phơng trình đờng bão ho sẽ có dạng (6-5). 3. Dòng thấm ở nêm hạ lu (đập không có vật thoát nớc) Sơ đồ tính toán nh trên hình 6-6. Đờng bão ho đổ ra mái hạ lu đập tại điểm O, ở độ cao a 0 so với mặt nền; a 0 gọi l độ cao hút nớc. Ta dùng một đờng thế OE để phân chia miền thấm ở thân đập (phía trớc đờng OE) v miền thấm ở nêm hạ lu (phía sau đờng OE). Theo lý thuyết, đờng thế OE có thể l một đờng cong no đó. Theo các kết quả đo đạc thực nghiệm cho thấy có thể coi gần đúng OE l một đoạn thẳng có độ nghiêng 1 : 0,5. Hình 6-6: Sơ đồ dòng thấm ở nêm hạ lu đập đất. Chọn hệ trục toạ độ xOz nh hình vẽ. Giả thiết l các bó dòng trong phạm vi hình nêm OCE l nằm ngang. Xét 1 ống dòng tại toạ độ z; chiều di ống dòng l l = (0,5 + m 2 )z; chiều cao ống dòng dz; cột nớc tổn thất từ đầu đến cuối ống dòng bằng z. Lu lợng qua ống dòng: 2 Kdz dq KJdz . 0,5 m == + Lu lợng qua ton miền: ao 0 2 Kdz q,hay 0,5 m = + : o 2 Ka q 0,5 m = + (6-10) (6-10) l công thức xác định lu lợng thấm qua nêm hạ lu. Kết hợp với công thức lu lợng thấm ở đoạn trớc, sẽ xác định đợc q v a 0 . 4. Dòng thấm ở nêm thợng lu www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 126 Theo phơng pháp thuỷ lực, miền thấm l nêm thợng lu của đập (abc) đợc biến đổi tơng đơng về miền hình chữ nhật adec có chiều di L đợc xác định từ điều kiện khống chế lu lợng trong sơ đồ tơng đơng phải bằng lu lợng q trong sơ đồ thực. Khi đó đoạn đờng bão ho thực af đợc thay bằng đờng bão ho tơng đơng df. Hình 6-7: Sơ đồ biến đổi tơng đơng miền thấm ở nêm thợng lu Theo các kết quả nghiên cứu lý luận v thực nghiệm, chiều di đoạn đập biến đổi đợc xác định nh sau: 1 Lh=, (6-11) Trong đó l hệ số phụ thuộc vo độ nghiêng của mái đợc biến đổi (m 1 ) v chiều rộng thân đập ở phía sau. Theo nghiên cứu lý luận của giáo s G.X.Mikhailốp: 1 1 m ; 2m 1 = + (6-12) Theo giáo s S.N.Numêrốp, trị số phụ thuộc vo m 1 v thay đổi trong phạm vi từ 0,355 đến 0,41. Theo giáo s A.A.Ughiutsux thì: = f(m 1 , L/h 1 ), (6-13) Trong đó L chiều di dòng thấm từ mép nớc thợng lu đến điểm thoát ra ở hạ lu. Quan hệ (6-13) đã đợc lập thnh bảng tra v đợc giới thiệu trong các ti liệu chuyên môn (xem ở ví dụ, sách "Thiết kế đập đất" của Nguyễn Xuân Trờng, NXB Khoa học Kỹ thuật, H Nội 1972). Trong tính toán kỹ thuật, công thức (6-12) sử dụng tiện lợi v đạt độ chính xác yêu cầu nên đợc dùng nhiều nhất. Các sơ đồ cơ bản nêu trên đợc vận dụng vo các bi toán thấm cụ thể nêu ở các phần sau đây. III. Tính toán thấm qua đập đất trên nền không thấm theo phơng pháp thuỷ lực 1. Đập đồng chất, không có thiết bị thoát nớc Lới thấm đợc trình by trong hình 6-8. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 127 Hình 6-8: Sơ đồ lới thấm của đập đồng chất trên nền không thấm Đờng bão ho đi vo thẳng góc với mái thợng lu. Nó hạ thấp khá nhanh trong đoạn ngắn AE. Sau mặt cắt EF đờng bão ho hầu nh gần nằm ngang, rồi thoát ra hạ lu tại điểm C theo phơng tiếp tuyến với mái đập. Sự phân bố garadien thấm ở cửa vo v cửa ra nh trong hình 6-9, tại một số điểm đặc biệt có các trị số sau: J A = cos 1 J B = 0 J C = sin 2 J D = Hình 6-9: Sơ đồ tính thấm qua đập đồng chất trên nền không thấm Bi toán thấm qua đập đất với mái thợng lu nghiêng đợc chuyển thnh thẳng đứng v đợc giải theo phơng pháp phân đoạn (hình 6-9). Khi hạ lu đập có nớc (h 2 > 0) ta sơ bộ phân hạ lu đập thnh hai phần (hình 6-10a). Hình 6-10: Sơ đồ tính thấm ở đoạn nêm hạ lu đập Lu lợng thấm qua phần tam giác nằm phía trên mặt nớc hạ lu: 0 1 2 a qk m0,5 = + (6-14) Lu lợng thấm qua phần hình thang phía dới mặt nớc hạ lu: www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 128 0 22 22 20 2 a qkh mh (m 0,5)a 2m 1 = ++ + (6-15) Lu lợng thấm tổng cộng: 02 12 202 ah qq q k. 1 m0,5 a h =+= + ++ , (6-16) Trong đó: 2 2 2 m 2(m 0,5) = + (6-17) Theo đề nghị của Kazagran, đoạn nêm hạ lu có biên giới l đờng thế CC 2 (hình 6-10b), dạng cung tròn tâm D bán kính CD. Chiều di của một bó dòng nằm ngang, đợc tính theo công thức: 2 Z l sin = . (6-18) Dựa vo định luật Darcy, tính đợc lu lợng của phần nêm trên mực nớc hạ lu l: dq 1 = kJdZ = ksin 2 dZ. Suy ra: 0 a 12 20 0 qk.sin dZk.sin.a= = . (6-19) Cũng lý luận tơng tự, ta tính lu lợng q 2 của phần nêm dới mực nớc hạ lu: 02 0 ah 20 202 02 0 a dZ h a q k.a .sin k.a sin ln Za + + = = (6-20) Lu lợng tổng cộng: q = q 1 + q 2 = ka 0 sin 2 20 0 ha 12,3log a + + (6-21) Mặt khác vận dụng công thức tính lu lợng qua phần thân đập thợng lu, ta có: [] 22 102 20 2 h(ah) qk. 2L L m(a h) + = + + . (6-22) Dựa vo hệ phơng trình (6-16) v (6-22) hoặc (6-21) v (6-22) ta xác định hai ẩn số q v a 0 . Phơng trình đờng bão ho theo hệ trục toạ độ xOy (hình 6-9) l: 22 1 k x(hy) 2q = (6-23) 2. Đập đồng chất có thiết bị thoát nớc www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 129 Khi hạ lu đập không có nớc (hình 6-11a) dựa vo lý luận của bi toán thấm cơ bản ta có: 22 01 a21(LL)h(LL)= = + + + (6-24) 22 10 0 ha qk. k.a 2(L L) == + (6-25) Phơng trình đờng bão ho lấy theo(6-7). Khi hạ lu có nớc thì trục honh Ox nằm ngang mực nớc hạ lu (hình 6-11b). Lúc đó để tính a 0 (hoặc l) vẫn dùng dạng công thức (6-24), song phải thay h 1 bởi h 1 - h 2 . Hình 6-11: Sơ đồ tính thấm qua đập đồng chất trên nền không thấm, khi hạ lu có thiết bị thoát nớc Lu lợng thấm xác định theo công thức: 22 120 k qh(ha) 2(L L) =+ + (6-26) Phơng trình đờng bão ho: 2 2 12 (h h ) yx (L L) = + (6-27) Trờng hợp thiết bị thoát nớc l hình ống (hình 6-12b) thì điểm cuối O của đờng bão ho l trung tâm ống v tiếp tuyến tại đây theo phơng thẳng đứng l trùng với Oy. Khi thiết bị thoát nớc l kiểu áp mái thì dạng đờng bão ho không có gì thay đổi so với khi không đặt thiết bị ny. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 130 3. Đập đất có tờng lõi mềm Theo đề nghị N.N. Pavơlốpxki ta biến đập có tờng lõi với hệ số thấm k 0 rất nhỏ thnh một đập đồng chất có cùng hệ số thấm k. Khi đó ta lại trở về giải quyết bi toán thấm của một đập đồng chất. Hình 6-12: Thiết bị thoát nớc hạ lu a) Kiểu áp mái; b) Kiểu ống Vì tính chất không thay đổi lu lợng, nên ta có thể viết phơng trình lu lợng thấm qua lõi thực v lõi biến đổi (hình 6-13) nh sau: 22 22 0b c b c kh h kh h q. . t2 T2 ==. Từ đó ta có: 0 k Tt. , k = (6-28) Trong đó: t - chiều dy trung bình của tờng lõi; T - chiều dy tính đổi. Nh vậy sau khi đã biến đổi tờng lõi, ta có một đập đồng chất quy ớc m chiều rộng đỉnh đập B đợc tính toán nh sau: 0 k Bbt 1 k =+ , (6-29) Trong đó: b - chiều rộng đỉnh đập thực; B - chiều rộng đỉnh đập đợc biến đổi. Theo nguyên tắc ny, ta có thể xác định lu lợng v vẽ đờng bão ho cho các đập đất có tờng lõi mềm nh cho một đập đồng chất (hình 6-13). Sau đó ta lại trở về đập có lõi thực tế, với chiều sâu nớc của đờng bão ho h b v h c trớc v sau tờng lõi không thay đổi, đã xác định đợc trong đập đồng chất quy ớc. Phơng pháp ny có thể áp dụng đợc cho đập m hạ lu không có hoặc có thiết bị thoát nớc. Hình 6-13: Sơ đồ tính thấm qua đập có tờng lõi mềm 4. Đập đất có tờng nghiêng Khi tính thấm qua đập có tờng nghiêng lm bằng loại đất ít thấm nớc (hệ số thấm k 0 ), thực tế chiều dy tờng nghiêng thay đổi dần, cng xuống phía dới chiều dy cng lớn thì trong sơ đồ www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 131 tính toán ta dùng chiều dy trung bình của hai mặt cắt chỗ ngang mực nớc thợng lu v ở chân đập. Trong hình 6-14, ta nhận thấy nớc thấm qua tờng nghiêng gồm hai phần trên v dới, lấy điểm đầu của đờng bão ho sau tờng lm phân giới. Mặt trớc của tờng ngâm trong nớc l một mặt thế. Vì vậy các đờng dòng thấm qua tờng đều vuông góc với mặt ngoi của tờng. Lu lợng thấm qua một phân tố thuộc phần trên của tờng tính theo công thức: 10 Z dq k . .dl= (6-30) Qua hình vẽ ta thấy: 1 dZ dl sin = (6-31) Do đó: 13 0 hh 22 00 1130 11 Z kk qZdZ(hh)Z sin 2 sin == (6-32) Hình 6-14: Sơ đồ tính thấm qua đập có tờng nghiêng Đối với phần dới, mặt sau tờng xem l mặt thế, m chiều cao cột nớc của ống đo áp luôn luôn bằng chiều cao h 3 của đờng bão ho. Vì vậy: 1 12 h 13 133 20 0 11 hh hh (hh).h qk dZk. sin sin == (6-33) Lu lợng tổng cộng qua tờng: 22 2 130 12 0 1 hhZ qq q k. 2sin =+= (6-34) www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 132 Đối với phần nớc thấm qua thân đập, dựa vo những nguyên tắc trớc đây để thiết lập công thức tính lu lợng v phơng trình đờng bão ho, ta có: 22 22 33 hh hy qk k 2S 2x == (6-35) Ngoi ra ta dùng kết quả của các công thức (6-10) hoặc (6-16) để giải bi toán. Đập có tờng nghiêng cũng có thể tính theo phơng pháp nh đập có tờng lõi bằng cách biến nó thnh đập đồng chất giả định (hình 6-15). Khi thay thế, chiều dy t của tờng thnh: 0 k T.t k = Hình 6-15: Sơ đồ tính thấm qua đập có tờng nghiêng bằng phơng pháp biến đổi thành đập đồng chất. Mặt cắt tính toán của đập đồng chất klmn sẽ tơng đơng về phơng diện thấm với đập có tờng nghiêng. IV. Thấm qua đập đất trên nền thấm nớc Trong thực tế thờng hay gặp loại đập đất trên nền thấm nớc. Hệ số thấm của đập khác với hệ số thấm của nền. Đặc biệt đáng chú ý l trờng hợp nền thấm nớc mạnh. Hệ số thấm của nền v độ sâu tầng thấm nớc có ảnh hởng lớn đến lu lợng thấm, vị trí v hình dạng đờng bão ho. Những bi toán thuộc loại ny khá phức tạp, vì phải đề cập đến môi trờng nhiều lớp v các điều kiện biên phức tạp. Vì vậy cách giải các bi toán thuộc loại ny còn rất bị hạn chế. Phần lớn chỉ cho các cách tính toán gần đúng, đơn giản. 1. Thấm qua đập đồng chất trên nền thấm nớc Trờng hợp nền thấm sâu vô hạn, đập v nền cùng một hệ số thấm, với sơ đồ nh hình 6-16. Dựa vo lý luận cơ học chất lỏng, F.B. Nhensôn - Xkonhiacốp đã giải bi toán trong trờng hợp độ dốc mái thợng lu gần bằng 1,5 đập có thiết bị thoát nớc, lới thấm giải đợc có dạng nh hình 6-16. Phơng trình đờng bão ho: 3/2 xS y sin HH 2H = (6-36) Lu lợng thấm xác định từ phơng trình: www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 133 3/2 xS qch q HH2 = + (6-37) Lu tốc thấm chỗ nớc thoát ra hạ lu, dọc theo biên giới nằm ngang của thiết bị thoát nớc, xác định theo công thức: y 1/2 k v 3S 1Shqchq 4H 2 2 = (6-38) Hình 6-16: Lới thấm của đập đồng chất trên nền thấm nớc sâu vô hạn, với hệ số mái đập m 1 = 1,5. Trờng hợp khi nền thấm hữu hạn, hình (6-17). Theo đề nghị của N. N. Pavơlốpxki, khi tính toán xem nền nh không thấm để xác định lu lợng thấm qua thân đập q 1 . Cách tính toán trờng hợp ny đã trình by ở phần trên, vì thế chúng ta có thể dễ dng thiết lập lại công thức tuỳ theo sơ đồ thực tế của đập. Hình 6-17: Sơ đồ tính thấm của đập đồng chất trên nền thấm nớc dày có hạn. Sau đó tính thấm qua nền với giả thiết thân đập l không thấm. Lu lợng q 2 ny đợc xem nh chảy qua đờng ống. [...]... = n +1 2 ( 6 -4 0) ( 6- 41 ) n1 - hệ số hiệu chỉnh, n tra trong bảng ( 6 -4 ) nhng thay thế L bởi (S1 + m1h3) w w Các ký hiệu khác xem hình vẽ Hình 6 -1 8 : Sơ đồ tính thấm qua đập đất có tờng nghiêng và sân trớc Đối với đập có thiết bị thoát nớc (hình 6 -1 9 ) công thức ( 6 -4 0) vẫn thích hợp, còn đờng bão ho biểu thị theo phơng trình: 13 4 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam (h 3 h 2 )2 S ( 6 -4 2) n... 6-3 20 5 n 1, 15 1, 18 4 3 2 1 1,23 1, 30 1, 44 1, 87 ol L/T Lu lợng tổng cộng do hai phần lu lợng trên hợp thnh nc 2 Đập có tờng nghiêng và sân trớc Thờng hệ số thấm của tờng nghiêng v sân trớc rất nhỏ nên bỏ qua lu lợng thấm qua các bộ phận ny Khi đó, theo sơ đồ hình 6 -1 8 , lu lợng thấm có thể tính đợc theo công thức: w v q T h h3 h h2 h3 + h 2 K = 1 = 3 T + k n n1 S1 + m1h3 S 2 Kn Trong đó: n1... ( 6-7 ) Bảng 6-7 Bán kính giới hạn của mặt trợt nguy hiểm nhất Mái dốc đập Độ sâu của vòng cung t/H 2,0 3,0 4, 0 5,0 6,0 0,25 15 4 1, 0 1, 5 ữ 2,0 1, 6 ữ 2,2 2,3 ữ 3,0 3,0 ữ 4, 5 4, 0 ữ 5,5 5,0 ữ 6,5 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 0,5 1, 5 ữ 2,3 1, 8 ữ 2,6 2 ,4 ữ 3,2 3,0 ữ 4, 5 4, 0 ữ 5,5 5,0 ữ 6,5 1, 0 2 ữ 2,5 2,2 ữ 3,0 2,0 ữ 3,5 3,5 ữ 4, 5 4, 0 ữ 5,5 5,0 ữ 6,5 1, 5 2,7 ữ 3,5 3,0 ữ 3,7 3,0 ữ 4, 2... K.t 2 h i =1 it1 it 2 ( 6 -4 7) 1 + it1 Kt2: số hiệu lớp đất xây dựng ở thời điểm t2 n it1, it2 - hệ số rỗng của đất tơng ứng với thời điểm t1, t2 xác định theo đờng cong ép lún t = tu - Ut , d v ( 6 -4 8) - Thời kỳ khai thác, nếu nớc dâng đột ngột tính từ khi nớc dâng đột ngột sau khi xây xong đến thời gian đất cố kết hon ton: t = * - Ut - Ut Với: ( 6 -4 9) Ut - áp suất thuỷ tĩnh; ol * - ứng suất nén... tuyến: S1 = G1sin1 Lực ma sát có tác dụng giữ lại: T1 = N1tg1 Ta có: T1 = G1cos1tg1, d v Hình 6- 41 : Sơ đồ kiểm tra ổn định bảo hộ tờng nghiêng ol Trong đó: 1 - góc ma sát của vật liệu lớp bảo vệ v tờng nghiêng nc áp lực đất bị động của khối đất ADD' l E có tác dụng chống trợt Phản lực E lm với phơng ngang một góc , trong tính toán có thể lấy 0 Theo Erangberi có thể xác định theo công thức: = 1 ( 1 ... ) 2 ( 6-6 4) Điều kiện cân bằng giới hạn của lớp bảo vệ l: ( 6-6 5) sin 1 cos 1 cos 1tg cos ( 6-6 6) w v Ecos + Gncos1tg - Gnsin1cos1 = 0 nên: E = G1 w Trị số E từ công thức trên l trị số tính toán với điều kiện cân bằng cực hạn Muốn bảo đảm điều kiện ổn định thì phản lực thực tế của khối đất ADD l Et > E K= Et > 1, 2 ữ 1, 5 E ( 6-6 7) Giá trị của Et có thể tính theo công thức áp lực đất bị động w - Kiểm... v.v ví dụ dựa vo công thức sau để tính ứng suất tại một điểm O của sơ đồ hình 6-2 6: x = đC.vrsinvtgv (1 - cotg2tg2v) = đkCx y = đC.vrcosv (1 - cotg2tg2v) = đkCy ( 6 -4 5) xy = đC.vrsinv (1 - cotg2tg2v) = đkCxy w v Với các biểu đồ lập sẵn để tính Cx, Cy, Cxy Trong các công thức trên C = sin2/2 - sin2; = 900 - Kết quả tính toán nhận đợc giá trị y theo ( 6 -4 5) nhỏ hơn so với kết quả tính theo công thức y = y.đ... (hình 6-3 0): Hình 6-2 9: Biểu đồ y khi có tờng lõi mềm a) Tải trọng đất; b) Tải trọng đất và nớc 14 2 d v n www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam Hình 6-3 0: Xét một phân tố tờng tâm ( 6 -4 6) ol db Z 1 1 C 1 v = 1 + tgi A / tgi A / tgi A + tgi b A Z Z 1 + tgi 1 + b tgi b nc Trong đó: đ - dung trọng của đất; b - một nửa chiều rộng ở đỉnh tờng; i - góc... chống trợt 1cos2tg ( - góc ma sát trong của đất) Điều kiện cân bằng cực hạn l: 1 sin 2 + n sin 2 = 1 cos 2 tg ( 6- 61) 1 + n tg 2 2tg 2 n ( 6-6 2) tg = Nh vậy điều kiện để đảm bảo ổn định l: 1 tg 2 d v tg 2 < n Vì 1 n nên: ( 6-6 3) ol Phía dới điểm A, gradien thấm sẽ tăng Để chống xói ngầm ngời ta bố trí tầng lọc ngợc trên đoạn đó ở những nơi ma nhiều lớp bảo vệ hạ lu phải lm đến 1/ 4 ữ 1/ 5 chiều cao... phải tính toán bằng cách chia lm nhiều thời đoạn w Phân quá trình nớc rút thnh nhiều thời đoạn với: t = t1 + t2 + t3 + t1 = t1 - t0; t2 = t 2- t1 Trong mỗi thời đoạn coi đờng bão ho nh không đổi, ta tính đợc lợng nớc thấm thoát đi: V1 = q1t1 15 2 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam Từ đó tính đợc diện tích nó chiếm chỗ A1 = V1 (n - độ rỗng của đất) n Đó cũng l phần giảm đi của diện tích . đó, theo sơ đồ hình 6 -1 8 , lu lợng thấm có thể tính đợc theo công thức: 13 32 32 n 111 3 n qThh hh hhK .T knSmh S 2K + ==+ + ( 6 -4 0) Trong đó: 1 n1 n 2 + = ( 6- 41 ) n 1 - hệ số hiệu chỉnh,. tính theo công thức: 10 Z dq k . .dl= ( 6-3 0) Qua hình vẽ ta thấy: 1 dZ dl sin = ( 6- 31) Do đó: 13 0 hh 22 00 11 30 11 Z kk qZdZ(hh)Z sin 2 sin == ( 6-3 2) Hình 6 -1 4 : Sơ đồ. từ mép chân đập thợng lu đến đầu vị trí của thiết bị thoát nớc. Bảng 6-3 L/T 20 5 4 3 2 1 n 1, 15 1, 18 1, 23 1, 30 1, 44 1, 87 Lu lợng tổng cộng do hai phần lu lợng trên hợp thnh. 2. Đập có tờng