Giáo trình thủy công Tập 1 - 3 ppt

www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 82 a b a) Q P a b b) R c a c) b c Hình 4-2: Các dạng mặt trợt khi công trình xây trên nền đất a) Trợt phẳng; b) Trợt hỗn hợp; c) Trợt sâu Theo Quy phạm "Nền các công trình thuỷ công" [15], các tiêu chuẩn phán đoán khả năng trợt nh sau: a) Với nền cát, đất hòn lớn, đất có sét cứng và nửa cứng: chỉ cần tính theo sơ đồ trợt phẳng nếu thoả mãn điều kiện về chỉ số mô hình hoá: lim max I NN B. =< , (4-21) Trong đó: N - chỉ số mô hình hoá; max - ứng suất pháp lớn nhất tại điểm góc của đáy móng công trình; B - kích thớc cạnh (chiều rộng) đáy móng công trình hình chữ nhật song song với lực gây trợt (không tính chiều di sân trớc néo vo móng công trình); I - trọng lợng riêng của đất nền, khi nền nằm dới mực nớc ngầm thì cần xét đến sự đẩy nổi của nớc. lim N - chuẩn số không thứ nguyên, lấy bằng 1,0 đối với cát chặt v 3,0 đối với các loại đất khác. b) Với nền đất sét dẻo, dẻo cứng và dẻo mềm: chỉ cần xét sơ đồ trợt phẳng nếu thoả mãn đồng thời các điều kiện (4-21), (4-22), (4-23): - Điều kiện về cờng độ chống cắt của nền: I II TB C tg tg 0,45= + ; (4-22) - Điều kiện về tốc độ cố kết: www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 83 0 th 0 V 2 n0 K(1 e)t C4 ah + = , (4-23) Trong đó: tg I - giá trị tính toán của hệ số kháng trợt; I - góc ma sát trong của đất nền; C I - lực dính đơn vị của đất nền; TB - ứng suất pháp trung bình ở đáy móng công trình; 0 V C - hệ số mức độ cố kết; K th - hệ số thấm của đất nền; e - hệ số rỗng của đất ở trạng thái tự nhiên; t 0 - thời gian thi công công trình; a - hệ số nén của đất nền; n - trọng lợng riêng của nớc; h 0 - chiều dy tính toán của lớp cố kết. c. Khi không thoả mãn các điều kiện quy định ở trên: - Công trình trên nền đồng nhất, trong mọi trờng hợp phải tính toán ổn định theo sơ đồ trợt hỗn hợp. - Công trình chỉ chịu tải trọng thẳng đứng: tính theo sơ đồ trợt sâu. - Công trình trên nền không đồng nhất, chịu tải trọng thẳng đứng v nằm ngang: tính theo sơ đồ trợt sâu. II. Tính ổn định theo sơ đồ trợt phẳng Điều kiện ổn định trợt đợc kiểm tra theo công thức (4-6), trong đó R v N tt xác định nh sau: 1. Khi mặt trợt nằm ngang - Lực chống trợt: R = Ptg I + m 1 E b2 + AC I ; (4-24) - Lực gây trợt: N tt = Q (4-25) Q = T 1 + E C 1 T 2 , (4-26) Trong đó: P - tổng các thnh phần thẳng đứng của các tải trọng tính toán (kể cả áp lực ngợc); E b2 - giá trị tính toán của áp lực bị động của đất phía hạ lu; m 1 - hệ số điều kiện lm việc xét đến quan hệ giữa áp lực bị động của đất với chuyển vị ngang của công trình. Có thể lấy m 1 = 0,7; A - diện tích mặt trợt (nằm ngang). www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 84 T 1 , T 2 - tổng giá trị tính toán các thnh phần nằm ngang của các lực chủ động từ phía thợng, hạ lu công trình, trừ áp lực chủ động của đất; E C 1 - giá trị tính toán của áp lực chủ động của đất từ phía thợng lu; Các đại lợng khác nh đã giải thích ở trên. a b P T E T E 1 2 b2 c1 Hình 4-3: Sơ đồ tính toán trợt phẳng 2. Khi mặt trợt nằm nghiêng Trờng hợp mặt trợt nghiêng về thợng lu: - Lực chống trợt: R = ( 'P cos + Qsin - W đn )tg I + m 1 E b2 cos + 'A C I ; (4-27) - Lực gây trợt: N tt = Qcos - 'P sin, (4-28) Trong đó: 'P - tổng các thnh phần thẳng đứng của các tải trọng tính toán, không kể áp lực nớc đẩy ngợc; W đn - tổng áp lực đẩy ngợc lên mặt trợt (bao gồm áp lực thấm v thuỷ tĩnh). - góc giữa phơng mặt trợt v phơng nằm ngang; A' - diện tích mặt trợt (nằm nghiêng); Các ký hiệu khác nh đã nêu trên. Trờng hợp mặt trợt nghiêng về hạ lu cũng đợc tính theo cách tơng tự. III. Tính ổn định theo sơ đồ trợt hỗn hợp Sơ đồ mặt trợt nh trên hình (4-4). Trờng hợp ny chiều rộng móng đợc chia thnh 2 phần: phần có chiều rộng B 1 thuộc phạm vi trợt sâu; phần có chiều rộng B 2 thuộc phạm vi trợt phẳng. Công thức kiểm tra ổn định vẫn theo (4-6), trong đó: 1. Lực gây trợt: N tt = Q; 2. Lực chống trợt: R = ( TB tg I + C I )B 2 L + gh B 1 L, (4-29) Trong đó: gh - ứng suất tiếp giới hạn tại phần trợt ép trồi; www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 85 L - chiều di đáy móng chữ nhật (thẳng góc với lực gây trợt), khi xét cho bi toán phẳng thì lấy L = 1; TB - ứng suất đáy móng trung bình trong phạm vi B 2 . B (B ) B (B ) B(B ) * * * 2211 a b cd e f Hình 4-4: Sơ đồ tính toán trợt hỗn hợp Phơng pháp xác định gh đợc trình by trong [15]. Giá trị B 1 phải đợc xác định theo giá trị TB P BL = trên các đồ thị trong hình 4-5. Khi lực pháp tuyến P lệch tâm về phía hạ lu thì các giá trị B, B 1 , B 2 trong công thức (4-29) phải lấy bằng B*, B 1 *, B 2 *, trong đó B* = B - 2e p ; B 1 * = 1 B* B B ; e p - độ lệch tâm về hạ lu của lực P. Độ lệch tâm về phía thợng lu không xét đến trong tính toán. k p 1 0 a) B /B 1 0 1 B /B 1 p b) Hình 4-5: Các đồ thị để xác định chiều rộng B 1 a) Đất có tg I > 0,45; b) Đất có tg I 0,45 Trên hình (4-5): k = lim Ip N.B.; - ứng suất pháp trung bình tại đáy móng công trình m tại đó xảy ra sự phá hoại nền chỉ do tải trọng thẳng đứng, xác định theo [15]. IV. Tính ổn định theo sơ đồ trợt sâu Tuỳ theo cấu tạo địa chất nền, mặt trợt sâu có thể có hình dạng bất kỳ. Trong tính toán, để đơn giản thờng giả thiết mặt trợt xấp xỉ theo một đờng cong có hình dạng xác định. Khi đất nền đồng chất có thể tính theo phơng pháp nêu trong [15]. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 86 Với mọi loại nền, có thể áp dụng phơng pháp gần đúng của M.M.Grisin để tính toán. Theo phơng pháp ny, xem mặt trợt (trong bi toán phẳng) l một cung tròn đi qua điểm đầu của đáy móng công trình; xem công trình l một khối không biến dạng gắn chặt vo nền v kiểm tra hệ số an ton chống trợt cho ton khối công trình + nền. Hệ số an ton ổn định cho phép đợc xác định theo (4-7). 1. Trờng hợp nền đồng chất (hình 4-6) P Q Q P x x PN T B G W D N Q T 1 2 2 1 1 1 1 1 1 0 R r y 0 O th i Hình 4-6: Sơ đồ tính ổn định trợt sâu khi nền đồng chất Các lực tác dụng bao gồm: - Hợp lực P của các lực thẳng đứng (trọng lợng công trình, sân sau, nớc trên công trình ), có tay đòn đến điểm đầu cung trợt (điểm I) l x 0 . - Hợp lực Q của các lực nằm ngang, có tay đòn đến điểm I l y 0 . - Trọng lợng đất nằm trong cung trợt, tính theo dung trọng đẩy nổi. 0 2 dn 0 . Gsin.cos.R 180 = ; (4-30) - áp lực thấm trong phần cung trợt - áp lực ny l hợp của các lực thấm phân tố tác dụng tại từng ô của lới thấm; có thể tính gần đúng: W th = n J i i ; (4-31) Trong đó: n - trọng lợng riêng của nớc; J i - gradien thấm tại ô lới thứ i; i - diện tích ô lới thứ i. Hợp lực W th có cánh tay đòn đến O l r. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 87 Ta dời song song hệ lực (P, Q) đến vị trí mới (P 1 , Q 1 ) có Q 1 đi qua điểm I, khi đó hệ lực mới có các cờng độ P 1 = P; Q 1 = Q; điểm đặt của P 1 xác định bởi tay đòn đến điểm l: 10 0 Q xx y P =+ . Tiếp theo, trợt lực P 1 dọc theo giá của nó cho đến khi cắt cung trợt tại B; phân tích lực P 1 ra 2 thnh phần: - Thnh phần theo hớng pháp tuyến với cung trợt: N 1 = Pcos; - Thnh phần theo hớng tiếp tuyến với cung trợt: T 1 = Psin. Tơng tự, trợt lực Q 1 dọc theo giá của nó cho đến khi cắt cung trợt (phía cuối) tại D; phân tích lực Q 1 ra hai thnh phần: - Thnh phần theo hớng pháp tuyến với cung trợt: N 2 = Qsin; - Thnh phần theo hớng tiếp tuyến với cung trợt: T 2 = Qcos Xét trờng hợp cân bằng giới hạn, lực tác dụng lên cung trợt gồm có: - Các lực ma sát do lực theo hớng pháp tuyến sinh ra: S 1 = N 1 tg = Pcostg; S 2 = N 2 tg = Qsintg; S 3 = tg; - góc ma sát trong của đất nền. - Lực dính dọc theo cung trợt: C = 2Rc, Trong đó: 2R - chiều di cung trợt; c - lực dính đơn vị. Hệ số an ton ổn định đợc xác định theo công thức: ct at gt M K M = , (4-32) Trong đó: M ct - mômen chống trợt: M ct = S 1 R + S 2 R + S 3 R + 2RcR; M gt - mômen gây trợt: M gt = T 1 R + T 2 R + W th r Thay vo (4-32) đợc: at th (Pcos Qsin G)tg 2 Rc K Qcos Psin W .r/R + + + = + + (4-33) 2. Trờng hợp nền không đồng chất (hình 4-7) www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 88 P Q i D R 1 Q b i i S , ,c 111 , ,c 222 , ,c 333 O i Hình 4-7: Sơ đồ tính toán ổn định chống trợt khi nền không đồng chất. Nếu cung trợt đi qua nhiều lớp đất có các chỉ tiêu cơ lý khác nhau ( j , j , C j ) thì phải chia khối trợt thnh nhiều dải thẳng đứng có chiều rộng b bằng nhau v xét cân bằng giữa tổng số các mômen chống trợt v đẩy trợt của các dải đất đó do lực thẳng đứng truyền xuống đáy dải l: P i = P i n + P i đ Trong đó: P i n - tải trọng thẳng đứng do phần áp lực ngoi tác dụng trên mặt đỉnh dải, có thể l do áp lực đáy móng hay trọng lợng sân sau gây ra; P i đ - trọng lợng dải đất: P i đ = b( 1 Z 1 + 2 Z 2 + ) i , Với 1 , 2 tơng ứng l trọng lợng riêng của phần đất có chiều dy Z 1 , Z 2 , trong phạm vi dải đang xét. P i cũng đợc phân tích ra các thnh phần theo hớng pháp tuyến v tiếp tuyến với cung trợt: - Hớng pháp tuyến: N i = P i cos i ; - Hớng tiếp tuyến: T i = P i sin i ; Trong đó: i - góc định vị của dải, xem hình 4-7. Tổng lực ngang Q cũng đợc dời xuống mặt nền, trợt về điểm cuối cung trợt v phân tích ra hai thnh phần theo hớng pháp tuyến v tiếp tuyến với cung trợt nh đã lm với trờng hợp trên. Hệ số an ton chống trợt tính theo (4-32) sẽ l: iiiii 1 at ii P cos tg c S Qsin tg K Psin Qcos ++ = + (4-34) Trong đó: www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 89 i , C i - góc ma sát trong v lực dính đơn vị của lớp đất dới đáy dải thứ i; S i - chiều di đáy dải thứ i. Hệ số an ton cho phép đợc xác định theo (4-7). Đ4.4. ổn định của đập đất Đập đất l công trình chắn nớc có mặt cắt hình thang, mái dốc tơng đối thoải, trọng lợng đập lớn, khó có thể bị nớc đẩy trợt theo phơng ngang. Sự mất ổn định về trợt của đập chỉ có thể l trợt mái hoặc mái cùng với một phần của nền. Trong tính toán cần xét đến các trờng hợp sau: 1. Đập trong thời kỳ thi công, v khi vừa đắp xong. 2. Khi hồ đã chứa nớc với các mực nớc thợng hạ lu khác nhau. 3. Khi mực nớc trong hồ rút nhanh. Các sơ đồ v công thức tính toán đợc trình by ở Đ6.5. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 90 Chơng 5 Một số vấn đề thuỷ lực của công trình tháo nớc Đ5.1. Tháo nớc qua công trình thuỷ lợi Nớc đợc tháo qua công trình thuỷ lợi trong nhiều trờng hợp khác nhau. ở các cụm công trình đầu mối thuỷ lợi, phải xây dựng công trình tháo nớc để xả nớc thừa trong mùa lũ, đảm bảo an ton cho ton bộ đầu mối; để tháo cạn hồ chứa khi cần thiết, xả bùn cát hay tháo nớc thờng xuyên xuống hạ lu. Có thể có những công trình tháo nớc thực hiện những chức năng khác nhau nh tháo lũ v tháo nớc thờng xuyên; tháo lũ khai thác kết hợp dẫn dòng thi công v.v Công trình tháo nớc cũng đợc áp dụng trên hệ thống kênh khi xả nớc thừa ra khỏi kênh, hay tháo lũ sờn dốc cắt qua tuyến kênh. Một trong những yếu tố quyết định lu tốc dòng chảy trên công trình tháo nớc l cột nớc công tác của nó tức chênh lệch mực nớc thợng hạ lu (Z ct ) khi công trình tháo nớc lm việc. Theo trị số của Z ct , có thể phân thnh công trình tháo nớc có cột nớc thấp (Z ct < 10m), cột nớc trung bình (Z ct = 10 ữ 20m) v cột nớc cao (Z ct > 20m). ở công trình tháo nớc có cột nớc thấp, lu tốc dòng nớc trên đó không lớn, ít xuất hiện các hiện tợng thuỷ lực phức tạp nh sóng xung kích, hm khí, khí thực Ngợc lại, ở các công trình tháo nớc có cột nớc trung bình v cao, lu tốc dòng chảy trên đó lớn (có thể đạt tới 35 ữ 40m/s hoặc hơn nữa), dòng chảy rất "nhạy cảm" với những thay đổi ở đờng biên công trình; các hiện tợng thuỷ lực nh sóng xiên, hm khí, khí thực, mạch động có thể diễn ra mãnh liệt, ảnh hởng đến sự lm việc an ton của công trình. Vì vậy trong tính toán thiết kế, chúng cần đợc xem xét, đánh giá đúng mức v đề ra các biện pháp xử lý khi cần thiết. Trong chơng ny trình by một số vấn đề thuỷ lực của công trình tháo nớc khi dòng chảy trên đó có lu tốc cao. Các vấn đề về khả năng tháo nớc, nối tiếp v tiêu năng sau các công trình tháo sẽ đợc trình by cụ thể trong các chơng tơng ứng. www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 91 Đ5.2. Mạch động của dòng chảy trên Công trình tháo nớc I. Khái niệm Mạch động l sự dao động của giá trị các thông số chảy (lu tốc, áp lực, độ sâu ) xung quanh giá trị trung bình thời gian. Có thể biểu diễn giá trị tức thời của các thông số chảy qua trị số trung bình thời gian v giá trị mạch động của chúng. Ví dụ: - Lu tốc: u = u + u', (5-1) - áp suất: p = p + p', (5-2) Trong đó: u, p - trị số tức thời của lu tốc, áp suất tại điểm đang xét trong dòng chảy; u , p - trị số trung bình thời gian của u, p; u', p' - mạch động của lu tốc, áp suất; Trị số của u', p' có thể l dơng, âm hoặc bằng không. II. Nguyên nhân Sự hình thnh mạch động có liên quan đến các biên của dòng chảy: sự thay đổi mực nớc thợng, hạ lu, tác động của sóng, gió trong hồ chứa, ảnh hởng của độ nhám lòng dẫn Có rất nhiều yếu tố có thể ảnh hởng đến dòng chảy trên công trình tháo nớc. V sự tổ hợp của các yếu tố ny l có tính ngẫu nhiên. Kết quả l các thông số của dòng chảy cũng sẽ biến đổi một cách ngẫu nhiên. Tuy vậy, sự biến đổi đó vẫn tuân theo những quy luật nhất định m việc nghiên cứu lý thuyết v thực nghiệm đã dần lm sáng tỏ. III. ảnh hởng Mạch động ảnh hởng đến dòng chảy v công trình trên nhiều mặt. Các ảnh hởng quan trọng nhất l: 1. Thay đổi tải trọng lên bề mặt công trình Trên hình 5.1 mô tả diễn biến theo thời gian của áp suất lên đáy lòng dẫn. Thnh lòng dẫn cũng chịu sự thay đổi của áp suất kiểu tơng tự. Kết quả l áp lực lên bề mặt công trình luôn luôn thay đổi. Điều ny có ảnh hởng đến ổn định v độ bền của kết cấu. - Khi đáy lòng dẫn (dốc nớc, bể tiêu năng, sân sau) l các tấm lm việc độc lập thì sự hạ thấp đột ngột áp lực thuỷ động lên đó có thể lm cho tấm bị mất ổn định do đẩy nổi. Ngợc lại, khi áp lực đột ngột gia tăng có thể lm cho tấm bị nứt vỡ do ứng suất kéo tại một số điểm vợt quá giới hạn. - Khi thnh lòng dẫn l các tờng lm việc độc lập (không nối liền với bản đáy) thì sự hạ thấp đột ngột áp lực thuỷ động lên tờng có thể lm cho nó bị mất cân bằng [...]... Trong tính toán thông thờng lấy: A = 3, ( 5-4 ) 2p 2 .u 10 a) 0 x 1, 6 1, 8 2,0 h u 12 1 2 3 4 0,5 1, 0 1, 5 2,0 2,5 3, 0 3, 5 4,0 4,5 5,0 5,5 x/h b) w v 0,08 2,2 0,04 2,4 2,6 x/Ln ol 2(p p -p) 1, 4 3 nc 0,24 0,20 0 ,16 0 ,12 u1 pp 2 1 0.6h 0.8h Pn 0 y 2p .u12 d v n 6 5 4 3 2 1 Hình 5 -3 : Trị số tiêu chuẩn mạch động áp suất w a) ở đáy lòng dẫn khi có nớc nhảy hoàn chỉnh: x - khoảng cách từ mặt cắt đo đến vị trí... dòng (xem [3] ), rút ra biểu thức quan hệ của các chiều sâu liên hiệp trớc v sau sóng xiên nh sau: h1 ( 1 + 8Fr1 sin 2 1) 2 w v h2 = ( 5-2 8) Các ký hiệu xem trên hình 5 -1 3 Khi = 900 thì công thức ( 5-2 8) trở thnh công thức xác định chiều sâu liên hiệp của nớc nhảy hon chỉnh đã đợc biết trong thuỷ lực học Vn1 B Vt1 a Vn2 w w b1 10 6 B-B A V1 b Vt2 h h1 1 V2 B 2 Hình 5 -1 3 : Để thiết lập công thức... môn Thuỷ công, Trờng Đại học Thuỷ lợi Xin chân thành cảm ơn Các tác giả 11 2 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam Mục lục Trang Lời nói đầu Phần I: Công trình Thủy lợi n - Kiến thức chung, cơ sở tính toán Chơng 1: Kiến thức chung về công trình thuỷ lợi d v 1. 1 Vai trò của các công trình thuỷ lợi 1. 2 Khái niệm về công trình thuỷ lợi 1. 3 Phân loại công trình thuỷ lợi 1. 4 Đầu mối công trình. .. xác định nh sau: = arcsin (1/ Fr ) ( 5-2 5) Với trờng hợp trên hình 5 -1 2 a, l dơng v sau đờng nhiễu, mực nớc dâng cao một đoạn , còn trờng hợp trên hình 5 -1 2 b thì mực nớc hạ thấp 10 4 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam a a a a a a-a A 5 A 4 a a-a 1 2 3 h= a-a - c) b) a) 5 1 2 a a 3 4 5 a-a h= d) c a a-a đ + h= e) n a c 5 h= a d v đ 1 1 a a-a g) ol Hình 5 -1 2 : Sự hình thành sóng nhiễu... gồm: - Phần I: Công trình thuỷ lợi - kiến thức chung v các cơ sở tính toán - Phần II: Các loại đập Tập II gồm: - Phần III: Các công trình tháo v dẫn nớc - Phần IV: Các công trình chuyên môn - Phần V: Khảo sát, thiết kế, quản lý v nghiên cứu công trình thuỷ lợi Tham gia biên soạn tập I gồm: GS TS Ngô Trí Viềng chủ biên và viết các chơng 1, 3; PGS TS Nguyễn Chiến viết các chơng 2, 4, 5, 10 , 11 ; GS.TS Nguyễn... (V hoặc Fr) - Theo ti liệu thí nghiệm của Straup v Anderson: k = 0 ,12 Fr 25 , (5 -1 2 ) w v Trong đó: k l trị số trung bình của k - Theo công thức kinh nghiệm đợc trình by trong quy phạm thiết kế trn xả lũ của Trung Quốc SDJ 3 41 - 89: k = V /10 0 , (5 -1 3 ) Trong đó: V - lu tốc trung bình mặt cắt w Khi lòng dẫn l chữ nhật ta có: w ở đây: hhk = (1 + k )h (5 -1 4 ) hhk - độ sâu dòng có hm khí; h - độ sâu dòng... bờ v bên vai công trình Chơng 3: Tải trọng v tác động lên công trình thuỷ lợi 58 3 .1 Các loại tải trọng v tổ hợp của chúng w 3. 2 áp lực thuỷ tĩnh v thuỷ động 3. 3 Tác động của sóng 3. 4 áp lực bùn cát 3. 5 Tác động của động đất w Chơng 4 : Tính toán ổn định v độ bền của công trình 74 4 .1 Các phơng pháp tính toán 4.2 ổn định của công trình xây trên nền đá 4 .3 ổn định của công trình thuỷ lợi xây trên nền... Đối với công trình thuỷ lợi, chất lỏng đợc xét l nớc Nếu dùng đại lợng cột nớc đo áp để biểu thị áp suất trong chất lỏng, tức H = p/, trong đó l trọng lợng riêng của nớc, thì công thức (5 -1 5 ) sẽ l: H Hpg , w v (5 -1 6 ) ở đây: H - cột nớc đo áp ton phần tại điểm xét; Hpg - cột nớc đo áp phân giới Trị số của Hpg theo nhiệt độ môi trờng nh ở bảng 5 -1 Bảng 5 -1 : Trị số Hpg của nớc 5 10 15 20 25 30 40 Hpg... ứng suất trong thân đập 8.8 ảnh hởng của việc phân giai đoạn thi công đến ứng suất thân đập 277 w v 10 .4 Đập to đầu Chơng 11 : Các loại đập khác 30 6 11 .1 Khái niệm v phân loại 11 .2 Đập cọc gỗ w w 11 .3 Đập cao su Các ti liệu tham khảo chính 11 5 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam Phần II Các loại đập d v Đập đất n Chơng 6 Đ6 .1 Khái quát I Giới thiệu chung Đập đất l loại đập sử dụng vật liệu... biến dạng công trình v biện pháp thi công cơ giới nên hình thức kết cấu đập vừa hợp lý, vừa kinh tế w Đến nay đã xây dựng đợc những đập có chiều cao lớn Đến năm 19 00 cha có đập cao trên 50m, đến năm 19 30 cha có đập cao trên 10 0m Ngy nay có những đập cao nh: Đập Anderson Ranch ở Mỹ xây năm 19 50 cao 13 9m Đập Xerơ Pôngxông ở Pháp xây năm 19 61 cao 12 2m; Đập Bariri ở Braxin xây năm 19 67 cao 11 2m Đập đất . A = 3, ( 5-4 ) 2 p 2 6 5 4 3 2 1 0 1 2 3 x/Ln a) Pn p 0 x y u 1 h 0.8h 0.6h 1 2 3 4 .u 10 p 2 p .u 1 2 2(p -p) p u 1 2 0,24 0,20 0 ,16 0 ,12 0,08 0,04 1, 4 1, 6 1, 8 2,0 2,2 2,4 2,6 0,5 1, 0 1, 5. áp lực giảm có thể lm phát sinh chân không gây bẹp ống 0 ,15 0 ,15 -2 0 2 0 5 -5 2 1 0 -1 -2 -3 -4 m cột nớc cm cột nớc a) b) c) Hình 5 -1 : Mạch động áp lực có trong dòng chảy rối (đo trong máng. cứu của Vôinhitr - Xianôjenxki, giới hạn hm khí xác định nh sau [10 ]: V gh = 20,8 R (1 + i 2 ) 0,25 (1 - ) -1 , (5 -1 1 ) Trong đó: i - độ dốc đáy; R - bán kính thuỷ lực; - hệ số sức cản