!"#$%&%'&()*+%&%'&,-./0 1(#%23+34 !(56%%&%'&78 !"9%:;%&%'&<<<=<!>? !@1AB3C7D<# !E@' %$ %9@$ %$ %9@63F%:G/H 63%$ %9@ IG5$ %GJ K4@:$ %$ %9@4 %% 7<?# K-'$ %$ %9@ %% 7D?# !L(MK<N?K<N>?O#P K4@:$ 3(NQR94 NQ 7S# KC@ *T)/$ <N?#7U/ @ 7?# KVGG<N>?#7U/ 7>?# K4@:$ %WA(4 ( 7MK<N?K<N>?7D# !H%:X %&%'& KH%:X CMD K *T)/$ DN> !D 3G7D>>'Y# < !V % &%RW'&%6 K23+3G/W<=>O%*Z )*Z ,[%23\=>MIG\P K4%$ %%23J*T )$ B2] ' c 7D>3G !C'&%1(# KC'&%1(#I/0 )*T A KC'&%#1(#/0 /$ *T )$ GW <^6%,V % &%RW1(# !23&%RWQW+3*T )$ H9_)B`6%] 7a<>3G !%%23Bb/H#c %()$ H9_)B`6%] 7a<>3G !V % &%RW/H#c %(4%$ 63\ K*T )$ B2IG/H/%$ %L<S A9] ' c 7<S3G K:X *+ : IG/H/%$ γ 7<?Y# D 7<?'Y# D K$1#)AdIG/%$ )*+%^%QW$ %e f 7 '5.1 43.0 cc f γ × 7 30250043.0 5.1 ×× 7<Ma>>3G !V % %23&%RW1(#23+3'#<=>63Da?g K63%23Da?gO%23 hP K[RH9IG%23] 7Da?3G K[R'2W)e%%23i] 7aS?3G K$1)AdIG%23f 5 7<N> ? 3G K 5_)L%j/%$ 5G %23 '$ N2%)&%j/&7S <JN2%)&%j/& k 7<a lm^ gIG%23A%23 h Dno)Bo 5%^%Wo ! 5%H%:X plqrs CtEuvwa? K-%H G)WRlγ 7<?,A>M K-%H G)WRllγ < 7?,A>x? KWR%%HCMD,A)WA *Tγ 7=?,A> ! 5N '^Kl7<?Oh%^,[NQ%H%&%'&,ANQ<%:y%&% '&P ! 5A:W #z%:*T +3%H%:X &@1AB3C %% ≥<?#%;3H N2%%# 5ANQ#O o%:BA9#c %)BAP KQW%{<<<=<!>?%; 5A#)*+69*5G 4|} ~Crnf# A 5A# < < > D >S? UD >x? K•)V91W()*+%&%<A%G69 5A#7> plqrs < CtEuvwa? <@1A%^%Wo !@1AB3C7D<# !WH o%j)(1(#%[%# G7>D# →@1A%^%Wo C %% 7C!<G7D<!<>D7Da# <<CbGX51(#I%:#c %€% G <<:*T +351(#^% 1 7<÷a !u)•# H#3^%23&%RW1(#,A H#3^%$ ( !*+)•#$ b%:W 1(#[1W)J3H%c @GW1(#1‚)& %c @1A(ƒ *@GW)6%)€3@)*T )((→%c %L 3^NV91b $ %:; !:W %:*T +351(#^%%; 53V/ G %*T )*+%^%QW 3*Z )„/{9 <<<:*T $351(#@@ 1 Ua !u)•#$ b%:W 1(#`1W)J H#@1(#ƒ *@1A (,A@GW)6%)€3@)*Z )((1W)J H#)*+%L 3^NV91b $ %:; !*+)•#c 3^,V % %23&%GW1(#ƒ *3^%… $ 1W5y#1(#3HGW€3[Z,A)d %T%c %-%H#c %( bGX51(#)H#/HW'WH o †Go1(#7<÷<a#A +3‡6%F'$ %&%'&'WH o †Go1(#I[ZD#F,;')J /H#c %(A#, %:6%/6%+Ed %T'&% G †Go1(#'2# 'Wx )H#/HW)$ e W'&%6B3F')J(5ˆ/B1GW)$ [ %:W /A%Wo%&%'&A9ce,AW/@:$ %&%'&IG(/0 <%G X%:*T +351(#I@7x1(#I <D"#$%&%'&%#c %€% G ( !c %€% G ( 1000 1000 700 120 120 200 500600 1560 2% 2% 500 500 12000 Bản mặt cầu dày 20 cm Lớp phòng nước dày 1 cm Lớp bêtông nhựa dày 5 cm Lớp bêtông bảo hộ dày 4 cm 1/2 MẶT CẮT GỐI 1/2 MẶT CẮT GIỮA 5 x 2200 = 11000 1600 160044004400 ;<6%RW#‰%€% G '&%6B3 plqrs D CtEuvwa? !o'^%*[Z/HIG#c %€% G ( pŠut Šl} lp‹Œ EvŒ 4@:$ ANQR9 4NQ M>> # ANQ%&%'& < A C@ *T)/$ / Q <N?> # @:$ T€/o / > # @GW T€/o > # @:$ VGG / <N?> # @GWVGG ?> # @:$ %WA( 4 G D>> # 1(#I%&%'& x 1(# WH o †Go1(#I <<> # @1Ao{ 1 Q >> # <al•\qsŽ !@GW1(#I)*+bGX3y%•,AW K@1AB3%^%WoC %% K*+ 1(#I%:#‰%€% G K"9#$IG%H%:X 'G%o !no)B@GWIG1(#I%QW)@'•*T )• ‘ : :W )J K W#Q%^%Wo[6%1W%H%:X 5:G K : e'o [6%IG#‰%€%1(#I !no)B&GWIG1(#I%QW)@'•)•e O)•,’ P “ CC ‘”“• :W )J K“ CC CA)•,’ IG'&%6B31WWR%%H K”“•E•,’ W323 H%:X NQJ [ ] 800 L =∆ <H%:X NQF%H%:X *T)/•W‰'&%+3HG%H%:X A9 [ ] 1000 L =∆ !no)B@GW1(#%23%QW' •# K@GW1(#%23 30 1 ≥ L Hsb K@GW%WA/•1(#+3 25 1 ≥ L Hcb [ 5/ CA@GW1(#%23O%QQ/QG#P / CA@GW1(#+3OW#3W5%Q4QG#P ! WA:G,•bGX@GW1(#%23(3H3–+3,[/@:• IGo/H%23 •J%:%B%:*T )•%:o,W•3H€% 23/H%23o/6%+3‡ !:W /*[%^%Wo5Z/•%GW@GW1(#%23%QW$ %e plqrs a CtEuvwa? 30 1 ≥ L H sb — 4.31 30 1 ×≥ sb H 7F>?O#P —X@GW1(#%23 K@GW/H/y s ˜ 7?# K@1A9/Ho%:OW3]G QP% % 7D# K@1A9/Ho1*[O4W%%W#]G QP% / 7D# K@GW%WA//•1(#%23 5/ 7?>KDKD7?x#7F?x# <?™šq4|4}›œ !^%*[IG/H/%$ No)B%QW)@'•/HB1*[%o1y IG%H%:X y/• !@/H%*T X% 5 7Ox•<?P# !QW_9)BIG<<<=<!>?%;@1A9IG/H/%$ #‰%(3H[Z=? ##Ed %T„3H)H#/HW%QW)@'•Bb,A%*T 69%QW/H ? Or?<xD!P 7U•)V9%GX@1A9/H/%$ #‰%(G% 5 7<># !4H/%$ J%•6%RW,ž%1R )*T ,o%2WF%QW1R )*T W %:„W‰J%• '$ (6%RW,ž%y)^IG,•6%RW,ž%/H/%$ o0#%c @GW1(# 7U%c 'Hc BbIG1(#,G%RW:Gz)•/%:^•QW'&% !^%*[6%RW/H/%$ #‰%( K@1A9/H/%$ % 5 7<># K@1A9,ž%/H% 7<# K4@:• ,ž%/H/ 7<# K@1A3(o‚ 1 Q 7>># K@1A3(o3^G%:W Y<7># ;D6%RW/H/%$ #‰%( ž K4H/%$ G/ Kž%1(#W !"#$ !#‰%€% G 1(#I plqrs ? CtEuvwa? ;a6%RW#‰%€% G 1(#IO%:G a!sP !6%RW/H/y O˜Q/P K@GW/H/y s˜7=># K@1A9/H/y %˜7<# !6%RW/Ho%:1WJ/H/%$ B2/Ho%:IG1(#%23 h(6%RW).)•/%:^QWQ'&%,[/H/%W F,;,Ÿ9'^%*[IG/H o%:%*T `Z'^%*[IG/Ho1*[ K/@:• /Ho%:/ % 7a># K5%Ÿ3/Ho%: % 7%Ÿ3 K@1A9#•%/H%7D# K%L @1A9/Ho%:% % 7ND7D# !6%RW/Ho1*[ K/@:• /Ho%:/ % 7=># K5%Ÿ3/Ho%: % 7%Ÿ3 K@1A9#•%/H%7D# K%L @1A9/Ho%:% % 7ND7D# !%L @GW1(#%23 5/ 7?>KDKD7?x# !6%RW/H/%W @1A9/Hi% 5 7<>#F@GW,ž%/H% 7<# !@GW%WA/•1(#Q+3 / 7?xK<K<>7SS# %&'(')*"+,)- Do G)WRA#,•IG(1(#+3 !%–9%QW/•3o3%$ '&%6B3#A(1(#+3Jo G)WRA# ,•'oGsW)J'%^%Wo%&%'&(1(#+3%;%G3H3V%^:’ _o%:;;%A'&%6%:W o G)WRA#,•%j'&%RWF%$ )& ')*G'&%6B3,AW'G%o plqrs x CtEuvwa? Gtrường hợp 1:(1(#Q+3%$ %QW/•3o3€3 23W‰GW'2W1X '$ J)A oWG9%:y%R#) 1*[%:W A91(#+3A#,•%QW< G )WR Dầm thép Bản bê tông Lớp phủ mặt cầu Hoạt tải G E II: Giai đoạn khai thác G E I: Sau khi đổ bản bê tông mặt cầu G E I: Sau khi thi công xong dầm thép ;?%$ %QW/•3o3GW'2W1X Hdc Hdt tv Dw tc tt bt Y1 Z1 Dc2 ts tt tc Hdt Dc1Y1 Dw IIII I I II bt bc bs tw xG‰%€%%^%WoEl;xG‰%€%%^%WoEll !G)WR'%$ NW 1(#%23 K#‰%€%%^%WoA#‰%€%1(#%23 K%H%:X %^%WoO%-%H G)WRP %:X *+ /H%V1(# < %:X *+ •'&%1X,A G plqrs = CtEuvwa? D %:X *+ /H/%W ,A† 3(/%W )*+)L– ,[/H ! G)WR<'/H#‰%()¡)R%*T )•,A%G# GA#,•%RW:G•e +3 *G1(#%23,A/H/%W %%23 K#‰%€%%^%WoA#‰%€%+3%23!4 K%H%:X %^%Wo %-%H G)WR</GW d#[33I#‰%(FVGGF T€/o O&o/•3ŸA9)*+)L/%$ W‰€3 235G'%oW1 ,o '$/H/%W #‰%(¢P < WR%%H D /:*T +3<(1(#+3%$ %QW/•3o3€3 23%:)A oW )BW‰J%:y%R#) 1*[ Dầm thép Bản bê tông GĐ I: Giai đoạn thi công Hoạt tải Dầm thép G Đ II: Giai đoạn khai thác Bản bê tông Lớp phủ mặt cầu ;=%:*T +3%$ %:)A oW)B ! G)WR%:W G)WR%$ %;%WA/•%:X *+ IG'&%6B3,A%H %:X 5ˆ1W'&%6)A oW) 1*[BF*,Ÿ9%:W G)WRA9#‰%€%1(# *GA#,• ! G)WR<5G') )A oW%;%:X *+ IG'&%6B3#[%:9@o 1(#IF#‰%€%A#,•%:W G)WRA9A#‰%€%Q+3*,Ÿ9%H%:X %o 1y 1A#I5ˆ d# K%-%H G)WRl K%-%H G)WRll KWR%%H 7U•)V9%G H%&%()*+%$ %QW/•3o3€3 23/0 ({W‰ GW'2W1X(1(#Q+3A#,•%QW< G)WR*)¡3V%^ D<npEŒEœ‹£¤œ¥l\lEqšl !G)WRl'%$ NW 1(#%23,A)¡)L/H/%W #‰%(F%9• †G1(#%23,A/H/%W *G%RW:G•e Q+3 !‰%€%%^%Wo#‰%€%1(#%23 !s•%^#‰%€%1(#%23O1•%^#‰%€% 9P ttccNC tbtbA += !no)B#$#Q%-IG%&%1•,[%:y>!>)_G)o91(#%23 plqrs S CtEuvwa? 2 ) 2 .(.) 2 .(. t ttt W wW c sbccO t tbt D tD t HtbS +++−= !'WH o%j)o91(#)&#‰%€% G)WRl NC A S Y 0 1 = I I Dc1 Hdt tc tt bc tw bt Dw Y1 ;S‰%€%1(#El !@GW3(5*T1(#B2 11 YtHD csbC −−= !no)B#$#Q_o%^IG#‰%€%1(#),[%:yl!l K$#Q_o%^/H/y 2 1 3 ) 2 .(. 12 . Yt D Dt Dt I t w ww ww w −++= K$#Q_o%^/HoB2 2 1 3 ) 2 .(. 12 . c sbcc c c cf t YHbt tb I −−+= K$#Q_o%^/HoB'2W 2 1 3 ) 2 .(. 12 . t tt t t tf t Ybt tb I −+= K$#Q_o%^IG%&%1•1(#%23 tfcfWNC IIII ++= !no)B#$#Q%-IG#‰%€%1(#%23),[%:y%: „Gl!l 2 )( .) 2 .(. 2 1 1 csb w C sbccNC tYH t t YHtbS −− +−−= !4H '&%_H%^%WoE#‰%€%1(#I G)WRl plqrs M CtEuvwa? I I II II ts Y1 bt tt tc Dw tvHdt Hdc bs Dc2 Z1 pEšlCu¦ Šl§ lp‹Œ EvŒ s•%^#‰%€%1(#%23 NC A xD> 2 cm $#Q%-#‰%€%),[)o91(# O S a<<?? 3 cm WH o%j)o91(#)&l!l 1 Y x=>= cm $#Q_o%^3(/H/y W I ?MSDDMa= 4 cm $#Q_o%^3(o%: ct I M=D=>?M 4 cm $#Q_o%^3(o1*[ tf I M>D>Dx=D 4 cm $#Q_o%^3(1(#%23 NC I <aS=a= 4 cm $#Q%-#‰%€%),[l!l NC S =S=??x? 3 cm "IG#‰%€%1(#),[%:yq y I >S?> 4 cm DDnpEŒ‹u£¤ œ¥l\lEqšll DD‰%€%%^%Wo !G)WR</H#‰%()¡)R% jT )•,A %G# GA#,•%RW:G•e Q +3 †G 1(#%23,A/H4 !‰%€%%^%WoA#‰%€%Q+37U E‰%:* ;XIG#‰%€% G)WRllA)‰ %:* ; XIG%&%1•+3 DD<no)B/@:• %^%WoIG /H/%$ !%:W %^%Wo'$ 3H%WA/•/H /%$ #‰%(%G# GA#,• ,J1(#%23%QW3*Z 1X (/@:• /H/%$ A#,• ,[1(#%2WG9„ XA/@:• J•;M#‰%€%1(# G)WRll 3y%•,AW@9&%*@1A%^%WoIG1(#F'WH o †Go 1(#I,A/@1A9/H/%$ #‰%(o_9%:;'oGJ† _)B 'oG,@/@:• J•A9* %b R)V9A3(/@:• B^ – 1(#IF WA/@:• A9/H/%$ I9&A#,•%QW3*Z G (F•b'A#,•%QW3*Z 1X(A` plqrs > CtEuvwa? [...]... TỪ BÊTƠNG SANG THÉP STT N n’=3n f c ’(MPa) ' -với f c = 30MPa, ta lấy hệ sớ quy đởi 1 10 30 16 ≤ f c ’ Bề rộng tính toán của bản cánh dầm biên: bs = b1 + b2 = 100 + 110 = 210cm => Bề rộng tính toán của bản cánh dầm trong: bs = 2b2 = 2.110... sb − Y1 + th )}+A r ( H sb − Y1 + Yr ) 2 3 -Khoảng cách từ trong tâm tiết diện dầm thép đến trong tâm tiết diện liên hợp (khoảng cách từTTH I-I đến TTH II-II) SV: THÁI HỒNG DUY 13 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 Z1= GV: NGUYỄN VĂN VĨNH Sx ' AST -Chiều cao phần sườn dầm chịu nén đàn hời: D c 2 = H sb − tc − Y1 − Z1 -Xác định momen quán tính của tiết diện liên hợp: + Mơ... cm3 3.4xác định đạc trưng hình học mặt cắt giai đoạn chảy dẻo 3.4.1mặt cắt chảy dẻo -giai đoạn 3: khi ứng śt trên toàn mặt cắt đều đạt đến giới hạn chảy SV: THÁI HỒNG DUY 16 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH -mặt cắt tính toán là mặt cắt liên hợp ⇒ đặc trưng hình hoc mặt cắt giai đoạn III là đặc trưng hình hoc của tiết diện liên hợp tc th ts bs... trường hợp TTH đi qua trọng tâm bản bê tơng về ngun tắc ta phải xét xem trục trung hòa ở trên hay ở dưới so với cớt thép trên v à cớt thép dưới để có được SV: THÁI HỒNG DUY 17 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH cơng thức tính toán chính xác Trong tính toán ta thường bỏ qua phần cớt thép của bản bê tơng mặt cầu do đó ta chỉ cần xác định TTH đi... thì cả dầm biên và dầm trong khi đạt đến trạng thái chảy ở toàn bộ mặt cắt thì trục trung hòa dẻo(PNA) đều đi qua sườn dầm.Như vậy ta có: +Sơ đờ tính: SV: THÁI HỒNG DUY 18 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH bs 0,85.As.f'c Ar.Fyr Dw Dcp tc Dc2 fy III Mp II I Ac.Fyc Dcp.tw.Fyw III II Z1 Hsb Hcb th ts f'c I tt Y1 (Dw -Dcp).tw.Fyw bt fy At.Fyt Hình 14:Sơ đờ xác... Dcp = + 1 = 8.36 cm 2 Fyw Aw + Đới với dầm trong: (thay sớ ta có) ' D F A − Fyc Ac − 0,85 f c As − Fyr Ar Dcp = w yt t + 1 = 8.36 cm 2 Fyw Aw SV: THÁI HỒNG DUY 19 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH 4 XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN KCN 4.1 CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN LIÊN KẾT TRONG KCN 4.1.1 Hệ liên kết ngang tại mặt cắt gới - Dầm ngang tại mặt cắt... cắt: n=5 dầm Tởng sớ dầm ngang trên toàn cầu là : n = 5x2 = 10 dầm + Chiều dài mỡi dầm ngang: Ldn = 2.16cm Trọng lượng dầm ngang trên 1m dài 1 dầm chủ SV: THÁI HỒNG DUY 20 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH qn = 1,38 × 10 × 2.16 = 0,16 (kN/m) 6 × 32 4.1.2 Hệ kiên kết ngang tại mặt cắt trung gian - Tại các mặt cắt trung gian(trừ 2 mặt cắt gới) ta có