ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẦU THÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP LIÊN HỢP

ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO PHẦN MỞ ĐẦU : GIỚI THIỆU VÀ CÁC QUY ƯỚC CHO ĐỒ ÁN I – Giới thiệu về đồâ án : - Đồ án thiết kế cầu bê tông cốt thép được thực hiện theo tiêu chuẩn mới 22TCN272-05 dựa trên nền tảng tiêu chuẩn HOA KỲ AASHTO . - Trong pham vi thiết kế của đồ án chỉ thực hiện thiết kế kết cấu phần trên của cầu gồm : Dầm chủ , hệ liên kết ngang , Bản mặt cầu , Lan can , Lề bộ hành … theo các trạng thái giơiù hạn cường độ 1 , trạng thái giới hạn sử dụng ( kiểm tra nứt ). - Thuyết minh đồ án gồm 83 trang, trong đó có: + 48 hình minh hoạ. + 18 bảng số liệu và bản tính bổ sung. - Bản vẽ thiết kế được thực hiện trên khổ giấy A1. II – Các quy ước chung : - Nếu không có gì thay đổi thì tất cả đơn vò tính đều được quy đinh như sau : + Đơn vi chiều dài:mm + Đơn vò lực:N - Tại những vò trí có sự thay đổi đơn vò tính cho phù hợp với yêu cầu trong công thức được quy đònh trong tiêu chuẩn thì sẽ được ghi cụ thể . THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 1 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO PHẦN 1 : THỐNG KÊ CÁC SỐ LIỆU ĐẦU VÀO VÀ CHỌN SỐ LIỆU THIẾT KẾ I – ĐỀ BÀI : - Chiều dài nhip tính toán: L = 22000(mm) - Kích thước mặt cắt ngang: + Bề rộng lòng đường: B =7000(mm) + Bề rộng lề bộ hành: K = 750(mm) - Loại tiết diện dầm chính: chữ I căng sau - Hoạt tải: 0.65HL–93 và người II – CHỌN SỐ LIỆU THIẾT KẾ : 900 1800 1800 1800 1800 900 2507503500250 3500750 9000 ba ûn ma ët ca àu da øy 18 0 m m lớp p ho øn g nư ớc d ày 4 m m lớp b ê to âng a sf an d ày 7 0 mm 1.5 % 1.5 % 1% 1% 770837136750 Hình 1 – Mặt cắt ngang cầu sơ bộ II.1 – Chọn kích thước lan can – lề bộ hành : - Loại lan can và lề bộ hành dành cho người đi bộ , các kích thước thể hiện trên hình1 R 5 0 250 74 1511025090305 140 110 655 310 750 1% 200 200550250 80 324 Hình 2 – mặt cắt ngang lan can – lề bộ hành dành cho người đi bộ Các kích thước lề bộ hành và phần lan can bê tông như sau : + Bề dày lan can: L c =250 (mm) THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 2 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO + Bề dày bó vỉa:b bv = 200 (mm) + Chiều cao bó vỉa:h bv = 324 (mm) + Bề dày bản bê tông người đi bộ:h PL = 80 (mm) + Bán kính vuốt cong tại mép lề :R = 50 (mm) + Độ dốc thoát nước của lề người đi i PL =1% - Chi tiết phần lan can thép ( Hình 2 ) 150 100 80 90 80 70 110 100 90 100 150 90 140 20 285 90 250 110 15 200 770 2 4 7 0 Đường hàn 8(mm) Hình 3 – Phần thép lan can + Bề dày các cấu liện thép: t s1 = 10 (mm) + Bề dày thép tấm chờ liên kết bu lông với phần bê tông: t s2 = 20 (mm) + Bán kính cong của đỉnh cột thép: R 1 = 140 (mm) + Bán kính cong của thân cột thép: R 2 = 2469 (mm) + Chiều cao tónh không trên: h tkt = 260 (mm) + Chiều cao tónh không dưới : h tkb = 310 (mm) - Bố trí các cột thép lan can cách nhau 2400(mm) . Do đó có 10 cột thép . (hình 3) THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 3 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO 150 150150 2250 2400 2400 260310 2250 Hình 4 - Sơ đồ bố trí khoảng cách giữa các cột lan can II .2- Chọn lớp phủ mặt cầu : - Lớp phủ mặt cầu gồm : + Lớp bê tông asfan dày: t 1 = 70 (mm) + Lơp phòng nước dày: t 2 = 4 (mm) II.3 - Chọn bản mặt cầu : - Chọn bản mặt cầu bằng bê tông có : + Chiều dày bản la:ø t s =180 (mm) + Dung trọng bê tông = C ' γ 2.5x10-5(N/mm3 ) + Đối với phần bản hẫng chiều dày thay đổi từ 180 (mm) đến 220 (mm) - Độ dốc ngang thoát nước cho mặt đường la i LL = 1.5 % - Tạo độ dốc ngang cho mặt đường bằng cách kê gối lên các dầm chủ. II.4 - Chọn các kích thước mặt cắt ngang dầm chủ : bc tc D tf' bf bf' d bw tf X X' X X' Yo Hình 5 – Mặt cắt ngang dầm chủ Các kích thước mặt cắt ngang dầm chủ: - Chiều cao dầm chủ: d = 1200(mm) - Chiều cao sườn dầm: D=1144(mm) - Bề rộng bản cánh trên: b c = 300(mm) - Bề dày bản cánh trên: t c = 20(mm) - Bề rộng bản cánh dưới: b f = 400(mm) THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 4 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO - Bề dày bản cánh dưới: t f = 18 (mm) - Bề rộng bản táp: b f ’ = 500(mm) - Bề dày bản táp: t f ’ = 18(mm) - Bề dày sườn dầm: b w = 16 (mm) - Các kích thước thể hiện trong hình dưới 300 20 1144 1818 400 500 1200 16 Hình 6 – Các kích thước mặt cắt ngang dầm chủ II.4 – Chọn bố trí sườn tăng cường và hệ liên kết ngang: - Trước hết ta tiến hành bố trí sườn tăng cường gối và trung gian là như nhau , sau này khi tiến hành tính toán nếu có sự thay đổi thì sẽ bổ sung sau. - Chọn khoảng cách giữa các sườn tăng cường( đồng thời cũng là khoảng cách ciữa các dầm ngang ) là: L b = 2750 (mm) - => Với chiều dài nhòp L tt = 22000(mm) ta có số sườn tăng cường trên một dầm là: n = 2x(L tt /L b +1) = 18(sườn ) 2750 2750 2750 275027502750 27502750 1200 22000 Hình 7 – Sơ đô bố trí sườn tăng cường II.4.1 – Chon các kích thước sườn tăng cường: Chọn các kích thước sườn tăng cường theo quy đònh trong điều 6.10.8.1.2 - Chiều rộng phần chìa ra cua sườn tăng cường phải thoã: THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 5 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO ftp ys pt bbt F E tb d 25.016 48.0 30 50 ≥≥ ≤≤+ (*) - Trong đó: + Cấp thép: F ys = 345 (N/mm 2 ) + Chiều cao dầm thép d= 1200(mm) + t p : Chiều dài của phân tố chìa ra. + Các số liệu khác đã được giải thích trước đó. - Chọn thép có t p = 16(mm) và chiều rộng b t = 160(mm) - Khi đó ta thấy:      == =+=+ )(7540025.025.0 )(90 30 1200 50 30 50 mmxb mm d f (1)      == == )(1961616.16 )(8.161 345 200000 1648.0.48.0 mmxt mmxx F E t p ys p (2) Từ (*) ,(1),(2) ta thấy các yêu cầu về cấu tạo của sườn tăng cường được chọn là hợp lý. Hình dưới biểu diển các kích thước hình học của sườn tăng cường trong liên kết với dầm chủ. 160 160 16 18 300 400 500 201082 60 18 1200 18 Hình 8 – Hình biểu diển các kích thước sườn tăng cường THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 6 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO PHẦN II – TÍNH TOÁN LAN CAN LỀ BỘ HÀNH I – Tính toán cho bó vỉa theo điều kiện chòu được lực va xe ( Trạng thái giới hạn đặt biệt): - Trong phạm vi tính toán chấp nhận một số giả thiết mang tính an toàn: + Bó vỉa xem như làm việc độc lập với bản bê tông người đi và phần lan can bê tông dù trong thi công chúng được đúc toàn khối . + Chiều cao bó vỉa không thể quá cao như yêu cầu của chiều cao tối thiểu đặt lực va xe H e =810 ( mm) nên trong thiết kế lấy bằng chiều cao bó vỉa H = h bv = H e I .1 – Các số liệu thiết kế : - Chiều cao bó vỉa h bv = 324(mm) - Bề dày bó vỉa: b bv =200(mm) - Chọn lan can cấp L 3 , tra bảng 4.2 ( A13.7.3.3-1) + Lực ngang F t = 240000(N) + Chiều dài phân bố của lực theo phương dọc cầu là : L t =1070 (mm) - Thép sử dụng loại AII có cường độ chảy là : fy = 280(Mpa) - Bê tông làm kan can lề bộ hành dùng loại giống như dùng để đổ bản mặt cầu có f c ’ = 35 (Mpa) - Tính toán theo trạng thái giới hạn đặc biệt nên lấy hệ số sức kháng Ф = 1 I.2 – Tính toán bó vỉa theo điều kiên chòu uốn khi va xe : - Lấy 1 đơn vò chiều dài là 1(mm) - Tính toán sức kháng của tiết diện hình chử nhật khi bố trí cốt thép đơn mặt dù khi bố trí ta bố trí cốt kép . - Lấy bề dày lớp bảo vệ là : a bv = 25 (mm) - Bố trí cốt thép theo phương ngang ( cốt thép đứng ) là thép Ф 14 có khoảng cách giữa các thanh là a = 150 (mm) và bao phía ngoài . - Bố trí cốt thép theo phương đứng ( cốt thép ngang) là thép Ф 14 có khoảng cách giữa các thanh là a = 150 (mm) và đặt trong cốt thép đứng . II.2.1 – Tính khả năngchòu uốn của 1 (mm) bề rộng tiết diện theo phương đứng M W : - Thực hiện tính toán cho tiết diện hình chữ nhật có : ds a a a 1 As h 1 THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 7 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO Hình 9 – Sơ đồ tính khả năng chòu lực của bó vỉa + Bề rộng b = 1 (mm) + Chiều cao h = b bv = 200 (mm) - Từ cách bố trí như trên ta có số thanh thép trên 1(mm) bề dày bê tông là n = 1/150 = 0.0066 ( thanh) - Diện tích mỗi thanh là : A s1thah = π.d 2 /4 = 3.14x15 2 /4 = 153.86(mm 2 ) - Diện tích thép dùng tính toán là : A s = A 1thanh . n = 153.86x0.0066 =1.0257(mm 2 ) - Khoảng cách từ thớ dưới đến trọng tâm cốt thép là : a bv + d đứng + d ngang =25+14+14/2 = 46 (mm) + d đứng : đường kính cốt thép đứng . + d ngang : đường kính cốt thép ngang . - Từ đây ta có : ds = h – (a bv + d đứng + d ngang ) = 200 – 46 = 154 (mm) - Tính == bf fA a c ys .85.0 . ' = 1.3585.0 2800257.1 xx x 9.6539 (mm) - Tính β 1 = 0.85 – 0.05/7x(f c ’ -28 ) = 0.85 – 0.05/7x(35-28) = 0.8 - Tính chiều cao vùng chòu kéo quy ước c = a/ β 1 = 9.6539/0.8 = 12.0675 (mm) - Kiểm tra hàm lượng cốt thép cực đại : + Ta có : c/d s = 12.0675/154 = 0.71 < 0.45 + Vậy điều kiện hạn chế cốt thép cực đại được thoã mãn - Tính khả năng chòu của tiết diện : - M W = M n = A s .f y . (d s – a/2 ) = 1.025x280x(154 – 9.65/2) = 41986.4 (Nmm/mm) II.2.2– Tính khả năng chòu uốn của 1 (mm) bề rộng tiết diện theo phương ngangM C - Thực hiện tính toán cho tiết diện hình chữ nhật có : + Bề rộng b = 1 (mm) + Chiều cao h = b bv = 200 (mm) - Từ cách bố trí như trên ta có số thanh thép trên 1(mm) bề dày bê tông là n = 1/150 = 0.0066 ( thanh) - Diện tích mỗi thanh là : A s1thah = π.d 2 /4 = 3.14x15 2 /4 = 153.86(mm 2 ) - Diện tích thép dùng tính toán là : A s = A 1thanh . n = 153.86x0.0066 = =1.0257(mm 2 ) - Khoảng cách từ thớ dưới đến trọng tâm cốt thép là : a bv + d đứng =25+14/2 = 32 (mm) - Từ đây ta có : ds = h – (a bv + d đứng ) = 200 – 32 = 168 (mm) - Tính == bf fA a c ys .85.0 . ' = 1.3585.0 2800257.1 xx x 9.6539 (mm) - Tính chiều cao vùng chòu kéo quy ước c = a/ β 1 = 9.6539/0.8 = 12.0675 (mm) - Kiểm tra hàm lượng cốt thép cực đại : + Ta có : c/d s = 12.0675/154 = 0.71 < 0.45 + Vậy điều kiện hạn chế cốt thép cực đại được thoã mãn - Tính khả năng chòu của tiết diện : THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 8 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO M C = M n = A s .f y . (d s – a/2 ) = 1.025x280x(168 – 9.65/2) = 45926.9 (Nmm/mm) II.2.3 – Xét trường hợp va xe giưa bó vỉa : - Tính bề rộng vùng phá hoại của bó vỉa L C và sức kháng của tường R Wmin : - Bề rộng phá hoại của tường được tính theo công thức : C Wbt tC M HMMHL LL ).(8 2 2 + +         += - Với các số liệu đã có ở trên ta tính được: )(63.1561 9.45926 )200.4.419860(2008 2 1070 1070 2 mm xxx L C = + +         += - Sức kháng của bó vỉa được tính theo công thức : =       ++ − = H LM HMM LL R CC Wb tC W 2 min . .88. 2 2 )(442722 200 1561.45926 2004986808. 107015612 2 2 min Nxxx x R W =         ++ − = II.2.4– Xét trường hợp va xe đầu : - Các giá trò L C và R Wmin được tính như sau : - = + +         += C Wbt tC M HMMHL LL ).( 2 2 - )(22.1153 9.45926 )200.4.419860(200 2 1070 1070 2 mm xxx L C = + +         += =>       ++ − = H LM HMM LL R CC Wb tC W 2 min . 2 2 )(326937 200 1561.45926 20049860. 107015612 2 2 min Nx x R W =         ++ − = II.2.5 – Kiểm toán : - Trạng thái giới hạn đặc biệt nên lấy Φ = 1 - Giá trò R Wmin = 326937 (N) - Giá trò lực va xe theo tiêu chuẫn F t = 240000 (N) - Ta thấy : R Wmin < F t - Kết luận : Bó vỉa đủ khả năng chòu uốn dưới tác dụng của lực va xe I.2 – Tính toán bó vỉa theo điều kiện chống trượt khi va xe : - Như đã tính ở trên ta có sức kháng uốn của tường biểu thi qua R Wmin , và đây cũng là giá dùng tính cho sức kháng cắt của bó vỉa , Với giả thiết R W phát triển theo góc nghiêng 45 o , Ta có lực cắt tại chân tường do va xe là: V CT = )2( HL R C W + = )/(5.181 )324222.1153( 326937 mmN x = + THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 9 ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO - Theo AASHTO , sức kháng cắt danh đònh của mặt tiếp xúc tính theo công thưc sau : V n = c.A cv + μ.(A vf .f y + P c ) - Điề kiện khống chế : + V n < 0.2f c ’A cv = 0.2x35x200 = 1400 (N/mm) + Hoặc V n < 5.5A cv =5.5x200 =1100 (N/mm) - Trong đó ta có : + Diện tích tiếp xúc chòu cắt A cv = b bv x1(mm) = 200x1 = 200 (mm 2 /mm) + Diên tích cốt thép neo ở mặt chòu cắt trên 1(mm) chiều dài : A vf = As = 1.0257 (mm 2 /mm) + Lực nén do tónh tải P c = h bv .b bv .γ c = 200x324x2500x9.81x10 -9 = 1.58 (N/mm) + Hê số dính kết {Ạ.8.4.2} c = 0.52 + Hệ số ma sát: μ = 0.6 - Từ đây ta tính được: - V n = 0.52x200+0.6x(1.0257x280+1.58) = 277.2656(N/mm) - Thực hiện kiểm toán , ta thấy: + V n < 0.2f c ’.A cv + V n < 5.5A cv + V n = 277.2656(N/mm) > V CT = 181.5 (N/mm) Kết luận : Bó vỉa đủ khả năng chống trượt theo điều kiện lực cắt - Kiểm toán theo điều kiện diện tích tiết diện ngang tối thiểu của chốt trong mặt chòu cắt: {A5.8.4.1} + A vf = 0.35.b v. S/f y = 0.35x200x150/280 = 37.5 (mm 2 ) + Với việc bố trí 1 thanh Φ14 neo vào bản hẫng ta có : - As = π.d 2 /4 = 3.14x14 2 /4 = 153.86 > A vf => Đạt - Tính chiều dài đoạn neo l nb có đầu móc với: fy = 280 (N/mm 2 ) theo Ạ.11.2.4.1 l hb không nhỏ hơn 8d b hoặc 150 (mm) + Ta có : l hb = ' .100 c b f d + Với d b = 14 (mm)  L hb = 35 14.100 = 236.643 (mm) + So sánh ta thấy l hb > 8d b = 112 (mm) và l hb > 150(mm) + Tính lại chiều dài l hb có nhân thêm hệ số quy đổi , lấy 0.7 cho lớp phủ phù hợp và 1.2 cho thép bọc êpócxy: L hb = 0.7x1.2x236.643 = 198.78 (mm) + lấy lớp bê tông bảo vệ thớ dưới bản mặt cầu a bv = 25 (mm)  Chiều dài đoạn neo thực có thể đạt được là: l hbthưc = 180 – 25 = 15 (mm) < 166.26 (mm) Do đó cần chọn lại diên tích thép yêu cầu giảm xuống còn : A yc = A vf .( 155/166.26) = 1.0257x(155/198.78) = 0.799 (mm 2 ) + Với A yc ta tính lại M c , l c , R w ,ta có: THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN 10 [...]... diện liên hợp thép- bê tông cốt thép - Chiều cao dầm chủ: d = 1200(mm) - Chiều cao sườn dầm: D=1144(mm) - Bề rộng bản cánh trên: bc = 300(mm) - Bề dày bản cánh trên: tc = 20(mm) - Bề rộng bản cánh dưới: bf = 400(mm) - Bề dày bản cánh dưới: tf = 18 (mm) - Bề rộng bản táp: bf’ = 500(mm) - Bề dày bản táp: tf’ = 18(mm) - Bề dày sườn dầm: bw = 16 (mm) I.2 – Phần bản bê tông: - Bề dày bản bê tông mặt cầu: ts... trí thép đối xứng cho thớ trên của bản mà không tính toán , hơn nữa trong xây dựng cầu người ta hạn chế sử dụng thép bé hơn Ф12 + Với x = THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 23 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO PHẦN : TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN I – Số liệu tính toán: I.1 – Phần dầm thép: B tc th ts bc bf tf t'f D bw b'f Hình 18 – Mặt cắt ngang tiết diện liên. .. SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO - Tónh tải do trọng lượng lan can gây ra: ( Xem như lan can tác dụng một tải tập trung) + Ta có diện tích phần lan can bê tông: Ac =(200+250)x667 = 150075(mm2)  Trọng lượng phần bê tông phân bố trên chiều dài cầu: qc= Ac γ c = 150075x0.000245 = 3.6824(N/mm) + Trọng lượng phần thép( việc tính toán cụ thể trọng lượng phần thép được thực... Trong đó fy = 280 (N/mm2) Chọn thép Ф12 bố trí với khoảng cách các thanh là: a = 200 (mm) THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 17 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO π d 2 3.14 x12 2 = = 0.5652 (mm2) 4 xa 4 x 200 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu: AS 0.5652 = = 0.0038(mm 2 ) Ta có hàm lïng cốt thép tính được là: ρ = bxd s 1x149 Hàm lượng cốt thép tối thiểu tính theo công... X' X NC tf' tf NC bf bf' Hình 20 - Sơ đồ tính đặc trưng hình học tiết diện liên hợp ngắn hạn II.2.1.3 – Xác đònh các mô men kháng uốn của tiết diện : - Tính cho bê tông: + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại đỉnh bê tông) : I n 26636724277 x8 t− S STc = ST−c = = 409870742.5(mm 3 ) t 519.91 y + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại đỉnh dầm thép) : I n 26636724277 x8 b− S ST c... thép: + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại thớ trên dầm thép) : I 26636724277 t S ST = ST = = 102486438.6( mm 3 ) t 259.905 y + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại thớ dướiù dầm thép) : I 26636724277 x8 b S ST = ST = = 28334073.2(mm 3 ) b 940.095 y THIẾT KẾ THEO 22TCN272-05 27 SVTH:TRƯƠNG NGOC BAN ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO II.2.2 – Tiết diện liên hợp. .. X' X NC tf' tf NC bf bf' Hình 21- Sơ đồ tính đặc trưng hình học tiết diện liên hợp dài hạn II.2.2.3 – Xác đònh các mô men kháng uốn của tiết diện: - Tính cho bê tông: + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại đỉnh bê tông) : I 3.n 18674642719 x3 x8 t− S LTc = LT t −c = = 609790552.3(mm 3 ) 735 y + Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện ( xét tại đỉnh dầm thép) : I 3.n 18674642719 x3 x8 b− S... liên kết ngang dung tính toán tónh tải( bỏ 2 liên kết ngang tại 2 gôí) , do đó ta có trọng lượng phân bố đều toán cầu cầu do hệ liên kết ngang gây ra là: Plkn x7 8175.395 x7 = = 0.00029( N / mm 2 ) DC2lkn = BxLtt 9000 x 22000  Tónh tải do bản mặt cầu và hệ liên kết ngang phân bố đều trên toàn cầu là: DC2 = DC2bản + DC2lkn = 0.004414 + 0.00029 = 0.0047 (N/mm2) * Tính tónh tải do bản mặt cầu và hệ liên. .. NGOC BAN ĐỒ ÁN CẦU THÉP-BTCT LIÊN HP - f sa GVHD:KS.PHAN QUỐC BẢO a n max 10 6 1 = 11.022β 3 d c A a n max 10 6 11.022β - Ứng với điều kiện khí hậu ôn hoà ta lấy gần đúng : Z = 30000(N/mm) - Khoảng cách từ thớ chòu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép là: dc = 15+12/2 = 21(mm) - A: diện tích trung bình của bê tông bọc quanh 1 cây thép A=Ac/n + Trong đó: Ac = 1x21x2 = 42(mm2) + số thanh thép n =... các mô men kháng uốn: II.1.2.3.1 – Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện thép đối với thớ dưới dầm thép: I 8775567170 b S NC = NC = = 19167446.4(mm 3 ) Yb 1200 − 742.163 II.1.2.3.2 – Xác đònh mô men kháng uốn của tiết diện thép đối với thớ dưới dầm thép: I 8775567170 t S NC = NC = = 11824313.25(mm 3 ) Yt 742.163 II.2- Giai đoạn tiết diện liên hợp( giai đoạn 2): II.2.1 – Tiết diện liên hợp ngắn hạn: . hạn cường độ 1 , trạng thái giới hạn sử dụng ( kiểm tra nứt ). - Thuyết minh đồ án gồm 83 trang, trong đó có: + 48 hình minh hoạ. + 18 bảng số liệu và bản tính bổ sung. - Bản vẽ thiết kế được