ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẦU THÉP THIẾT KẾ CẦU THÉP BTCT LIÊN HỢP

Diện tích thép của BMC trên 1mm rộng:... n 7.321 Khi tính toán các đặc trưng hình học thì bỏ qua phần diện tích bêtông cổ bản a/ Chỉ có dầm thép:  Ai :diện tích biên trên, bụng dầm, biê

ĐAMH CẦU THÉP

(Theo 22TCN 272-05 và Ví Dụ AASHTO 2003)

ĐỀ BÀI:

Cho một kết cấu nhịp giản đơn thép-BTCT liên hợp, với các thông số sau:

Khổ cầu: K 10.5+2*0 (không có lề bộ hành)

Chiều dài nhịp tính toán Ltt : 20m

Chiều dày lớp phủ hlop-phu : 0.07m

Nối dầm: bu-lông cường độ cao

SỐ LIỆU THIẾT KẾ SƠ BỘ:

Chiều dài nhịp tính toán: Ltt = 20m

Số dầm chính: Nb = 6

Khoảng cách giữa 2 dầm chính: S= 1940mm

Phần cánh hẫng: Sk = 900mm

Chiều rộng lan can trái/phải: 500/500mm

Số lề bộ hành (LBH): 0

Chiều rộng phần người đi: 0

Chiều rộng phần xe chạy (PXC): 10.5m

Tổng bề rộng ngang cầu: 11.5m

Chiều dày trung bình lớp phủ: 70mm

Bản Mặt Cầu:

Chiều dày bản mặt cầu: 175mm (TCN 9.7.1.1 thì chiều dày bản mặt cầu tối thiểu =175mm)

Cường độ chịu nén của BT: f’c = 29.2Mpa (TCN 5.4.2.1 thì f’c 

28Mpa)

Giới hạn chảy của cốt thép BMC: fy = 390Mpa

Đường kính danh định của cốt thép: 14mm

Lớp bảo vệ mặt trên/dưới: 50/25mm (TCN 5.12.3)

Dầm Thép:

Chọn thép M270M cấp 345(kí hiệu AASHTO) (Bảng 6.4.1.1)

Kích thước mặt cắt ngang dầm thép :

Biên trên: tc = 25mm

bc = 250mm Bụng dầm: Dw = 750mm

t = 14mm

Biên dưới: tt = 30mm

bt = 350mmModul đàn hồi: Es = 200,000Mpa

Giới hạn chảy của thép: Fy = 345Mpa

Cường độ chịu kéo min: Fu = 400MPa

Dầm lai: không lai

PHẦN TÍNH TOÁN:

ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC: (Bước thiết kế 3.3 trong ví dụ AASHTO)

1/ Xác định bề rộng bản cánh dầm hữu hiệu (TCN 4.6.2.6):

Chiều dài nhịp hữu hiệu của dầm Spaneff = 20000 mm

a/ Đối với bề rộng bản cánh dầm hữu hiệu của các dầm giữa có thể lấy trị số nhỏ

nhất trong các trị số sau:

 ¼ chiều dài nhịp hữu hiệu = ¼20000=5000mm

 12 lần độ dày trung bình của bản cộng với số lớn nhất của bề dày bản bụng dầm hoặc ½ bề rộng của bản cánh trên của dầm

12175 + max(14 , 250/2) = 2225mm

 Khoảng cách các dầm chính S = 1940mm

Kết luận: bề rộng bản cánh dầm hữu hiệu bs=1940mm

2/ Xác định đặc trưng hình học:

Các kích thước và thông số:

Ta chọn chiều cao dầm thép theo tỷ lệ h = (151  251 )Ltt

Bản mặt cầu: ts = 175 mm

bs = 1940 mmCổ bản : th = 50 mm

bh = 50 mmBiên trên: tc = 25 mm

bc = 250 mmBụng dầm: Dw = 750 mm

tw = 14 mmBiên dưới: tt = 30mm

2/ Bản kê hai cạnh:

Bản kê hai cạnh chịu tĩnh tải và hoạt tải

chọn chiều dày bản mặt cầu ts = max ( , 175

12

S

) = 175 (mm)

Phương pháp tính:

 Xét dải bản rộng 1mm theo phương dọc cầu

 Dải bản được coi như dầm liên tục kê trên các gối tựa là các dầm chính

 Xác định nội lực bằng cách tra bảng theo AASHTO (Table A4-1: Maximum Live Load Moment Per Unit Width)

 Xác định mặt cắt thiết kế:

a/ Moment do hoạt tải:

Với khoảng cách 2 dầm chính S= 1940mm & vị trí mặt cắt thiết kế a1 = 62.5mm tra bảng 

 M(+)do hoạt tải ở giữa nhịp

Giá trị moment ở trên chưa xét hệ số tải trọng, nếu tính ở TTGH cường độ 1 thì phải nhân thêm hệ số tải trọng =1.75

M(-) *1.75 37052.75

b/ Moment do tĩnh tải:

2 ( ),( ) w l

M

c

 

 (c =1012) Trong đó: l:là khoảng cách từ mặt cắt tính toán này đến mặt cắt tính toán kia

Theo TCN 4.6.2.1.6 thì: l = S = 1940mm

Lấy c=10

w : tải trọng tĩnh tải dải đều được tính như sau:

Chieu day (mm)

Trong luong don

:3/ Bố trí cốt thép :

Biết: chiều dày của BMC: ts =175mm

cường độ chịu nén của BT: f’c = 29.2Mpa

chiều dày lớp BT bảo vệ: a = 50mm

cốt thép 14 có giới hạn chảy: fy = 390Mpa

A/ Cốt thép lưới dưới (M+)

a/ Tính cốt thép:

Diện tích 1 thanh cốt thép: bar_area= . 2

4

 Chiều cao làm việc của tiết diện: de = ts – a - 2

Diện tích thép của BMC trên 1mm rộng:

Lưu ý: TCN 5.10.3.2 cự li giữa các thanh cốt thép

Bar_spacechọn  min (1.5 bề dày BMC, 450mm)

Như vậy: cốt thép của BMC sẽ bố trí như sau:

 Cốt thép chịu lực (bố trí theo phương ngang cầu có khoảng cách theo phươngdọc cầu):

 Lưới trên: 14a145mm

 Lưới dưới: 14a170mm

-Cốt thép phân bố: cốt thép phụ theo chiều dọc được đặt dưới đáy bản để phân bố

tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt thép chịu lực theo phương ngang.Đối với cốt thépchính đặt vuông góc với làn xe [9.7.3.2]

Lượng cốt thép phân bố lấy Min (67%,3840S )

Với S lấy theo điều 9.7.2.3 S = 1940 – 50 = 1890 mm

Lấy 67% so với cốt thép chịu lực

Phần dương:

Bố trí As=0.67 x As(dương)=0.67x0.8828=0.591 mm2

Chọn 10 bar-area (mm2)=78.5 : Bar-space (mm) = 078.591.5 =132.8 mm

-Cốt thép chống co ngót và nhiệt độ:

Lượng cốt thép tối thiểu cho mỗi phương theo [5.10.8.2]

y

g s

f

A

A  0 75

Ag; diện tích nguyên mặt cắt

Fy : cường độ chảy quy định của thanh thép

Điều kiện về khoảng cách

Min(450;3xts)=Min(450;3x175)

Chọn 10 a 450 thoả điều kiện về co ngót do nhiệt độ

DẦM CHÍNH

Dầm Thép:

Chọn thép M270M cấp 345(kí hiệu AASHTO) (Bảng 6.4.1.1)

Kích thước mặt cắt ngang dầm thép :

Biên trên: tc = 25mm

bc = 250mm Bụng dầm: Dw = 750mm

tw = 14mmBiên dưới: tt = 30mm

bt = 350mmModul đàn hồi: Es = 200,000Mpa

Giới hạn chảy của thép: F = 345Mpa

Cường độ chịu kéo min: Fu = 400MPa

Dầm lai: không lai

PHẦN TÍNH TOÁN:

Các kích thước và thông số:

Ta chọn chiều cao dầm thép theo tỷ lệ h = (151  251 )Ltt

Bản mặt cầu: ts = 175 mm

bs = 1940 mmCổ bản : th = 50 mm

bh = 50 mmBiên trên: tc = 25 mm

bc = 250 mmBụng dầm: Dw = 750 mm

tw = 14 mmBiên dưới: tt = 30mm

bt = 350 mmChiều cao dầm thép: = tc + Dw + tt = 805 mm

Chiều cao dầm liên hợp: = tc + Dw + tt + ts + th = 1030mm

Modul đàn hồi thép: Es = 200000Mpa (TCN 6.4.1)

Giới hạn chảy thép: Fy =

Cường độ chịu nén của BT: fc, =

Khối lượng riêng BT: Wc=2400kg/m3

Modul đàn hồi Bêtông: Ec = 1.5 ,

0.043W c  f c =(TCN 5.4.2.4-1)Hệ số quy đổi: s

c

E n E

n 7.321

Khi tính toán các đặc trưng hình học thì bỏ qua phần diện tích bêtông cổ bản a/ Chỉ có dầm thép:

 Ai :diện tích (biên trên, bụng dầm, biên dưới) (mm2)

 di : khoảng cách từ trọng tâm diện tích Ai (biên trên, bụng dầm, biên dưới) đến đáy dầm (mm)

 A d i i: moment tĩnh của tiết diện Ai (biên trên, bụng dầm, biên dưới) đối với đáy dầm (mm3)

 : khoảng cách từ trục trung hòa của dầm thép đến đáy dầm (mm)

 yi : khoảng cách từ trọng tâm tiết diện Ai (biên trên, bụng dầm, biên dưới) đến trọng tâm dầm thép (mm)

yi = i. i

i i

A d d

b/ Dầm liên hợp 3n:

 Khi tính đối với dầm liên hợp 3n thì tiết diện BMC là 3.s

s

b t n



 Ai :diện tích (dầm thép, BMC) (mm2)

 di : khoảng cách từ trọng tâm diện tích Ai (dầm thép, BMC) đến đáy dầm (mm)

 A d i i: moment tĩnh của tiết diện Ai (dầm thép, BMC) đối với đáy dầm (mm3)

A d d

 I tot : moment quán tính dầm liên hợp 3n đối với trục trung hòa của dầm liên hợp 3n (mm4)

c/ Dầm liên hợp n:

 Khi tính đối với dầm liên hợp n thì tiết diện BMC là s

s

b t n

 



 

 

 Ai :diện tích (dầm thép, BMC) (mm2)

 di : khoảng cách từ trọng tâm diện tích Ai (dầm thép, BMC) đến đáy dầm (mm)

 A d i i: moment tĩnh của tiết diện Ai (dầm thép, BMC) đối với đáy dầm (mm3)

A d d

 y-botgdr: khoảng cách từ trục trung hòa của dầm (dầm thép, dầm liên hợp

3n, dầm liên hợp n) đến đáy dầm

 y-topgdr: khoảng cách từ trục trung hòa của dầm (dầm thép, dầm liên hợp

3n, dầm liên hợp n) đến mép trên dầm thépy-topgdr = chiều cao dầm thép - y-botgdr (tính với các giá trị tương tứng: dầm thép, dầm liên hợp 3n, dầm liên hợp n)

 y-topslab: khoảng cách từ trục trung hòa của dầm (dầm liên hợp 3n, dầm

liên hợp n) đến mép trên BMC y-topslab = chiều cao dầm liên hợp - y-botgdr (tính với các giá trị tương tứng: dầm liên hợp 3n, dầm liên hợp n)

 S-botgdr: moment kháng uốn của dầm (dầm thép, dầm liên hợp 3n, dầm

liên hợp n) đối với đáy dầm S-botgdr = I tot

y botgdr

 (tính với các giá trị tương tứng: dầm thép, dầm liên

hợp 3n, dầm liên hợp n)

 S-topgdr: moment kháng uốn của dầm (dầm thép, dầm liên hợp 3n, dầm liên

hợp n) đối với mép trên dầm thépS-topgdr = I tot

y topgdr

 (tính với các giá trị tương tứng: dầm thép, dầm liên

hợp 3n, dầm liên hợp n)

 S-topslab: moment kháng uốn của dầm (dầm liên hợp 3n, dầm liên hợp n)

đối với mép trên BMC S-topslab = I tot

y topslab

 (tính với các giá trị tương tứng: dầm liên hợp 3n, dầm

liên hợp n)

Bảng xác định các đặc trưng hình học:

Chi co dam thep

Dien tich Ai (mm2) (mm)di Ai * di (mm3) (mm4)Io Ai * yi2 (mm4) (mm4)I-tot Bien tren 6,250.00 792.50 4,953,125 325,521 1,259,439,915 1,259,765,435 Bung dam 10,500.00 405.00 4,252,500 492,187,500 39,583,397 531,770,897 Bien duoi 10,500.00 15.00 157,500 787,500 1,133,774,911 1,134,562,411 Tcong 27,250.00 343.60 9,363,125 493,300,521 2,432,798,222 2,926,098,743

Dam lien hop (3n)

Dien tich Ai (mm2)

di (mm)

Ai * di (mm3)

Io (mm4)

Ai * yi2 (mm4)

I-tot (mm4) Dam thep 27,250.00 343.60 9,363,125 2,926,098,743 1,280,493,015 4,206,591,759 BMC 15,458.43 942.50 14,569,567 39,451,191 2,257,243,694 2,296,694,885 Tcong 42,708.43 560.37 23,932,692 2,965,549,935 3,537,736,709 6,503,286,644

Dam lien hop (n)

Dien tich Ai (mm2)

di (mm)

Ai * di (mm3)

Io (mm4)

Ai * yi2 (mm4)

I-tot (mm4) Dam thep 27,250.00 343.60 9,363,125 2,926,098,743 3,877,867,444 6,803,966,187 BMC 46,375.28 942.50 43,708,700 118,353,574 2,278,625,427 2,396,979,002 Tcong 73,625.28 720.84 53,071,825 3,044,452,318 6,156,492,871 9,200,945,189

y-botgdr (mm)

y-topgdr (mm)

y-topslab (mm)

S-botgdr (mm3)

S-topgdr (mm3)

S-topslab (mm3) Dam thep 343.60 461.40 khong co 8,515,981 6,341,796 khong co Dam LH (3n) 560.37 244.63 469.63 11,605,261 26,584,609 13,847,799 Dam LH (n) 720.84 84.16 309.16 12,764,252 109,322,924 29,760,823

TÍNH HỆ SỐ PHÂN BỐ MOMENT DO HOẠT TẢI: (TCN 4.6.2.2.2)

1/ Đối với dầm trong:

a/ 1 làn thiết kế chịu tải:

g=

0.1 0.3

L N

 

 

 



 so với các điều kiện trên ta thấy thoả yêu cầu

Tất cả các điều kiện đều thỏa

2/ Đối với dầm ngoài:

a/ 1 làn thiết kế chịu tải: phương pháp đòn bẩy

Cách xếp xe như sau:

448 0 897 0 2

1 2

b/ 2 hoặc nhiều làn thiết kế chịu tải:

Khoảng cách từ tim dầm biên đến mép lề bộ hành de = 400mm

d N

Tất cả các điều kiện đều thỏa

Bảng tổng hợp các hệ số phân bố moment do hoat tải:

He so phan bo moment do hoat tai

TÍNH DIỆN TÍCH ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG MOMENT:

Diện tích đảh moment tại 1 mặt cắt xk bất kỳ đối với dầm giản đơn có dạng như sau

 Tung độ ymax = ( tt k). k

2 L y tt

k x

Ymax

k Đường ảnh hưởng moment mặt cắt X

Bảng tính diện tích đường ảnh hưởng moment tại các mặt cắt:

Diện tích đah moment

Mat Cat

VI tri (mm)

Tung do max (mm)

M (mm2)

TÍNH HỆ SỐ PHÂN BỐ LỰC CẮT DO HOẠT TẢI: (TCN 4.6.2.2.3)

1/ Đối với dầm trong:

a/ 1 làn thiết kế chịu tải:

g =0.36

7600

S mm

b/ 2 hoặc nhiều làn thiết kế chịu tải:

g =

20.2

L N

 

 

 



 Tất cả các điều kiện đều thỏa

2/ Đối với dầm ngoài:

a/ 1 làn thiết kế chịu tải: pp đòn bẩy (như trên)

b/ 2 hoặc nhiều làn thiết kế chịu tải:

Khoảng cách từ tim dầm biên đến mép lề bộ hành de = 400mm

e = 0.6

3000

e

d mm

d N



Bảng tổng hợp các hệ số phân bố lực cắt do hoat tải:

Hệ số phân bố lực cắt do hoạt tải

max(m.g) 0.7060

TÍNH DIEÄN TÍCH ẹệễỉNG AÛNH HệễÛNG LệẽC CAẫT:

ẹửụứng aỷnh hửụỷng lửùc caột taùi maởt caột xk coự daùng nhử sau

ẹửụứng aỷnh hửụỷng lửùc caột taùi maởt caột Xk

y(+) y(-) xk

Tung ủoọ dửụng: y(+) = 1 k

tt

x L



tt

x L

Dieọn tớch phaàn ủah dửụng: V(+)= ( )

2 x y k Tổng diện tích đảh lực cắt: V = V(+) - V(-)

Baỷng tớnh dieọn tớch ủửụứng aỷnh hửụỷng lửùc caột taùi caực maởt caột:

Dieọn tớch ủah lửùc caột

Mat Cat VI tri (mm) y(-) y(+) V(-) (mm) V(+) (mm) V (mm)

Phương pháp thi công:

Sự làm việc của dầm thép liên hợp với bản BTCT có liên quan mật thiết với phương pháp thi công kết cấu nhịp Với cách thi công thông thường, có 2 giai đoạn làm việc:

Giai đoạn 1 (Tĩnh tải không liên hợp):

 Tĩnh tải dầm thép

 Tĩnh tải hệ liên kết ngang

 Tĩnh tải bản mặt cầu, cổ bản

 Những tải trọng khác khi bản mặt cầu chưa đông cứng…không xét

Giai đoạn 2:

 Tĩnh tải các lớp mặt đường (lớp phủ…)

 Lan can, lề bộ hành…

 Những tải trọng khác (tải trọng do tháo dỡ ván khuôn)không xét

1/ Tĩnh tải giai đoạn 1 (TX không liên hợp):

 Bản Mặt Cầu (+ cổ bản):

Trọng lượng 1 cột: 250 x 150 x 600 x 24x10-6= 432N = 0.432 KN

Trọng lượng cột trên 1m dài dầm chính:

q1 = 2 x 1 x 0.432 = 0.864 KN/mTrọng lượng của thanh lan can trên 1m dài dầm chính:

6

10 24 ) 100 150 (

M = q*M

Bảng tính moment do tĩnh tải:

BMC Dam Thep He LKN Lan Can Lop Phu

q (N/mm) 8.5080 2.1391 0.3167 4.6640 2.7560

Mat Cat VI tri (mm)

L/8 2500 186,112,500 46,793,359 6,927,156 102,025,000 60,287,500 L/4 5000 319,050,000 80,217,188 11,875,125 174,900,000 103,350,000 M-noi 6000 357,336,000 89,843,250 13,300,140 195,888,000 115,752,000 3L/8 7500 398,812,500 100,271,484 14,843,906 218,625,000 129,187,500 L/2 10000 425,400,000 106,956,250 15,833,500 233,200,000 137,800,000

Moment do hoạt tải HL-93:

Đối với các mặt cắt đặc trưng trong phạm vi từ gối đến Ltt/2 ta xét hai trường hợp xếp xe bất lợi nhất lên đường ảnh hưởng moment của mặt cắt đó như hình vẽ sau:

Trường hợp 1:

TRƯỜNG HỢP 1

XE 2 TRỤC THIẾT KẾ

XE TẢI THIẾT KẾ

ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG MOMENT TẠI MẶT CẮT XK K

TẢI LÀN

Trường hợp 2:

TRƯỜNG HỢP 2 XE 2 TRỤC THIẾT KẾ

XE TẢI THIẾT KẾ

ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG MOMENT TẠI MẶT CẮT X K

XK TẢI LÀN

Xếp tải lên đường ảnh hưởng moment:

Moment do xe tải thiết kế (Moment  hệ số):

Mtruck2(x) = 145KN.yM(x,x)+145KN yM(x+4.3m,x)+35KN yM(x-4.3m,x)

Mtruck(x) = max(Mtruck1(x), Mtruck2(x))

Bảng tính moment do xe tải thiết kế (Moment  hệ số):

Mat Cat VI tri

(mm)

M-truck1 (Nmm)

M-truck2 (Nmm)

M-truck (Nmm)

M-noi 6000 1,087,650,000 1,072,600,000 1,087,650,0003L/8 7500 1,176,750,000 1,195,562,500 1,195,562,500L/2 10000 1,162,750,000 1,238,000,000 1,238,000,000

Moment do xe hai trục thiết kế (Moment  hệ số):

Mtandem1(x) = 110KN.yM(x,x)+110KN yM(x+1.2m,x)

Mtandem2(x) = 110KN.yM(x-0.6m,x)+110KN yM(x+0.6m,x)

Mtandem(x) = max(Mtanem1(x), Mtandem2(x))

Bảng tính moment do xe hai trục thiết kế (Moment  hệ số):

Mxe = max(Mtruck , Mtandem)

Moment do tải trọng làn:

Mlan = 9.3N/mm*M

Moment do hoạt tải HL-93 đã xét hệ số phân bố ngang và hệ số xung kích (chưa xét hệ số tải trọng ):

MHL-93 = max(m.g)*[1.25* Mxe+ Mlan]

Bảng tính moment do hoạt tải HL-93 (chưa xét hệ số tải trọng ):

Mat Cat VI tri

(mm)

M-xe (Nmm)

M-lan(Nmm)

M-HL93 (Nmm)

M-noi 8000 1,087,650,000 390,600,000 993,595,0963L/8 7500 1,195,562,500 435,937,500 1,095,913,470L/2 10000 1,238,000,000 465,000,000 1,142,528,269

MOMENT DO TẢI TRỌNG MỎI:

Tải trọng tính mỏi là 1 xe tải thiết kế với khoảng cách giữa hai trục 145KN là 9000mm (TCN 3.6.1.4.1)

Hệ số xung kích với TTGH mỏi là 15% (TCN 3.6.2.1-1)

Moment  hệ số:

Mxe(x) = 145KN.yM(x,x)+145KN yM(x+9.0m,x)+35KN yM(x-4.3m,x)

Moment xét tới hệ số xung kích và hệ số phân bố ngang (chưa xét hệ số tải trọng ):

Mfatigue = m.g.(IM+Mxe)

Trong đó:

m.g = max (m.g1 làn (dầm trong) /1.2, m.g1 làn (dầm ngoài)/1.2) (TCN 3.6.1.1.2)IM=15%

Bảng tính moment do tải trọng mỏi (chưa xét hệ số tải trọng ):

` VI tri (mm) (Nmm)M-xe M-fatigue (Nmm)

Tổ hợp moment theo các TTGH ở các mặt cắt:

Bảng tổ hợp moment theo các TTGH ở các mặt cắt:

M (Nmm)Mat Cat VI tri (mm) TTGH CUONGDO 1 TTGH SUDUNG TTGH MOI

L/8 2500 1,459,252,948 1,101,544,905 182,091,000L/4 5000 2,460,572,313 1,857,902,455 301,247,100M-noi 6000 2,732,878,656 2,063,793,015 335,453,1603L/8 7500 3,027,320,936 2,286,427,902 363,216,000L/2 10000 3,182,861,658 2,404,476,500 346,697,400

TÍNH LỰC CẮT:

Lực cắt do tĩnh tải:

1/ Tĩnh tải giai đoạn 1 (TX không liên hợp):

 Bản Mặt Cầu (+ cổ bản):

q (đã tính ở trên)

V = q*V

 Dầm Thép:

q (đã tính ở trên)

V = q*V

 Hệ Liên Kết Ngang

 q (đã tính ở trên)

V = q*V

2/ Tĩnh tải giai đoạn 2 :

q (đã tính ở trên)

V = q*V

 Lan Can

 q (đã tính ở trên)

V = q*V

Bảng tính lực cắt do tĩnh tải

BMC Dam Thep He LKN Lan Can Lop Phu

q (N/mm) 8.5080 2.1391 0.3167 4.6640 2.7560

Mat Cat VI tri

(mm) Goi 0 85,080.00 21,391.25 3,166.70 46,640.00 27,560.00 L/8 2500 63,810.00 16,043.44 2,375.03 34,980.00 20,670.00 L/4 5000 42,540.00 10,695.63 1,583.35 23,320.00 13,780.00 M-noi 6000 34,032.00 8,556.50 1,266.68 18,656.00 11,024.00 3L/8 7500 21,270.00 5,347.81 791.68 11,660.00 6,890.00

Lực cắt do hoạt tải HL-93:

Đối với các mặt cắt đặc trưng trong phạm vi từ gối đến Ltt/2, ta xét 1 trường hợp xếp xe bất lợi nhất lên đường ảnh hưởng lực cắt của mặt cắt như hình vẽ sau:

xe 2 trục thiết kế

xe tải thiết kế tải trọng làn

Đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt x k xk

Lực cắt do xe tải thiết kế (Lực cắt  hệ số):

Vtruck(x) = 145KN.yV(x,x)+145KN yV(x+4.3m,x)+35KN yV(x+8.6m,x)

Lực cắt do xe hai trục thiết kế (Lực cắt  hệ số):

Vtandem(x) = 110KN.yV(x,x)+110KN yV(x+1.2m,x)

Vxe = max(Vtruck , Vtandem)

Bảng tính lực cắt do xe tải và xe hai trục (Lực cắt  hệ số):

Mat Cat VI tri (mm) V-truck (N) V-tandem (N) V-xe(N)

Bảng tính lực cắt do hoạt tải HL93 (chưa xét hệ số tải trọng ):

Mat Cat VI tri (mm) V-xe(N) V-lan(N) V-HL93(N)

Tổ hợp lực cắt theo các TTGH ở các mặt cắt:

Bảng tổ hợp lực cắt theo các TTGH ở các mặt cắt:

Mat Cat VI tri (mm) TTGH CUONGDO 1 TTGH SUDUNG

MOMENT, ỨNG SUẤT PHÁP TẠI CÁC BIÊN Ở MẶT CẮT GIỮA NHỊP

(chưa xét hệ số tải trọng )

Các công thức tính fbotgdr khi chưa xét hệ số tải trọng :

fbotgdr (TX khong lien hop)= TXkhonglienhop( )