đồ án môn hoc tính toán thiết kế ôtô

- Ly hợp hình trống: Phần đĩa thụ động làm theo dạng má phanh tàn trống.Loại ly hợp hình côn và tang trống ngày nay không còn dùng trên ô tô nữa vìmômen quán tính của các chi tiết thụ độ

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

LỜI NÓI ĐẦU

Trong những năm gần đây cùng với sự phát triển mạnh mẽ của nền kinh tếthế giới, nền kinh tế việt nam cũng từng bước phát triển trên con đường CÔNGNGHIỆP HÓA – HIỆN ĐẠI HÓA Bên cạnh đó kỹ thuật của nước ta cũng từngbước tiến bộ Trong đó phải nói đến nghành động lực nói chung và sản xuất ô tônói riêng, chúng ta đã liên doanh với khá nhiều hãng ô tô nổi tiếng trên thế giới nhưNissan, Honda, Toyota…cùng sản xuất và lắp ráp ô tô Để góp phần nâng cao trình

độ và kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật của ta phải tự nghiên cứu, thiết kế tính toán đó làyêu cầu cấp thiết Có như vậy ngành sản xuất ô tô của ta mới có thương hiệu riêngcho mình trên thị trường quốc tế

Sau khi học xong môn học TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ÔTÔ, chúng em được tổ

bộ môn giao làm nhiệm vụ Đồ án môn học Trong quá trình tính toán để hoàn thành

Đồ án môn học chuyên nghành này, bước đầu chúng em đã gặp không ít khó khăn

bỡ ngỡ nhưng cùng với sự nỗ lực của các bạn trong nhóm, và sự hướng dẫn hết sức

tận tình của thầy giáo Nguyễn Ngọc Tú, giờ đây sau một thời gian làm việc hăng

say, nghiêm túc chúng em đã hoàn thành xong Đồ án môn hoc Tính toán thiết kếôtô Tuy nhiên do là lần đầu tiên chúng em vận dụng lý thuyết đã học, vào tính toán

và thiết kế ôtô cụ thể theo thông số cho trước, nên gặp rất nhiều khó khăn và khôngtránh khỏi những sai sót Vì vậy chúng em rất mong sự quan tâm, sự giúp đỡ chỉbảo của các thầy để bản thân chúng em ngày càng được hoàn thiện hơn nữa về kiếnthức chuyên môn và khả năng tự nghiên cứu của mình

Qua Đồ án môn học này bản thân em đã có ý thức hơn cho nghề nghiệp củamình, đã dần hình thành cho mình phương pháp học tập và nghiên cứu mới Cảm

ơn sự giúp đỡ tận tình của thầy Nguyễn Ngọc Tú, đã giúp em sớm hoàn thành tốt

Đồ án môn hoc này.Rất mong được sự giúp đỡ nhiều hơn nữa của thầy và các thầy

giáo trong khoa

Em xin chân thành cảm ơn!

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

NHẬN XÉT, ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN Gi¸o viªn híng dÉn : nguyÔn ngäc tó Kết quả đánh giá :

Gi¸o viªn chÊm :

Kết quả đánh giá :

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

I TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG THIẾT KẾ

I.1 Công dụng của hệ thống thiết kế :

Hiện nay trên ô tô, máy kéo có nhiều loại ly hợp khác nhau, ly hợp là mộtcụm chi tiết quan trọng, có tác dụng tách nối truyền động từ động cơ đến hộp số khigài số, hay nói cách khác, ly hợp là bộ phận dùng để nối trục khuỷu dộng cơ với hệthống truyền lực, để truyền mômen quay được êm dịu và cắt truyền động đế hệthống truyền lực nhanh chóng, dứt khoát Ngoài ra, ly hợp còn là cơ cấu an toàncho hệ thống truyền lực khi quá tải

I.2 Nêu và phân tích các yêu cầu của hệ thống thiết kế :

1 Ly hợp phải truyền được mômen quay lớn nhất của động cơ mà không bịtrượt ở bất cứ điều kiện sử dụng nào Để thực hiện điều đó thì Mms ly hợp > Memax

nghĩa là hệ số dự trữ β > 1

2 Đóng êm dịu để tăng từ từ mômen quay lên trục của hệ thống truyền lực,không gây va đập các bánh răng Khi ly hợp đóng êm dịu thì ô tô khởi hành từ từ

mà không bị giật, làm cho người lái đỡ mệt

3 Mở dứt khoát nhanh chóng nghĩa là cắt hoàn toàn truyền động từ động cơđến hệ thống truyền lực trong thời gian rất ngắn Nếu ly hợp mở không dứt khoát,dẫn đến việc khó già số êm dịu vì mômen quay của động cơ và mômen quy dẫn củacác chi tiết chuyển động của động cơ sẽ truyền tới trục sơ cấp của hộp số làm choviệc dịch chuyển các bánh răng vào ăn khớp khi gài số khác sẽ rất khó khăn Việc

mở dứt khoát và nhanh chóng sẽ giảm lực va đập giữa các bánh răng

4 Mômen quán tính của các chi tiết thụ động phải nhỏ để giảm các lực vađập lên bánh răng

5 Đóng vai trò như một bộ phận an toàn để tránh tác dụng của hệ thốngtruyền lực, những lực qua lớn khi xẩy ra quá tải : Mms ly hợp < Memax

6 Điều khiển nhẹ nhàng và lực điều khiển nhỏ

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

7 Các bề mặt ma sát thoát nhiệt tốt, đảm bảo sự làm việc bình thường Khi

ly hợp làm việc thì nhiệt độ các bề mặt làm việc là rất lớn Chính vì vậy, yêu cầukhi thiết kế ly hợp là phải đảm bảo làm sao để bề mặt ma sát có thể thoát nhiệt tốtnhất

8 Kết cấu đơn giản, trọng lượng nhỏ, làm việc bền, độ tin cậy cao, điềuchỉnh và chăm sóc dễ dàng

I.3 PHÂN LOẠI SƠ BỘ HỆ THỐNG THIẾT KẾ :

Dựa vào cách truyền mômen quay từ động cơ tới hệ thống truyền lực mà cóthể chia các loại ly hợp :

rẻ Tuy nhiên khi làm việc dễ xẩy ra mòn bề mặt ma sát Hay đĩa ma sát bị đảo, dẫnđến ly hợp mở không dứt khoát loại 2 đĩa đóng êm dịu hơn do có nhiều đĩa nên các

bề mặt ma sát tiếp xúc với nhau từ từ khi đóng ly hợp Tuy nhiên việc định vị cácđĩa ma sát khi cắt ly hợp là khó khăn

- Ly hợp hình côn : Phần đĩa thụ động có hình côn

- Ly hợp hình trống: Phần đĩa thụ động làm theo dạng má phanh tàn trống.Loại ly hợp hình côn và tang trống ngày nay không còn dùng trên ô tô nữa vìmômen quán tính của các chi tiết thụ động của chúng lớn gây tải trọng va đập lớnlên hệ thống truyền lực khi đóng ly hợp

2 Ly hợp thủy lực : Truyền mômen quay bằng cách nhờ tác dụng của trườngnam cham điện Đóng ly hợp êm dịu, ngắt ly hợp dứt khoát, độ tin cậy cao Nhượcđiểm chính là kết cấu cồng kềnh, hiệu suất giảm do tổn hao điện từ, giá thành cao

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

II CHỌN LOẠI LY HỢP, SƠ ĐỒ LY HỢP, SƠ ĐỒ DẪN ĐỘNG LY HỢP

II.1 Chọn loại ly hợp :

Qua phân tích sơ bộ như trên, ta chọn loại ly hợp ma sát một đĩa để thiết kếcho loại xe con được yêu cầu Để tạo lực ép thì có thể dùng lò xo trụ bố trí xungquanh, lò xo côn hoặc lò xo dạng đĩa

- Ly hợp lò xo trụ bố trí xung quanh đĩa ép có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo,thoát nhiệt tốt, kích thước gọn, có rộng chỗ để bố trí cốc ép, mômen truyền qu bềmặt ma sát rất lớn Tuy nhiên nó có nhược điểm là lực ép phân bố không đều, việcđiều chỉnh khe hở giữa các bề mặt ma sát khó Khi lắp ở động cơ cao tốc lò xo bịbiến dạng (cong) dưới tác dụng của lực ly tâm làm giảm lực ép

- Ly hợp lò xo côn : Dùng một lò xo côn bố trí chính giữa nên lực ép lên bềmặt ma sát đều hơn Tuy vậy mômen truyền qua bề mặt ma sát lại nhỏ vì áp suấtcủa lò xo tác dụng lên đĩa ép phải qua đòn mở, việc bố trí cốc ép khó khăn dokhông gian phần giữa chật hẹp, ngoài ra việc điều chỉnh khe hở giữa các bề mặ masát khó

- Ly hợp lò xo đĩa côn có kết cấu nhỏ gọn, vì lò xo đĩa côn vừa làm nhiệm vụđĩa ép vừa làm nhiệm vụ là đòn mở cho phép rút ngắn kích thước dài và giảm hốilượng của ly hợp nhờ có đặc tính là phi tuyến nên lực mở ly hợp chỉ cấn nhỏ, mởnhẹ nhàng Lực ép lên bề mặt ma sát đều hơn và đĩa ép phân phối đều Do vậy màkhi sử dụng lò xo đĩa lực tác dụng lên bàn đạp cần thiết để giữ cho ly hợp ở trạngthái mở giảm và sự mài mòn các bề mặt ma sát trong giới hạn nào đó không làmgiảm mà thậm chí còn làm tăng lực ép Nhược điểm của ly hợp lò xo đĩa côn là rấtkhó chế tạo được lò xo có đặc tính theo yêu cầu, với lực ép lớn mà kích thước nhỏ

Mặc dù đối với ly hợp lò xo đĩa côn, việc chế tạo lò xo đĩa rất khó đạt đượcđặc tính phi tuyến yêu cầu nhưng với những ưu điểm trên nên ta chọn ly hợp lò xođĩa côn một đĩa ma sát để thiết kế cho xe

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

Hình 1.1 Đồ thị biểu diễn đặc tính của các lò xo

1 - Lò xo đĩa ; 2 - Lò xo trụ ; 3 - Lò xo côn

II.2 Chọn sơ đồ dẫn động ly hợp :

Dẫn động ly hợp là để mở ly hợp khi cần thiết Trên ô tô máy kéo hiện nay thường dùng hai loại dẫn động là : dẫn động cơ khí và dẫn động thủy lực Có thể kết hợp cả khí nén để điều khiển ly hợp nhằm cắt hoàn toàn mômen từ động cơ truyền đến hộp số, giúp cho việc gài số dễ dang nhanh chóng, không va đập trong quá trình gài số

Hiện nay trên ô tô đang sử dụng một số dạng dẫn động ly hợp sau:

1 Dẫn động cơ khí

- Dẫn động cơ khí có cường hóa chân không

- Dẫn động cơ khí có cường hóa thủy lực

- Dẫn động cơ khí có cường hóa khí nén

động lớn, làm giảm hiệu suất dẫn động cơ khí thì vấn đề làm kín sàn xe và truyềnlực từ bàn đạp đến ly hợp phức tạp hơn do động cơ đặt trên các đối đỡ đàn hồi.

 Dẫn động thủy lực có ưu điểm là hiệu suất cao, độ cứng vữngchắc cao nên giảm được dành trình tự do của bàn đạp Dẫn động thủy lực còn hạnchế tốc độ dich chuyển của đĩa ép khi đóng ly hợp đột ngột nhờ đó giảm được giátrị tải trọng động Tuy vậy, dẫn động thủy lực có nhược điểm : kết cấu phức tạp,đòi hỏi độ kín khít cao, đắt tiền, làm việc kém tin cậy hơn dẫn động cơ khí (Khi rò

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ LY HỢP

I Số liệu cho trước :

-Loại xe : Ôtô tải

- Trọng lượng toàn bộ khi tải đầy:Ga = 8215 (kg)

-Mô men cục đại : Memax = 31 (KG.m) , nM = 1200 (vòng/phút)

-Công suất cực đại : Nmax = 90 (mã lực ) ứng với nN = 2400 (vòng/phút) -Ký hiệu bánh xe : 9,00-20

- Vận tốc cực đại :vmax = 65 (km/h)

-ih1 = 6,24

-Lò xo ép dạng trụ

-Dẫn động thuỷ lực

II Nội dung cần tính toán :

-Phân tích kết cấu chọn phưong án thiết kế ly hợp

-Xác định mômen ma sát của ly hợp

-Xác định các kích thước cơ bản của ly hợp

-Tính công trượt riêng

-Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp

- Tính toán dẫn động ly hợp

III Bản vẽ:

01 bản vẽ A0 : Vẽ cắt dọc cắt ngang của ly hợp

01 bản vẽ A3 : Hệ thống dẫn động ly hợp

Sinh viên thực hiện Giáo viên hướng dẫn

Phan Viết Kiên Nguyễn Ngọc Tú

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

NỘI DUNG TÍNH TOÁN

I Tính toán các thông số cơ bản của ôtô:

I.1 Trọng lượng toàn bộ của ôtô:

Trọng lượng toàn bộ ô tô được xác định theo công thức sau:

G = Ga =9525(kg) (1-1)

I.2 Bán kính làm việc của bánh xe chủ động:

Bán kính làm việc của bánh xe được xác định theo công thức sau:

rbx = ) 25 , 4

2 (B  d (mm) (1-2)Trong đó : B : Chiều rộng lốp

d : Đường kính vànhTheo đề : Kí hiệu của bánh xe 9,00-20

Ở đây : B=9,00 (inh) =355,600 (mm)

d= 20 (inh) =508 (mm) Thay số vào (1-2) ta được :

rbx = ) 25 , 4

2

(B  d =(9,00+20/2).25,4)(mm)

I.3 Tỷ số truyền của truyền lực chính i o :

Xe tham khảo zil-164 có io =7,63

II Xác định mô men ma sát của ly hợp:

Ly hợp phải có khả năng truyền hết mômen xoắn lớn nhất của của động cơ

Để đảm bảo yêu cầu truyền hết mô men xoắn lớn nhất của động cơ trong mọi điều kiện thì ta phải có :

Trong đó : - Mms : mômen ma sát cần thiết của ly hợp [N.m]

- Memax :mômen xoắn lớn nhất của động cơ [N.m].Theo đề

Memax=41[KG.m]

- β : hệ số dự trữ của ly hợp

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

Hệ số dự trữ ly hợp β phải đủ lớn ( β > 1) để đảm bảo ly hợp truyền hết mômen xoắn động cơ trong mọi điều kiện làm việc của nó (khi các bề mặt ma sát bịdầu mỡ rơi vào ,khi các lo xo ép bị giảm tính đàn hồi ,khi các tấm ma sát bị mòn ,

…) Mặt khác hệ số β cũng không được lớn quá vì như thế ly hợp không làm tốt chức năng bảo vệ an toàn cho hệ thống truyền lực khi quá tải

Hệ số β được chọn theo thực nghiệm :

Đối với ôtô tải: β =1,5÷2,25 Chọn β =1,8

Thay số vào ta có : Mms =Memax.β =41.1,8 =73,8 [N.m]

III Xác định các kích thước cơ bản của ly hợp :

III.1 Bán kính hình vành khăn của bề mặt ma sát đĩa bị động :

Bán kính ngoài của tấm ma sát ly hợp được xác định :

R2 =

max

1 2

3

R ms

e

K p Z

 :Hệ số ma sát trượt giữa các đôi bề mặt ma sát:  =0,22÷0,3.Xe làm việc trong điều kiện không nặng nhọc và có tính động lực tốt nên chộn hệ số ma sát theogiới hạn nhỏ Chọn  =0,25

Zmz : Số đôi bề mặt ma sát ưu tiên chọn một đĩa bị động nên chọn Zmz =2

P : Áp suất pháp tuyến của các bề mặt ma sát Để đảm bảo tuổi thọ cho các tấm ma sát giá trị p cho phép là [p] =1,4.105÷2,5.105 [N/m2 ].Vì ly hợp làm việc trong điều kiện nhẹ nên có thể chọn áp suất theo giới hạn trên: p=1,8.105 [N/m2 ]

KR : Hệ số tỷ lệ giữa bán kính trong và ngoài bề mặt ma sát ,

Thay vào (1-2) ta có :

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

 Khi chọn số đôi bề mặt ma sát bằng 2 thì phải kiểm tra áp suất trên bề mặt

.

2 max

.

2 max

µ: hệ số masát Vật liệu tấm masát là pherado đồng có µ=0,25

[q]=200 KN/m2 áp lực riêng cho phép trên tấm bề mặt ma sát

Ta chon q=160[KN/m2 ]

Thay vào công thức ta có:

73,8 2.3,14.0, 075 0, 03143.0, 25.160.10

Chọn i=3

III.2 Diện tích và bán kính trung bình của hình vành khăn tấm ma sát:

Diện tích hình vành khăn tấm ma sát S[m2 ] được xác định theo công thức :

S=.(R22 –R12)=3,14.(0,054012 -0,035102 )=0,0146[m2 ]Bán kính trung bình của hình vành khăn tấm ma sát :

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

III.3 Lực ép của cơ cấu ép :

Sau khi đã xác định được các thông số kích thước của vành ma sát ,ta dễ dàng tính được lực ép cần thiết của cơ cấu ép phải tạo ra mà theo đó đảm bảo được

áp suất làm việc đã chọn và thoả mãn mômen ma sát yêu cầu :

F =

ms tb

e Z R

M

.

IV Tính công trượt riêng của ly hợp :

Việc xác định kích thước của bề mặt ma sát theo diều kiện áp suất làm việc không vượt quá giá trị cho phép như trên chưa đủ để đánh giá khả năng chống mòn của ly hợp Khi các ly hợp khác nhau có cùng áp suất làm việc nhưng với ôtô máy kéo khác nhau có trọng lượng khác nhau thì thì sự hao mòn của ly hợp cũng khác nhau

Quá trình đóng êm dịu ly hợp bao giờ cũng kèm theo sự trượt của ky hợp giữa các đôi bề mặt ma sát Sự trượt của ly hợp làm cho các đôi bè mặt ma sát mòn đồng thời sinh nhiệt làm nóng các chi tiết tiếp xúc với bề mặt trượt Nếu cường độ trượt quá mạnh sẽ làm mòn nhanh các bề mặt ma sát và nhiệt sinh ra sẽ rất lớn ,có thể làm cháy cục bộ các tấm ma sát ,làm nung nong lò xo ép ,từ đó có thể làm giảmtính đàn hồi của lò xo

Vì vậy việc xác định công trượt ,công trượt riêng của ly hợp để hạn chế sự mòn ,khống chế nhiệt độ cực đại nhằm đảm bảo tuổi thọ cho ly hợp là hết sức cần thiết

IV.1 Mô men quán tính quy dẫn J a [kg.m.s 2 ]:

Mô men quán tính khối lượng quy dẫn Ja được xác định từ điều kiện cân bằng động năng khi ôtô đang chuyển động xác định theo công thức sau:

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

o p h

bx m

a

i i i

r g

G G



Ga : Trọng lượng toàn bộ của ôtô Ga=9525 [KG]

Gm : Trọng lượng toàn bộ của rơmóc Gm =0

bx m

a

i i i

r g

G G



IV.2 Mô men cản chuyển động quy dẫn M a [KG.m]:

Mômen cản chuyển động của xe quy dẫn về trục ly hợp được tính theo công thức sau:

Ma =   

t t

bx m

a

i

r P G

G





Trong đó :  : Hệ số cản tổng cộng của đường  =f+tg với f =0,02 là hệ

số cản lăn , =00 là góc dốc của mặt đường  =0,02+tg00 =0,02

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

Thay số vào công thức (1-7) ta có:

Ma =  

t t

bx m

a

i

r P G

G







9 , 0 63 , 7 1 17 , 6

6096 , 0 0 02 , 0 0

IV.3 Tính thời gian trượt ly hợp trong các giai đoạn (t 1 và t 2 ):

Thời gian đóng ly hợp được chia làm hai giai đoạn :

Thời gian đóng ly hợp ở giai đoạn đầu được xác định theo công thức:

t1=

k

M a

[s] (1-8)Thời gian đóng ly hợp ở giai đoạn hai ,được xác định theo công thức :

09 , 4

t2 = A =8,95  1 , 63 [s]

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

IV.4 Tính công trượt tổng cộng :

Công trượt tổng cộng của ly hợp được xác định theo công thức sau:

2 2

2 2

136 , 0 0 157

IV.5 Tính công trượt riêng cho ly hợp:

Để đánh giá tuổi thọ của ly hợp theo điều kiện trượt ,người ta dùng chỉ tiêu công trượt riêng ;được xác định bằng công trượt trên một đơn vị diện tích làm việc của các bề mặt ma sát được xác định theo công thức sau:

1 2 2

.

z

L L

ms r





Trong đó :

L :Công trượt tổng cộng của ly hợp được xác đinh ở trên

zms :Số đôi bề mặt ma sát Ly hợp một đĩa bị động nên zms =2

R2 ,R1 : Bán kính tương ứng vòng ngoài ,vòng trong của hình vành khăn bề mặt ma sát [cm]

Thay số vào công thức (1-10) ta có:

IV.6 Nhiệt sinh ra do trượt ly hợp :

Ngoài việc tính toán kiểm tra công trượt riêng ,ly hợp còn cần phải tính toán kiểm tra nhiệt độ nung nong các chi tiết của ly hợp trong quá trình trượt ly hợp để

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

đảm bảo sự làm việc bình thường của ly hợp ,không ảnh hưỡng nhiều đến hệ số ma sát , không gây nên sự cố cháy tấm ma sát hoặc ảnh hưỡng đến sự đàn hồi của lo xo

L : Công trượt toàn bộ của ly hợp , đã được xác định từ (1-9)

v : Hệ số xác định phần nhiệt để nung nóng đĩa ép ,với ly hợp môt dĩa

bị động thì v=0,50

c : Nhiệt dung riêng của chi tiết bị nung nóng ,với vật liệu làm bằng thép hoặc gang có thể lấy c=481,5 [J/kg0K]

m : Khối lượng chi tiết bị nung nóng [kg]

ΔTT: Độ tăng nhiệt độ của chi tiết bị nung nóng ,[0K]

Độ tăng nhiệt độ cho phép của chi tiết tính toán đố với mỗi lần khởi hành củaôtô(ứng với hệ số cản của đường ψ=0,02) không được vượt quá 100K

Từ đó suy ra khối lượng đĩa ép tối thiểu là :

4 , 0 10 5 , 481

19 , 3884 5 , 0

L v

IV.7 Chiều dày tối thiểu của đĩa ép (theo chế độ nhiệt):

Bề dày tối thiểu của đĩa ép  [m] được xác định theo khối lượng tính toán chế độ nhiệt ở trên có thể được xác định theo công thức :





.R22 R12

m



Trong đó :

 :Khối lượng riêng của đĩa ép Với vật liệu làm bằng gang thì =7800[kg/m3 ]

Thay số các đại lượng đã biết vào (1-12) ta có:

3,92

0,034

Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL

V Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp :

V.1 Tính toán sức bền của đĩa bị động

-Để giảm kích thước của ly hợp ,khi ly hợp làm việc trong điều kiện ma sát khô ,chọn vật liệu có hệ số ma sát cao đĩa bị động gồm các tấm ma sát và xương đĩa Xương đĩa được chế tạo bằng thép các bon trung bình và cao (thép 50 và 85) Vật liệu của tấm ma sát là loại phêrado phêrado đồng hoặc Atbet đồng

-Tấm ma sát được gắn với xương đĩa bị động bằng đinh tán Vật liệu của đinh tán băng thép hoặc nhôm

-Đường kính đinh tán được lấy trong khoảng (4÷)mm.Đối với xe con có thểchọn đường kính đinh tán là 5mm

-Chiều dày xương đĩa bị động được lấy trong khoảng (÷)mm.Chọn 1,5mm

-Đinh tán được bố trí theo hai dãy tương ứng với các bán kinh trong là r1 và bán kính ngoài là r2 Số lượng đinh tán có thể chọn n=36 đinh tán Dãy ngoài có bán kính là r2=81,94[mm] ,với số lượng đinh tán là n2=20 Dãy trong có bán kính là

r1= 66,23 [mm] ,với số lượng đinh tán là n1=16

Lực tác dụng lên mỗi dãy đinh tán được xác định theo công thức :

 2

2

2 1

1 max 1

2

r r

r M

2 max 2

2

r r

r M

2 2

2 2





 Đinh tán được kiểm tra theo ứng suất cắt và ứng suất dập

- Ứng suất cắt của đinh tán ở vòng trong là:

4

.

2 1

1

d n