ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẦU THÉP F1 HỒ QUANG NGHĨA

ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO MỤC LỤC CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1. Các số liệu thiết kế 2 2. Phương pháp thiết kế 2 3. Vật liệu dùng trong thi công 2 CHƯƠNG II LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 2.1. Lan can 4 2.1.1. Thanh lan can 4 2.1.2. Cột lan can 5 2.2. Lề bộ hành 7 2.3. Bó vỉa 10 CHƯƠNG III BẢN MẶT CẦU 3.1. Số liệu tính toán 15 3.2. Sơ đồ tính toán bản mặt cầu 15 3.3. Tính nội lực cho bản congxon 15 3.4. Tính nội lực cho bản dầm cạnh dầm biên 19 3.5. Tính nội lực cho bản dầm giữa 23 3.6. Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu 27 3.7. Kiểm tra nứt cho bản mặt cầu 28 CHƯƠNG IV DẦM CHÍNH 4.1. Kích thước cơ bản của dầm chính 30 4.1.1. Phần dầm thép 30 4.1.2. Phần bản bê tông cốt thép 30 4.1.3. Sơ bộ chọn kích thước sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối 30 4.2. Xác đònh đặc trưng hình học của tiết diện dầm 31 4.3. Hệ số phân bố ngang 40 4.4. Xác đònh nội lực do hoạt tải tại các mặt cắt 44 4.5. Nội lực do tónh tải tác dụng lên dầm chính 48 4.6. Tổ hợp nội lực tại các mặt cắt theo trạng thái giới hạn 59 4.7. Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn I 63 4.8. Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn II 64 4.9. Tính toán sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối, neo 74 chống cắt, đường hàn SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 1 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1. Các số liệu thiết kế: - Loại dầm thép liên hợp có tiết diện chữ I - Khổ cầu: B - K = 7.2 m – 0.75 m - Chiều dài dầm chính: L = 34.6 m. - Số dầm chính: 6 dầm. - Khoảng cách 2 dầm chính: 1.6 m. - Số sường tăng cương đứng (một dầm): 40 - Khoảng cách các sường tăng cường: 2 m - Số liên kết ngang: 10 - Khoảng cách 2 liên kết ngang: 4 m - Khoảng cách 2 trụ lan can: 2m. 2. Phương pháp thiết kế: - Bản mặt cầu tính theo bản hẫng và làm việc theo phương ngang cầu. - Dầm chính: Tính như dầm giản đơn. Tiết diện dầm thép liên hợp, khoảng cách - gữa các dầm 1.6 m - Kiểm toán. 3. Vật liệu dùng trong thi công - Thanh và cột lan can (phần thép): Thép CT3 y F 240 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Lề bộ hành, lan can: Bêtông: ' c f 30 MPa= 5 3 2.5 10 N/ mm − γ = × Thép AII: y F 280 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Bản mặt cầu, vút bản Bêtông: ' c f 30 MPa= 5 3 2.5 10 N/ mm − γ = × Thép AII: y F 280 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Dầm chính, sườn tăng cường, liên kết ngang Thép tấm M270M cấp 345: y F 345 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × Thép góc: L 100 x 100 x 10: y F 240 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 2 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 3 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG II LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 2.1. Lan can: 2.1.1. Thanh lan can: - Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngoài D =100 mm và kính trong d = 92 mm - Khoảng cách 2 cột lan can là: L = 2000 mm - Khối lượng riêng thép lan can: 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Thép cacbon số hiệu CT3: y f = 240 MPa 2.1.1.1. Tải trong tác dụng lên thanh lan can: 0 x y w = 0.37 N/mm w = 0.37 N/mm P = 890 N g = 0.095 N/mm 2000 2000 Hình 2.1: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên thanh lan can - Theo phương thẳng đứng (y): + Tónh tải: Trọng lượng tính toán của bản thân lan can 2 2 2 2 -5 D -d 100 -92 g 7.85 10 3.14 0.095 N/ mm 4 4 = γ π = × × × = + Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Theo phương ngang: + Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Tải tập trung P = 890 N được đặt theo phương hớp lực của g và w 2.1.1.2. Nội lực của thanh lan can: * Theo phương y: - Mômen do tónh tải tại mặt cắt giữa nhòp: 2 2 y g g L 0.095 2000 M 47500 N.mm 8 8 × × = = = - Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhòp: + Tải phân bố: 2 2 y w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 × × = = = SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 4 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO + Tải tập trung: y P P L 890 2000 M 445000 N.mm 4 4 × × = = = * Theo phương x: - Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhòp: + Tải phân bố: 2 2 x w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 × × = = = * Tổ hợp nội lực tác dụng lên thanh lan can: y y 2 x 2 DC g LL w LL w LL P M . ( .M .M ) ( .M ) M = η   γ + γ + γ + γ   - Trong đó: + η : là hệ số điều chỉnh tải trọng: D I R . .η = η η η Với: D 0.95 :η = hệ số dẻo cho các thiết kế thông thường và theo đúng yêu cầu I 1:η = hệ số quan trọng R 1:η = hệ sốù dư thừa (mức thông thường) 0.95 1 1 0.95⇒ η = × × = + DC 1.25γ = : hệ số tải trọng cho tónh tải + LL 1.75γ = : hệ số tải trọng cho hoạt tải [ ] 2 2 M 0.95 (1.25 47500 1.75 185000) (1.75 185000) 1.75 445000 1216329 N.mm ⇒ = × × + × + × + × = 2.1.1.3. Kiểm tra khả năng chòu lực của thanh lan can: n .M Mφ ≥ Trong đó: + φ : là hệ số sức kháng: φ = 1 + M: là mômen lớn nhất do tónh và hoạt tải + M n : sức kháng của tiết diện n y M f S= × S là mômen kháng uốn của tiết diện 3 3 3 3 3 3.14 S .(D d ) (100 92 ) 21716 mm 32 32 π = − = × − = n M 240 21716 = 5211840 N.mm⇒ = × n .M 1 5211840 = 5211840 N.mm 1216329 N.mmφ = × ≥ Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chòu lực 2.1.2. Cột lan can Ta tính toán với cột lan can ở giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình 2.2) SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 5 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO I I I I P'' = 1630 N P'' = 1630 N h = 650 2 h = 300 h = 350 1 Hình 2.2: sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can Để đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra khả năng chòu lực lực xô ngang vào cột và kiểm tra độ mảnh, bỏ qua lực thẳng đứng và trọng lượng bản thân * Kiểm tra khả năng chòu lực của cột lan can: - Kích thước: 1 2 h 650 mm; h 350 mm; h 300 mm= = = - Lực tác dụng: (chỉ có hoạt tải) + Lực phân bố: w = 0.37 N/mm ở 2 thanh lan can ở hai bên cột truyền vào cột 1 lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N + Lực tập trung: P = 890 N + Suy ra lực tập trung vào cột là: P'' P' P 740+890 = 1630 N= + = - Ta kiểm toán tại mặt cắt I-I: 61 8 61 190 174 X Y 130 8 8 Hình 2.3: Mặt cắt I-I - Mômen tại mặt cắt I-I: I I 2 M P'' h P'' h 1630 650 1630 300 1548500 N.mm − = × + × = × + × = - Mặt cắt I-I đảm bảo khả năng chòu lực khi: n LL I I M . .M − φ ≥ η γ - Sức kháng của tiết diện: n y M f Sφ = × SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 6 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO + S mômen kháng uốn của tiết diện 3 3 2 3 8 175 130 8 2 130 8 91 I 12 12 S 219036.74 N/ mm Y 95 ×   × × + + × ×  ÷   = = = ⇒ n y M f S 240 x 219036.74 = 52568816.84 N.mmφ = × = - Vậy n M 52568816.84 M 1548500 N/ mmφ = ≥ = ⇒ Mặt Cắt I – I Đảm bảo khả năng chòu lực * Kiểm tra độ mảnh của cột lan can: K. 140 r ≤ l Trong đó: + K = 0.75: hệ số chiều dài hữu hiệu + 1070 mm=l : chiều dài không được giằng ( h=l ) + r : bán kính hồi chuyển nhỏ nhất (ta tính cho tiết diện tại đỉnh cột vì tiết diện ở nay là nhỏ nhất) I r A = 8 8 130 Y X 124 140 61 8 61 Hình 2.4: Tiết diện nhỏ nhất của cột lan can Với: I : mômen quán tính của tiết diện: ( ) 3 3 4 2 8 124 130 8 I 2 10342656 mm 130 8 66 12 12 × × = × + = + × × A : diện tích tiết diện: 2 A 130 8 2 124 8 3072 mm= × × + × = 10342656 r 58 mm 3072 ⇒ = = K. 0.75 1070 13.8 140 r 58 × ⇒ = = ≤ l Vậy thỏa mãn điều kiện mảnh 2.2. Lề bộ hành: 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành gồm: * Xét trên 1000 mm dài SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 7 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO - Hoạt tải người: PL = 0.003 x 1000 = 3 N/mm - Tónh tải: DC = 1000 x 100 x 0.25 x 10 -4 = 2.5 N/mm PL = 3 N/mm DC = 2.5 N/mm 1000 1000 Hình 2.5: Sơ đồ tính nội lực lề bộ hành 2.2.2. Tính nội lực: - Mômen tại mặt cắt giữa nhòp: + Do tónh tải: 2 2 DC DC.L 2.5 1000 M 312500 N.mm 8 8 × = = = + Do hoạt tải: 2 2 PL PL.L 3 1000 M 375000 N.mm 8 8 × = = = - Trạng thái giới hạn cường độ: [ ] U DC DC PL PL M . M M 0.95 (1.25 312500 1.75 375000) 994531 N.mm = η γ × + γ × = × × + × = - Trạng thái giới hạn sử dụng: [ ] S DC PL M M M 312500 375000 687500 N.mm= + = + = 2.2.3. Tính cốt thép: - Tiết diện chòu lực b x h = 1000 mm x 100 mm - Chọn a’ = 20 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bê tông: - d s = h – a’ = 100 – 20 = 80 mm - Xác đònh chiều cao vùng nén a: 2 2 2 u s s ' c 2 M 2 994531 a d d 80 80 0.54 mm 0.85 f b 0.9 0.85 30 1000 × × = − − = − − = φ× × × × × × - Bản lề bộ hành có 28 MPa< f' c = 30 Mpa < 56 Mpa ⇒ ' 1 c 0.05 0.05 0.85 .(f 28) 0.85 (30 28) 0.836 7 7 β = − − = − × − = - Xác đònh khoảng cách từ thớ chòu nén đến trục trung hoà c: 1 a 0.54 c 0.646 mm 0.836 = = = β - Xác đònh trường hợp phá hoại cho bài toán cốt đơn: SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 8 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO s c 0.646 0.008 0.45 d 80 = = < ⇒ bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo - Xác đònh diện tích cốt thép: ' 2 c S y 0.85 f a b 0.85 30 0.54 1000 A 49.18 mm f 280 × × × × × × = = = - Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu: c 2 s y f ' 30 A 0.03 b.h. 0.03 1000 100 321.43 mm f 280 ≥ × = × × × = - Chọn 10a200φ ⇒ 1000 mm có 5 thanh thép (diện tích A s = 392.5 mm 2 ) và theo phương dọc lề bộ hành bố trí 10a200φ 200200200100 5 Þ 10 1000 100 20 80 100200 Hình 2.6: Bố trí cốt thép trên lề bộ hành 2.2.4. Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt) - Tiết diện kiểm toán: Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 mm x 100 mm - Khoảng cách từ thớ chòu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chòu kéo gần nhất: c d a' 20 mm= = < 50 mm - Diện tích của vùng bê tông bọc quanh 1 nhóm thép: 2 c c A 2 d b 2 20 1000 40000 mm= × × = × × = - Diện tích trung bình của bêtông bọc quanh 1 thanh thép: c 2 A 40000 A 8000 mm n 5 = = = - Mômen do ngoại lực tác dụng vào tiết diện: s M 687500 N.mm= - Khối lượng riêng của bêtông: 3 c 2500 Kg/ mγ = - Môđun đàn hồi của bêtông: 1.5 c c c E 0.043 f'= × γ × 1.5 0.043 2500 50 38010 MPa= × × = - Môđun đàn hồi của thép: s E 200000 MPa= - Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: s c E 200000 n 5.262 E 38010 = = = - Chiều cao vùng nén của bêtông khi tiết diện nứt: SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 9 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO s s s A 2 d b x n 1 2 b n A 392.5 2 80 1000 5.262 1 2 14.16 mm 1000 5.262 392.5   × × = × × + −  ÷  ÷ ×     × × = × × + − =  ÷  ÷ ×   -Mômen quán tính của tiết diện bê tông khi đã nứt: 3 2 cr s s 3 2 4 b x I n A (d x) 3 1000 14.16 5.262 392.5 (80 14.16) 9899418.69 mm 3   × = + × × −  ÷     × = + × × − =  ÷   -Ứng suất trong cốt thép do ngoại lực gây ra: ( ) ( ) s s s cr M 687500 f d x n 80 14.16 5.262 24.06 MPa I 9899418.69 = × − × = × − × = - Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N/ mm= - Ứng suất cho phép trong cốt thép: sa 3 3 c Z 23000 f 423.66 MPa d A 20 8000 = = = × × -So sánh: sa y f 423.66 MPa 0.6 f 0.6 280 168 MPa= > × = × = chọn y f 168 MPa= để kiểm tra: s f 24.06 MPa 168 MPa= < Vậy thoả mãn điều kiện về nứt 2.3. Bó vỉa: - Giả thiết ta bố trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.6 và hình 2.7 - Ta tiến hành kiểm tra khả năng chòu lực của bó vỉa dạng tường như sau: + Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo + Chọn cấp lan can là cấp 3 dùng cho cầu có xe tải Bảng 2.1: Lực tác dụng vào lan can Phương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tác dụng(mm) Phương mằm ngang Ft = 240 Lt = 1070 Phương thẳng đứng F V = 80 L V = 5500 Phương dọc cầu F L = 80 L L = 1070 + Biểu thức kiểm toán cường độ của lan can có dạng W t R F≥ 2 c c W b W c t M .L 2 R 8 M 8 M .H 2 L L H   = × + × +  ÷ × −   Khi xe va vào giữa tường: 2 t t b W c c L L 8 H.(M M .H) L 2 2 M × +   = + +  ÷   Khi xe va vào đầu tường: SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 10 [...]... tải: - Trường hợp chỉ có 1 bánh xe của 1 xe - Trường hợp có 2 bánh xe của 2 xe khác nhau đặt trong bản khi đó khoảng cách giữa 2 bánh xe là 1200 mm 3.5.2.1 Xét trường hợp 1 chỉ có 1 bánh xe: Ta sẽ đặt bánh xe ngay tại giữa nhòp để tính toán SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 22 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO Hình 3.10: Tải trọng động tác dụng lên bản giữa (Trường hợp đặt 1 bánh xe) - Giá trò nội lực: Tương... N 4 4 - Trên toàn chiều dài cầu có 11 nhòp: ⇒ Trọng lượng toàn bộ thanh lan can: ∑ P ' = 11× 2 × P ' = 11× 2 ×190 = 4180 N 3 SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA 3 Trang 15 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO - Trọng lượng cột lan can: Một cột lan can được tạo bởi 3 tấm thép T1; T2 ; T3 và 2 ống thép liên kết Ф 90 dày 4mm, dài 120 mm (hình 3.3) Cột lan can=Tấm thép T1 + Tấm thép T2 +Tấm thép T3 + Ống liên kết Hình 3.5:... phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tính toán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục của bản mặt cầu Hình 3.1: Sơ đồ tính bản mặt cầu 3.3 Tính nội lực cho bản congxon: (bản hẩng) Hình 3.2: Sơ đồ tính cho bản côngxon SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 14 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên bản Côngxol 3.3.1.1 Tónh tải Tải... thanh thép: A= A c 50000 = = 10000 mm 2 n 5 - Mômen do ngoại lực tác dụng vào tiết diện: M = 1.106252638 × 10 7 N.mm - Khối lượng riêng của bêtông: γ c = 2500 Kg / m 3 - Modul đàn hồi của bêtông: E c = 0.043 × γ1.5 c × f 'c = 0.043 × 25001.5 × 50 = 38010 MPa SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 27 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO - Modul đàn hồi của thép: Es = 200000 MPa E 200000 s - Hệ số tính đổi từ thép sang... M W H - M W H : Là sức kháng mômen trên toàn chiều cao tường đối với trục đứng: - Tiết diện tính toán b x h = 300 mm x 200 mm và bố trí cốt thép (hình 2.7) 200 40 300 40 2 Þ 14 264 36 160 Hình 2.8: tiết diện và bố trí cốt thép theo phương dọc cầu - Cốt thép dùng 2 φ14 mm - Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự - Diện tích cốt thép As: As = 2 × - a’= 40... hoại dẻo SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 12 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO a 11.26  ⇒ M n = A S × fy × (d s − ) = 307.72 × 280 ×  160 −  ÷ 2  2  = 12815676.38 N.mm - Sức kháng uốn cốt thép ngang trên toàn bộ chiều cao bó vỉa: M w H = M n = 12815676.38 N.mm - Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: A s ≥ 0.03 × b.h f 'c 30 = 0.03 × 300 × 200 × = 289.29 mm 2 fy 280 Vậy thoả mản điều kiện cốt thép nhỏ nhất... phủ mặt cầu sẽ phân bố đầy dầm - Trọng lượng bản thân: DC2 = 1000 × h f × γ c = 1000 × 200 × 2.5 × 10 −5 = 5 N / mm - Trọng lượng lớp phủ mặt cầu: + Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu: h DW = 132 mm −5 3 + Khối lượng riêng lớp phủ: γ c = 2.3 × 10 N / mm DW = h DW × 1000 × γ c = 132 × 1000 × 2.3 × 10 −5 = 3.04 N / mm 3.5.1.2 Nội lực: - Sơ đồ tính như sau: SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 21 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD:... 2 - Sức kháng của tường: RW =  M L2  2 ×  M b + M W H + c c ÷ 2 × Lc − LT  H   2 37853.713 × 1157.732  RW = ×  0 + 12815676.38 + ÷ 2 × 1157.73 − 1070  300  = 292162.47 N ⇒ Ft = 240000 N < R W = 292162.47 N Thoả mãn SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 13 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG III BẢN MẶT CẦU 3.1 Số liệu tính toán - Khoảng cách giữa 2 dầm chính là: S = 1600 mm - Bản mặt cầu làm việc... bản mặt cầu: hf = 200 mm - Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau: + Lớp bêtông Atphan dày 50 mm + Lớp bêtông Ximăng bảo vệ dày 40 mm + Lớp phòng nước dày 5 mm - Độ dốc ngang cầu: 1.5 % được tạo bằng thay đổi độ cao đá vỉa ở tại mỗi gối 3.2 Sơ đồ tính toán bản mặt cầu - Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ: Bản congxon và bản loại dầm Trong đó phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm... 3 Z = dc × A 3 23000 = 365.1 MPa 25 × 10000 -so sánh: fsa = 365.1 MPa > 0.6 × fy = 168 MPa Chọn 168 MPa để kiểm tra fs = 103.89 MPa < 168 MPa Vậy thoả mãn điều kiện về nứt 3.7.2 Kiểm tra nứt với mômen dương Tính toán tương tự ta cũng được ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn ứng suất trong cốt thép trong cốt thép SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 28 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG IV DẦM CHÍNH 4.1 . Tính nội lực cho bản congxon 15 3.4. Tính nội lực cho bản dầm cạnh dầm biên 19 3.5. Tính nội lực cho bản dầm giữa 23 3.6. Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu 27 3.7. Kiểm tra nứt cho bản mặt cầu. dầm. - Khoảng cách 2 dầm chính: 1.6 m. - Số sường tăng cương đứng (một dầm): 40 - Khoảng cách các sường tăng cường: 2 m - Số liên kết ngang: 10 - Khoảng cách 2 liên kết ngang: 4 m - Khoảng cách. 0.836 7 7 β = − − = − × − = - Xác đònh khoảng cách từ thớ chòu nén đến trục trung ho c: 1 a 0.54 c 0.646 mm 0.836 = = = β - Xác đònh trường hợp phá ho i cho bài toán cốt đơn: SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA