TIỂU LUẬN THÍ NGHIỆM NÉN 3 TRỤC VÀ CÁC THÔNG SỐ THU NHẬN ĐƯỢC

Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 3 THÍ NGHIỆM NÉN BA TRỤC VÀ CÁC THÔNG SỐ THU NHẬN ĐƯỢC 1. Tổng quan về sức chống cắt của đất: Trong tự nhiên thường có hiện tượng trượt lở sườn đồi, sườn núi; trượt lở bờ sông, bờ biển, … gây thiệt hại rất lớn về người và của. Nguyên nhân là do sự cân bằng cơ học vốn có của sườn dốc bị xâm phạm dẫn đến sự trượt. Đối với công trình nhân tạo như nhà ở, nhà máy, đê, đập, cầu, đường, … cũng có thể bị trượt, bị lật trong giai đoạn thi công hoặc giai đoạn khai thác. Khi xây dựng công trình trên nền đất tức là tác dụng vào mặt đáy móng một hệ lực có thể phân tích thành hai thành phần lực đứng và lực ngang. Hệ lực này gây trong nền đất một trường ứng suất gia tăng. Các gia số ứng suất pháp gây ra sự thay đổi về thể tích của các phân tố đất, mà gia số ứng suất pháp thẳng đứng ∆σ z gây ra biến dạng đứng chính là độ lún. Các gia số ứng suất tiếp gây ra biến hình các phân tố trong đất nền, có khuynh hướng gây trượt hay cắt đất. Hậu quả là nền công trình bị trượt, kéo theo công trình bị lật khi ứng suất tiếp lớn hơn sức chống cắt của đất nền. Vì vậy, chúng ta cần phải xác định được sức chống cắt của đất. 1.1. Quá trình phát triển lý thuyết phá hủy trong khối đất: Sức chống cắt của đất là lực chống trượt lớn nhất trên một đơn vị diện tích tại mặt trượt khi khối đất này trượt lên khối đất kia, nó là yếu tố chủ yếu quyết định đối với sự ổn định của nền và an toàn của công trình. Cường độ chống cắt của đất phụ thuộc vào ứng suất pháp do tải trọng ngoài tác dụng tại mặt trượt và vào loại đất, tính chất cơ lý của đất. Năm 1776, Coulomb đã dựa vào mô hình ma sát, đưa ra một công thức xác định sức chống cắt của đất bao gồm 2 thành phần: - Thành phần phụ thuộc vào ứng suất pháp gọi là thành phần ma sát, ký hiệu là ϕ σ tg . , với ϕ là góc ma sát của đất. - Thành phần còn lại không phụ thuộc vào ứng suất pháp, được gọi là lực dính, ký hiệu là c. Và đưa ra công thức xác định sức chống cắt: Hình 1.1. Các thành phần ứng suất của phân tố đất trong nền φστ tan+= c f Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 4 Hình 1.2. Các thành phần sức chống cắt của đất. Trạng thái ứng suất của một phân tố đất được biểu diễn trên vòng tròn Mohr. Khi gia tăng tải trọng thẳng đứng, nghĩa là gia tăng độ lệch ứng suất thì vòng tròn Mohr lớn dần cho đến khi chạm đường bao chống cắt, thì tại điểm phân tố đất bị phá hoại trượt. Dựa vào vòng tròn Mohr, có thể xác định phương mặt trượt nghiêng với mặt nằm ngang một góc 45 o +ϕ/2. Hình 1.3. Mặt trượt xác định bằng vòng tròn ứng suất Mohr Tuy nhiên, trong vấn đề này, Terzaghi đã chứng minh rằng, sức chống cắt của đất phụ thuộc vào ứng suất pháp hữu hiệu chứ không phải là ứng suất pháp tổng, vì ứng suất pháp hữu hiệu mới là thành phần ứng suất tạo ra ma sát giữa các hạt đất. Do đó, công thức xác định sức chống cắt được hiệu chỉnh lại: τ = c′ + σ′ tan ϕ′ trong đó: σ′ là ứng suất hữu hiệu. ϕ′ là góc ma sát của đất. c′ là lực dính. Thành phần lực dính Thành phần ma sát Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 5 Như vậy ta thấy rằng, lý thuyết phá hoại của Mohr – Coulomb thể hiện mối qua hệ giữa ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại thời điểm phân tố đất bị phá hoại. Không thể dùng công thức : c tg + = ϕ σ τ . , để xác định ứng suất tiếp của phân tố đất khi nó chưa đạt trạng thái phá hoại. Bản chất của khả năng chống cắt trượt của đất là sự chèn ép giữa các hạt, sự gài móc giữa hạt này với hạt khác, và một cách cảm tính là lực dính giữa các hạt đất. Phân tố đất bị phá huỷ khi các hạt bị trượt lên nhau. Tác nhân gây ra trượt phải là tác nhân tác dụng trực tiếp lên hạt đất, và đó là ứng suất hữu hiệu. Tuy nhiên, không phải ứng suất hữu hiệu nào cũng gây ra sự trượt giữa các hạt. Ứng suất hữu hiệu đẳng hướng có tác dụng làm cho các hạt chèn khít nhau, chứ không gây ra sự phá hoại trượt. Chỉ có ứng suất lệch hữu hiệu mới có thể gây ra sự trượt giữa các hạt đất. Việc xác định các thông số sức chống cắt có ý nghĩa hết sức quan trọng bởi nó đưa ra các đánh giá về khả năng chịu tải trọng của nền đất. 1.2. Các thí nghiệm xác định thông số chống cắt của đất: Thông số chống cắt của đất có thể xác định bằng: • Thí nghiệm trong phòng: thí nghiệm cắt trực tiếp, thí nghiệm nén 3 trục, thí nghiệm nén đơn. • Thí nghiệm hiện trường: thí nghiệm xuyên động tiêu chuẩn SPT, xuyên tĩnh CPT, thí nghiệm nén ép ngang, thí nghiệm cắt cánh. Ở đây, chúng tôi sẽ giới thiệu về thí nghiệm nén 3 trục. 2. Thí nghiệm nén ba trục: 2.1. Giới thiệu chung: Casagrande là người phát triển thí nghiệm nén 3 trục nhằm mục đích loại trừ những hạn chế của thí nghiệm cắt trực tiếp. Thí nghiệm nén 3 trục cho phép mô tả được nhiều thái ứng suất như ứng xử của mẫu đất theo điều kiện trạng thái ứng suất (gia tải, dỡ tải theo các phương), cũng như ứng xử thực tế của đất nền (thoát nước hay không thoát nước). Thí nghiệm nén 3 trục là một trong những thí nghiệm đa dạng nhất trong tất cả các thí nghiệm xác định sức chống cắt của đất xét về chi tiết phức tạp. Điều kiện thoát nước kiểm soát được cho tất cả các loại đất. Ví dụ: Đất thấm nước tốt có thể thí nghiệm trong điều kiện không thoát nước, còn đất có tính thấm kém cũng có thể tiến hành thí nghiệm trong điều kiện thoát nước. Trong thí nghiệm nén 3 trục, việc kiểm soát áp lực nước lỗ rỗng hoàn toàn có thể thực hiện được chính xác, biến đổi thể tích cũng có thể đo đạc được. Trong quá trình thí nghiệm, phương tác dụng của các thành phần ứng suất chính không đổi (khác biệt đáng kể so với phương tác dụng của các thành phần ứng suất chính trên mặt cắt định sẵn trong thí nghiệm cắt trực tiếp thay đổi liên tục trong quá trình cắt). Mắt phá hoại không được quy định trước mà mẫu đất sẽ bị phá hoại theo mặt trượt yếu nhất hoặc đơn giản là phình ra trong trường hợp đất mềm dẻo. Tóm lại, thí nghiệm nén 3 trục là thí nghiệm tin cậy nhất để xác định các thông số sức chống cắt, đồng thời còn có thể xác định được thông số biến dạng của đất nền. Thí nghiệm được tiến hành trên máy nén 3 trục với mẫu đất hình lăng trụ tròn có chiều cao gấp 2 lần đường kính, tức là h=2d. Kích thước mẫu thông thường là 38x76mm, 50x100mm hoặc một số kích thước khác tùy thuộc vào kích thước buồng nén, thường chọn kích thước 38x76mm cho các loại đất hạt nhỏ. Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 6 Theo trình tự thí nghiệm, đầu tiên mẫu đất hình lăng trụ tròn được tạo hình và đặt lên đế bàn nén giữa 2 tấm đá thấm bão hòa nước ở 2 mặt trên và dưới mẫu đất, mẫu đất được bọc trong một màng cao su không thấm bằng cách tròng qua mẫu đất bao lên cả hai nắp không thấm nước ở chân mẫu và nắp đậy (bàn nén). Màng cao su sẽ ngăn nước xâm nhập vào mẫu đất khi tiến hành tạo áp lực trong buồng nén, bơm đầy nước vào buồng nén và tạo áp lực, áp lực nước trong buồng sẽ tác dụng lên mẫu đất từ các phía (3 trục), giữ áp lực buồng không đổi, lực nén dọc trục tăng lên với tốc độ biến dạng không đổi cho đến khi mẫu phá hoại (với thí nghiệm nhanh, thời gian nén mẫu thường trong khoảng từ 5 đến 15 phút). Lưu ý: Áp lực bổ sung tác dụng dọc trục và gây phá hoại mẫu được gọi là ứng suất lệch, ứng suất chính lớn nhất sẽ có giá trị bằng tổng giá trị áp lực buồng và ứng suất lệch. Thí nghiệm được tiến hành ít nhất với 3 giá trị áp lực buồng nén ổn định khác nhau. Trạng thái ứng suất lúc mẫu đất bị phá hoại sẽ được biểu thị trên hệ trục tọa độ (τ, σ) bằng 3 vòng tròn ứng suất Mohr, đường tiếp tuyến chung của 3 vòng tròn Mohr là đường chống cắt Mohr – Coulomb. Từ đó xác định được thông số chống cắt của mẫu đất. 2.2. Thiết bị thí nghiệm: 2.2.1. Thiết bị gia tải dọc trục: Đây là thiết bị gia tải theo trục đứng, đòi hỏi tốc độ gia tải không được vượt quá sai lệch ± 1% giá trị được lựa chọn. Ngoài ra còn phải đảm bảo rung động trong khi gia tải phải đủ nhỏ để không gây ra sự thay đổi kích thước của mẫu đất, hay phát sinh sự thay đổi áp lực nước lỗ rỗng trong khi van thoát nước bị khoá. 2.2.2. Thiết bị đo tải trong dọc trục: Thiết bị này là một vòng lực, hay là thiết bị đo bằng điện tử hoặc thuỷ lực. Thiết bị phải có khả năng đo được tải trọng dọc trục với độ chính xác 1% tải trọng dọc trục lúc phá hoại. Hình 2.1. Vòng lực Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 7 Hình 2.2. Lắp đặt vòng lực. 2.2.3. Buồng nén 3 trục: Buồng nén bao gồm tấm mặt trên và tấm mặt đáy, ở giữa là hộp hình trụ. Mặt trên có một van thông để không khí có thể thoát ra ngoài khi buồng nén được bơm đầy nước. Tấm mặt đáy có một ống dùng để bơm chất lỏng vào trong buồng. Đồng thời còn có các ống xuyên qua tấm đi vào mặt đáy mẫu đất thí nghiệm. Chúng được dùng để bơm nước cho bảo hòa nước, hay thoát nước trong mẫu khi cần thiết. Hình 2.3. Buồng nén 3 trục Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 8 Piston truyền tải Bộ khung nén 2.2.4. Piston gia tải dọc trục, và bộ khung: Độ sai lệch của tải trọng dọc trục gây ra do ma sát không vượt quá 0.1% tải trọng phá hoại, và không bị uốn cong trong suốt quá trình gia tải. Hình 2.4. Bộ khung nén. 2.2.5. Thiết bị kiểm soát áp suất và chân không: Đây là thiết bị dùng để kiểm soát áp suất buồng nén và áp lực ngược. Áp lực ngược là áp lực tác dụng lên nước lỗ rỗng trong mẫu nhằm làm cho khí trong các lỗ rỗng khuếch tán vào trong nước lỗ rỗng và do đó làm tăng độ bão hoà của mẫu. Đối với ứng suất cố kết hữu hiệu nhỏ hơn 200kPa, thì sai số thiết bị cho phép là ± 2kPa. Đối với ứng suất cố kết hữu hiệu lớn hơn 200kPa thì sai lệch này là ± 1%. Sai số yêu cầu cho thiết bị kiểm soát chân không là ±2kPa. 2.2.6. Thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng: Trong suốt quá trình nén không thoát nước, áp lực lỗ rỗng sẽ được đo bằng một lượng nước rất nhỏ đến mức có thể cho phép đi vào hay thoát ra khỏi mẫu. Lượng nước này được đo bởi một thiết bị, có thể là thiết bị điện tử. 2.2.7. Thiết bị đo sự thay đổi thể tích: Thể tích của nước đi vào hay ra khỏi mẫu sẽ phải được đo với độ chính xác là ± 0.05% tổng thể tích của mẫu. Thiết bị này thường là ống burette. Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 9 2.2.8. Thiết bị đo biến dạng: Biến dạng đứng của mẫu thường được xác định bằng dịch chuyển của một piston được đặt ở trên mẫu. Độ dịch chuyển của piston này phải được đo bằng một đồng hồ với độ chính xác tối thiểu là 0.25% chiều cao ban đầu của mẫu. 2.2.9. Tấm mặt trên hay còn gọi là mũ gia tải và mặt đáy mẫu: Hai tấm mặt này đòi hỏi là có khả năng thoát nước tốt cho mẫu về cả 2 phía trên và dưới. Chúng phải đảm bảo có độ cứng lớn, không bị ăn mòn, khối lượng của 2 tấm này càng nhỏ càng tốt. Tuy nhiên, khối lượng lớn nhất của nó có thể bằng 10% tải trọng dọc trục khi phá hoại. Đường kính của các tấm này bằng với đường kính ban đầu của mẫu. Đáy mẫu cũng chịu áp lực buồng nén nhằm ngăn ngừa dị chuyển ngang hay sự lệch nghiêng mẫu. Tấm mặt trên phải được đặt sao cho độ lệch tâm của pittông và tấm đối với trục mẫu không vượt quá 1.3mm. Mặt bên của 2 tấm này được bao bọc bởi một màng mỏng mềm và căng phồng tự do. 2.2.10. Đá bọt: Hệ số thoát nước của tấm này gần tương đương với loại cát thoát nước tốt (10 4 cm/s). Hình 2.5. Tấm đá bọt Hình 2.6. Vị trí lắp đặt tấm đá bọt Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 10 2.2.11. Các băng giấy thấm và đĩa giấy thấm: Các băng giấy thấm được dùng ở nhiều phòng thí nghiệm nhằm làm giảm thời gian thí nghiệm. Đĩa giấy thấm có đường kính bằng với đường kính của mẫu đất, và được đặt giữa các tấm đá bọt và mẫu đất, ngoài tác dụng thấm nước, cho nước thoát qua, nó còn phải có khả năng lọc các hạt đất, nhằm tránh hiện tượng các hạt đất chui vào trong các lỗ tấm đá bọt làm giảm khả năng thoát nước của tấm đá bọt. Nếu các băng hay các đĩa giấy thấm được dùng thì chúng phải được chế tạo từ các vật liệu không tan rã trong nước và có hệ số thấm không được nhỏ hơn 1x10 5 cm/s ở áp suất bình thường là 550 kPa. Hình 2.7. Sơ đồ bố trí băng giấy thấm và đĩa giấy lọc 2.2.12. Màng cao su: Màng cao su được dùng bọc mẫu thí nghiệm nhằm bảo vệ mẫu tránh hiện tượng thấm rỉ nước. Để hạn chế ảnh hưởng của màng lên mẫu đất thì đường kính không căng kéo của màng phải nằm trong khoảng 90-95% đường kính mẫu. Đồng thời chiều dày của màng không vượt quá 1% đường kính mẫu. Màng sẽ được khít chặt ở tấm mặt trên và dưới bằng các vòng O bằng cao su. Đường kính trong của các vòng O này khoảng 75- 85% đường kính của các tấm mặt. Hình 2.8. Màng cao su bọc mẫu Hình 2.9. Các vòng cao su Băng gi ấy thấm Đá b ọt Đ á b ọt T ắm mặt đáy mẫu T ấm mặt tr ên Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 11 2.2.13. Các van khoá: Các van này có nhiệm vụ mở hay đóng để cho thoát nước hay không cho thoát nước từ mẫu. 2.2.14. Thiết bị đo kích thước mẫu: Thiết bị dùng để xác định chiều cao và đường kính mẫu đất, với sai số là ± 0.1% tổng kích thước. 2.2.15. Thiết bị đúc mẫu thí nghiệm: Thiết bị đúc mẫu dùng để đúc hay nói đúng hơn là lấy mẫu cần thí nghiệm từ ống lấy mẫu được mang về từ hiện trường. Mẫu đúc lại phải được tiến hành theo tốc độ tương ứng và phương chiều lấy mẫu giống như khi lấy mẫu vào trong ống lấy mẫu ở hiện trường, và thiết bị phải đảm bảo khả năng gây ra sự xáo trộn mẫu là nhỏ nhất. Hình 2.10. Các thiết bị đúc mẫu 2.2.16. Thiết bị đo thời gian: Thiết bị đo thời gian được dùng để xác định thời gian thí nghiệm, với độ chính xác là 1 giây. 2.2.17. Thiết bị thu lấy khí trong nước: Lượng khí bị hoà tan trong nước được dùng để bão hoà mẫu có thể được giảm bằng cách đun sôi, bằng nhiệt, hay bơm hút chân không, hoặc các phương pháp khác. 2.2.18. Các thiết bị ghi kết quả thí nghiệm: Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 12 Hình 2.11. Sơ đồ cấu tạo điển hình thiết bị thí nghiệm 3 trục Hình 2.12a. Bộ thiết bị thí nghiệm 3 trục [...].. .Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn Hình 2.12b Bộ thiết bị thí nghiệm 3 trục Thực hiện : Nhóm đề tài 07 13 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn 2 .3 Các sơ đồ thí nghiệm nén ba trục phổ biến: Thí nghiệm nén 3 trục được thực hiện theo 2 giai đoạn chính Giai đoạn đầu là áp đặt áp lực buồng sau... lỗ rỗng u và biến dạng ε + Vẽ các vòng Mohr cho 3 mẫu thử với các ứng suất toàn phần và hữu hiệu + Vẽ các tiếp tuyến với đường tròn ứng suất, xác định được c và ϕ; c’ và ϕ’ Thực hiện : Nhóm đề tài 07 19 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn Một vài ví dụ về phân tích CU đối với đất sét Thực hiện : Nhóm đề tài 07 20 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn 2 .3. 3 Thí nghiệm cố... 1σ 3 − a ∑ σ 32 − b∑ σ 3 = 0 ∑ 1 1 1 n n  σ − a σ − nb = 0 ∑ 3 ∑ 1 1 1 trong đó: n là số thí nghiệm Các giá trị tìm được: n a= n n n∑ σ 1σ 3 − ∑ σ 1 ∑ σ 3 1 1 1   n∑ σ −  ∑ σ 3  1  1  n n 2 2 3 n b= n n 1 1 n 1 ∑ σ 1 ∑ σ 32 − ∑ σ 3 ∑ σ 1σ 3 1   2 n∑ σ 3 −  ∑ σ 3  1  1  n n 2 Từ a và b tìm được, ta xác định được c và ϕ 2.6 Các hệ số áp lực nước lỗ rỗng: Các hệ số áp lực nước lỗ rỗng... chung của các phương pháp thí nghiệm trong phòng là kết quả có thể không đáng tin cậy nếu mẫu bị xáo trộn, đặc biệt là các loại sét nhạy - Giá thành thí nghiệm cao Thực tế hiện nay thí nghiệm 3 trục vẫn chưa phổ biến rộng trong nước ta Thực hiện : Nhóm đề tài 07 25 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn 2.8 Một số ứng dụng của thí nghiệm nén 3 trục: 2.8.1 Thí nghiệm U-U: Công trình và giai... suất tác dụng được đặc trưng bởi các hệ số không thứ nguyên được gọi là hệ số áp lực rỗng A và B Các hệ số này được đề nghị bởi GS.A.W.Skempton (1954) và cho đến nay đã được chấp nhận rộng rãi Trong thí nghiệm nén 3 trục không thoát nước, áp lực nước lỗ rỗng tăng ở giai đoạn đầu khi gia tăng áp lực buồng và tiếp tục biến đổi khi gia tăng ứng suất lệch Tỷ số giữa áp lực nước lỗ rỗng gia tăng và độ gia tăng... cố kết của mẫu ε : là biến dạng dọc trục do tải trọng dọc trục gây ra + Vẽ biểu đồ quan hệ ứng suất lệch (σ 1 − σ 3 ) và biến dạng ε + Vẽ các vòng Mohr cho 3 mẫu thử + Vẽ các tiếp tuyến với đường tròn ứng suất, xác định được c’ và ϕ’ Thực hiện : Nhóm đề tài 07 22 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn 2.4 Các dạng phá hoại của mẫu thí nghiệm nén 3 trục: - Với đất chặt hay quá cố kết nặng... 07 23 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn Các giá trị có thể thỏa mãn theo phương pháp bình phương cực tiểu: ∑ [σ − (aσ 1 + b )] = min 2 3 Cho giá trị bằng 0, đạo hàm từng phần biểu thức ta có: ∂ 2 ∑ (σ 1 − aσ 3 − b) = ∑ [− 2σ 3 (σ 1 − aσ 3 − b )] = 0 ∂a ∂ 2 ∑ (σ 1 − aσ 3 − b) = ∑ [− 2(σ 1 − aσ 3 − b)] = 0 ∂b Từ đây ta nhận được hệ phương trình hai ẩn số: n n n σ 1σ 3 − a ∑ σ 32 −... : là biến dạng dọc trục do tải trọng dọc trục gây ra - Vẽ biểu đồ quan hệ ứng suất lệch (σ 1 − σ 3 ) và biến dạng ε - Vẽ các vòng Mohr cho 3 mẫu thử : + trục tung là ứng suất cắt σ1 − σ 3 2 + trục hoành là ứng suất chính σ1 + σ 3 2 - Vẽ tiếp tuyến với đường tròn ứng suất, xác định được c và ϕ Thực hiện : Nhóm đề tài 07 16 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn Một vài ví dụ về phân tích... định được giá trị t100 (phút) - là thời gian mẫu đất đạt cố kết hoàn toàn - Tính toán thời gian nén mẫu theo biểu thức sau: tf = F.t100 Trong đó : tf: thời gian nén mẫu cho đến khi phá hoại F: hệ số phụ thu c vào điều kiện thoát nước và loại thí nghiệm Đối với thí nghiệm không thoát nước CU chọn F = 2.1 Thực hiện : Nhóm đề tài 07 18 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn Đối với thí nghiệm. .. buồng, nối các đường ống với các ống thu nước có vạch chia và mở các van thoát - Cho nước vào buồng và tác dụng áp lực ngang 3 Thực hiện : Nhóm đề tài 07 17 Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS Bùi Trường Sơn - Để mẫu cố kết dưới áp lực ngang 3 Khi mực nước trong ống thu ổn định, xác định thể tích ∆V của nước thoát ra trong quá trình cố kết - Sau khi mẫu cố kết, khóa các van thoát với ống thu nước . Không cố kết - Không thoát nước UU (Unconsolidated - Undrained), Cố kết - Không thoát nước CU (Consolidated - Undrained), Cố kết - Thoát nước CD (Consolidated - Drained). 2.3.1. Thí nghiệm. Thực hiện : Nhóm đề tài 07 17 Một vài ví dụ về phân tích UU đối với đất sét 2.3.2. Thí nghiệm cố kết – không thoát nước C-U (Consolidated – Undrained. 2.1. Vòng lực Thí nghiệm nén 3 trục Giảng viên : TS. Bùi Trường Sơn Thực hiện : Nhóm đề tài 07 7 Hình 2.2. Lắp đặt vòng lực. 2.2.3. Buồng nén 3 trục: Buồng