Đồ án THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC, BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP.

39 MỤC LỤC PHẦN 1: TÍNH TOÁN HỆ DẪN ĐỘNG I. CHỌN ĐỘNG CƠ II. PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN III.TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ. PHẦN 2 : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY I.TÍNH BỘ TRUYỀN ĐAI II. TÍNH BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC A.Tính toán bộ truyền cấp nhanh (bánh trụ răng thẳng). B. Tính toán bộ truyền cấp chậm(bánh trụ răng nghiêng). III. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC . 1. THIẾT KẾ TRỤC A. Xác định đường kính của trục vào của hộp giảm tốc: B. Xác định kết cấu và đường kính trục trung gian: C. Xác định đường kính của trục ra của hộp giảm tốc: D. Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi: E. Kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh. 2. CHỌN KHỚP NỐI IV. CHỌN Ổ LĂN. 1 . Chọn ổ lăn cho trục vào của hộp giảm tốc: 2 .Chọn ổ lăn cho trục trung gian của hộp giảm tốc 3 . Chọn ổ lăn cho trục ra của hộp giảm tốc: V.THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC, BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP. VI.CHỌN CẤP CHÍNH XÁC,LẮP GHÉP,DUNG SAI TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 . TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ ( TRỊNH CHẤT –LÊ VĂN UYỂN) Nhà xuất bản giáo dục – Tập 1,2. 2 . CHI TIẾT MÁY ( NGUYỄN TRỌNG HIỆP) Nhà xuất bản giáo dục – Tập 1,2. 3 . BẢN VẼ CHI TIẾT MÁY 4 . HƯỚNG DẪN HOÀN THÀNH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY

Lời nói đầuMôn học chi tiết máy đóng vai trò rất quan trọng trong chơngtrình đào tạo kỹ s và cán bộ kỹ thuật về nghiên cứu cấu tạo ,nguyên lýlàm việc và phơng pháp tính toán thiết kế các chi tiết, các thiết bị phục

vụ cho các máy móc ngành công _ nông nghiệp và giao thông vận tải

Đồ án môn học chi tiết máy có sự kết hợp chặt chẽ giữa lí thuyếtvới thực nghiệm Lí thuyết tính toán các chi tiết máy đợc xây dựng trêncơ sở những kiến thức về toán học ,vật lí ,cơ học lí thuyết ,nguyên lýmáy ,sức bền vật liệu v.v…,đợc chứng minh và hoàn thiện qua thínghiệm và thực tiễn sản xuất

Đồ án môn học chi tiết máy là một trong các đồ án có tầm quantrọng nhất đối với một sinh viên khoa cơ khí Đồ án giúp cho sinh viênhiểu những kiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý làm việc và phơngpháp tính toán thiết kế các chi tiết có công dụng chung ,nhằm bồi dỡngcho sinh viên khả năng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế cácchi tiết máy ,làm cơ sở để vận dụng vào việc thiết kế máy sau này

Đợc sự giúp đỡ và hớng dẫn tận tình của thầy Nguyễn Văn Hội_cán bộ giảng dạy thuộc bộ môn chi tiết máy , đến nay đồ án môn họccủa em đã hoàn thành Tuy nhiên việc thiết kế đồ án không tránh khỏisai sót em rất mong đợc sự chỉ bảo của các thầy và sự góp ý của các bạn

Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Hội đã giúp đỡ emhoàn thành công việc đợc giao

Hà Nội, ngày 8/11/2002

Sinh viên : Lê Đức Độ Lớp : CTM4- K44

- Rẻ ,dễ kiếm , dễ sử dụng và phù hợp với lới điện sản xuất

- Để đạt hiệu quả kinh tế cao cần chọn động cơ có kích thớc và công suất phù hợp

A Xác định công suất cần thiết của động cơ

- Công suất cần thiết Pct :

P lv = = =

1000

6 , 1 2000 1000

Tra bảng 2.3 (tr 19), ta đợc các hiệu suất:

• Hiệu suất làm việc của cặp ổ lăn : ηol= 0,99

• Hiệu suất làm việc của cặp bánh răng: ηbr= 0,97

• Hiệu suất làm việc của khớp nối : ηk= 0.99

• Hiệu suất làm việc của ổ trượt ηot =0.98

• Hiệu suất làm việc của bộ truyền xớch ηxich =0,93

⇒ Hiệu suất làm việcchung của bộ truyền :

2 3 , 0 7

3 8 , 0 7

2 1

.

2 2

i i

t

t T

T t

t P P

432 2

η

B Xác định tốc độ đồng bộ của động cơ.

- Chọn sơ bộ tỉ số truyền của toàn bộ hệ thống Uc

*) Gọi tỉ số truyền sơ bộ của toàn bộ hệ thống là usb Theo bảng 2.4(tr 21),truyền động bánh răng trụ hộp giảm tốc 2 cấp, truyền động xích (bộtruyền ngoài):

T mm

dn

Ta có : P ct = 3 , 05kW ; n db = 3000 (vg/ ph) ; = 1 , 4

T

Tmm Theo bảng phụ lục P1.3 ( trang 236 )

Kết luận : động cơ 4A100S2Y3 có kích thớc phù hợp với yêu cầu thiết

n

n u

Chọn uxíchsb = 2 ⇒ uhộpsb = 16 , 49

2

98 ,

=

=

u u

u c

Vậy : uhGT = 16 ; u1 = 5,33 ; u2 = 3 ; uxích=2,06

III.Tính toán các thông số.

*) Tính công suất, momen và số vòng quay trên các trục.

Tính công suất, mô men, số vòng quay trên các trục (I, II, III) của hệ dẫn động

Công suất, số vòng quay :

Pct =3.05 (kW) ; nlv =87,3 (v/ph); Pđc =4(kW)

525 , 2 93 , 0 99 , 0

44 , 2

=

=

=

x ol

525 ,

=

=

br ol

74 2

2880 1

2

u n

Mô men Tđc = 9,55 106 13263 , 8

2880

4 10 55 ,

738 , 2 10 55 ,

525 , 2 10 55 ,

Phần 2 : TíNH TOáN THIếT Kế CHI TIếT MáY

I TíNH Bộ TRUYềN BáNH RĂNG TRONG HộP GIảM TốC

A.Tính toán bộ truyền cấp nhanh ( bánh trụ răng nghiêng ).

2 Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép.

[ ] R V xH HL

H

o H

với mH = 6 (bậc của đờng cong mỏi)

Số chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở:

7

3 3

8

3 ) 7 , 0 ( 8

4 1 14000 66 , 5

1 2

HE

HE HE

K N

N

U N N

⇒ [σH]1 = 554 , 5

1 , 1

1

610 = MPa; [σH]2 = 481 , 8

1 , 1

1

σ σ

1

.

ba H

H

U

K T

ψ σ

β

Với: T1: Mômen xoắn trên trục bánh chủ động, N.mm ;

Ka : hệ số phụ thuộc vào loại răng ;

15 , 1 33174 3

Số răng Z1 =

) 1 66 , 5 ( 2

9848 , 0 130 2 1) m(U

.cos a 2 1

w1

+

= +

⇒β = 12°20’

Thông số cơ bản của bộ truyền cấp chậm :

- Đờng kính chia : d1 = 38 , 9

9769 , 0

19 2 cos

β

Z m

mm

9769 , 0

108 2 cos

αt = αtw = arctg(tgα/cosβ) = arctg(tg200/ 0,9769) = 20,43;

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu cần phải đảm bảo σH ≤ [σH]

σH = ZM ZH Zε

1

1

) 1 (

2

w m w

m H

d U b

U K

;Trong đó: T1=147700 Nmm;

cos

) 43 , 20 2 sin(

98 , 0

vì v < 4 m/s tra bảng 6.13 (trang 106) chọn cấp chính xác 9 ;

tra bảng phụ lục P 2.3 (trang 250) ta đợc : KHV = 1,036

KH = 1,06.1,13.1,06 = 1,382

Thay số : σH = 274.1,73.0,78 39 5 , 68 ( 38 , 9 ) 2

382 , 1 68 , 6 33174 2

= 489,5 MPa Xác định chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép với v = 2,9 (m/s) < 5 (m/s)

Zv = 1 với cấp chính xác động học là 9 chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 8 Khi đó cần gia công đạt độ nhám là Ra = 2,5 1,25 àm Do đó

ỳ B F

.

.

2

1 1

1

= 2.33174.139,885.38.0,9,61.2.0,91.4,08 = 93Yêu cầu σF1 ≤ [σF] ;

= 0,91;

Số răng tơng đơng:

) 9769 , 0 (

mF: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn.

NFO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn

NFO = 4.10 6vì vật liệu là thép 45,

NFE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng

m i

i i

Ta thấy độ bền uốn đợc thoả mãn vì σF1 < [σF1] ,σF2 < [σF2];

7 Kiểm nghiệm răng về quá tải

ứng suất quá tải cho phép :

vì σF1max < [σF1]max ,σF2max < [σF2]max nên răng thoả mãn

Kết luận: với vật liệu trên thì bộ truyền cấp chậm thoả mãn các yêu cầu

mH: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc

NHO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc

NHO = 30 H2 , 4

HB ; HHB : độ rắn Brinen

7 4

, 2

HO

N

7 4

, 2

HO

N

NHE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng.

i i

4 1 14000 66 , 5

1145

486

= ; [σF]2= 236 , 5MPa

75 , 1

414

=ứng suất quá tải cho phép:

1

.

ba H

H

U

K T

ψ σ

β

Với: T1: Mômen xoắn trên trục bánh chủ động, N.mm ;

Ka : hệ số phụ thuộc vào loại răng ;

Hệ số Ψba = bw/aw;

T1=179553,5NmmKa=49,5(răngthẳng)

5 , 0 4

18 , 3 ) 8 , 481 (

06 , 1 5 , 179553 3

- Đờng kính lăn : dw1 = 2.aw2 / (U2 + 1) = 2.180 / 4,18 = 86 mm;

dw2 = U2 dw = 3,18.274 = 871,32 mm;

- Đờng kính đỉnh răng : da1 = d1 + 2.m = 36 + 2 2 = 40 mm;

da2 = d2 + 2.m = 274 + 2 2 = 278 mm,

- Đờng kính đáy răng : df1 = d1 – 2,5 m = 36 - 2,5 2 = 31 mm, df2 = d2 - 2,5.m = 274 - 2,5 2 = 2269 mm,

- Đờng kính cơ sở : db1 = d1 cos α = 36 cos 20° = 33,8 mm

db2 = d2 cos α = 274 cos 20° = 257,5 mmGóc prôfin răng bằng góc ăn khớp : αt = αtw = 20 °

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45,tôi có σb= 850 MPa.

ứng suất xoắn cho phép [τ] = 12 20 Mpa

) ( 33174 1

MPa

m N T

τ => 0 , 2 16 21,8

33174 3

16

) ( 5 , 179553

'2

MPa

m N T

τ => 0 , 2 16 38

5 , 19553 3

Chọn d = 35, theo bảng 10.2 ta có bo = 21

τ => 0 , 2 16 53

5 , 547073 3

lm23 = 69 (mm)

• ChiÒu dµi may¬ b¸nh r¨ng trôc 3 :

lm3 = (1,2 1,5 ).d3= (1,2 1,5 ).50 = 60 75(mm) Chän lm33 = 69 (mm)

• ChiÒu dµi may¬ nöa nèi trôc :

lmnt = (1,4 2,5 ).d3= (1,4 2,5 ).60 = 84 150(mm) Chän lmnt = 140 (mm)

e Xác định đờng kính và chiều dài các đoạn trục:

* Tính các lực tác dụng lên trục: Lực do đai , lực tác dụng lên

Lực tác dụng của khớp nối: FK = (0,2 ữ 0,3) Fr ; Fr = 2TIII/D0 ,

Tra bảng 16.10 a với TIII = 731921,19 ta chọn D0 = 160 mm

⇒ 1829 , 8 2744 , 7

160

19 , 731921

2 ).

3 , 0

2 ,

(N) = Fr2 Cặp bánh răng nghiêng :

Ft3 = 5842 , 68

26 , 76

4 , 222781

2 ω

2 3

82 , 24

68 , 5842 β

= +

252

126

5 , 63

0 11 13

12 1

11 13 10 12

y r

r o

y r y y

R F

F M

R F R F Y

=

) ( 80 547 252

126

5 , 63

) ( 28 , 198 13 12

11

13 12 11 10

N F

F R

N F

F R R

r r

y

y y y y

Giải hệ này ta đợc Ry11 = 547,8 N, Ry10 = 198,28 N;

Theo trục ox:

126

5 , 63

0 11 13

12 1

11 13 10 12

x t

x o

x t x x

R F

F M

R F R F X

−

=

= + +

−

=

) ( 54 , 941 252

126

5 , 63

) ( 29 , 1372 13 12

11

13 12 11 10

N F

F R

N F

F R R

x x

x

t x x x

, 18187 44

,

2 2

10

68 , 137251 98

, 69021 84

,

2 13 2

td

M

[σ] là ứng suất cho phép để chế tạo trục chọn trục thép C45 với

σ b =850 Mpa , theo bảng 10.5 =>[σ] = 55 MPa

Đờng kính bánh đai là :

d12 = 3 M td 0,1.[ ]σ = 3 44772,770,1.55 = 20 , 11 mm.

Chọn tiết diện trục lắp bánh đai chọn tiêu chuẩn d12 = 20 (mm)

Ta có bw đai = 40 mm nên chọn l m12 =40 mm;do đó lthen =36 mm.Tiết diện trục đi qua ổ lăn chọn tiêu chuẩn (ngõng trục) d10 (mm) d10 ≥ 3 M td 0,1.[ ]σ = 3 57685,750,1.55 = 21 , 89 mm Chọn d10 = 25 (mm)

Theo điều kiện công nghệ để lắp ráp ta chọn then ở các vị trí nh sau:

t h l d

.

2 1 1

Độ bền cắt theo công thức 9.2

[ ]c

t c

b l d

T

τ

τ = ≤

.

36 20

14 , 51699 2

;τc = = 23 , 93 ≤[ ]τc

6 40 20

14 , 51699 2

50 30

14 , 51699

8 50 30

14 , 51699 2

B Xác định kết cấu và đờng kính trục trung gian:

Tính các phản lực R (chỉ số chỉ thứ tự đầu ổ, trục, phơng) và vẽ biểu

=

∑

∑

0

252 2

26 , 76 5

, 193

126 2

26 , 76

5 , 58

0

21 24

24 23

22 22

1

21 23 20 24 22

y a

r r

a r

o

y r y r r

R F

F F

F F

M

R F R F F Y

Giải hệ này ta đợc Ry20 = 1294,335 (N), Ry21 = 1294,335 (N)

Theo trục ox:

+

=

= +

− +

252

5 , 193

126

5 , 58

0

21 24

23 22

1

21 23 20 24 22

x t

t t

o

x t x t t

R F

F F

M

R F R F F X

230200

) 126 5 , 193 (

* 42 , 2027 )

5 , 58 5 , 193 (

* 34 , 2921 5

, 193

* 05 , 3935

126 5 , 193 (

* 13 , 1717 92

, 51356 5

, 193

* 335 , 1294 24

+

− +

42 , 230200 52

,

2 22 2

22 24

22

Nmm

M M

=

89 , 314462 85

, 298625 855

,

2 23 2

2 2

2 22

2 22 24

22 =M = M + 0 , 75 T = 262945 , 52 + 0 , 75 111390 , 7

= 280082,73(Nmm)

2 2

2 23

2 23

td

M

≥

[σ] là ứng suất cho phép để chế tạo trục chọn trục thép 45

với σ b =850 Mpa theo bảng 10.5 =>[σ] = 55 MPa

d23 ≥ 3 M td230,1.[ ]σ = 3 328926,780,1.55= 39 , 11( mm).Chọn d23 = 40

(mm)

Do d = 40( mm ) nên ta chọn lm23 = 55( mm ) ⇒lthen =40( mm ) ; Tiết diện trục lắp bánh răng tại tiết diện 22 và 24 :

t h l d

.

2 1 1

Độ bền cắt ct 9.2

[ ]c

t c

b l d

T

τ

τ = ≤

.

+

−

=

= + +

252 2

74 , 263 5

, 193 2

74 , 263

5 , 58

0

21 34

34 32

32 1

31 20 34 32

y a

r a

r o

y y r r

R F

F F

F M

R R R F Y

Giải hệ trên ta đợc:Ry30 = 1717,13 (N), Ry31 = 1717,13 (N)

Theo trục ox:

+

=

=

− +

− +

=

∑

∑

0 5

, 372

252 5

, 193

5 , 58

0 31 34

32 1

31 30 34 32

kn x

t t

o

kn x

x t t

F R

F F

M

F R R F F X

) 5 , 193 252 (

* 34 , 2921 )

5 , 58 252 (

* 34 , 2921 252

* 777 , 4116 31

− +

,

177614

) 5 , 58 5 , 193 (

* 13 , 1717 38 , 177614 5

, 193

* 13 , 1717

34

Nmm

M Y P

= +

, 100452 45

,

2 32 2

32

53 , 414569 1

, 100452 45

,

2 34 2

2 2 2

34

2 34

σ b =850 Mpa tra bảng 10.5 ta có =>[σ] = 55 MPa

Xuất phát từ các yêu cầu về độ bền , lắp ghép và công nghệ ta chọn

đờng kính các đoạn trục theo tiêu chuẩn :

Tiết diện trục lắp bánh răng tại tiết diện 32 và 34 chọn tiêu chuẩn d32 = d34 = 60(mm) ; chọn lm32 = lm34 = 85(mm) ;

t h l d

.

2 1

Độ bền cắt ct 9.2 :

[ ]c

t

III c

b l d

T

τ

τ = ≤

.

2

−

) 5 , 5 9 (

110 50

2 , 737921

2 1

τc = = 19 , 17 ≤[ ]τc

14 110 50

2 , 737921

70 60

2 , 737921

2 1

τc = = 19 , 52 ≤[ ]τc

18 70 60

2 , 737921

2

Tiết diện d

(mm)

lt (mm)

(mm)

T(Nmm) σd

(MPa)

τcMPa

Theo bảng 9.5 với tải trọng [σd] =100 (MPa) và [τc] =40-:- 60 (MPa)Vậy mối ghép then đều thoả mãn độ bền đập và độ bền cắt

D Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi:

Kết cấu trục thiết kế đợc phải thoả mãn điều kiện:

σ

.

.

Theo bảng 10.7 ta có ψσ = 0,1 và ψτ = 0,05.

Mô men cản uốn và mô men cản xoắn tại các mặt cắt là :

Trục tiết diện tròn : 32

.d3

W j =π

; 16

3 0

d

W j =π

j j

d

t d t b d W

2

) (

32

d

t d t b

d

W

2

) (

16

σm = 0, σa=σmax= Mu/W( Mpa).

Vì trục quay 1 chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch

1 , 0 1

1 1 , 1

k

K K

1 1 , 1

k

K K

Trục 1 tiết diện 13 lắp bánh răng,10 lắp ổ lăn ;

Trục 2 tiết diện 23,22,24 lắp bánh răng ;

Trục 3 tiết diện 32,34 lắp bánh răng, 31 lắp ổ lăn ;

Thay số vào các công thức trên ta lập đợc bảng số liệu sau đây :

Tiết diện D trục Kσ⁄εσ Kτ/ετ

Kσd KτdRãnh

Theo công thức 10.20 và 10.21

sσj kσ σa ψσ σm

.

6 , 370

95 , 214

Ψ +

=

j

j aj

W

M

= σ

; j

j aj

W

T

0

= τ

E Kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh.

Điều kiện trục thoả mãn về độ bền tĩnh là: σtd = σ 2 + 3 τ 2 ≤[ ]σ Trong đó : σ =Mmax/(0,1.d3) (Mpa)

Trục thoả mãn độ bền tĩnh

Trục II , mặt cắt nguy hiểm nhất là :2-3

σ23 =Mmax/(0,1.d 3) = 314462,89/(0,1.403) = 49,13( Mpa)

τ23 = Tmax/(0,2.d 3) = 111390,7,14/(0,2.403) = 8,70 ( Mpa)

Thay số ta đợc : σtd = 49 , 13 2 + 3 8 , 70 2 = 51 , 39 (MPa) <[ ]σ = 464 (MPa).

Trục thoả mãn độ bền tĩnh

Trục III , mặt cắt nguy hiểm nhất là :3-4

σ34 =Mmax/(0,1.d 3) = 414569,53/(0,1.603) = 19,19( Mpa)

τ3 = Tmax/(0,2.d 3) = 737921,2,14/(0,2.603) = 17,08 ( Mpa).Thay số ta đợc : σtd = 19 , 19 2 + 3 17 , 08 2 = 35 , 26 (MPa) <[ ]σ = 464 (MPa).

Trục thoả mãn độ bền tĩnh

2 Chọn khớp nối

- Loại nối trục đàn hồi

- Tại trục III có mômem xoắn TIII = 737,921 (N.m)

- Tra bảng 16.10a kích thớc cơ bản của nối trục vòng đàn hồi đợc tratheo mômem xoắn

Với loại hộp giảm tốc phân đôi cấp chậm ta chọn ổ lăn cho trục vào và ra

là ổ bi đỡ 1 dãy,trục lắp trung gian là ổ đũa trụ đỡ ngắn 1 dãy(ổ tuỳ động )

1.Chọn ổ lăn cho trục vào của hộp giảm tốc:

Xét tỉ số Fa/Fr : ta thấy tỉ số Fa/Fr = 0 vì Fa = 0, tức là không có lựcdọc trục nên ta chọn loại ổ là ổ bi đỡ một dãy, có sơ đồ bố trí nh sau:

0 1Dựa vào đờng kính ngõng trục d =25 mm,

Đối với ổ đỡ chịu lực hớng tâm X = 1

V =1 khi vòng trong quay

b Kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh.

Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với Fa = 0 :

Q0 = X0.Fr

Với X0 = 0,6 (tra bảng 11.6)

Q0 = 0,6.1386,54 =831,922 (N) =0,83 (kN)

Theo ct 11.20 thì Q1 = Rt =1386,54 (N) =1,39 (kN) Chọn Q = Q1 để kiểm tra vì Q1 > Q0 , Q1 = 1,39 kN < C0 = 20,8 kN

⇒ loại ổ lăn này thoả mãn khả năng tải tĩnh

2 Chọn ổ lăn cho trục trung gian của hộp giảm tốc.

Trục có lực hớng tâm , để đảm bảo cặp bánh răng nghiêng luôn ãnkhớp chính xác do đó ta chọn ổ tùy động

Với đờng kính ngõng trục d = 35 (mm) ,chọn ổ tùy động cỡ trunghẹp 2307 (bảng P2.8- Phụ lục )

Khả năng tải động C = 34,1 (kN) ;

Khả năng tải tĩnh Co =23,2 (kN)

D = 80 (mm) B =21 (mm) r1 = r2 =2,5 (mm)

Đờng kính , Chiều dài con lăn dcl = 11 (mm)

Kiểm nghiệm khả năng tải :

a Khả năng tải động:

b, Kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh.

Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với Fa = 0 : Q0 = X0.Fr

Với X0 = 0,5

Q0 = 0,5.4142,45 =2,07 (KN)

Theo ct 11.20 thì Q1 = 4142,45 (N) =4,1(kN)

Chọn Q = Q1 để kiểm tra vì Q1 > Q0 , Q1 = 4,1 kN < C0 = 23,2 kN

⇒ loại ổ lăn này thoả mãn khả năng tải tĩnh

3 Chọn ổ lăn cho trục ra của hộp giảm tốc:

Xét tỉ số Fa/Fr : ta thấy tỉ số Fa/Fr = 0 vì Fa = 0, tức là không có lựcdọc trục nên ta chọn loại ổ là ổ bi đỡ một dãy, có sơ đồ bố trí nh sau:

Dựa vào đờng kính ngõng trục d =55 mm, 0 1 Tra bảng P2.7 chọn loại ổ bi đỡ cỡ trung

có kí hiệu : 311 Fr30 Fr31 Đờng kính trong d =55 mm, đờng kính ngoài D = 120 mm

58,5 135 58,5 120,5 Fk = 2500 N

, 1717 9

, 1717 78

Trong đó : Đối với ổ đỡ chịu lực hớng tâm X= 1

V =1 khi vòng trong quay

b Kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh.

Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với Fa = 0 ; Q0 = X0.Fr

Với X0 = 0,6 (tra bảng 11.6)

Q0 = 0,6.6835,96 =4101,58 (N)

Theo ct 11.20 thì Q1 = Rt =6835,96 (N) =6,84 (kN) Chọn Q = Q1 để kiểm tra vì Q1 > Q0 , Q1 = 6,84 kN < C0 = 42,6 kN

⇒ loại ổ lăn này thoả mãn khả năng tải tĩnh