đồ án về chi tiết máy

Tính toán cấp nhanh bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng.. Xác định sơ bộ khoảng cách trục với cấp nhanh do hộp giảm tốc phân đôi nên tảitrọng phân đôi cho mỗi bánh... Nhng khi Fk có chi

TRƯỜNG CAO ĐẲNG CễNG NGHIỆP NAM ĐỊNH

Bộ môn cơ sở thiết kế máy Đồ án môn học chi tiết máy

***

Đề số:13 Thiết kế hệ dẫn động băng tải

T2 T1

Tmm

tck

t2 t1

tmm O

t

T(N.mm)

Y O

V F

III II I 3

Sinh viên thiết kế : Trần Đại Phong

Gáo viên hớng dẫn: Hoàng Văn Ngọc

i lv

td

t

t T

T P

8

3 8

5 0.8 4.05.

: hiệu suất truyền động xích

π

60.1000.v

Ta có : nsb  nlv.usb

Với u sb  u hop u ngoai: với bộ truyền trong là bánh răng trụ 2 cấp và bộ truyền ngoài là

bộ truyền xích ta chọn : ungoai=3 ; utrong=20 Suy ra nsb=20.3.26,87= 1474(vòng/phút).Theo bảng P1.1 phụ lục với 





ph v n

Kw P

sb ct

/ 1474 58 , 4

ta chọn động cơ K123M4 có cácthông số nh sau:

u u ng

Phân phối tỷ số truyền cho các cấp trong hộp:

2

.u u

uh  1 với hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh chọn 



 2 3 6 5

2 1

u u

1.3 Tính toán các thông số và điền vào bảng

với P lv  4 , 05 (kw)

4,48(kw)0,97.0,99

4,30.η

η

PP

4,30(kw)0,99.0,97

4,13.η

η

PP

4,13(kw)0,99

0,99.0,95

4,05.η

.ηη

PP

ol br

2 1

ol br

3 2

ol x ol

lv 3

98,4

P P

k

dc   

Tốc độ các trục

)/(272.386

)/(866.5482

)/(4823

1445

3 2

2 3

1

1 2

ph vg u

n

n

ph vg u

n

n

ph vg u

1 27

4,13 9,55.10

T

m) 477500(N.m 86

4,30 9,55.10

T

) 88763(N.mm 482

4,48 9,55.10

T

n

P 9,55.10

T

6 3

6 2

6 1

i

i 6

HB H

H1 2(1015)

Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độn rắn HB1= 245

) (

580

) (

450

) (

HL XH v r H H

K K K Y Y S

K K Z Z S

0

0 0

Trong bớc tính thiết kế sơ bộ lấy Z R.Z V.K XH  1 và Y R.Y S.K XF  1

Do đó:

 

H

HL o

,

2 1,6.10245

i

T

T c

10 5 , 12

8

3 8 , 0 8

4 1 21000 1445 60 1

1 560 1

6 6

10 108 8

3 8 , 0 8

4 1 21000 1445 60

.

60

75 , 1

) ( 441 245 8 , 1

i FE

T c

1

7 4

, 2

10.76,2

10.76,25/10.8,13/

10.39,1230.30

1,1

53070230.270

2

2

1 2

 

 

7 6

6

2

lim

10 17 , 2 8

3 8 , 0 8

4 1 21000 5

1445 1 60

) ( 414 230 8 , 1

) ( 25 , 602 8 , 481 25 , 1

25 , 1 ) ( 4 , 495 2

, 481 509 2

) ( 8 , 481 1

, 1

1 560 1

2

2 1

H H

MPA K

8

,

0

)(1260450

.8,2

8

,

2

2 2

1 1

2

MPA MPA MPA

ch Max

F

ch Max

F

ch Max

2.1.3 Tính toán cấp nhanh bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng.

Xác định sơ bộ khoảng cách trục với cấp nhanh (do hộp giảm tốc phân đôi nên tảitrọng phân đôi cho mỗi bánh )

 

 

3

1 2

1 1

2

.1

ba H

H a

w

u

K T u

k a

w

w ba

53,

) ( 9 148 25 , 0 6 , 5 ) 4 , 495 (

2

12 , 1 88763 1

6 , 5 43

) ( 32913

1

1

mm a

mm a

mm N T

02,001,0()

02,0

cos 2

2

1 1 2

32 40 54

, 40

76 , 0 150

2

) 129 23 ( 5 , 1 2

) (

0

2 1

1

o w

a

Z Z m Cos

1 1

1 2

)1.(

2

w w

H H

M H

d u b

u K T Z Z

Sin

Cos Z



.2

.2

t

b

tg arctg tg

76 , 0

20 cos

65 ,

) 65 , 37 cos(

2





o H

Sin Z

, 3 5 , 1

) 65 , 37 ( 5 , 37

88 , 0 30 , 1

1 1

30 , 1 76 , 0 129

1 23

1 2 , 3 88 , 1 cos 1 1 2 , 3 88 , 1

2 1

1

w

d đờng kính vòng lăn bánh nhỏ

)/(4)/(15,1000.60

482.40,45.000.60

)(40,45161,5

150.21

.2

1 1

1 1

s m s

m n

d v

mm u

a d

w m

w w

u

a v

150 15 , 1 73 002 ,

, 45 61 , 5 5 , 37

) 1 61 , 5 ( 46 , 1 88763

88 , 0 41 , 1 274

46 , 1 01 , 1 13 , 1 28 , 1

.

01 , 1 13 , 1 28 , 1 88763

40 , 45 5 , 37 87 , 0

.

1

28 , 1

K K T

d b K

K

H

H H H H

H H

w w H H

Z Z

K

XH R V H H

4,4677,470







Do đó kết quả tính toán phù hợp với yêu cầu

* Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

 1

1

) (

2

2

1 1

1

w w

F F

F

m d b

Y Y Y K T

u

a v

g 1

  F  0 , 006 g o  73

075 , 1 37 , 1 32 , 1 32899

30 , 33 5 , 27 89 , 4 1

2 / 2

1

89 , 4 6 , 5

110 52 , 2 73 006 , 0

1

1 1 1 1

w w F F

F

K K T

d b K

v

Do đó: K F K F.K F.K F  1 , 32 1 , 37 1 , 075  1 , 94

Với   1 , 29 0 , 735

36 , 1

1 1

, 244 7445

, 0 101

44 61

, 43 7445 , 0 18

2 2

1 1

3 3

2

3 3

v v

Z Cos

Z Z

Z Cos

Z Z





Tra bảng 6.18 ta có đợc

60,3

70,3

0695 , 0 08 , 1 ) ln(

0695 , 0 08 , 1

7 , 3

6 , 3

) ( 252 5

, 94 5

, 1 33 , 33 5 , 27

7 , 3 7445 , 0 735 , 0 94 , 1 32899

2 1

2 1 2

1 1

MPA Y

Y

MPA

F F

F F F

F F

   

6,1405,1.7,93

)(4645

,1445,1.33,96

)(1260)

(9,6075,14,469

5,14,1

2 2

2

1 1

1

1

1 1

MPA k

MPA k

MPA MPA

k T

T T

T

k

Max F qt

F

F

Max F qt

F

F

Max H qt

Hệ số dịch chỉnh x1x2  0

Đờng kính vòng chia

) ( 6 , 256 76

, 0

129 5 , 1

) ( 40 45 76 , 0

23 5 , 1

2 2

1 1

mm Cos

Z m d

mm Cos

Z m d

1(2

)(40,485,1.240,45)

1(2

2 2

1 1

2

1

mm m

y x d

d

mm m

y x d

25,2(

)(65,415,1.5,240,45)

25,2(

2 2

1 1

2

1

mm m

x d

d

mm m

x d

2

ba H

H

u

K T







Với:

T2: Mômen xoắn trên trục bánh chủ động(Nmm);T2=477500Nmm)

Ka : hệ số phụ thuộc vào loại răng ; Ka=49,5(răng thẳng )

Hệ số ba = bw/aw;

 1 0,53.0,4.3,2 1 0,89

53,04

2 , 3 ) 8 , 481 (

03 , 1 477500 3

Chọn aw1 = 265 mm

2.2.1 Xác định các thông số ăn khớp

 Môđun : m

2.2.2 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu để đảm bảo độ bền tiếp xúc :H  [H] ,

H = ZM ZH Z

w w

H

d u b

u K T

)1.(

2

2

2

;Trong đó : - ZM : Hệ số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu;

20cos.2.180

2

cos

cos2

20 2 sin

2

= 1,76 ;

2.4

265.21

1 2 , 3 88 , 1 1 1

2 1

1 1

2,27

2,3

265.57,0.73.006,0

u

a v g



theo bảng 6,15:răng thẳng , không vát đầu răng => H =0,006

1.03,1.477500

2

126.106.27,21

.2

w w H Hv

K K T

d b K

KHV = 1,92  KH = 1,03.1,03.1 = 1,06

126 2 , 3 106

) 1 2 , 3 (

06 , 1 477500

= 370,5( Mpa)Tính chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép : [H] = [H] ZRZVKxH

Với v =2,2 m/s  ZV = 1 (vì v < 5m/s ) , Cấp chính xác động học là 9, chọn mứcchính xác tiếp xúc là 9 Khi đó cần gia công đạt độ nhám là Ra = 10 40 m Do đó

ZR = 0,9 ; với da< 700mm  KxH = 1

[H] = 481,8.0,9.1.1 = 433,64 MPa ,

5 , 370

5 , 370 6 , 433







Răng thoả m n về độ bền tiếp xúc.ãn về độ bền tiếp xúc.

2.2.3 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

 1

1 1

1

2 2

F w

w

F F

F

m d b

Y Y Y K T

u

a v

2

126 106 23 , 4 1

2

1

23 , 4 2 , 3

265 06 , 1 73 006 , 0

2

2 2 2 2

w w F F

F

K K T

d b K

1 1

70,3

032 , 1 ) 2 ln(

0695 , 0 08 , 1 ) ln(

0695 , 0 08 ,

,10670

,3

60,3.13,109

)(05,18213

,1092

.126.106

70,3.1.56,0.5,1.477500

2

)(9,1701.032,1.6,165

)(05,1821.032,1.1.4,176

2 1

2 1 2

1 1

2

1 1

MPA Y

Y

MPA MPA

MPA K

Y Y

F F

F F F

F F

F

XF S R F F

,1484,1.19,106

)46478

,1524,1.13,109

)(1260)

(53,4605,15,370

5,15,1

2 2

2

1 1

1

1

1 1

MPA k

MPA k

MPA MPA

k T

T T

T k

Max F qt

F F

Max F qt

F F

Max H qt

H Max

H

Max qt

Bánh răng không dịch chỉnh

Đờng kính vòng chia và đờng kính vònh lăn

) ( 404 1

202 2

) ( 126 1

63 2

2 2

2

1 1

1

mm Cos

Z m d

d

mm Cos

Z m d

001.(

2404)

1(2

)(1302)

001.(

2126)

1(22 2

1 1

2

1

mm m

y x d

d

mm m

y x d

0.25,2(404)

25,2(

)(1212)

0.25,2(126)

25,2(

2 2

1 1

2

1

mm m

x d

d

mm m

x d

2.3 Tính toán bộ truyền ngoài

3.1 Chọn vật liệu chế tạo

Các trục là thép 45 có b 600 MPA( ) ứng suất xoắn cho phép là: []= 12  20(MPA)

3.2 Xác định đờng kính sơ bộ:

3

].[

2,

i i

i

n

P c

).(88763

T  T 2 477500(N.mm) T 3 1460796 (N.mm)

) (

85 27

13 4 160

) (

60 86

30 , 4 160

) (

35 482

48 , 4 160

3 3

3 2

3 1

mm d

mm d

mm d

di là đờng kính chỗ lắp bánh răng trên trục thứ i (i=1,2,3)

ở đầu vào trục I có lắp nối trục đàn hồi ở đầu ra trục III có lắp bánh xích

3.3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực.

Dựa theo đờng kính các trục sử dụng bảng 10.2 để chọn chiều rộng ổ lăn b0 chiềurộng ổ lấy theo đờng kính sơ bộ của trục trung gian d2

) ( 27 )

5,12,1(

)(10085.2,1)5,12,1(

)(7260.2,15,12,1

)(7255.3,15

,12,1

)(4535.3,15,12,1

34

3 33

2 23

2 ' 24

22

1 11

mm d

l

mm d

l

mm d

l

mm d

l l

mm d

l

dx m

m

m

m m

Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của hộp k2  10

Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành nắp ổ k3 15

Chiều cao nắp ổ và đầu bu lông h n  15

Tra bảng 10.4 với hộp giảm tốc bánh phân đôi cấp nhanh hình 10.8(nh hình vẽ)

§å ¸n m«n häc Chi TiÕt M¸y

3 0

11

3 34

31

21

1 23 22 22

23

2 1 0 22

2

) (

5

,

0

) (

5

,

0

k h l

b

l

k h l

l

l

k l

l l

l

k k b l

l

n mnt c

n m c

c

m m m

K2 Lm23

L23 L22

Lm22 K1

Lc33

) ( 266 62

204

) (

204

) ( 156 48

204

) ( 102 8 ) 48 44 (

mm l

l

mm l

mm l

mm l

mm l

mm l

Chiều quay của các trục và chiều của các lực tác dụng lên các trục nh hình vẽ:

Quy dấu của các lực theo chiều của các trục toạ độ

1955

) ( 1222 76

, 0

1 , 25 1955

) ( 1955 40

, 45 2

88763 2

2

2

11 12

11

11 12

11

1

1 12

11

N tg

F F

F

N

tg Cos

tg F F

F

N d

T F

F

t a

a

tw t

r

r

w t

Chiều của lực Fk có chiều bất kì Nhng khi Fk có chiều ngợc với chiều của lực vòng

Ft11 thì sẽ làm tăng mômen uốn trên trục tại chỗ lắp bánh răng Trờng này là trờnghợp Fk gây nguy hiểm nhất Suy ra chọn chiều của Fk ngợc chiều với Ft11

Sơ đồ phân tích lực

I II

III

F V

Fr11

Fa11 Ft11

Ft12

Fa21 Fr21

Các phản lực gối tựa tác dụng lên trục nh hình vẽ.

2 2

2 2 11 11

12

1 1 12

11

12 11

12

1 1

.

.

F

F F

Y Y

F F

F X

X

t t

c k

r r

t t

1 5 41

) (

4 3 5

) (

1 95 5

) (

1 95 5

1 2 12

N Y

N Y

N X

N X

Mômen tại các tiết diện: A1; B1; C1; D1;

(

73 9 68

4 8

1 5 41

)

(

1 55 7 36

4 8

43 5 )

4 8 84

.(

1 33 8

)

(

1 1 23 92 84

.

13 3 8 84

.

1 1

xD xC xB

r xA

M

m m N

M

mm N

M

mm N

F M

(

9 38 40

)

(

93 84 0

4 8

19 55 0

1 1

M

mm N

88763

) ( 44382 2

88763

1

1

mm N T

mm N T

C

B

Chọn then bằng tại các vị trí lắp bánh răng và lắp khớp nối

Trên trục I các bánh răng làm liền trục Không có then

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

t d

t h l d

.2

1

t c

b l d

T



.

2

với thép 45 chịu tải trọng va đập nhẹ  c 2030(MPA)

, 22 7

, 52 ) 4 7 (

9

,

0

MPA MPA

mm l

l

c c

d d

Biểu đồ mômen và kết cấu sơ bộ trục I

Fa11 Fr11

Fa12

Fr12 X11

25200

26208

14353

26208 14353

32913

ỉ28 ỉ28

ỉ20

Trục II

Tính phản lực ở các ổ trục và vẽ biểu đồ mômen: Ta có

) ( 1672

) ( 1222

) ( 1955

11 21 22

11 21 22

11 22 21

N F

F F

N F

F F

N F

F F

a a

a

r r r

t t t

20.7580

)(7580126

477500

2.2

23 33 23

2

2 33

23

N

tg Cos

tg F F F

N d

T F

F

tw t

r r

w t

) ( 5745 2

21 22 23 22 21

23 22 21 22 21

21 22 23 22 21

23 22 21 22 21

N F

F F Y Y

N F

F F X X

F F F Y

Y

F F F X X

r r r

t t t r r r

t t t

Mômen tại các tiết diện A2; B2; C2; D2; E2;

( 0

)

(

7 1 40

)

`(

16 5 90

)

(

7 1 04

4 8

1 58

)

( 0

2

2 2

2

m m N

M

m m N

M M

m m N

M

m m N

M

m m N

(

160 48 2

80

71 2

4 8

2 59

)

(

2 742 2 2

80

712 )

4 8

10 2 (

54 6

10 2

2 59

)

(

16 04 8 2

8 0

7 12 48

.

25 9 0

2

2 1

2 2

yD

yB yC

yE yB

M

mm N

M M

m m N

M

m m N

(

477 500

)

( 238750 2

47750 0

)

(

2 38750 2

47750 0

2 2 2

mm N

T

mm N

T

mm N

T

E

C

B

Fr23 Ft23

Fr22

Ft22 Fa22

ỉ40

ỉ34

ỉ30

ỉ34 ỉ30

Biểu đồ mômen và kết cấu sơ bộ trục II

Theo tiêu chuẩn chọn:

4 0

) (

34

) (

30

2

2 2

2 2

mm d

mm d

d

mm d

d

E

C B

D A

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

Tơng tự trục I chọn then bằng:

t d

t h l d

.2

1

t c

b l d

T



.

2

Tại chỗ lắp bánh răng đờng kính d=55(mm) chọn loại then có :

477500

2

) ( 100 42

) 6 10 (

65 55 2

477500

2

MPA

MPA

c c

d d

) 7 11 (

d d

Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi

Với thép 45 có: b 600 MPA( ) 1 261,6(MPA) 1  151 , 7

1 1

1 1

1 1

5,25,1

1

2 2 1

m a

d

k

S

S S S

S S S

1

1

m a

W

T

0 1

2





Khi trục quay 1 chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động

2 1 1 1

3 1 01

1

2 1 1 1

3 1 1

01 1

.2

)(

.16

.2

)(

.32

.2

1 1

d

t d t b d W

d

t d t b d W

W

T

a m

) ( 25 , 5361

3 01

3 1

mm W

mm W

 2 2730482 274222 274422( )

2 2

1 1

11

1

1

x y

d

x y

d

K

K K K

K

K K K

1 1

d d

K K

1 1





S S

  1,5 2,573

,384,372,15

72,15.84,3

2 2

2 2 1

1 1

1 1

S S S

2 2 2

2 2

7095

) (

3238

3 02

3 2

mm W

mm W

7 , 47 3238 154436

1 1 1

a m a

7 , 151

12 , 3 76 , 1 7 , 47

6 , 261

, 2 40 , 4 12 , 3

40 , 4 12 , 3

2 2

Trục III

Tính phản lực ở các ổ trục và vẽ biểu đồ mômen

Lực do xích tác động trên trục F x 5386 N( )

)(16101

20.4423

)(442380

176934

2.2

23 33

23

2

2 33

23

N

tg Cos

tg F F

F

N d

T F

F

tw t

r

r

w t

78 28

) ( 832

) ( 2212 2

4423 2

62 102 204

.

32

33 22

21

33 31

33 32

3 1

33 32

3 1

N Y

N Y

N F

X

X

F F

Y

F F

Y

Y

F X

X

t x r

X r

( 0

)

(

2256 24

10 2 2212

)

( 0

2 3

mm N

M

mm N

M

mm N

(

3 39 48

1 02

16 10

2 04

8 32

)

(

84 864

1 02

832 0

3 3

yF yD yE

M

mm N

M

mm N

) ( 592358

3

3

mm N T

mm N T

75

) (

85

) (

80

3

3 3

mm d

mm d

mm d

d

F

D A

Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi tại các vị trí nguy hiểm: vị trí lắp ổ lăn D3 và tạichỗ lắp bánh xích F3;

Với thép 45 có: b 600 MPA( ) 1 261,6(MPA) 1  151 , 7

5 , 2 5 , 1

1

2 2

m a

d j

j j

i j j

k

S

S S S

S S S

1

1

m a

W

T

0 1

2

3 1 01

1

2 1 1 1

3 1 1

01 1

.2

)(

.16

.2

)(

.32

.2

1 1

d

t d t b d W

d

t d t b d W

W

T

a m

) ( 12266

3 01

3 1

mm W

mm W

mm N M

M

3 3

11

1

1

x y

d

x y

d

K

K K K

K

K K K

Tra bảng 10.9  K y  1 , 6 với tập trung ứng suất ít

Tra bảng 10.11 với kiểu lắp có độ dôi k6:  2 , 06

1 1

d d

K K

1 1





S S

  1,5 2,567

,1182,1195,73

82,11.95,73

2 2

2 2

1

1 1

Trục đảm bảo đủ bền mỏi Kết cấu trục nh đ chọn.ãn về độ bền tiếp xúc.

Tính kiểm nghiệm độ bền của then về độ bền dập và độ bền cắt:

Tơng tự trục I chọn then bằng:

t d

t h l d

.2

1

t c

b l d

T



.

2

Tại chỗ lắp bánh răng đờng kính d=60(mm) chọn loại then có :

592358

2

) ( 100 4

, 78 ) 7 11 (

63 60

592358

2

MPA

MPA

c c

d d

b= 14 h=9 t1  5 , 5 t2  3 , 8 l t  0 , 9 l m22  0 , 9 60  56 (mm)

4 , 26 12

56

, 93 ) 5 , 5 9 (

56

.

45

592358

d d

Biểu đồ mômen và kích thớc sơ bộ trục III

Fr33 Ft33

Phần IV: Tính toán chọn ổ lăn cho 3 trục

Hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh, cấp chậm là răng thẳng Trục I là trục vào củahộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh do đó để đảm bảo tải trọng phân đôi cho mỗi cặpbánh răng phân đôi, trục I bố trí lắp ổ tuỳ động Các trục còn lại lắp cố định

4.1 Chọn loại ổ lăn cho trục I

Lực hớng tâm tại gối A1

) ( 2002 435

1955 2 2 2

2 2

d 

10

22000.482.6010

1338 N

F r 

) 105

1 13381

Góc lợn r=r1=2,5(mm)

Khả năng tải động C= 34,1(kN)

Khả năng tải tĩnh C0= 23,2(kN)

Không cần kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

4.2 Chọn loại ổ lăn cho trục II

Lực hớng tâm tại gối A2(gối 0)

) ( 3210 259

) ( 963 3210 3 , 0

1 1

0 0

N eF

F

N eF

F

R S

R S

(9630963

)(963)

(9630963

1 0

1

F

N F

N F

F F

S at

S a

S at

,03210.1

963 0

,03210.1

9631

t d a r

o

K K F Y F V X Q

K K F Y F V X Q

)

(

)

(

1 1

1

0 0

, 1 1 ).

963 0 3210 1 1 (

) ( 3852 2

, 1 1 ).

963 0 3210 1 1 (

Hai ổ chịu lực nh nhau nên chỉ cần tính cho một ổ.

Khả năng tải động của ổ đợc tính theo công thức: C Q.m L(KN)

d 

Trong đó L là tuổi thọ của ổ tính bằng triệu vòng quay:

08,32510

21000.258.6010

Không cần kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

4.3 Chọn loại ổ lăn cho trục III

Tính toán tơng tự trục I ta có:

Lực hớng tâm tại gối A3(gối 0)

) ( 5747 158

3 , 0

) ( 1724 5747

3 , 0

1

F

N eF

F

R S

Ro So

(17240

1724

)(1724)

(17240

1724

1 0

1

F

N F

N F

F F

S at

S a

S at

1724 0

0

 X  1 Y  0

e F

1747

t d a r

o

K K F Y F V X Q

K K F Y F V X Q

)

(

)

(

1 1

1

0 0

, 1 1 ).

0 5747 1 1 (

Q

Vậy chỉ cần tính cho ổ 1 là ổ chịu lực lớn hơn

Khả năng tải động của ổ đợc tính theo công thức: C Q.m L(KN)

d 

Trong đó L là tuổi thọ của ổ tính bằng triệu vòng quay:

11310

22000.86.6010

Phần V:

Thiết kế vỏ hộp giảm tốc, bôI trơn và đIều chỉnh ăn khớp.

1 Tính kết cấu của vỏ hộp:

Chỉ tiêu của vỏ hộp giảm tốc là độ cứng cao và khối lợng nhỏ Chọn vật liệu để

đúc hộp giảm tốc là gang xám có kí hiệu GX 15-32

Chọn bề mặt ghép nắp và thân đi qua tâm trục

2 Bôi trơn trong hộp giảm tốc:

Lấy chiều sâu ngâm dầu khoảng 1/4 bán kính của bánh răng cấp chậm

(khoảng 30 mm)

3 Dầu bôi trơn hộp giảm tốc :

Chọn loại dầu là dầu công nghiệp 45

Các kích thớc của các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc:

Chiều dày: Thân hộp, 

Nắp hộp, 1

 = 0,03.a + 3 = 0,03.290 + 3 = 11,2 =10(mm)

1 = 0,9  = 0,9 10 = 9 1=9(mm)Gân tăng cứng: Chiều dày, e

Chiều cao, h

Độ dốc

e =(0,8  1)  = 0,8  1 chọn e = 8 mm

h < 58 chọn h = 50 mmKhoảng 2o