LỜI NÓI ĐẦUTrong hoạt động kỹ thuật, thiết kế máy là một quá trình sáng tạo để tạo ra mộtloại máy mới hoặc cải tiến từ các loại máy, chi tiết đã có, đòi hỏi người thiết képhải nắm vững n
THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ NỐI THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ NỐI1 Chọn vật liệu: chế tạo các trục là thép 45 có , ứng suất cho phép [ = 15…30 Mpa 2 Xác định sơ bộ đường k.nh trục:
Theo (10.9), đường k.nh trục thứ K với K = 1 3
+ Với công suất động cơ là 11 kW ta chọn
- Xác định khoảng hở của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay: mm- Xác định khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp: - Xác định khoảng cách từ mặt mút của các chi tiết quay đến nắp ổ: = 15mm
- Chiều cao của đắp ổ và đầu bulong 3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực:
Lấy trục 2 làm chuẩn để tính các khoảng cách của bộ truyOn:
Theo bảng 10.3, chọn:+ = 10 mm ; = 15 mm
+ = 10 mm; = 20 mm Tra bảng 10.4, ta có:
+ Chọn chiều dài mayơ bánh răng trụ II:
Với: l = (1,2…1,5)d = 1,4.50= 70 (mm) = lm22 2 m24 l = 0,5(l + b ) + k + k =0,5(70+27)+10+10 = 68,5 (mm) 22 m22 02 1 2 l = (1,2…1,5)d = 1,5.50= 75 (mm) m23 2 l23= l + 0,5(l + l ) + k = 68,5+ 0,5(70 + 75) + 10 = 151 (mm)22 m22 m23 1 l24 = 2l – l = 2.151 – 68,5 = 233,5 (mm)23 22 l21 = 2l = 2.151 = 302 (mm)23
+ Chọn chiều dài mayơ bánh răng trụ III.
+ Chọn chiều dài mayơ bánh răng trụ I.
SƠ ĐỒ TRUYỀN ĐỘNG CỦA ĐỘNG CƠ:
4 Tải trọng tác dụng lên trục:
Xét trục I ( mặt phẳng yOz):
→ (1) + Xét phương trình momen tại điểm C :
- Xét trục I (mặt phẳng xOz):
* Lực từ khớp nối tác dụng lên trục hướng theo phương x và bằng:
+ Với Đường k.nh vòng tròn qua tâm các chốt của nối trục vòng đàn h,i
= (340…494)mm ( chọn - Xét trục I ( mặt phẳng xOz):
*Xét trục II ( mặt phẳng yOz):
Biểu đồ momen trục II:
-Lực tác động lên trục do 3 bánh x.ch : F = F = 3958,66 (N)r x
Các thông sQ trục III:
L 31 = 69,5 mm L = 234,5 mm 32 Lc33 = 88 mm L = 304 mm 34 L = 392 mm 35
Biểu đồ momen trục III:
* Xác định đường kính và chiOu dài các đoạn trục:
Chọn 55 theo bảng 10.5/195 sách “T.nh toán thiết kế hệ dẫn động cơ kh tập = một – Trịnh Chất- Lê Văn Uyển như sau:
MtdD = = = 44926,4015 (Nmm) Đường k.nh trục tiết diện tại D là: dD = = 20,14 mm → Chọn d = 30 mmD
MtđA = M = = 78758,20089 (Nmm)tđC Đường k.nh trục tiết diện tại A,C là: dA = d = = = 24,28 mm →Chọn dC A = 45 mm +Tại B:
MtđB = = 179581,5858 (N.mm) Đường k.nh tiết diện B là: dB = = 31,96 mm Chọn d = 50 mmB
● T.nh kiểm nghiệm về bền mỏi.
Trong đó: + : Hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất tại tiết diện B.
Với = 0,436.= 0,436.850 = 370,6 MPa ( giới hạn mỏi uốn) + Đối với trục quay = 0, mà
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục I có 1 rãnh then.
=> = ( tra bảng 10.7 trang197) + + = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt)Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn => = = 2,54.
Với = 0,58.= 0,58.370,6 = 214,948 MPa ( giới hạn xoắn) + Đối với trục quay = = = 1,127
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục I có 1 rãnh then.
+ = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt) Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn
=> = (2,5…3) Vậy trục thỏa điều kiện bền mỏi.
● T.nh kiểm nghiệm về bền tĩnh :
Để đảm bảo độ bền vững và ngăn ngừa biến dạng dẻo quá mức hoặc hỏng hóc do quá tải đột ngột, cần tiến hành kiểm nghiệm bền tĩnh Công thức kiểm nghiệm có dạng:
=> Trục thỏa điều kiện bền tĩnh.
● T.nh kiểm nghiệm trục về độ cứng.
- Do hệ số an toàn [nên không cần kiểm nghiệm về độ cứng của trục.
- Trục II Đường k.nh các đoạn tại các điểm.
=> Đường k.nh trục tại tiết diện A và E là:
=> Đường k.nh trục tại tiết diện B là:
=> Đường k.nh trục tại tiết diện C là:
=> Đường k.nh trục tại tiết diện D là:
● T.nh kiểm nghiệm về bền mỏi.
- Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:
Trong đó: + : Hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất tại tiết diện C.
Với = 0,436.= 0,436.850 = 370,6 MPa ( giới hạn mỏi uốn) + Đối với trục quay = 0, mà
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục có 1 rãnh then.
+ = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt) Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn
Với = 0,58.= 0,436 370,6 = 214,948 (MPa) ( giới hạn xoắn) + Đối với trục quay = = = 0,75
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục II có 1 rãnh then.
( tra bảng 10.7 trang197) + + = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt) Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn
=> = (2,5) Vậy trục thỏa điều kiện bền mỏi.
● T.nh kiểm nghiệm về bền tỉnh:
; - Để đề phòng khả năng bị biến dạng dẻo quá lớn hoặc phá hỏng do quá tải đột ngột cần kiểm nghiệm về bền tỉnh, công thức kiểm nghiệm có dạng:
=> Trục thỏa điều kiện bền tĩnh.
● T.nh kiểm nghiệm trục về độ cứng.
- Do hệ số an toàn [nên không cần kiểm nghiệm về độ cứng của trục.
=> Đường k.nh trục tại tiết diện C là:
=> Đường k.nh trục tại tiết diện B là:
=> Đường k.nh trục tại tiết diện A là:
= →Chọn ● T.nh kiểm nghiệm về bền mỏi.
- Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:
Trong đó: + : Hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất tại tiết diện C.
Với = 0,436.= 0,436.850 = 370,6 MPa ( giới hạn mỏi uốn) + Đối với trục quay = 0, mà
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục III có 2 rãnh then.
=> = ( tra bảng 10.7 trang197) + + = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt) Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn
Vậy Với = 0,58.= 0,58.370,6 = 214,948 MPa ( giới hạn xoắn) + Đối với trục quay = = = 2,57
Theo bảng 10.6 trang 196, đối với trục III có 2 rãnh then.
( tra bảng 10.7 trang197) + + = 1 ( Không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt)Theo bảng 10.11 trang 198, với kiểu lắp bề mặt K6 và giới hạn bền , ta chọn
=> = (2,5…3) Vậy trục thỏa điều kiện bền mỏi.
● T.nh kiểm nghiệm về bền tỉnh:
- Để đề phòng khả năng bị biến dạng dẻo quá lớn hoặc phá hỏng do quá tải đột ngột cần kiểm nghiệm về bền tỉnh, công thức kiểm nghiệm có dạng:
=> Trục thỏa điều kiện bền tĩnh.
● T.nh kiểm nghiệm trục về độ cứng.
- Do hệ số an toàn [nên không cần kiểm nghiệm về độ cứng của trục.
TÍNH TOÁN Ổ LĂN-THEN TÍNH TOÁN Ổ LĂN-THEN– Dựa vào điền kiện làm việc ,tại các vị tr ổ trục chỉ có lực vòng F và lực t hướng tâm F Nên tại các gối đỡ A và C ( đối với trục I) , chọn ổn bi đỡ chặnr
Với kết cấu trục I có > 0,3 Góc = 12 ◦ Đường k.nh trục tại (A) và (C):
Tra bảng (P2.12 phụ lục) GOST 831-75 Chọn ổ bi đỡ - chặn, cỡ nhẹ hẹp 46209 có các thông số:
D = 85 mm d = 45 mm b = 19 mm r = 2 mm C = 30,4 kN- khả năng chịu tải trọng động
C0 = 23,6 kN- khả năng chịu tải trọng tĩnh a T.nh kiểm nghiệm khả năng tải của ổ:
*Các lực tác dụng lên ổ lăn:
Như vậy, phản lực tổng lên từng ổ là:
+ Ta kiểm nghiệm tại ổ chịu tải trọng lớn hơn F = NtA b Chọn ổ theo khả năng tải động:
Khả năng tải động C được t.nh theo công thức (11.1/trang 213)d
Trong đó : + Q: Tải trọng động qui ước (kN) Tải trọng động qui ước được t.nh theo công thức sau : Đối với ổ bi đỡ- chặn ta chọn công thức (11.3/214) như sau:
Q = (X.V.F + Y.Fr a).k kt d = (0,45.1.1159,54+1,81.562,58).1.1 = (N) Với : X = 0,45 – Hệ số tải trọng hướng tâm (Bảng 11.4/T.215,216).
V = 1 – Hệ số kể đến vòng trong quay.
Y = 1,81 – Hệ số tải trọng dọc trục (Bảng 11.4/T.215,216).
Lực hướng tâm F được tính bằng tích của tải trọng N với bán kính r và hệ số ảnh hưởng của nhiệt độ tA bằng 1 khi nhiệt độ θ đạt 105 độ C Hệ số kd cũng bằng 1, đây là hệ số tính đến các đặc tính của tải trọng khi chịu va đập nhẹ (tham chiếu Bảng 11.3/T.215).
• L : tuổi thọ t.nh bằng triệu vòng quay.
Từ (11.2/trang 213) L = 10h 6.L/(60.n) Với: L tuổi thọ t.nh bằng giờh Đối với hộp giảm tốc
Lh = 12877,2 (h) L= = 1126,5 (triệu vòng quay) m = 3 bậc của đường thử về ổ lăn ( đối cong mỏi khi với ổ bi ) =Q=.= 16,02 (kN)
Lựa chọn ổ đỡ theo tải trọng động, có thể chọn ổ đỡ 1 dãy cỡ trung, có ký hiệu 46209 là hợp lý, không cần phải thay đổi ổ đỡ vì tải trọng động không dư nhiều Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện tải tĩnh cho phép lớn hơn hoặc bằng 1,5 lần tải tĩnh thực tế.
• Q tải trọng tĩnh qui ước (kN)t Được t.nh theo CT (11.19/trang 221): Q = Xt o.Fr + Yo.Fa
Với: + X = 0,5 hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.6/trang 221)o
+ Y = 0,37 hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.6/trang 221)o
Vậy: Theo bảng P2.12/trang 264, chọn ổ bi chặn 1 dãy cỡ trung, có k hiệu 46209 là hợp l
Với kết cấu trục II có t,n tại lực Fa và đường k.nh trục d = 50 mm đặt tại A và E
Tra bảng 2.12 phụ lục,T.263, theo GOST 831-75 chọn ở bi đỡ chặn 1 dãy cỡ nhẹ hẹp, có k hiệu ổ 46210 với các thông số:
D = 90 mm d = 50 mm b = 20 mm r = 2 mm r = 1 mm1
C0 = 25,4 kN- khả năng chịu tải trọng tĩnh
C = 31,8 kN- khả năng chịu tải trọng động
* Với kết cấu trục II có 1,29 > 1Góc = 36 ◦ a T.nh kiểm nghiệm khả năng tải của ổ:
*Các lực tác dụng lên ổ lăn:
(N) (N) Như vậy, phản lực tổng lên từng ổ là:
+) + Ta kiểm nghiệm tại ổ chịu tải trọng lớn hơn F = NtE b Chọn ổ theo khả năng tải động:
Khả năng tải động C được t.nh theo công thức (11.1/trang 213)d
• Q : tải trọng động qui ước Đối với ổ bi đỡ - chặn, t.nh theo CT 11.3/trang 214:
Với : X = 0,37 – Hệ số tải trọng hướng tâm (Bảng 11.4/T.215,216).
V = 1 – Hệ số kể đến vòng trong quay.
Y = 0,66 – Hệ số tải trọng dọc trục (Bảng 11.4/T.215,216).
+ F = F = N (tải trọng hướng tâm.)r tE k = 1 – Hệ số ảnh hưởng của nhiệt độ khi nhiệt độ θ = 105t oC. kd = 1 – hệ số kể đến đặc t.nh của tải trọng (Bảng 11.3/T.215) khi chịu va đập nhẹ.
• L : tuổi thọ t.nh bằng triệu vòng quay.
Từ (11.2/trang 213) L = 10h 6.L/(60.n) Với: L tuổi thọ t.nh bằng giờh Đối với hộp giảm tốc.
Lh = 12877,2 (h) →L = (triệu vòng quay) → m = 3 bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn → C = Q =2,581 = 18,46 (kN)d
-Ta thấy tải trọng không thừa nhiều lắm, vì vậy chọn ổ đỡ 1 dãy cỡ nhẹ hẹp, có k hiệu 46210 là hợp l không cần phải thay đổi ở đỡ. c Chọn ổ theo khả năng tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện:
• Q tải trọng tĩnh qui ước (kN)t Được t.nh theo CT (11.19/trang 221): Q = Xt o.Fr + Yo.Fa
Với: + X = 0,5 hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.6/trang 221)o
+ Y = 0,28 hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.6/trang 221)o
Vậy: Theo bảng P2.12/trang 264, chọn ổ đỡ chặn 1 dãy cỡ trung hẹp 46306 là hợp l
3.Trục IIIVới kết cấu trục III có t,n tại lực Fa và đường k.nh trục d = 55 mm đặt tạiB và E
Tra bảng 2.12 phụ lục,T.263, theo GOST 831-75 chọn ổ bi đỡ chặn 1 dãy cỡ nhẹ hẹp, có k hiệu ổ 46211 với các thông số:
D = 100 mm ; d = 55 mm b = 21 mm ; r = 2,5 mm ; r = 1,2 mm 1
C = 34,9 kN- khả năng chịu tải trọng động C0 = 32,1 kN- khả năng chịu tải trọng tĩnh * Với kết cấu trục I có 1,3 0,3
Góc = 36 a) T.nh kiểm nghiệm khả năng tải của ổ:
; (N) (N) ; Như vậy, phản lực tổng lên từng ổ là:
Ta kiểm nghiệm tại ổ chịu tải trọng lớn hơn = N) b) Chọn ổ theo khả năng tải động:
Khả năng tải động C được t.nh theo công thức (11.1 trang 213)d
Trong đó : + Q: Tải trọng động qui ước (kN) Tải trọng động qui ước được t.nh theo công thức sau :theo (11.3)
* Đối với ổ bi đỡ - chặn : → Q = (X.V.F + Y.Fr a).k kt d
= (0,45.1.1269,3+1,81.1655,3).1.1 = 3567,27 (N) Với : X = 0,37 + Hệ số tải trọng hướng tâm (Bảng 11.4/T.215,216).
V = 1 + Hệ số kể đến vòng trong quay.
Y = 0,66 + Hệ số tải trọng dọc trục (Bảng 11.4/T.215,216).
Lực hướng tâm tác động lên gối đỡ ổ trục: F = N.r.tB.k (N) Trong đó: F là lực hướng tâm (N); N là tải trọng hướng tâm (N); r là bán kính ổ trục (m); tB là thời gian chịu tác dụng của tải trọng (s); k là hệ số ảnh hưởng của nhiệt độ khi nhiệt độ θ = 105°C và k = 1 là hệ số kể đến đặc tính của tải trọng khi chịu va đập nhẹ theo Bảng 11.3/T.215.
• L : tuổi thọ t.nh bằng triệu vòng quay.
Từ (11.2 trang 213) L = 10h 6.L/(60.n)Với: L tuổi thọ t.nh bằng giờh Đối với hộp giảm tốc
Lh = 12877,2 (h) →L = (triệu vòng quay) m = 3 bậc của đường cong mỏi khi thử về ổ lăn ( đối với ổ bi )
Cd = Q = 3567,27.10 = 18,55 (kN) -3 Vậy: C ,55 (kN) < C= 34,9 (kN)d
Loại bỏ ổ đỡ 1 dãy cỡ trung có ký hiệu 46309 được xác định là phù hợp vì tải trọng động không quá lớn Về khả năng tải tĩnh, để ngăn ngừa biến dạng dư, ổ bi phải đáp ứng tiêu chuẩn nhất định.
• Q tải trọng tĩnh qui ước (kN)t Được t.nh theo CT (11.19/trang 221): Q = Xt o.Fr + Yo.Fa
Với: + X = 0,5 hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.6/trang 221)o
+ Y = 0,28 hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.6/trang 221)o
= 2,76732 (kN) < kN) Vậy chọn ổ bi đỡ 1 dãy có k hiệu 46211 là hợp l., không cần phải thay đổi ổ đỡ.
II T.nh mối ghép then.
Khi thiết kế thường dựa vào đường kính trục để chọn kích thước tiết diện then, chiều dài then thường lấy bằng 0,8 … 0,9 chiều dài mayơ Khi đó tiến hành kiểm nghiệm mối ghép then về độ bền dập và độ bền cắt.
1 Kiểm nghiệm then đối với trục I.
Với kết cấu của trục I như đã thiết kế ở trên, thì có 2 vị tr cần kiểm tra độ bền của then là tại D và B. a Kiểm tra điều kiện bền dập.
Theo CT9.1/T.173, điều kiện bền dập có dạng sau đây: σd = [σ ]d
+ σ – Ứng suất dập t.nh toán (MPa).d
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5).d = (1,2÷1,5).30 = 36 ÷ 45 (mm)m
Tra bảng 9.1a/T.173, với d 0 mm, chọn then có: bxh = 8x7 , t = 4, t = 2,81 2
σd = = 2 / [30.32.(7 – 4)] = 36,025 (MPa) Với [σ ] = 100 (MPa) – Ứng suất dập cho phép đối với mối ghép then ở d dạng lắp cố định, vật liệu mayơ là thép và chịu tải trọng va đập nhẹ (Tra bảng 9.5/T.178).
Then tại tiết diện D đảm bảo điều kiện bền dập.
Trong đó : + d = 50 (mm) – Đường k.nh trục tại tiết diện B.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).50 = 60 ÷ 75 (mm)m
Tra bảng 9.1a/T.173, với d = 50 mm, chọn then có: bxh = 14x9 , t = 5,5 , t 1 2
Then tại tiết diện B đảm bảo điều kiện bền dập. b Kiểm tra điều kiện bền cắt
Theo CT9.2/T.173, điều kiện bền cắt có dạng sau đây: τc = [τ ]c
Trong đó : + τ – Ứng suất cắt t.nh toán (MPa)c
+ d = 30 mm – Đường k.nh trục tại tiết diện D Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).30 = 36 ÷ 45 (mm)m
Chọn l = 32 (mm)t τc = = 2.51876,54 /(30.32.8) = 13,51 (MPa) Với [τ ] = 50 (MPa) – Ứng suất cắt cho phép, với then bằng thép 45 chịu tảic trọng va đập nhẹ.
Then tại tiết diện D đảm bảo điều kiện cắt.
Trong đó : + d = 50 (mm) – Đường k.nh trục tại tiết diện B.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).50 = 60 ÷ 75 (mm)m
Then tại tiết diện B đảm bảo điều kiện cắt.
2 Kiểm nghiệm then đối với trục II:
-Với kết cấu của trục II như đã thiết kế ở trên, thì có 3 vị tr cần kiểm tra độ bền của then là tại B, C và D. a Kiểm tra điều kiện bền dập:
-Tại điểm B và D : Theo CT9.1/T.173, điều kiện bền dập có dạng sau đây: σd = [σ ]d
Trong đó: + σ – Ứng suất dập t.nh toán (MPa).d
+ d = 55 mm – Đường k.nh trục tại tiết diện B và D.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).55 = 66 ÷ 82,5 (mm)m
Tra bảng 9.1a/T.173, với d = 55 mm, chọn then có: bxh = 16x10, t = 6, t = 1 2
Ứng suất dập cho phép đối với mối ghép then ở dạng lắp cố định, sử dụng vật liệu thép và chịu tải trọng va đập nhẹ là 100 MPa Thông tin này được trích dẫn từ Bảng 9.5/T.178.
Then tại tiết diện B và D đảm bảo điều kiện bền dập.
Trong đó : + d = 65 (mm) – Đường k.nh trục tại tiết diện C.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).65 = 78 ÷ 97,5 (mm)m
Tra bảng 9.1a/T.173, với d = 65 mm, chọn then có: bxh x11 , t = 7, t = 1 2
-Then tại tiết diện C đảm bảo điều kiện bền dập. b Kiểm tra điều kiện bền cắt:
Theo CT9.2/T.173, điều kiện bền cắt có dạng sau đây: τc = [τ ]c
Trong đó : + τ – Ứng suất cắt t.nh toán (MPa)c
+ d = 55 mm – Đường k.nh trục tại tiết diện B và D
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).55= 66 ÷ 82,5 (mm)m
Chọn l = 56 (mm)t τc = = 2.75891,235 /(55.56.16) = 3,08 (MPa) Với [τ ] = 50 (MPa) – Ứng suất cắt cho phép, với then bằng thép 45 chịu tảic trọng va đập nhẹ.
Then tại tiết diện B và D đảm bảo điều kiện cắt.
Trong đó : + d = 65 (mm) – Đường k.nh trục tại tiết diện C.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).65= 78 ÷ 97,5 (mm)m
Then tại tiết diện C đảm bảo điều kiện cắt. 3 Kiểm nghiệm then đối với trục III:
Với kết cấu của trục III như đã thiết kế ở trên, thì có 2 vị tr cần kiểm tra độ bền của then là tại C và D a Kiểm tra điều kiện bền dập.
Theo CT9.1/T.173, điều kiện bền dập có dạng sau đây: σd = [σ ]d
Trong đó: + σ – Ứng suất dập t.nh toán (MPa).d
+ d = 60 mm – Đường k.nh trục tại tiết diện C và D.
Với chiều dài mayơ l = (1,2÷1,5)d = (1,2÷1,5).60 = 72 ÷ 90 (mm)m
Tra bảng 9.1a/T.173, với d = 60 mm, chọn then có: bxhx11, t = 7, t = 4,41 2
- Với ứng suất dập cho phép [σd] là 100 (MPa), tra bảng 9.5/T.178 ta được: σd = 22,36 (MPa).- Như vậy, đối với mối ghép then ở dạng lắp cố định, vật liệu mayơ là thép và chịu tải trọng va đập nhẹ thì ứng suất dập cho phép là 22,36 (MPa).