Đang tải... (xem toàn văn)
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY NGUYÊN LÍ CHI TIẾT MÁY BÀI TẬP LỚN ĐỀ TÀI: TÍNH TOÁN HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Giảng viên HD: PGS.TS Văn Hu Thnh... Ta chọn đ
Trang 1TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM
KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY
NGUYÊN LÍ CHI TIẾT MÁY BÀI TẬP LỚN
ĐỀ TÀI: TÍNH TOÁN HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI
Giảng viên HD: PGS.TS Văn Hu Thnh
Trang 2Trường ĐHSPKT TP HCM Khoa Cơ khí Chế tạo máy Bộ môn Thiết kế máy
TIỂU LUẬN MÔN HỌC NGUYÊN LÝ – CHI TIẾT
MÁY
TÍNH TOÁN HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI
HK: II, Năm học: 2020 – 2021 Đề: 02
Phương án: 17 Giảng viên môn học: PSG.TS Văn Hu Thnh
Sinh viên thực hiện: Hà Đức Hạnh MSSV: 19145371
SỐ LIỆU CHO TRƯỚC:
1 L ực kéo trên băng tải F (N): 3700 2 V n t c vòng cậ ốủa băng tải V (m/s): 1,35 3 Đường kính tang D (mm): 360 4 Số năm làm việc a (năm): 5
5 Số ca làm việc: 2 (ca), th i gian: 6h/ca, s ngày làm viờốệc: 300 ngày/năm 6 Góc nghiêng đường n i tâm b truy n ngoài @: 150 ốộề(độ)
7 Sơ đồ ả ọng như hình 2 t i tr
Khối lượng sinh viên thực hiện: 01 bản thuyết minh tính toán gồm:
1 Chọn động cơ điện và phân ph i t s truy n ố ỉ ốề 2 Tính toán thi t k b truy n ngoài c a HGTế ế ộềủ 3 Tính toán thi t k b truy n c a HGTế ế ộềủ
Trang 41.3 Công su t c n thi t trên trấ ầếục động cơ 1
1.4 S ố vòng quay sơ bộ ủa động cơ c 1
2 Tính toán thi t k các thông s ế ếố đai 4
PHẦN III: TÍNH TOÁN THI T K C A B TRUY N C A H P GIẾẾ ỦỘỀỦỘẢM
2.3 Ki m nghiểệm răng về độ bền tiếp xúc 12
2.4 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn 15
2.5 Ki m nghiểệm răng về quá tải 16
PHẦN IV TÍNH TOÁN THI T K ẾẾ TRỤC C A HỦỘP GI M T C 18ẢỐ 1 Chọn vật li u ch t o tr cệế ạụ .18
2 Xác định tải tr ng tác d ng lên tr cọụụ .19
Trang 53 Xác định kho ng cách gi a các gảữối đỡ và điểm đặ ự .19t l c
Trang 61
Phần I: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN – PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUY N Ề
1 Chọn động cơ điện
1.1 Công su t trên trấục công tác
- Công su t trên tr c công tác: ấ ụ P = F.v + ηbr= 0,98 (Hi u su t b truyệ ấ ộ ền bánh răng) + ηđ = 0,96 (Hi u su t b truyệ ấ ộ ền đai) + ηô = 0,99 (Hi u su t c a mệ ấ ủ ột cặp ổlăn) - Công su t c n thi t trên trấ ầ ế ục động cơ:
η= 5,47 (kW)
1.4 S ố vòng quay sơ bộ ủa động cơ c - S vòng quay trên tr c công tác: ố ụ
+ 𝑢 = 5ℎ (Tỉ ố s truy n c a h p gi m t c 1 cề ủ ộ ả ố ấp bánh răng trụ răng nghiêng) + 𝑢 = 2đ (Tỉ ố s truyền của b truyền bánh đai) ộ
- S ố vòng quay sơ bộ ủa động cơ: c
Trang 7- Chọn t s truy n cỉ ố ề 𝑢đ ủa b truyộ ền đai thang: uđ= 2,5
- T s truy n b truyỉ ố ề ộ ền bánh trụ răng nghiêng của hộp giảm tốc:
Trang 9Công suất trên bánh đai dẫn: Pm= 5,48 kW Tốc độ quay của bánh đai dẫn: nđc= 716 (vg/ )ph T s truyỉ ố ền: uđ= 2,5
- Chọn ti t diế ện đai:
D a vào thông sự ố đầu vào, t ditiế ện đai thang được ch n d a theo công suọ ự ất Pm và tốc độ quay nđc c a bánh ủ đai dẫn b ng ( ả đồ th hình 3.2) Ta chọn được đai hình thang thường có tiết diện là Ƃ
2 Tính toán thi t k các thông s ế ếố đai
Trang 10Thỏa mãn điều kiện - Tính chiều dài đai:
l =2a+ 0,5π(d1+ d2) + (d − d2 1)2/( )4a
2.491+ 0,5.3,14(180 + 450) + 450 − 180)( 2/(4.491) = 2009 (mm) Chọn theo tiêu chuẩn l = 2000 mm
- Kiểm nghi m v ệ ề điều ki n ti u thệ ể ọ
Trang 11Cα= 0,91: h s k n ệ ố ể đế ảnh hưởng của góc ôm với α1= 148° Cl= 0,97: hệ số kể đến ảnh hưởng của chiều dài đai với l l
0=2000 2240= 0,89 Cu= 1,136 : h s k ệ ố ể đến ảnh hưởng của tỉ số truyền với u = 2,55
Cz= 0,95 ( ứng với z sơ bộ b ng 2 ) : h s k ằ ệ ố ể đến ảnh hưởng c a s phân b ủ ự ố không đều tải trọng cho các dây đai.
Trang 12Với Fv= q vm 2 : Lực căng do lực li tâm sinh ra
Tiết diện đai loại Ƃ, tra bảng 4.22 ta được qm= 0,178 kg/m
Lực căng tác dụng lên trục Fr 2254,2 N
Trang 13Do không yêu cầu gì đặc bi t v v t liệ ề ậ ệu và quan điểm th ng nh t hóa thi t kố ấ ế ế ở đây ta chọn vật li u 2 cệ ấp bánh răng như sau:
- Theo b ng 5.2 v i thép 45 tôi cả ớ ải tiến đạt độ ứng HB c 180 350÷ có: + Ứng su t ti p xúc cho phép: ấ ế 0σHlim= 2.HB + 70 (MPa)
+ Ứng su t u n cho phép: ấ ố 0σFlim= 1,8 HB (MPa) + H s an toàn khi tính v p xúc: ệ ố ề tiế S = 1,1H
Trang 14- S chu kố ỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử v uề ốn: NFO= 4.106 - S chu kố ỳ thay đổi ứng suất tương đương: NHE, NFE
Trang 16+ Ka= 43 (MPa1/3): hệ số phụ thuộc vào v t li u cậ ệ ủa cặp bánh răng & loại răng (răng nghiêng)
+ ubr= 4: t s truyỉ ố ền của h p gi m tộ ả ốc + (u + 1)br : bánh răng ăn khớp ngoài
+ T1= 173727 Nmm: momen xo n trên trắ ục bánh răng dẫn + σH= 494 225, MPa: ứng su t ti p xúc cho phép ấ ế
+ ψ = 0,4ba : bánh răng đối xứng với các ổ trong h p gi m t c (tra bộ ả ố ảng 5 ) 5 + Theo (5.17): ψ = 0, ψbd 53 ba(ubr+ 1 = 0, 0,4 4 + 1 = 1,) 53 ( ) 06
Tra b ng 5.6 ả KHβ= 1,05: hệ ố ể đế s k n phân bố không điều t i tr ng trên ả ọ chi u rề ộng vành răng khi tính về tiếp xúc
Do bánh tr ụ răng nghiêng nên: 8° ≤ β ≤ 20°
Chọn sơ bộ 𝛽 = 10°, theo công th c (5.23) s ứ ố răng bánh nhỏ: Z1= 2a ×cos βw
mn×(ubr +1)=2.165.cos 10°
2,5 4+1() = 25 99, V y chậ ọn: Z1= 26 răng
Trang 1712
S ố răng bánh b dẫn: Z2= u Zbr 1= 4.26 104= răng T s truy n th c t : ỉ ố ề ự ế u =104
26 = 4 Sai s t s truyố ỉ ố ền ∆u =4−4
4 100% 0%= <2% thỏa điều kiện 2.3 Ki m nghiểệm răng về độ bền tiếp xúc
- Ứng su t ti p xúc trên mấ ế ặt răng làm việc:
+ Theo công th c (5.27) ứ tan β = cos α tan βb t Đối với bánh răng nghiêng không dch chỉnh:
α = α = arctan(tw t tan α
cos β) = arctan( tan 20°
0,9848) =20,284° Theo tiêu chu n TCVN1065-71: ẩ α = 20°
tan βb= cos20,284° tan10°= 0,1654=> β = 9,39°b + Theo công th c (5.26) ứ ZH= √2 cos βb
Trang 2015 2.4 Ki m nghiểệm răng về độ bền uốn
- Ứng su t u n sinh ra tấ ố ại chân răng được xác đnh theo công th c (5.38) và ứ
Trang 21Như vậy thỏa điều kiện độ ề b n uốn.
2.5 Ki m nghiểệm răng về quá tải
- H s quá tệ ố ải Kqt=Tmax
T = 2,2
- Đề tránh bi n dế ạng dư hoặc gãy giòn bề mặt:
+ Ứng su t ti p xúc cấ ế ực đại ph i thả ỏa điều ki n theo công th c (5.42): ệ ứ σHmax= σH√Kqt= 492,5 2,2 =√ 730,5 MPa < [σH]max= 1260 MPa + Ứng su t u n cấ ố ực đại phải thỏa điều kiện theo công th c (5.43): ứ σF1max= σF1√Kqt= 103 74, √2,2 = 153,87 MPa < [σF1]max= 464 MPa
σF2max= σF2√Kqt= 96 75, √2,2 = 143,5 MPa < [σF2]max= 360 MPa Các thông s ố thỏa mãn điều kiện
Trang 23- Xác đnh sơ bộ đường kính trục, đường kính trục th ứ k ứng v i k=1;2 ớ - Đường kính các trục được xác đnh theo công thức (10.9) :
Trang 243 Xác định kho ng cách gi a các gảữối đỡ và điểm đặt lực
- D a theo b ng 10.2 chi u r ng các ự ả ề ộ ổ lăn là b01= 22,6 mmvà b02=
Trang 25- Chuy n mô hình tính toán t chi ti t máy v mô hình s c b n v t li u ể ừ ế ề ứ ề ậ ệ - Phương trình cân bằng momen tại A theo phương Y:
∑ MA= 0 ↔ Fr1 AB + Ma1− YC AC − Fđy AD = 0 ↔ F l + M − Yr1 12a1C l11− Fđ sin(180− @ l) 13= 0
Trang 27Trong đó [σ1] – ứng su t cho phép c a thép ch t o tr c I, tra b ng (10.5) và ấ ủ ế ạ ụ ả với d1 = 39 mm, ta được: [σ1] = 57 15, MPa
Từ đó, ta lần lượt tính được các đường kính trục qua các ti t di n t i B, C và ế ệ ạ
Tr s dố j tại các ti t di n lế ệ ắp ổ lăn, bánh lăn, bánh đai và khớp n i ph i l y theo ố ả ấ tiêu chuẩn nên ta có được:
dA(1)= dC(1)= 35 mm dB(1)= 38 mm dD(1)= 30 mm
Trang 30- Chuy n mô hình tính toán t chi ti t máy v mô hình s c b n v t li u ể ừ ế ề ứ ề ậ ệ - Phương trình cân bằng momen t D ại theo phương Y:
Trang 31Trong đó [σ2] – ứng suất cho phép của thép chế tạo trục I, tra bảng (10.5) và với d2 = 49 mm, ta được: [σ2] = 50,65 MPa
Từ đó, ta lần lượt tính được các đường kính trục qua các ti t di n t i B, C và ế ệ ạ
Tr s dố j tại các ti t di n lế ệ ắp ổ lăn, bánh lăn, bánh đai và khớp n i ph i l y theo ố ả ấ tiêu chuẩn nên ta có được:
dA(2)= 50 mm dB(2)= dD(2)= 50 mm dC(2)= 52 mm
Trang 3429 5 Tính toán v b n mề độ ềỏi
- K t c u tr c v a thi t kế ấ ụ ừ ế ế đảm bảo được độ ề b n m i n u h s an toàn t i các ỏ ế ệ ố ạ tiết di n nguy hi m thệ ể ỏa mãn điều kiện:
sj= sσj sτj √sσj2 + sτj2
≥ [s]
Trong đó: [𝑠] = (1,5 ÷ 2,5) ệ ố: h s an toàn cho phép
s , sσj τj: h s an toàn ch xét riêng ng ệ ố ỉ ứ suất pháp và h s an toàn ệ ố chỉ xét riêng ng xu t ti p tứ ấ ế ại tiết di n j ệ
Trang 3530
+ V i W và W là momen c n u n và momen c n xoớ joj ả ố ả ắn tại ti t di n j c a tr c, ế ệ ủ ụ được xác đnh theo bảng (10.6)
+ D a vào k t c u tr c và biự ế ấ ụ ểu đồ momen tương ứng, có thể thấy ti t diế ện nguy hiểm đối với các trục là:
Trục I: v trí l ắp bánh răng B, v trí lắp ổ lăn C, v trí lắp bánh đai D Trục II: v trí l p ắ khớp n i A, v trí lố ắp ổ lăn B, v trí lắp bánh răng C + Chọn l p ghép: Các ắ ổ lăn lắp trên trục theo k6, bánh răng, bánh đai, nối trục
Trang 3631
Theo b ng (10.12) khi dùng dao phay ngón, h s t p trung ng su t t i rãnh ả ệ ố ậ ứ ấ ạ then ứng v i v t li u có = 600 MPa là ớ ậ ệ σb Kσ = 1,76, Kτ = 1,54 Theo b ng ả (10.10) tra h sệ ố kích thước εσ và ετ ứng với đường kính của ti t di n nguy ế ệ hiểm, t ừ đó xác đnh được tỉ s ố Kσ/εσ và Kτ/ετ t i rãnh then trên các ti t diạ ế ện này Theo b ng (10.11) ả ứng v i ki u lớ ể ắp đã chọn, σb= 600 MPa và đường kính của ti t di n nguy hiế ệ ểm tra đượ ỉ ố Kc t s σ/εσ và Kτ/ετ do lắp căng tại các tiết diện này, trên cơ sở đó dùng giá tr ớn hơn trong hai giá tr l của Kσ/εσ tính để Kσd và giá tr l ớn hơn trong hai giá tr c ủa Kτ/ετ tính để Kτd
B ng kảết quả tính toán h số ệan toàn đố ới v i các ti t di n cếệủa hai trục:
Trang 3732 6 Tính kiểm nghiệm độ bền c a then ủ
V i các ti t di n tr c dùng m i ghép then cớ ế ệ ụ ố ần tiến hành ki m nghi m mể ệ ối ghép về độ b n dề ập theo (9.1) và độ ề b n c t theo (9.2) Chi u dài then chắ ề ọn l = 1,35d; k t ế quả tính toán như sau:
B ng kảết quả tính toán kiểm nghiệm then đối với các tiết diện trục:
Trang 3833
TÀI LI U THAM KH O ỆẢ
1 PGS.TS Trnh Chất - TS Lê Văn Uyển : Tính toán thi t k h dế ế ệ ẫn động cơ khí tập m t ộ NXB Giáo d c Viụ ệt Nam ( 2010)
2 PGS.TS Trnh Chất - TS Lê Văn Uyển : Tính toán thi t k h dế ế ệ ẫn động cơ khí hai NXB Giáo d c Vi t Nam (2010) ụ ệ
3 PGS.TS Văn Hu Thnh: Các file hướng dẫn tính toán ti u luể ận