Bài tập lớn nguyên lý động cơ đốt trong đề tài nghiên cứu nhiệt động học động cơ uoat

TÍNH TỐN NHIỆT CHU TRÌNH CƠNG TÁC CỦA ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG .... TỔNG QUAN 1.Mục tiêu của BTL lý thuyết động cơ - Củng cố lại kiến thức về tính toán trong nhiệt kỹ thuật - Biết vận dụng kiến

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI

BÀI TẬP LỚN NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

ĐỀ TÀI

NGHIÊN CỨU NHIỆT ĐỘNG HỌC ĐỘNG CƠ UOAT

Sinh viên thực hiện: Cà Quốc Khánh

MỤC LỤC

CHƯƠNG I TỔNG QUAN 1

CHƯƠNG II TÍNH TOÁN NHIỆT CHU TRÌNH CÔNG TÁC CỦA ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 4

2.1 Trình tự tính toán 4

2.1.1 Áp suất môi trường: 𝒑𝒌 5

2.1.2 Nhiệt độ môi trường: 𝑻𝒌 5

2.1.3 Áp suất cuối quá trình nạp: 𝒑𝒂 (đối với động cơ không tăng áp) 6

2.1.4 Áp suất khí thải: 𝒑𝒓 6

2.1.5 Mức độ sấy nóng môi chất: ∆𝑻 6

2.1.6 Nhiệt độ khí sót (khí thải): 𝑻𝒓 6

2.1.7 Hệ số hiệu đính tỉ nhiệt: 𝝀𝒕 6

2.1.8 Hệ số quét buồng cháy: 𝝀𝟐 7

2.1.9 Hệ số nạp thêm 𝝀𝟏 7

2.1.10 Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z: 𝝃𝒛 7

2.1.11 Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b: 𝝃𝒃 7

2.1.12 Hệ số hiệu đính đồ thị công: 𝝋𝒅 7

2.2 Tính toán các quá trình công tác 7

2.2.1 Tính toán quá trình nạp 7

2.2.2 Tính toán quá trình nén 10

2.2.3 Tính toán quá trình cháy 12

2.2.4 Tính toán quá trình giãn nở 14

2.2.5 Tính toán các thông số có ích của động cơ 16

2.3 Vẽ và hiệu đính đồ thị công 18

2.4 Vẽ đồ thị công p-v 20

CHƯƠNG III TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC, ĐỘNG LỰC HỌC 24

3.1 Vẽ đường biểu diễn các quy luật động học 24

3.1.1 Đường biểu diễn hành trình piston 𝑥 = 𝑓(𝛼) 24

3.1.2 Đường biểu diễn tốc độ của piston 𝑣 = 𝑓(𝛼) 24

3.1.3 Vẽ đường biểu diễn gia tốc của piston 25

CHƯƠNG IV KẾT QUẢ 27

KẾT QUẢ ĐẠT ĐƯỢC VÀ KHÔNG ĐẠT ĐƯỢC 27

KẾT LUẬN 27

HỌC LIỆU THỰC HIỆN BÀI TẬP LỚN 28

Tài liệu học tập 28

Tài liệu tham khảo: 28

1

CHƯƠNG I TỔNG QUAN

1.Mục tiêu của BTL lý thuyết động cơ

- Củng cố lại kiến thức về tính toán trong nhiệt kỹ thuật

- Biết vận dụng kiến thức môn nguyên lý lý thuyết động cơ trong việc tính các thông số nhiệt động của chu trình công tác động cơ

- Biết cách xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật cơ bản của động cơ

- Biết cách xây dựng đổ thị công lý thuyết của động cơ dựa trên kết quả tính toán nhiệt

- Biết cách biểu diễn động học động cơ

2.Lựa chọn các thông số trong quá trình tính toán nhiệt

Khi tiến hành tính toán cho động cơ bào đó, cần xác định ngay những thông

-Thông số kết cấu gồm: đường kính xylanh D; hành trình pittong S; tỷ số nén

; số xylanh I; chiều dài thanh truyền 1

-Thông số điều chinh gồm: góc đánh lửa sớm, góc mở sớm và đóng Muộn của xupap nạp và xupap thải α1, α2, β1, β2

3.Thông số kết cấu của động cơ

*Số xilanh và kiểu bố trí xilanh:

Như đã biết số xilanh i liên quan đến tính cân bằng của hệ trục, độ đồng đều của

2

tốc độ góc, không gian bố trí và nền móng Xilanh bố trí 1 hàng hay theo chữ

V, đứng hay nằm đều quyết định, ảnh hưởng đến các cơ cấu và hệ thống như cơ cấu phân phối khí, hệ thống làm mát

*Tỷ số S/D

- Là thông số kết cấu quan trọng ảnh hưởng đến kích thước, trọng lượng và tính năng kỹ thuật của động cơ Ngày nay, các động cơ cao tốc độ đều có xu hướng

giảm tỷ số S/D để giảm lực quán tính Động cơ hành trình ngắn (giảm S) có khá nhiều ưu điểm:

- Do S nhỏ nên có thể tăng tốc độ n mà không gây tổn thất ma sát, vẫn giữ được hiệu suất cơ giới cao

- Dễ bó trí xupáp cải thiện quá trình nạp thải ( do giảm S thì có thể tăng D)

- Giảm S/D, chiều cao của động cơ giảm theo thống kê khi S/D ≈ 1, trọng lượng động cơ đạt giá trị nhỏ nhất mặt khác khi giảm S/D, độ cứng của trục khuỷu tăng do độ trùng điệp của chốt khuỷu và cổ trục tăng

*Thông số kết cấu

-Thông số này ảnh hưởng đến chiều cao và trọng lượng của động cơ Ngày nay do xu hướng tăng tốc độ nên người ta thường làm thanh truyền ngắn (giảm 1) nên tăng λ Tuy nhiên, khi λ tăng lại làm tăng lực quán tính và làm tăng góc lắc câu thanh truyền khiến thân thanh truyền dễ va chạm vào mép dưới của lót xilanh

* Kiểu làm mát động cơ

Kiểu làm mát động cơ ảnh hưởng rất lớn đến kết cấu của động cơ Trên mặt cắt ngang và mặt cắt dọc thể hiện rõ răng ảnh hưởng này đối với kết cấu của thân máy, nắp xilanh và kích thước của trục khuỷu

3

4.Những vấn đề quan trọng khi tìm hiểu động cơ tham khảo:

Tìm hiểu những thông số kỹ thuật sau:

- Khoảng cách giữa hai đường tâm xilanh l x Thông số này có ý nghĩa quyết định đối với kích thước thân máy ( chiều dài ), kích thước trục khuỷu, ổ trục, không gian làm mát, độ dày của thành vách xilanh, đường thải nạp

- Kích thước tương quan của cơ cấu và hệ thống cần tìm hiểu cách bố trí của cơ cấu phân phối khí, hệ thống bôi trơn, hệ thống làm mát Tìm hiểu các phương thức dẫn động các cơ cấu và hệ thống này

- Hệ thống trục khủy – thanh truyền – pittông lắp theo tiêu chuẩn nào,kích thước tương quan của các ổ trục và ổ thanh truyền kích thước bánh đà và phương pháp lắp bánh đà trên trục khuỷu

- Đặc điểm kết cấu của thanh truyền không gian quét của thanh

truyền và kích thước tương quan của hộp trục khủy, kết cấu hộp trục khuỷu - Đặc điểm của ổ trục khuỷu, của đối trọng Cơ cấu phân phối khí bố trí như thế nào, đặc điểm kết cấu đường thải nạp

- Hệ thống nhiên liệu và buồng cháy v.v

Nói chung, khi tìm hiểu động cơ, phải hiểu rõ tường tận về toàn bộ các cơa cấu và hệ thống của động cơ đó Nắm vững đặc điểm kết cấu, tính ưu khuyết điểm của cơ cấu, nguyên lý làm việc, điều chỉnh và lắp ráp của cơ cấu

và hệ thống của động cơ

Số liệu ban đầu

TT Tên thông số Ký hiệu Đơn vị Giá trị Ghi chú

1 Kiểu động cơ Uoat Thẳng

hàng

Đ/cơ xăng không tăng áp

Các thông số cần chọn theo điều kiện môi trường, đặc điểm kết cấu của động

cơ, chủng loại động cơ bao gồm:

2.1.1 Áp suất môi trường: 𝒑𝒌

Áp suất môi trường pk là áp suất khí quyển trước khi nạp vào động cơ (với động cơ không tăng áp có áp suất khí quyển bằng áp suất trước xupap nạp nên

ta chọn pk = po) (Mpa)

Ta chọn 𝑝𝑘 = 𝑝𝑜 = 0,1 (MPa) 2.1.2 Nhiệt độ môi trường: 𝑻𝒌

Nhiệt độ môi trường được lựa chọn theo nhiệt độ bình quân của cả năm, với động cơ không tăng áp ta có nhiệt độ môi trường bằng nhiệt độ trước xupap nạp

Ta chọn 𝑡0 = 24𝑜𝐶 → 𝑇𝑘 = 297𝑜𝐾

6

2.1.3 Áp suất cuối quá trình nạp: 𝒑𝒂 (đối với động cơ không tăng áp)

Áp suất phụ thuộc vào rất nhiều thông số như chủng loại động cơ, tính năng tăng tốc độ n, hệ thông số đường nạp, tiết diện lưu thông v.v Vì vậy cần xem xét động cơ đang tính thuộc nhóm nào để lựa chọn pa Áp suất cuối quá trình nạp pa có thể chọn trong phạm vi: 𝑝𝑎 = (0,8 ÷ 0,9)𝑝𝑘

Ta chọn 𝑝𝑎 = 0,08 (Mpa) 2.1.4 Áp suất khí thải: 𝒑𝒓

Áp suất này cũng phụ thuộc các thông số như 𝑝𝑎 Có thể chọn 𝑝𝑟 nằm trong phạm vi: 𝑝𝑟 = (1,10 ÷ 1,15)𝑝𝑘

Ta chọn 𝑝𝑟 = 0,115 (MPa) 2.1.5 Mức độ sấy nóng môi chất: ∆𝑻

Chủ yếu phụ thuộc vào quá trình hình thành khí hỗn hợp ở bên ngoài hay bên trong xilanh

Đối với động cơ xăng ∆𝑇 = 0𝑜 ÷ 20𝑜𝐾 Ta chọn ∆𝑇 = 20𝑜𝐾

Tỷ nhiệt của môi chất thay đổi rất phức tạp nên thường phải cắn cứ vào hệ số

dư lượng không khí 𝛼 để hiệu đính Thông thường có thể chọn 𝜆𝑡 theo thông

số bảng sau:

Bảng 2:Tỉ nhiệt λ_t

7

Các loại động cơ xăng có 𝛼 < 1,4 ta chọn 𝜆𝑡 = 1,12

2.1.8 Hệ số quét buồng cháy: 𝝀𝟐

Với động cơ không tăng áp ta chọn 𝜆2 = 1

2.1.9 Hệ số nạp thêm 𝝀𝟏

Phụ thuộc chủ yếu vào pha phân phối khí Thông thường có thể chọn: 𝜆1 =1,02 ÷ 1,07 Ta chọn 𝜆1 = 1,02

2.1.10 Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z: 𝝃𝒛

Thể hiện lượng nhiệt phát ra của nhiên liệu dùng để sinh công và tăng nội năng ở điểm z với lượng nhiệt phát khi đốt cháy hoàn toàn 1 kg nhiên liệu Do

đó 𝜉𝑧 phụ thuộc vào quá trình công tác của động cơ Đối với động cơ xăng:

𝜉𝑧 = 0,85 ÷ 0,92 Ta chọn 𝜉𝑧 = 0,85

2.1.11 Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b: 𝝃𝒃

𝜉𝑏 bao giờ cũng lớn hơn 𝜉𝑧0 Thông thường, đối với động cơ xăng 𝜉𝑏 =

0,85 ÷ 0,95 Ta chọn 𝜉𝑏 = 0,85

2.1.12 Hệ số hiệu đính đồ thị công: 𝝋𝒅

Thể hiện sự sai lệch khi tính toán lý thuyết chu trình công tác của động cơ với chu trình công tác thực tế, sự sai lệch giữa chu trình thực tế với chu trình tính toán của động cơ xăng ít hơn động cơ Diesel Vì vậy hệ số 𝜑𝑑 của động cơ xăng thường có trị số lớn hơn, có thể chọn 𝜑𝑑 = 0,92 ÷ 0,97

𝛾𝑟 = 1(297 + 20)

1000 .

0,1150,08 .

16,7.1,02 − 1,12.1 (0,1150,08 )(

1 1,45)

= 0,084457

Trong đó m là chỉ số giãn nở đa biến của khí sót có thể chọn 𝑚 = 1,45 ÷ 1,5

→Ta chọn 𝑚 = 1,45

2.2.1.2 Nhiệt độ cuối quá trình nạp 𝑻𝒂

Nhiệt độ cuối quá trình nạp 𝑇𝑎 được tính theo công thức:

𝑇𝑎 =

(𝑇𝑘 + ∆𝑇) + 𝜆𝑡 𝛾𝑟 𝑇𝑟 (𝑝𝑝𝑎

𝑟)(𝑚−1𝑚 )

1 + 𝜆𝑟Thay các thông số đã có ở phần trên vào ta có:

𝑇𝑎 =

(297 + 20) + 1,12.0,084457.1000 (0,1150,08 )(

1,45−1 1,45 )

Thay các thông số vào ta có:

𝜂𝑣 = 1

6,7 − 1.

297(297 + 20).

0,080,1 [6,7.1,02 − 1,02.1 (

0,1150,08 )

(1,45)1] = 0,7263

𝑘𝑔 𝑛ℎ𝑖ê𝑛 𝑙𝑖ệ𝑢)

2.2.1.5 Lượng không khí lý thuyết khi đốt cháy 1 kg nhiên liệu 𝑴𝒐

Lượng không khí lý thuyết khi đốt cháy 1 kg nhiên liệu 𝑀𝑜 được tính theo công thức:

Thay thông số đã chọn vào:

10

→ 𝑀𝑜 = 0,512 ( 𝑘𝑚𝑜𝑙

𝑘𝑔 𝑛ℎ𝑖ê𝑛 𝑙𝑖ệ𝑢)

2.2.1.6 Hệ số dư lượng không khí 𝜶

Đối với động cơ xăng

2.2.2.2 Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình của sản phẩm cháy

Do hệ số dư lượng không khí 𝛼 = 0,8 < 1, ta tính theo công thức:

𝑚𝑐𝑣

̅̅̅̅̅" = (17,997 + 3,504α) + 1

2(360,34 + 252,4α) 10−5𝑇 Thay 𝛼 = 0,8 vào:

𝑚𝑐𝑣

̅̅̅̅̅" = (17,997 + 3,504.0,8) + 1

2(360,34 + 252,4.0,8) 10−5𝑇

= 20,8014 + 0,00281 𝑇

2.2.2.3 Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp

Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp trong quá trình nén 𝑚𝐶̅̅̅̅̅̅ tính 𝑣′theo công thức:

𝑚𝐶̅̅̅̅̅̅ = 19,8835 + 0,002146 𝑇 𝑣′

2.2.2.4 Chỉ số nén đa biến trung bình 𝒏𝟏

Chỉ số nén đa biến trung bình phụ thuộc rất nhiều vào thông số kết cấu và thông số vận hành.như kích thước xilanh, loại buồng cháy, số vòng quay,phụ tải, trạng thái nhiệt độ của động cơ , tuy nhiên n1 tăng giảm theo quy luật sau,tất cả những nhân tố làm cho môi chất mất nhiệt sẽ làm cho n1 tăng lên Thông thường ta xác định 𝑛1 có thể chọn 𝑛1 trong khoảng1,3 ÷ 1,9 ; Ta chọn

𝑛1 = 1,372

Chỉ số nén đa biến trung bình 𝑛1 được xác định bằng cách giải phương trình

𝑛1− 1 = 8,314

𝑎𝑣′ +𝑏2𝑣′ 𝑇𝑎 (𝜀𝑛1−1+ 1)Thay 𝑛1 = 1,372 đã chọn vào 2 vế của phương trình ta có:

2.2.2.5 Áp suất cuối quá trình nén 𝒑𝒄

Áp suất cuối quá trình nén 𝑝𝑐 được xác định theo công thức:

12

𝑝𝑐 = 𝑝𝑎 𝜀𝑛1 = 0,08 6,71,372 = 1,0875 (𝑀𝑃𝑎)

2.2.2.6 Nhiệt độ cuối quá trình nén 𝑻𝒄

Nhiệt độ cuối quá trình nén 𝑇𝑐 được xác định theo công thức:

𝑇𝑐 = 𝑇𝑎 𝜀𝑛1 −1 = 370,246 6,71,372−1 = 751,261°𝐾

2.2.2.7 Lượng môi chất công tác của quá trình nén 𝑴𝒄

Lượng môi chất công tác của quá trình nén 𝑀𝑐 được xác định theo công thức:

𝑀𝑐 = 𝑀1 (1 + 𝛾𝑟) = 0,4185 (1 + 0,084457) = 0,4539 (𝑘𝑚𝑜𝑙

𝑘𝑔 𝑙) 2.2.3 Tính toán quá trình cháy

2.2.3.1 Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 𝜷𝒐

Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 𝛽𝑜 được xác định theo công thức:

13

↔ 𝛽 = 1,1169 + 0,084457

1 + 0,084457 = 1,1078

Hệ số thay đổi phần thực tế tại điểm z: 𝜷𝒛

Hệ số thay đổi phần thực tế tại điểm z 𝛽𝑧 được xác định theo công thức:

𝛽𝑧 = 1 +𝛽𝑜 − 1

1 + 𝛾𝑟 𝜒𝑧Trong đó:

𝜒𝑧 = 𝜉𝑧

𝜉𝑏 =

0,850,85 = 1 Thay vào công thức:

14

2.2.3.5 Nhiệt độ tại điểm z: 𝑻𝒛

Đối với động cơ xăng, nhiệt độ 𝑇𝑧 được xác định bằng cách giải phương trình cháy:

𝜉𝑧 (𝑄𝐻 − ∆𝑄)

𝑀1(1 + 𝛾𝑟) + (𝑚𝐶̅̅̅̅̅̅)𝑇𝑣′ 𝑐 = 𝛽𝑧 𝑚𝐶̅̅̅̅̅̅̅ 𝑇𝑣𝑧" 𝑧 (∗) Trong đó:

QH – nhiệt trị thấp của nhiên liệu xăng ta có: 𝑄𝐻 = 44000 (kJ/kg nh liệu)

ΔQ – Nhiệt lượng tổn thất do nhiên liệu cháy không hết khi đốt 1kg nhiên liệu Trong điều kiện α < 1 xác định ΔQ theo công thức sau:

2.2.3.6 Áp suất tại điểm z: 𝒑𝒛

Áp suất tại điểm z 𝑝𝑧 dược xác định:

𝑝𝑧 = 𝛽𝑧.𝑇𝑧

𝑇𝑐 𝑝𝑐 = 1,1078.

2535,446751,261 1,0875 = 4,0663(𝑀𝑃𝑎) 2.2.4 Tính toán quá trình giãn nở

15

2.2.4.3 Chỉ số giãn nở đa biến trung bình 𝒏𝟐

Chỉ số giãn nở đa biến trung bình 𝑛2 được xác định từ phương trình cân bằng sau:

(𝜉𝑏 − 𝜉𝑧) 𝑄𝐻∗

𝑀1 (1 + 𝛾𝑟) 𝛽 (𝑇𝑧 − 𝑇𝑏)+ 𝑎𝑣𝑧" +𝑏2𝑣𝑧" (𝑇𝑧 + 𝑇𝑏)Trong đó:

𝑇𝑏: Nhiệt trị tại điểm b và được xác định theo công thức sau:

𝑇𝑏 = 𝑇𝑧

𝛿𝑛2−1 = 𝑇𝑧

6,7𝑛2−1

𝛽 = 𝛽𝑧

𝑄𝐻∗: Nhiệt giá trị thấp của nhiên liệu

Đối với động cơ Xăng: 𝑄𝐻∗ = 𝑄𝐻 − ∆𝑄 = 44000 − 4903.55 = 39096,45

2.2.4.4 Nhiệt độ cuối quá trình giãn nở 𝑻𝒃

Ta có công thức xác định nhiệt độ cuối quá trình giã nở 𝑇𝑏:

𝑇𝑏 = 𝑇𝑧

𝛿𝑛2−1 =2535,446

6,71,292−1 = 1454,9246 (°𝐾)

2.2.4.5 Áp suất cuối quá trình giãn nở: 𝒑𝒃

Áp suất cuối quá trình giãn nở được xác định theo công thức:

16

𝑝𝑏 = 𝑝𝑧

𝛿𝑛2 = 4,0663

6,71,292 = 0,34826 (𝑀𝑃𝑎) Kiểm tra nhiệt độ khí sót:

Nhiệt độ khí thải được xác định theo công thức:

𝑇𝑟𝑡 = 𝑇𝑏 (𝑝𝑟

𝑝𝑏)

𝑚−1 𝑚

= 1454,9246 ( 0,115

0,34826)

1,45−1 1,45

2.2.5.1 Áp suất trung bình chỉ thị lý thuyết 𝒑𝒊′

Áp suất trung bình chỉ thị lý thuyết 𝑝𝑖′ được xác định theo công thức:

16,71,292−1) − 1

1,372 − 1 (1 −

16,71,372−1)]

2.2.5.3 Suất tiêu hao nhiên nhiệu chỉ thị 𝒈𝒊

Ta có công thức xác định suất tiêu hao nhiên nhiệu chỉ thị 𝑔𝑖:

2.2.5.5 Áp suất tổn thất cơ giới 𝒑𝒎

Áp suất này được biểu diễn bằng mối quan hệ tuyến tính với tốc độ trung bình của động cơ

Ta có tốc độ trung bình của động cơ là:

2.2.5.7 Hiệu suất cơ giới 𝜼𝒎

Hiệu suất cơ giới 𝜂𝑚 được xác định bằng công thức:

18

𝜂𝑚 = 𝑝𝑒

𝑝𝑖 =

0,6650,71855= 0,92604

2.2.5.8 Suất tiêu cao nhiên liệu có ích 𝒈𝒆

Suất tiêu cao nhiên liệu có ích 𝑔𝑒 được xác định bằng công thức:

𝑔𝑒 = 𝑔𝑖

𝜂𝑚 =

351,2970,92604= 379,35 (

19

(Xuất phát từ 𝑝𝑥 𝑉𝑥𝑛1 = 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑡 ➔ 𝑝𝑥 𝑉𝑥𝑛1 = 𝑝𝑐 𝑉𝑐𝑛1 với 𝑉𝑥= i.𝑉𝑐 thay vào

rút ra)

Sau khi ta chọn tỉ lệ xích 𝜇𝑣 và 𝜇𝑝 hợp lý để vẽ đồ thị công Để trình bày

đẹp thường chọn chiều dài hoành độ tương ứng từ 𝜀 𝑉𝑐 = 220𝑚𝑚

Ta có: 𝜇𝑣 = 𝜀.𝑉𝑐

220 =6,7.0,105

220 = 0,0032 (𝑑𝑚3/𝑚𝑚) Tung độ thường chọn tương ứng với 𝑝𝑧 khoảng 250mm

Ta có: 𝜇𝑝 = 𝑝𝑧

250 = 4,0663

250 = 0,0163 (𝑀𝑃𝑎

𝑚𝑚)

Từ tỉ lệ xích trên ta tính được các giá trị biểu diễn (gtbd) của quá trình nén và

quá trình giãn nở sau:

20

2.4 Vẽ đồ thị công p-v

Để sau này khai triển đồ thị được dễ dàng, dễ xem, đường biểu diễn áp suất 𝑝𝑜 song song với hoành độ phải chọn đường đậm của giấy kẻ ly Đường 1Vc cũng phải đặt trên đường đậm của tung độ

Sau khi vẽ đường nén vào đường giãn nở, vẽ tiếp đường biểu diễn đường nạp và đường thải lý thuyết bằng 2 đường thẳng song song với trục hoành đi qua 2 điểm 𝑝𝑎 và 𝑝𝑟

Sau khi vẽ xong ta phải hiệu đính đồ thị công để có đồ thị công chỉ thị Các bước hiệu đính như sau:

Vẽ đồ thị brick đặt phía trên đồ thị công

21

𝑔𝑡𝑏𝑑𝑅 = 𝑔𝑡𝑡𝑅

𝜇𝑠 =

460,4258 = 108,032 (𝑚𝑚)

Lần lượt hiệu đính các điểm trên đồ thị:

Hiệu đính diểm bắt đầu quá trình nạp: (điểm a)

Từ điểm O’ trên đồ thị Brick ta xác định góc đóng muộn xupáp thải 𝛽2 =10°, bán kính này cắt đường tròn tại điểm a’ Từ a’ gióng đường thẳng song song với trục tung cắt đường Pa tại điểm a Nối điểm r trên đường thải (là giao điểm giữa đường Pr và trục tung ) với a ta được đường chuyển tiếp từ quá trình thải sang quá trình nạp

Hiệu đính áp suất cuối quá trình nén: (điểm c’)

Áp suất cuối quá trình nén thực tế do hiện tượng phun sớm (động cơ diezel) và hiện tượng đánh lửa sớm (động cơ xăng) nên thường chọn áp suất cuối quá trình nén lý thuyết Pc đã tính Theo kinh nghiệm, áp suất cuối nén thực tế P’c được xác định theo công thức sau:

Vì đây là động cơ xăng:

Hiệu chỉnh điểm phun sớm: (điểm c”)

Do hiện tượng phun sớm nên đường nén trong thực tế tách ra khỏi đường nén lý thuyết tại điểm c” Điểm c’’ được xác định bằng cách Từ điểm O’ trên

đồ thị Brick ta xác định được góc phun sớm hoặc góc đánh lửa sớm θ, bán kính này cắt vòng tròn Brick tại 1 điểm Từ điểm gióng này ta gắn song song với