Trụ sở làm việc và đào tạo của công ty cổ phần kotia tại buôn ma thuột

KIẾN TRÚC (15%)

KẾT CẤU (60%) Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH VÀ NHIỆM VỤ TÍNH TOÁN KẾT CẤU

TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Bê tông sàn có cấp độ bền B30, đá 1x2: Rb = 17,0MPa; Rbt = 1,2MPa.

Thép bản sàn dùng thép:

- ỉ ≤ 8 dựng thộp AI: Rs = Rsc = 225MPa

- ỉ ≥ 10 dựng thộp AII: Rs = Rsc = 280MPa

3.3 Sơ bộ chọn kích thước kết cấu

Chọn chiều dày bản sàn theo công thức: b 1 h D l

- Bản kê 4 cạnh có m = 40 ÷ 45, chọn m = 40

- Bản kê loại dầm có m = 30 ÷ 35, chọn m = 30

- l 1 : chiều dài cạnh ngắn ô sàn

Bảng 3.1 Phân loại sàn tính toán và chọn chiều dày các ô sàn Ô L1

L2/L1 Loại sàn D m h sàn tính toán (mm) h sàn chọn

S10 (Lấy cho S10-S17) 3250 3800 1,16 Hai Phương 1 40 ÷ 45 76,471 120 S18 (Lấy cho S18-S21) 3800 3800 1 Hai Phương 1 30 ÷ 35 89,412 120 S22 (Lấy cho S22-S29) 3250 3400 1,04 Hai Phương 1 30 ÷ 35 76,471 120 S30 (Lấy cho S30-S33) 3400 3800 1,11 Hai Phương 1 30 ÷ 35 80,000 120

Tĩnh tải: trọng lượng bản thân của bản BTCT và các lớp cấu tạo, trọng lượng bản thân phần tường ngăn, cửa (nếu có).

Trọng lượng bản thân của BTCT và các lớp cấu tạo: gtc = δ.γ (kN/m 2 ) ; gtt = n.gtc

- δ: chiều dày lớp vật liệu, lấy theo mặt cắt cấu tạo sàn

- γ: trọng lượng riêng lớp vật liệu, lấy theo sổ tay kết cấu

- n: hệ số độ tin cậy, tra theo TCVN 2737:1995

Dựa vào cấu tạo các lớp bề dày sàn, ta có bảng tính tải trọng bản thân sàn và các lớp hoàn thiện.

Các ô sàn có tường xây trực tiếp bên trên sẽ truyền tải trọng của nó lên sàn quy đổi thành lực phân bố đều.

Ta có: p tt = n.p tc (KN/m 2 ) p tc : lấy theo TCVN 2737:1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn n: hệ số độ tin cậy, tra theo TCVN 2737:1995

3.4.1 Tải trọng do trọng lượng bản thân các lớp sàn

Hình 3.2 Cấu tạo các lớp sàn

Bảng 3.2 Tải trọng do trọng lượng bản thân các lớp sàn dày 0,12m:

STT Các lớp cấu tạo δ

- LÓT VỮA XI MĂNG MÁC 75 DÀY 15

- LỚP VỮA TRÁT TRẦN MÁC 75 DÀY 15

Hoạt tải: p tt  n p KN m tc  / 2  p tc : được lấy theo TCVN 2737:1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn n: hệ số độ tin cậy p tc < 2 KN/m 2 : n = 1,3 p tc ≥ 2 KN/m 2 : n = 1,2

Bảng 3.4 Hoạt tải tác dụng vào sàn Ô bản

Diện tích sàn (m2) p tc (KN/ m2)

Bảng 3.5 Tổng hợp tải trọng tác dụng vào sàn

Tĩnh tải tác dụng lên sàn (KN/m 2 )

Hoạt tải tính toán (KN/m 2 )

Tải trọng bản thân BTCT và các lớp cấu tạo

Tải trọng bản thân tường ngăn + cửa

3.6 Xác định nội lực trong các ô sàn

3.6.1 Phân tích sơ đồ kết cấu

Theo phương thẳng đứng sàn làm việc như kết cấu chịu uốn Căn cứ vào mặt bằng phân chia ô sàn ta chia thành các ô bản hình chữ nhật Bản chịu lực phân bố đều, tùy theo kích thước các cạnh liên kết mà bản bị uốn 1 phương hay 2 phương.

3.6.2 Xác định nội lực trong ô sàn

Nội lực trong sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi

+ l1 là kích thước cạnh ngắn của ô sàn.

+ l2 là kích thước cạnh dài của ô sàn.

1 l 2 l   sàn làm việc theo 2 phương - Bản kê 4 cạnh.

1 l 2 l   sàn làm việc theo phương cạnh ngắn - Bản loại dầm.

Khi tính toán ta quan niệm như sau:

+ Liên kết giữa sàn với dầm là liên kết ngàm.

+ Dưới sàn không có dầm thì xem là tự do.

+ Sàn liên kết với dầm biên là liên kết khớp.

3.6.3 Tính toán với bản kê 4 cạnh Để xác định nội lực, từ tỷ số

2 1 l l và loại liên kết ta tra bảng tìm được các hệ số αi, βi

(Phụ lục 17- Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện cơ bản) Sau đó tính toán nội lực trong bảng theo các công thức như sau:

+ q tt g tt  p tt là tổng tải trọng tác dụng lên sàn.

+ l 1 , l 2 là kích thước cạnh ngắn và cạnh dài của ô sàn.

+ α 1 , α 2 , β 1 , β 2 là các hệ số tra bảng(Phụ lục 17 - Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện cơ bản).

Hình 3 1: Sơ đồ tính bản kê 4 cạnh

Hình 3 2: Moomem tương ứng để tính thép

3.6.4 Tính toán với bản loại dầm

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm.

Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm:

Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng:

Hình 3 3: Sơ đồ tính bản loại dầm

3.7 Tính toán cốt thép sàn

Dùng bê tông cấp bền B30 có R b  17(MPa E), b 32.10 ( 3 MPa)

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúcú CI cú R s  225(MPa)

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm CII cú R s  280(MPa)

Với bê tông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản)

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b  1( ) m , chiều dày h h b Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép bê tông chịu kéo

- Chiều dày lớp bảo vệ:

+ a bv  15 (mm) (đối với sàn có chiều dày > 100 mm)  a  20( mm )

+ a bv  10 (mm) (đối với sàn có chiều dày ≤ 100 mm)  a  15( mm )

- Tính A : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: s tt

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo

- Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép):

- Bố trí thép với khoảng cách thực tế s bt  s tt và tính lại AS bố trí:

- Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min 0 max

Cốt thép trong bản phải đặt thành lưới Trường hợp sàn bản dầm, cốt thép chịu lực cốt phân bố đặt vào phía trong cốt chiụ lực, được chọn theo cấu tạo, đường kính bằng hoặc bé hơn cốt chịu lực.

- Đường kính cốt chịu lực từ

- Khoảng cách giữa các cốt thép a  70 200   mm 

2 1 l 3 l  cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực.

2 1 l 3 l  cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực.

- Khoảng cách các thanh ¿ 300 (mm).

Xét tỉ số: l l 2 1 = 4,35 4,1 =1,06< 2=> bản kê 4 cạnh tính toán theo sơ đồ đàn hồi.

Bản kê 4 cạnh trên thuộc sơ đồ 7, có 3 cạnh ngàm (3N), 1 cạnh khớp (1K); (Sách sổ tay THKCCT).

Tải trọng: g tt  4,166  kN m / 2  ; p tt  2, 6  kN m / 2   q tt  6, 766  kN m / 

Tính thép sàn với tiết diện chữ nhật: b h  1000.120( mm )

Tính thép dọc chịu momen M1:

Chọn: a o 15(mm) cho mọi tiết diện; h 0 h a s  o 120 – 20 100  mm 

Kiểm tra hàm lượng thép: s o

Ta thấy hàm lượng cốt thép như trên là hợp lý: tt pl b min max s

Chọn thép ϕ 6, có f a P( mm 2 ),, có f a  28  mm 2 , xác định khoảng cách s theo tính toán:

Vậy ta bố trí cốt thép lưới theo phương cạnh ngắn của ô sàn S9 là : Φ6a150

Với các cốt thép còn lại (cốt thép mũ theo phương cạnh dài,các cốt thép lưới),ta tính tương tự như trên với các giá trị momen dùng để tính toán là M2 , MI, MII.

Xét tỉ số: l l 2 1 = 6,65 2,55 =2,6>2 =¿bản loại dầm tính toán theo sơ đồ đàn hồi.

Tải trọng : g tt  4,16  kN m / 2  ; p tt  5, 2  kN m / 2   q tt  9,36  kN m / 2 

Tính thép sàn với tiết diện chữ nhật: b h  1000.120 ( mm )

- Tính mômen dương: M max 4,684( )kN m

Chọn a 0 15 (mm) cho mọi tiết diện; h 0  h a 0 120 20 100 (  mm)

, xác định khoảng cách s theo tính toán:

Vậy ta bố trí cốt thép lưới ở nhịp của ô sàn S23 là  6 150 d

- Tính mômen âm: M min 9,368( )kN m

Chọn a 0 15 (mm) cho mọi tiết diện; h 0  h a 0 100 15 85 (  mm)

Chọn thép  10 , có f a  53,3  mm 2 , xác định khoảng cách s theo tính toán:

Vậy ta bố trí cốt thép lưới ở gối của ô sàn S1 là  10 150 d

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH BẢNG KC-02

Kích thước Tải trọng Chiều dày

A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượn g

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM Bảng KC-01

Kích thước Tải trọng Chiều dày

A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượn g

TÍNH TOÁN DẦM TRỤC F (1-5)

4.2 Sơ bộ chọn kích thước kết cấu

12).76000 600 (mm) chọn h d `0mm, chọn b d 00 mm

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên cột.

Hình 4.1: Sơ đồ tính 4.4 Xác định tải trọng:

- Tông tải trọng từ các ô sàn truyền lên dầm trục B

- Tông tải trọng từ các ô sàn truyền lên dầm phụ rồi cộng với tải trọng bản thân dầm phụ tác dụng lên dầm chính dưới dạng lực tập trung

4.4.1.1 Tải trọng bản thân dầm chính

Trọng lượng phần bê tông: gbt = nbt γ bt (hd - hb).bd = 1,1.25.(0,6 – 0,12).0,3= 3.08 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr γxm. (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,3+2.0,6-2.0,12)=0,463 (kN/m)

 Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: g0 = gbt + gtr = 3,08 +0,463= 3,543(kN/m)

4.4.1.2 Tải trọng bản thân dầm phụ

Trọng lượng phần bê tông: gbt = nbt γ bt (hd - hb).bd = 1,1.25.(0,4– 0,12).0,3= 2,31 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr γxm. (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,3+2.0,4-2.0,12)=0,3 (kN/m)

 Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: g0 = gbt + gtr = 2,31 +0,3= 2,61(kN/m)

4.4.1.2 Tải trọng do các ô sàn truyền vào B (1`-4`)

Hình 4.2:Mặt bằng truyền tải

Tải trọng hình thang Tải trọng tam giác

Bảng 4.1: Bảng tính tải trọng từ ô sàn truyền vào dầm trục B (1`-4`). Ô sàn L1 L2

Tĩnh tải sàn Gtts (kN/m2)

Tỉnh tải do sàn truyền vào (kN/m)

S11 3,4 3,4 4,166 Tam giác 1,7 7,1 Ô sàn L1 L2 Tĩnh tải sàn Gtts (kN/m2)

4.4.1.3 Tỉnh tải tập trung truyền vào dầm trục B (1`-4`)

Bảng 4.5: Bảng hoạt tải phân bố truyền vào dầm phụ Ô sàn L1 L2 Tĩnh tải sàn Gtts (kN/m2)

S6 3,4 3,75 4,166 Hình thang 2,4 Ô sàn L1 L2 Tĩnh tải sàn Gtts (kN/m2)

Bảng 4.5: Bảng tĩnh tải tập trung truyền vào dầm trục B (1`-4`).

Nhịp Chiều dài dầm phụ

Tải trọng sàn truyền vào dầm phụ (kN/m)

Trọng lượng bản thân dầm phụ (kN)

Tĩnh tải tập trung (kN)

Tổng tĩnh tải tập trung (kN/ m) trục 1`-2

Bảng 4.6: Bảng hoạt tải phân bố từ sàn truyền vào dầm trục B (1`-4`). Ô sàn L1 L2 Hoạt tải sàn Gtts

Dạng tải trọng X Tỉnh tải do sàn truyền vào (kN/m)

Bảng 4.5: Bảng hoạt tải phân bố truyền vào dầm phụ Ô sàn L1 L2 Tĩnh tải sàn

Gtts (kN/m2) Dạng tải trọng

Bảng 4.5: Bảng hoạt tải tập trung truyền vào dầm trục B

Nhịp Chiều dài dầm phụ

Hoạt tải sàn truyền vào dầm phụ (kN/ m)

Hoạt tải tập trung (kN) Tổng hoạt tải tập trung (kN/m) trục 1`-2

Ta dung phần mềm SAP2000 để xác định nội lực trong dầm.

Kết quả tính toán được thể hiên trong các biểu đồ sau

4.5.1 Tổ hợp mô men, lực cắt.

Do hoạt tải có tính chất bất kỳ (xuất hiện theo các qui luật khác nhau)  Cần tổ hợp để tìm ra những giá trị nguy hiểm nhất do nội lực của hoạt tải gây ra Từ đó ta tính toán tiết diện.

Hoạt tải được chia làm các trường hợp, mỗi trường hợp tải trọng tác dụng lên 1 nhịp. Giá trị mômen và lực cắt trong tổ hợp được xác định theo công thức sau:

MMax = MTT + max(MHT1 -MHT7)

MMin = MTT + min(MHT1 -MHT7)

QMax = QTT + max(QHT1 -MHT7)

QMin = QTT + min(QHT1 -MHT7)

+ Tính cốt thép dọc: Đối với dầm ta tiến hành xuất nội lực tại 3 tiết diện:gối trái, nhịp và gối phải Sử dụng tổ hợp bao để tính toán cốt thép dầm.

+ Tính cốt thép đai: Đối với dầm ta tiến hành xuất nội lực tại 4 tiết diện:0, 4 l

3 4 l và l Sử dụng tổ hợp bao để tính toán cốt thép dầm

Bảng 4.6: Bảng tổng hợp momen

Tên dầm Vị trí Max Min

4.6 Tính thép dọc. a Tính tiết diện chịu moment âm

Bản cánh nằm trong vùng chịu kéo nên không tham gia chịu lực với sườn, tính cốt thép theo cấu kiện chịu uốn tiết diên chữ nhật (b x h).

Sơ bộ chọn a: a: khoảng cách từ mép ngoài của bê tông đến trọng tâm cốt thép chịu kéo.

 Chiều cao tiết diện tính toán: h 0 = h – a

 Nếu α m > α R  Tăng kích thước tiết diện (b, h) hoặc tăng cấp độ bền bê tông hoặc tính cốt kép.

 Nếu α m ≤ α R với α R tra bảng dựa vào cấp độ bền của bê tông: α R = 0,418 :

Xác định lượng cốt thép yêu cầu: 0 tt s s

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép : min

- Nếu μ < μ min ta lấy A s tt = μ min.b.h 0

- Nếu M min ≥ 0  đặt thép theo cấu tạo b Với tiết diện chịu momen dương

-Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng nén với h’f 0 (mm). -Giả thuyết a@ (mm) h0= 600 - 40V0 (mm).

- Giá trị độ vươn của cánh Sc lấy bé hơn các trị số sau:

- Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các sườn dọc:

-Xác định vị trí trục trung hòa:

Ta thấy M max B6 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

- Dựa vào các điều kiện trên ta chọn sơ bộ được bước đai s.

- Trong mỗi nhịp dầm lấy giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt ngang.

4.7.2 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm.

- b1 : Hệ số xét đén khả năng phân phối lại nội lực của bê tông

b1 = 1- β.Rb =1-0,01.11,5 = 0,885, Với β = 0,01 đối với bê tông nặng.

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện 1 = 1+5.α.à ≤ 1,3 b s

 và sw w μ = A b.s ,Asw tùy thuộc loại cốt đai.

4.7.3 Kiểm tra điều kiện chịu cắt của bê tông.

Nếu Q max Q bmin  b3 (1+ + ).R b.h =0,6.(1+ + ).R b.h  f n bt 0   f n bt 0

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

+ φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ. + φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

+ φn: hệ số xét đến anh hưởng của lực dọc trục: n bt o

: nếu N là lực nén n bt o

4.7.4 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt.

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá b2

 , tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

- Tính qsw tùy trường hợp cụ thể:

- Yêu cầu trong các trường hợp: qsw  bmin o

- Nếu tính được qsw < bmin o

Q 2.h thì phải tính lại qsw theo công thức

- Tính khoảng cách cốt đai theo công thức: tt sw sw sw s = R A q (mm)

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai (Smax)

- Ta chọn cốt đai còn dựa vào yêu cầu cấu tạo tối thiểu:

+ Khi chiều cao dầm h450mm thì Sct =min(h/2;150mm).

+ Khi chiều cao dầm h>450mm thì Sct =min(h/3;500mm).

+ Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện h>300mm thì lấy Sct

+ Giá trị khoảng cách cốt đai bố trí(s): S=min(S tt , Smax; Sct).

4.7.5 Tính chiều dài đặt cốt đai gần gối tựa chịu tải phân bố đều.

(1) q1 qsw1- qsw2 thì: b sw1 01 max 1

(2) q1 qsw1- qsw2 thì: max bmin sw2 01

2 2 b4 n bt o n bt o max max max φ (1+φ )R b.h 1,5.(1+φ )R b.h s s = Q Q

 Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung :

- Phạm vi bố trí cốt treo:

- Diện tính cốt treo cần thiết.

- Số cốt treo cần thiết. nct = Asw / n(πd 2 /4)

BẢNG 4.8 TÍNH THÉP ĐAI DẦM TIẾT DIỆN HÌNH CHỮ NHẬT

( Áp dụng tiêu chuẩn: TCVN 5574:2018)

Cấp độ bền: B30 Loại thép: CB240-T

E b = 30000 MPa Đ.Kính đai: 8 mm a bv = 25 mm Số nhánh đai: 4

Tên Vị trí Q max b h a h 0 Bước tốt đai Bố trí

 w1  b1 K.tr điều kiện phá hoại dầm (kN) (mm) (mm) (mm) (mm) S tt (mm) S max (mm) S ct (mm) S chọn (mm) cốt đai

TÍNH TOÁN CẦU THANG

Hình 5.1 Mặt bằng cầu thang

Góc nghiêng của bản thang với mặt phẳng nằm ngang là α: tan α= h b = 144 250 =0,576 →cos α =0,866

5.1.1.Chọn sơ bộ kích thước các kết cấu.

 Cầu thang của công trình này là loại cầu thang 3 vế dạng bản, sàn chiếu tới, chiều cao tầng 2 là 3,6 m

 Như vậy cầu thang tầng 2 có:

 Vế thang 1: chiều cao vế là 1440 mm, gồm n = 1400/144= 10 bậc

 Vế thang 2: chiều cao vế là 1440 mm, gồm n = 1400/144= 10 bậc

Trên cơ sở chiều dày sàn đã tính toán và một số yêu cầu về kiến trúc, cấu tạo, chịu lực, ta chọn:

Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b D m l.

 D = 0,8  1,4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1,4

 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản.

+ m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

=> Chọn chiều dày là 120mm

5.2 Tính toán các bản thang (B1)

Bản thang tính toán tương tự dầm gãy khúc có 2 đoạn và 2 đầu ngàm.

Hình 5.2 Cấu tạo bậc thang

- Bậc xây gạch đặc tại bản

- Bậc xây gạch đặc tại chiếu nghỉ

- Lớp bản BTCT: g5 = n  bt  d =1,1 x 25 x 0,12 = 3,3(kN/m2)

- Lớp vữa trát mặt dưới:

Tổng cộng tĩnh tải trên bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng:

Tổng cộng tĩnh tải trên bản chiếu nghỉ theo phương thẳng đứng

Cộng thêm tải trọng tay vịn thì lấy như sau: Sắt + gỗ lấy 0,3(kN/m), tay gỗ chạm lấy0,5 (kN/m)

Hình 5.3 Sơ đồ tĩnh tải bản thang

Theo TCVN 2737:1995, hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang chung cư là:

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng:

Hình 5.4 Sơ đồ hoạt tải bản thang

5.2.3 Xác định nội lực và tính toán cốt thép

5.3 Tính toán các bản thang (B2)

Bản thang tính toán tương tự dầm gãy khúc có 2 đoạn và 2 đầu ngàm.

Hình 5.2 Cấu tạo bậc thang

- Bậc xây gạch đặc tại bản

- Bậc xây gạch đặc tại chiếu nghỉ

- Lớp bản BTCT: g5 = n  bt  d =1,1 x 25 x 0,12 = 3,3(kN/m2)

- Lớp vữa trát mặt dưới:

Tổng cộng tĩnh tải trên bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng:

Tổng cộng tĩnh tải trên bản chiếu nghỉ theo phương thẳng đứng

Cộng thêm tải trọng tay vịn thì lấy như sau: Sắt + gỗ lấy 0,3(kN/m), tay gỗ chạm lấy0,5 (kN/m)

Hình 5.3 Sơ đồ tĩnh tải bản thang

Theo TCVN 2737:1995, hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang chung cư là:

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng:

Hình 5.4 Sơ đồ hoạt tải bản thang

5.3.3 Xác định nội lực và tính toán cốt thép

Dựa vào liên kết, ta có bản thang làm việc như dầm gãy, ta có bảng tính sau:

Vị trí Tiết diện Chiều dày Strip

Moment Tính thép Chọn thép x h a h0 αm ζ As TT H.lượng ỉ a TT a BT As CH H.lượng

(m) (mm) (mm) (mm) (N.m/m) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp. z

Hình 5.6 Sơ đồ tính DCN

5.4.2 Chọn kích thước tiết diện

Chiều cao tiết diện dầm h chọn theo nhịp:

Vì bản chiếu nghỉ của hai bản thang B1 và B2 có cao độ chệt nhau 432mm nên chọn tiết diện DCN là 200x600mm.

5.4.3 Xác định tải trọng a Tải trọng phân bố

Trọng lượng phần bê tông:

Trọng lượng phần vữa trát:

Tải trọng tường ruyền vào dầm:

Tải trọng do dầm gãy 2 đoạn truyền vào dầm chiếu nghỉ được lấy từ phản lực trong phầm mềm sap2000

Tổng tải trọng phân bố lên dầm chiếu nghỉ:

1,54 0,237 3,8 5,6 q cn     kN/m  phản lực gối tựa của bản thang

Hình 5.7: Sơ đồ chất tải dầm chiếu nghỉ

Hình 5.8 Nội lực DCN max 24, 23

5.4.5 Tính toán cốt thép a Tính cốt dọc

Có  m  R 0,409 Tra bảng ta có ζ = 0,976.

Diện tích cốt thép yêu cầu:

Cường độ đặc trưng Cường độ nén tt Modun đàn hồi g b = 1

M400 B30 Bbe Rb= Eb= g S = 1 gbc = 1.3 30 (Mpa) 17 (Mpa) 32500 (Mpa) x R = 0.57

Loại thép Cường độ đặc trưng Cường độ chịu kéo tt Modun đàn hồi s sc,u = 400

CIII Rsn=fyield Rs= Es= gs= 1 390 (Mpa) 280 (Mpa) 200000000 (Mpa) gsi= 1 390000 kN/m2 2800

2 Tính toán và kết quả

Nội lực Kích thước tiết diện

Diện tích thép Bố trí thép

Vị trớ M3 b= h= a As à tt n d A s à bt

Do dầm có hai bản chiếu nghỉ đặt ở hai miền làm việc nên cốt thép chịu momen âm chọn: 4ỉ20. b Tính cốt đai

Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Đoạn gần gối tựa 4

  Đoạn giữa nhịp: h ≤ 300 thì min ;150 ct 2 s h 

Chọn được bước đai s = 150 ở 1/4 gối, s = 200 ở nhịp.

Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính của bê tông: max 0,3 w 1 b 1 b 0

Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu: ỉ8, n = 2 nhỏnh, s = 150mm

- A sw (cm 2 ): diện tích tiết diện ngang của các nhánh đai đặt trong một mặt phẳng vuông góc với trục cấu kiện và cắt qua tiết diện nghiêng.

- b (cm): chiều rộng tiết diện chữ nhật

- s (cm): khoảng cách giữa các cốt đai theo chiều dọc của cấu kiện

- φ b1: hệ số xét đến khả năng phân phối lại nội lực,  b 1  1 R b

Vậy bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng do ứng suất nén chính.

Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai: max 2,5 bt 0 2,5.12.0,2.0,28 168

Vậy bờ tụng đủ khả năng chịu cắt, cốt đai chỉ đặt theo cấu tạo Đặt ỉ8s150 trong khoảng 1/4 nhịp ở 2 đầu cốn, phần giữa nhịp bố trớ ỉ8s200.

TÍNH KHUNG TRỤC 2

Công trình này sử dụng hệ kết cấu khung – vách và liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn Trong trường hợp này hệ sàn liền khối có ý nghĩa rất lớn Thông thường trong hệ kết cấu này hệ vách có nhiệm vụ chủ yếu chịu tải trọng ngang, hệ khung thiết kế để chịu tải trọng thẳng đứng Sự phân rõ chức năng này tạo điều kiện tối ưu hoá các cấu kiện, giảm bớt kích thước cột và dầm, đáp ứng được yêu cầu của kiến trúc.

Hệ kết cấu khung – vách là hệ kết cấu tối ưu cho nhiều loại công trình cao tầng. Loại kết cấu này sử dụng hiệu quả cho các ngôi nhà đến 40 tầng Nếu công trình được thiết kế cho vùng có động đất cấp 8 thì chiều cao tối đa cho loại kết cấu này là 30 tầng, cho vùng động đất cấp 9 là 20 tầng.

6.2 Giải pháp kết cấu cho công trình

Công trình sử dụng giải pháp kết cấu hệ khung – vách (khung và vách cứng) làm hệ chịu lực cho công trình.

Xem các cột đựợc ngàm chặt ở mặt đài móng.

6.2.1 Chọn sơ bộ kích thước sàn

Chiều dày sàn đã chọn ở phần tính sàn là 120mm

6.2.2 Chọn sơ bộ kích thước cột

Diện tích tiết diện cột A 0 được chọn sơ bộ theo công thức: 0 t b

- R b = 17000 kN/m 2 : cường độ chịu nén của bê tông

- k t : hệ số xét đến ảnh hưởng khác như momen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột.

 Cột giữa nhà ta lấy k t = 1,1

 Cột góc nhà ta lấy k t = 1,5

- N: lực nén, được tính toán gần đúng như sau:

 m s : số sàn phía trên tiết diện đang xét

 F s : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét

 q: tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn Giá trị q được lấy theo kinh nghiệm thiết kế: q = 10 ÷ 12 kN/m 2

Từ đó, ta có bảng chọn sơ bộ tiết diện cột như sau:

Bảng 6.1 Sơ bộ tiết diện cột.

Tầng S Q n N k Ayc Chọn tiết diện b h Ac lo=0.7 l λ λ o

Kết luận m 2 kN/m 2 kN cm 2 c m c m cm 2 m

Tầng S Q n N k Ayc Chọn tiết diện b h Ac lo=0.7 l λ λ o Kết luận m 2 kN/m 2 kN cm 2 c m c m cm 2 m

6.2.3 Chọn sơ bộ tiết diện dầm

Chọn chiều cao dầm theo công thức:

Chọn bề rộng dầm theo công thức: b d  0,25 0,5  h d

Bảng 6.2: Bảng tính sơ bộ tiết diện dầm khung.

6.3 Tải trọng tác dụng vào công trình

6.3.1 Xác định các tải trọng theo phương thẳng đứng a Tải trọng tác dụng lên sàn:

Các bước tính toán tải trọng ô sàn tương tự cách tính toán ô sàn điển hình và kết quả tính toán được tổng hợp trong bảng sau:

Bảng 6.3 Tổng hợp tỉnh tải trọng tác dụng vào sàn

Tên các lớp chiều dày lớp (mm)

- Lớp gạch lát sàn Granite 10 2000 20 1,1 22

- Trần giả + thiết bị kỹ thuật 50 1,1 55

- Lớp gạch lát chống trơn 300x300 10 2000 20 1,1 22

- Lớp vữa trát, lót chống thấm

- Lớp vữa tạo độ dốc 30 1500 45 1,2 54

- Hai lớp gạch lá nem chống nóng 10 2000 20 1,1 22

- Lớp vữa tạo độ dốc dày trung bình

Bảng 6.4 Tổng hợp tỉnh tải trọng tác dụng vào sàn

TẢI TRỌNG TƯỜNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

tường + lớp vữa trác(kn/m 2)

TT tiêu chuẩn tường tác dựng lên sàn (kn/m2)

TT tính toán các lớp cáo tại sàn (kn/m2)

Bảng 6.4 Tổng hợp hoạt tải trọng tác dụng vào sàn

Phòng chức năng TT TC dài hạn (KG/m2)

TT TC ngắn hạn (KG/m2)

- Phòng vệ sinh, phòng khách, phòng ngủ 100 100 200 1,3 260

- Sảnh, hành lang, cầu thang 100 200 300 1,2 360

- Mái bê tông có sử dụng 50 100 150 1,2 180

- Mái bê tông không có người sử dụng 75 - 75 1,3 98

- Hoạt tải phòng kĩ thuật 500 - 500 1,2 600

- Sảnh nhà hàng 400 0 400 1,2 480 b Xác định tải trọng truyền lên hệ dầm:

Tải trọng tường phân bố trên dầm:

Chiều cao tường được xác định: h t = H – h d

Trọng lượng tường ngăn được quy đổi thành lực phân bố đều truyền vào dầm:

- S t (m 2 ): diện tích tường bao quanh.

- n t , n c : hệ số độ tin cậy đối với tường và cửa (n t = 1,1; n c = 1,3).

Bảng 6.5 Tải trọng tường và cửa tác dụng lên dầm

TẢI TRỌNG TƯỜNG TÁC DỤNG LÊN DẦM

TẦNG Tường nằm trên dầm

tường + lớp vữa trác(kn/m 2)

TT tiêu chuẩn tường (kn/m)

TT tiêu chuẩn cửa (kn/m)

Tổng TT tính toán (kn/m)

6.3.2 Xác định các tải trọng theo phương ngang

Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

- W 0: giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng.

Công trình xây dựng ở TP Đà Nẵng thuộc vùng II.B có W 0 = 0.95(kN/m 2 ).

- c: hệ số khí động, công trình có các mặt xung quanh phẳng, theo phương thẳng đứng nên tra bảng TCVN 2737-1995[6] có:

 k: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao.

 n: hệ số độ tin cậy của tải trọng gió, lấy bằng 1,2.

Tải trọng quy về thành các lực tập trung tại tâm hình học của từng sàn theo các phương xác định theo công thức: W i = (W Đ + W H ).S j

Với Sj là diện tích đón gió của từng tầng theo phương đang xét:

- B x(y) là kích thước nhà theo phương X và Y

- B y = 16m (tính gió phương X), B x = 54,9m (tính gió phương Y)

- Phía gió đẩy: Pđ = n.kC đ W o h d (kN/m)

- Phía gió hút: Ph = n.kC h W o h d (kN/m)

Bảng 6.6 Tải trọng gió tác dụng lên tâm hình học.

TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG GIÓ THEO TCVN 2737:1995 & TCXD 229:1999

Type: Gió Tĩnh Vùng gió: II.A W 0 83

(CT BTCT, gạch đá, khung thép có bao che)

 (CT BTCT, gạch đá, khung thép có bao che) 0,3 c 1,4 ν 3 1 f L (giới hạn của tần số dao động riêng) (Hz) 1,3 Bacon

PHƯƠNG TÍNH TOÁN GIÓ TĨNH: Phương X Phương Y

Elevatio n D YY D XX k(z j ) W j S W t(ji) S W t(ji)

Tiến hành lập mô hình theo trình tự (sử dụng phần mềm ETABS 2018):

- Chọn hệ đơn vị: kN-m

- Tạo ra các đường lưới (Grid) với các khoảng cách (Spacing) nhỏ theo môđun công trình theo 2 phương X, Y Hiệu chỉnh đường lưới

- Khai báo số tầng, chiều cao tầng sau đó hiệu chỉnh chiều cao tầng

- Khai báo vật liệu: Sử dụng bê tông B30 thiết kế cho tất cả các cấu kiện.

- Khai báo các cấu kiện:

 Khai báo các phần tử dầm: D30x60 (300x600mm); D30x40; D50x30; D20x40; D20x30; D20x6;

 Khai báo các phần tử cột: C50x50, C40x40, C30x40, C30x30, CD40,

- Khai báo các trường hợp tải trọng phương đứng: gồm tĩnh tải (TT) và hoạt tải(HT)

- Khai báo trọng lượng tham gia phân tích dao động: vì dao động của công trình xét đến trạng thái giới hạn thứ II (điều kiện sử dụng) nên ta lấy trọng lượng công trình là trọng lượng tiêu chuẩn để tính khối lượng tham gia dao động, gồm tĩnh tải và hoạt tải với hệ số chiết giảm là 0,5 theo TCVN 229-1999[8]:

Trong đó: 1,1; 1,2 là các hệ số vượt tải của tĩnh tải và hoạt tải.

- Vẽ mô hình khung không gian.

- Hình ảnh sau khi hoàn thành mô hình: Xem Phụ lục II, Hình 5.1.

Sau khi lập xong mô hình, tiến hành phân tích dao động của công trình theo 2 phương X, Y, sơ đồ phân tích là thanh console gồm có 14 điểm khối lượng M j tương ứng với 14 mức sàn, vị trí các điểm tập trung khối lượng đặt tương ứng với cao trình trọng tâm của các kết cấu truyền tải trọng ngang của công trình, ở đây là sàn các tầng. Giá trị khối lượng tập trung ở các mức sàn trong sơ đồ tính toán bằng tổng khối lượng của các kết cấu chịu lực, kết cấu bao che, trang trí… của tầng có sàn đó.

6.4.1 Cách khai báo các trường hợp tải trọng trong phần mềm ETABS

Sử dụng phần mềm ETABS để tính toán nội lực Nhập tất cả các tải trọng đã tính toán ở phần trên vào chương trình để tính toán.

Các trường hợp tải trọng khai báo:

- DL : bản thân kết cấu

- THT : các lớp cấu tạo

BAO= (TH1 ; TH2 ; TH3 ; TH4 ; TH5 ; TH7 ; TH7 ; TH8 ; TH9)

6.4.2 Sơ đồ tải trọng trong phần mềm ETABS: a Tĩnh tải

Bao gồm tĩnh tải các lớp hoàn thiện và tải trọng tường quy về dầm, còn tĩnh tải BTCT phần mềm ETABS đã tự động tính.

Hình 6.1 Tải tường tác dụng lên khung trục

Hình 621 Tải các lớp vật liệu tác dụng lên khung trục b Hoạt tải

Nguyên tắc truyền hoạt tải về dầm tương tự như trường hợp tĩnh tải nhưng chỉ khác về giá trị, do đó sơ đồ nhập tải tương tự như sơ đồ tĩnh tải, chỉ khác là trường hợp hoạt tải không có lực tập trung tại nút khung.

Hình 6.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn các tầng

6.4.3 Kết quá nội lực trong phần mềm ETABS

Sau khi nhập xong tải trọng tiến hành chạy phân tích và có được kết quả các sơ đồ nội lực tương ứng với từng trường hợp tải trọng như sau, nhiệm vụ của em là tính khung trục 2 nên em chỉ kể ra các trường hợp nội lực cho khung trục 2.

Hình 6.3 Biểu đồ Bao moment khung trục 3

Hình 6.4 Biểu đồ BAO lực cắt của khung trục 2.

Hình 6.5 Biểu đồ Bao lực dọc của khung trục 2.

Hình 6.6 Hàm lượng % thép xuất từ Etabs theo TCVN 5574:2012

6.5 Tính thép dầm khung trục B Để thuận tiện cho việc tính toán sử dụng nội lực dầm lớn nhất để tính thép và bố trí cho các dầm còn lại

Từ biểu đồ nội lực bằng phần mềm ETABS, ta có nội lực và tổ hợp được các tổ hợp nội lực tại các tiết diện của dầm tại ở các tầng Từ bảng tổ hợp nội lực, chọn ra các cặp nội lực nguy hiểm để tính toán cho mỗi tiết diện

- Giá trị M max +, M min - để tính cốt thép dọc

- Giá trị |Q max| để tính cốt thép đai

6.5.2 Tính toán cốt dọc a Tính tiết diện chịu moment âm

Bản cánh nằm trong vùng chịu kéo nên không tham gia chịu lực với sườn, tính cốt thép theo cấu kiện chịu uốn tiết diên chữ nhật (b x h).

Sơ bộ chọn a: a: khoảng cách từ mép ngoài của bê tông đến trọng tâm cốt thép chịu kéo.

 Chiều cao tiết diện tính toán: h 0 = h – a

 Nếu α m > α R  Tăng kích thước tiết diện (b, h) hoặc tăng cấp độ bền bê tông hoặc tính cốt kép.

 Nếu α m ≤ α R với α R tra bảng dựa vào cấp độ bền của bê tông: α R = 0,418 :

- Xác định lượng cốt thép yêu cầu:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép :

- Nếu μ < μ min ta lấy A s tt = μ min.b.h 0

- Nếu M min ≥ 0  đặt thép theo cấu tạo b Với tiết diện chịu momen dương

- Bản cánh nằm trong vùng nén nên tham gia chịu lực với dầm, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T.

- Chiều rộng cánh đưa vào trong tính toán: bf’ = b + 2.Sc bf’= 300+ 2.850 = 2000 (mm).

Trong đó S c là trị số bé hơn trong 3 giá trị sau:

 1/6 nhịp tính toán của dầm: 7500/6 = 1250 (mm).

 1/2 khoảng cách giữa 2 mép trong dầm này với dầm bên cạnh song song với nó 6800/2 400 (mm).

- Xác định vị trí trục trung hoà:

 Nếu M max ≤ M f thì trục trung hoà qua cánh, tính cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật (b f x h).

 Nếu M max > M f thì trục trung hoà qua sườn, tính cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T.

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  min 

Bảng 6.7 Tính thép dầm khung trục

* Bê tông : B30 R b = 17 R bt = 1,15 MPa E b = 32500 MPa - Hệ số điều kiện làm việc : 0,9

22 MPa - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ : 25

0-V R s = 350 R sc = 350 MPa R sw = 280 MPa E s = 200000 MPa

Vị trí Tiết diện Nội lực Hệ số x 450mm thì sct = min (h/3, 500mm).

+ Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

- Dựa vào các điều kiện trên ta chọn sơ bộ được bước đai s.

- Trong mỗi nhịp dầm lấy giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt ngang.

4.7.2 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm.

- b1 : Hệ số xét đén khả năng phân phối lại nội lực của bê tông

b1 = 1- β.Rb =1-0,01.11,5 = 0,885, Với β = 0,01 đối với bê tông nặng.

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện 1 = 1+5.α.à ≤ 1,3 b s

 và sw w μ = A b.s ,Asw tùy thuộc loại cốt đai.

4.7.3 Kiểm tra điều kiện chịu cắt của bê tông.

Nếu Q max Q bmin  b3 (1+ + ).R b.h =0,6.(1+ + ).R b.h  f n bt 0   f n bt 0

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

+ φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ. + φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

+ φn: hệ số xét đến anh hưởng của lực dọc trục: n bt o

: nếu N là lực nén n bt o

4.7.4 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt.

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá b2

 , tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

- Tính qsw tùy trường hợp cụ thể:

- Yêu cầu trong các trường hợp: qsw  bmin o

- Nếu tính được qsw < bmin o

Q 2.h thì phải tính lại qsw theo công thức

- Tính khoảng cách cốt đai theo công thức: tt sw sw sw s = R A q (mm)

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai (Smax) max b4 n bt 0 2 max

- Ta chọn cốt đai còn dựa vào yêu cầu cấu tạo tối thiểu:

+ Khi chiều cao dầm h450mm thì Sct =min(h/2;150mm).

+ Khi chiều cao dầm h>450mm thì Sct =min(h/3;500mm).

+ Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện h>300mm thì lấy Sct

+ Giá trị khoảng cách cốt đai bố trí(s): S=min(S tt , Smax; Sct).

4.7.5 Tính chiều dài đặt cốt đai gần gối tựa chịu tải phân bố đều.

(2) q1 qsw1- qsw2 thì: b sw1 01 max 1

(2) q1 qsw1- qsw2 thì: max bmin sw2 01

2 2 b4 n bt o n bt o max max max φ (1+φ )R b.h 1,5.(1+φ )R b.h s s = Q Q

 Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung :

- Phạm vi bố trí cốt treo:

- Diện tính cốt treo cần thiết.

- Số cốt treo cần thiết. nct = Asw / n( π d 2 /4)

BẢNG TÍNH THÉP ĐAI DẦM TIẾT DIỆN HÌNH CHỮ NHẬT

( Áp dụng tiêu chuẩn: TCVN 5574:2018)

Cấp độ bền: B30 Loại thép: CB240-T gb = 0,90 gs = 1,00

8 mm abv = 25 mm Số nhánh đai:

Tên Vị trí Q max b h a h 0 Bước tốt đai Bố trí j w1 j b1 K.tr điều kiện phá dầm (kN) (mm) (mm) (mm) (mm) S tt (mm) S max (mm) S ct (mm) S chọn (mm) cốt đai hoại

6.6 Tính thép cột khung trục 2

6.6.1 Lý thuyết tính toán cột chịu nén lệch tâm xiên

Công trình có mặt bằng kết cấu với kích thước 2 phương gần bằng nhau, các cột chịu mômen theo cả 2 phương M x , M y đều lớn Tính toán cột chịu nén lệch tâm xiên nếu tính riêng như cột chịu hai trường hợp tải trọng riêng là M x , N và M y , N rồi đem cộng kết quả thép tính được cho là không an toàn.

Hiện nay, tính cốt thép cho cột chịu nén lệch tâm xiên theo tiêu chuẩn BS 8110-85 của Anh và ACI 318 của Mỹ đã được GS.TS Nguyễn Đình Cống chỉnh sửa phù hợp với TCVN - Tài liệu Tính toán tiết diện cột bê tông cốt thép - 2006.

Chiều dài tính toán của cột được xác định theo sơ đồ biến dạng của cột, bằng chiều dài bước sóng của sơ đồ biến dạng: l 0 = Ѱ l

- Ѱ: tra bảng Ѱ = 0,7 với khung nhiều nhịp

Hàm lượng cốt thép trong cột:

Hàm lượng cốt thép đảm bảo:

Xuất kết quả chạy nội lực của ETABS Lập bảng tổ hợp nội lực của cột khung trục

2 tại 2 mặt cắt nguy hiểm nhất.

Cột làm việc theo 2 phương nên các tổ hợp cần thiết là:

- N lớn nhất và M x , M y tương ứng.

- M x lớn nhất và N, M y tương ứng.

- M y lớn nhất và N, M x tương ứng.

6.6.3 Nguyên tắc tính toán cột chịu nén lệch tâm xiên

Phương pháp gần đúng dựa trên việc biến đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương để tính cốt thép.

Xét tiết diện có cạnh C x , C y Điều kiện để áp dụng phương pháp gần đúng là:

Tiết diện chịu lực nén N, mômen uốn M x , M y , độ lệch tâm ngẫu nhiên e ax , e ay Sau khi xét uốn dọc theo 2 phương, tính được hệ số x, y Mômen đã gia tăng M x1, M y1:

Tuỳ theo tương quan giữa giá trị M x1, M y1 với kích thước các cạnh mà đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương X hoặc theo phương Y) Điều kiện và ký hiệu theo bảng sau:

Bảng 6.8 Điều kiện áp dụng phương pháp gần đúng

MÔ HÌNH THEO PHƯƠNG X THEO PHƯƠNG Y ĐIỀU KIỆN x 1 y 1 x y

Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ a, tính h 0 = h - a ; Z = h - 2a, các số liệu R b , R s , R sc ,  như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng.

Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng:

Tính mômen tương đương (đổi nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng):

, với kết cấu siêu tĩnh e 0 = max (e 1, e a )

- Tính toán độ mảnh theo hai phương: ox x x l

Cốt thép trong cột được kiểm tra theo các trường hợp phụ thuộc vào độ lệch tâm e 0 và x 1, với:

- Trường hợp 1: Nén lệch tâm rất bé khi

 Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e:

 Diện tích toàn bộ cốt thép dọc A st :

- Trường hợp 2: Nén lệch tâm bé:

Khi  > 0,30 và đồng thời x 1 > .R.h 0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm bé.

 Diện tích toàn bộ cốt thép A st tính theo công thức:

- Trường hợp 3: Nén lệch tâm lớn

  h  và đồng thời x 1 < .R.h 0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm lớn

 Tính A st với hệ số k = 0,4 :

THIẾT KẾ MÓNG TRỤC 2-B

Theo kết quả khảo sát thì đất nền gồm các lớp đất khác nhau Do độ dốc các lớp nhỏ, chiều dày khá đồng đều nên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình. Địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống như sau:

Bảng 7.1 Chỉ tiêu cơ lý các lớp đất

Loại dất Độ dày γtn γh W Wnhão Wd N30 φ C E0

Cát thô lẫn cuội sõi

- Mực nước ngầm nằm cách mặt đất tự nhiên 6m.

- Độ lún giới hạn S gh = 8cm.

7.1.2 Đánh giá nền đất a Lớp đất 1: Sét pha, dày 7,5m Độ sệt:

Tra bảng I-7, trang 34, Giáo trình Cơ Học Đất – Lê Xuân Mai - Đỗ Hữu Đạo, ta có 0,25 < B = 0,28 ≤ 0,5 nên đất ở trạng thái dẻo.

Hệ số rỗng tự nhiên:

Trọng lượng riêng đẩy nổi:

Lớp 1 là lớp sét pha dẻo cứng có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt với chiều dáy lớp đất trung bình (7,5m), có thể xem xét làm nền móng cho công trình. b Lớp đất 2: Cát pha, chiều dày 11,7m Độ sệt:

Tra bảng I-7, trang 34, Giáo trình Cơ Học Đất – Lê Xuân Mai - Đỗ Hữu Đạo, ta có

0 < B = 0,333 ≤ 1 nên đất ở trạng thái dẻo.

Lớp 2 là lớp cát pha dẻo có khả năng chịu tải trung bình, tính năng xây dựng trung bình với chiều dáy lớp đất trung bình (11,7m) không thích hợp làm nền đất cho công trình. c Lớp đất 3: Cát bụi, chiều dày 7,6m

Tra bảng I-4, trang 32, Giáo trình Cơ Học Đất – Lê Xuân Mai - Đỗ Hữu Đạo, ta có 0,6 < e = 0,757 ≤ 0,8 nên đất ở trạng thái chặt vừa.

Lớp 3 là lớp cát bụi chặt vừa có khả năng chịu tải yếu, tính năng xây dựng yếu với chiều dáy lớp đất trung bình (7,6m) không thích hợp làm nền đất cho công trình. d Lớp đất 4: Cát trung, chiều dày 8,2m

Lớp 4 là lớp cát trung chặt vừa có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng lớn với chiều dày lớp đất trung bình (8,2m) có thể xem xét làm nền móng cho công trình. e Lớp đất 5: Cuội sỏi, có chiều dày rất lớn (> 60m)

Lớp 5 là lớp cát thô lẫn cuội sỏi chặt có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún nhỏ với chiều dày lớp đất lớn đáng tin cậy làm nền móng cho công trình.

7.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng

Trên mặt bằng chỉ bố trí các hố khoan, chưa xem xét hết điều kiện địa chất dưới móng Tuy nhiên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình với các chỉ tiêu cơ lý như trên.

7.1.4 Lựa chọn giải pháp nền móng

Theo bảng trên, các lớp đất: lớp 1 (sét pha dẻo), lớp 2 (cát pha dẻo), lớp 3 (cát bụi chặt vừa) là các lớp có khả năng chịu tải kém không ổn định về tính chất cơ lý Chỉ có hai lớp 4 (cát hạt trung chặt vừa) và 5 (cát thô lẫn cuội sỏi chặt) là các lớp đất tốt nhất. Với quy mô và tải trọng công trình nhà cao tầng, giải pháp móng sâu (móng cọc) là hợp lý hơn cả Mũi cọc sẽ được ngàm vào lớp 4 hoặc lớp 5.

Theo các điều kiện địa chất ở trên và khả năng thi công hiện nay ta có thể sử dụng phương án móng cọc nhồi hoặc móng cọc ép.

Cọc ép: Nếu dùng móng cọc ép (ép trước) có thể cho cọc đặt vào lớp đất 6, việc hạ cọc sẽ gặp khó khăn khi cần phải xuyên các lớp 3, 4 có chiều sâu lớn, có thể phải khoan dẫn.

- Ưu điểm: giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen, không gây chấn động đến các công trình xung quanh Dễ kiểm tra, chất lượng của từng đoạn cọc được thử dưới lực ép.

- Nhược điểm: kích thước và sức chịu tải của cọc bị hạn chế do tiết diện cọc, chiều dài cọc không có khả năng mở rộng và phát triển do thiết bị thi công cọc bị hạn chế hơn so với các công nghệ khác, thời gian thi công kéo dài, hay gặp độ chối giả khi đóng Với quy mô của công trình sẽ gặp không ít khó khăn.

Cọc khoan nhồi: Nếu dùng móng cọc khoan nhồi, có thể đặt cọc lên lớp cát thô lẫn cụi sỏi, hoặc đặt vào lớp cát hạt trung tuỳ thuộc vào điều kiện cân bằng sức chịu tải của cọc tính theo cường độ vật liệu cọc và tính theo cường dộ đất nền.

 Có thể đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế như cọc ép), do đó phát huy được triệt để đường kính cọc và chiều dài cọc

 Có khả năng tiếp thu tải trọng lớn Có khả năng xuyên qua các lớp đất cứng

 Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang của công trình

 Cọc nhồi khắc phục được các nhược điểm như tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; chịu được tải trọng lớn ít làm rung động nền đất, mặt khác công trình có chiều cao khá lớn (25,15m) nên nó cũng giúp cho công trình giữ ổn định rất tốt.

 Giá thành móng cọc khoan nhồi tương đối cao

 Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, các chuyên gia có kinh nghiệm.

 Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn kém Khi xuyên qua các vùng có hang Karst hoặc đá nẻ phải dùng ống chống để lại sau khi đổ bêtông do đó giá thành sẽ đắt.

 Ma sát bên thân cọc có phần giảm đi đáng kể so với cọc đóng và cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ.

 Chất lượng cọc chịu ảnh hưởng nhiều của quá trình thi công cọc.

 Khi thi công công trình kém sạch sẽ khô ráo.

Kết luận: Lựa chọn giải pháp cọc ép trước hay cọc khoan nhồi cho công trình cần dựa trên việc so sánh các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật thực tế của các phương án Căn cứ tải trọng công trình truyền xuống móng, đặc điểm địa chất thuỷ văn và căn cứ việc phân tích ưu nhược điểm của các phương án móng như trên ta quyết định sử dụng phương án móng cọc ép thiết kế cho công trình.

7.2 Các loại tải trọng dùng để tính toán

Tải trọng truyền xuống gồm:

THI CÔNG (25%)

TỔ CHỨC THI CÔNG LÊN TIẾN ĐỘ TẦNG 2-3

8.1 Xác định cơ cấu quá trình Đối với công tác thi công bê tông phần thân ta có các công tác sau:

1 Gia công lắp đặt cốt thép cột.

2 Lắp đặt ván khuôn cột.

5 Lắp đặt ván khuôn dầm, sàn.

6 Gia công lắp đặt cốt thép dầm, sàn.

7 Đổ bê tông dầm, sàn.

8 Tháo ván khuôn dầm, sàn.

Hàm lượng cốt thép đối với từng loại cấu kiện được lấy như sau:

- Cột, dầm: lấy 165kg/m 3 bê tông.

- Sàn: lấy bằng 80kg/m 3 bê tông.

8.2 Tính toán khối lượng công việc

Bảng 8.1 Khối lượng các công việc

MÃ HIỆU ĐỊNH MƯC ĐƠN VỊ

1 Lắp cốt thép cột, vách thang máy Tầng 3

2 Lắp ván khuôn cột Tầng 3 AF.86361 100m2 1,59

3 Đổ bê tông cột, vách thang máy Tầng 3 AF.12240 m3 15,92

4 Tháo ván khuôn Cột tầng 3 AF.86361 100m2 1,59

5 Lắp ván khuôn dầm, sàn, cầu thang tầng 3 sàn AF.86111 100m2 4,23 dầm AF.86311 100m3 3,15 cầu thang, lanh tô AF.86351 100m3 0,37

6 Lắp cốt thép dầm, sàn, cầu thang tầng 3

7 Đổ bê tông dầm, sàn, cầu thang tầng 3 sàn AF.12410 m3 50,62 dầm AF.12310 m3 32,47 lanh tô AF.12510 m3 1.2 cầu thang AF.12610 m3 3,47

8 Tháo ván khuôn dầm, sàn, sàn AF.86111 100m2 4,23

LOẠI MÃ HIỆU ĐỊNH MƯC ĐƠN

LƯỢNG cầu thang tầng 3 dầm AF.86311 100m3 3,15 cầu thang, lanh tô AF.86351 100m3 0,37

9 Lắp cốt thép cột Tầng 4 ( d10mm, chiều cao ≤28m tấn 0,7 15.544.631 4.429.674 592.735 10.881.242 3.100.772 414.915

15 AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK

16 AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m tấn 6,23 15.738.667 2.563.682 685.013 98.051.895 15.971.739 4.267.631

17 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

18 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn 6,98 321.400 4.574.478 167.178 2.243.372 31.929.856 1.166.902

19 AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m tấn 0,7 15.544.631 4.429.674 592.735 10.881.242 3.100.772 414.915

20 AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK

21 AF.86361 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, chiều cao

22 AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m 100m2 4,23 2.287.517 7.106.198 1.074.426 9.676.197 30.059.218 4.544.822

23 AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m

24 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao

STT Mã hiệu công tác Danh mục công tác Đơn vị

Khối lượng toàn bộ Đơn giá Thành tiền

Vật liệu Nhân công Máy thi công Vật liệu Nhân công Máy thi công

26 AF.86361 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, chiều cao

27 AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m 100m2 4,23 2.287.517 7.106.198 1.074.426 9.676.197 30.059.218 4.544.822

28 AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m 100m2 3,15 2.488.739 8.172.128 1.074.426 7.839.528 25.742.203 3.384.442

31 AE.22225 Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung

6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao ≤28m, vữa XM M125, PCB40 m3 48,132 854.287 549.595 55.044 41.118.542 26.453.107 2.649.378

6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤11cm, chiều cao ≤28m, vữa XM M125, PCB40 m3 6,368 924.202 681.236 54.264 5.885.318 4.338.111 345.553

33 AK.21134 Trát tường ngoài dày 2cm, vữa XM

34 AK.21234 Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

35 AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 m2 395,705 11.035 177.656 780 4.366.605 70.299.367 308.650

36 AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM M100, PCB40 m2 52,8 11.035 124.358 780 582.648 6.566.102 41.184

37 AK.22134 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

38 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 768,945 2.568 29.619 1.974.651 22.775.382

39 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 395,705 2.568 36.201 1.016.170 14.324.917

40 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 314,582 19.018 19.746 5.982.720 6.211.736

41 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 454,363 14.628 21.721 6.646.422 9.869.219

42 AK.41114 Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa XM M100, PCB40 m2 345,2 13.468 24.162 1.040 4.649.154 8.340.722 359.008

STT Mã hiệu công tác Danh mục công tác Đơn vị

Khối lượng toàn bộ Đơn giá Thành tiền

Vật liệu Nhân công Máy thi công Vật liệu Nhân công Máy thi công

44 AH.32111 Lắp dựng cửa vào khuôn 1m2 258,78 82.275 21.291.125

6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao ≤28m, vữa XM M125, PCB40 m3 48,132 854.287 549.595 55.044 41.118.542 26.453.107 2.649.378

6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤11cm, chiều cao ≤28m, vữa XM M125, PCB40 m3 6,368 924.202 681.236 54.264 5.885.318 4.338.111 345.553

47 AK.21134 Trát tường ngoài dày 2cm, vữa XM

48 AK.21234 Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

49 AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 m2 395,705 11.035 177.656 780 4.366.605 70.299.367 308.650

50 AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM M100, PCB40 m2 52,8 11.035 124.358 780 582.648 6.566.102 41.184

51 AK.22134 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

52 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 768,945 2.568 29.619 1.974.651 22.775.382

53 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 395,705 2.568 36.201 1.016.170 14.324.917

54 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 314,582 19.018 19.746 5.982.720 6.211.736

55 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 454,363 14.628 21.721 6.646.422 9.869.219

56 AK.41114 Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa XM M100, PCB40 m2 345,2 13.468 24.162 1.040 4.649.154 8.340.722 359.008

57 AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1m 406,05 4.068 49.365 1.651.811 20.044.658

58 AH.32111 Lắp dựng cửa vào khuôn 1m2 258,78 82.275 21.291.125

Bảng 9.2: Tổng hợp vật liệu theo giá hiện trường

Vật tư Tên vật tư Đơn vị

Hệ số công tác Khối lượng Giá gốc Thành tiền giá gốc

Thành tiền giá thông báo

AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1 812,1 1.380.570 1.380.570

AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường 1 505,9658 1.724.837,41 1.724.837,41

AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần 1 260,3739 887.614,63 887.614,63

AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường 1 505,9658 1.724.837,41 1.724.837,41

AK.21134 Trát tường ngoài dày 2cm, vữa XM M100,

AK.21234 Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 7,9537

AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM M100, PCB40 1 1,0613

AK.22134 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 2cm, vữa

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 7,9537

AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM M100, PCB40 1 1,0613

AE.22225 Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung

6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao

Khối lượng Giá gốc Thành tiền giá gốc

AK.41114 Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa

AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1 2,0709

AF.27116 Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

6 V00119 2.541 Cây chống thép ống kg 10,846 17.609 190.987 17.609 190.987

AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m 1 1,3838 24.367,33 24.367,33

AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m 1 62,9 37.740 37.740

8 V00199 2.543 Cột chống thép ống kg 632,3946 17.609 11.135.837 17.609 11.135.837

AF.86361 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, chiều cao

AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m 1 152,9145 2.692.671,43 2.692.671,43

AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m

AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m 1 124,7715 2.197.101,34 2.197.101,34

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 61,1515 1.223.030 1.223.030

AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m 1 112,1686 2.243.372 2.243.372

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m 1 6,496 129.920 129.920

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 7,85 157.000 157.000

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 48,9055 978.110 978.110

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 61,1515 1.223.030 1.223.030

AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m 1 112,1686 2.243.372 2.243.372

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 7,85 157.000 157.000

11 V82972 2.884 Gạch đất sét nung 6,5 x 10,5 x 22cm viên 61.134,448 1.136 69.448.733 1.136 69.448.733

AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường 1 15,3789 230.683,5 230.683,5

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 1.958,7398 17.628,66 17.628,66

AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM M100, PCB40 1 261,36 2.352,24 2.352,24

AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1 454,776 4.092,98 4.092,98

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 1.958,7398 17.628,66 17.628,66

14 V00508 2.552 Phụ gia dẻo hoá bê tông kg 22,2143 9.000 199.929 9.000 199.929

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 38,626 877.853,1 877.853,1

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 47,0516 1.069.341,71 1.069.341,71

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m 1 3,2319 73.451,39 73.451,39

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 5,3 120.453,1 120.453,1

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều 1 38,626 877.853,1 877.853,1

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m 1 3,2319 73.451,39 73.451,39

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 5,3 120.453,1 120.453,1

AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m

AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m 1 17,64 400.904,28 400.904,28

16 V82927 2.876 Sơn lót ngoại thất lít 108,1384 55.000 5.947.612 55.000 5.947.612

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 54,0692 2.973.806 2.973.806

17 V82928 2.878 Sơn lót nội thất lít 76,758 55.000 4.221.690 55.000 4.221.690

AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 38,379 2.110.845 2.110.845

AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ

18 V82929 2.880 Sơn phủ ngoại thất lít 171,7492 42.000 7.213.466 42.000 7.213.466

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 85,8746 3.606.733,2 3.606.733,2

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ

19 V82930 2.882 Sơn phủ nội thất lít 127,0912 60.000 7.625.472 60.000 7.625.472

AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 63,5456 3.812.736 3.812.736

22 V63405 2.874 Thép tròn Fi >10mm kg 1.428 14.955 21.355.740 14.955 21.355.740

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m 1 714 10.677.870 10.677.870

AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m

23 V42250 2.872 Thép tròn Fi >18mm kg 30.640,8 15.138 463.840.430 15.138 463.840.430

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 6.354,6 96.195.934,8 96.195.934,8

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 7.945,8 120.283.520,4 120.283.520,4

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 1.020 15.440.760 15.440.760

AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m

AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m 1 7.945,8 120.283.520,4 120.283.520,4

AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm 1 1.020 15.440.760 15.440.760

24 V85992 2.887 Thép tròn Fi ≤10mm kg 14.029,8

AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m 1 7.014,9

AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m

AF.86353 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤200m 1 183,6 2.754.000 2.754.000

26 C3225_TT12 2.531 Vữa bê tông M350, XM PCB40, đá 1x2, độ sụt

AF.12615 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M350, đá 1x2, PCB40

AF.22225 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M350, đá 1x2, PCB40

AF.22326 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao

≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 2.735,113 4.326.948,77 4.326.948,77

AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m 1 5 460.771,3 460.771,3

AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m 1 5 373.311 373.311

AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m 1 5 84.749,29 84.749,29

AF.86111 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao ≤28m 1 5 460.771,3 460.771,3

AF.86311 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m 1 5 373.311 373.311

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 0,5 21.722,89 21.722,89

AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường 1 1 19.555,21 19.555,21

AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần 1 1 10.063,26 10.063,26

AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 1 59.235,81 59.235,81

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 1 65.805,39 65.805,39

PCB40 AK.21234 Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

AK.23214 Trát trần, vữa XM M100, PCB40 1 0,5 21.722,89 21.722,89

AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường 1 1 19.555,21 19.555,21

AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần 1 1 10.063,26 10.063,26

AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ

AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ 1 1 65.805,39 65.805,39

Bảng 9.3: Bảng tổng hợp nhân công theo giá hiện trường

STT Mã hiệu Tên vật tư Đơn vị Khối lượng Giá hiện tại Thành tiền

Bảng 9.4: Bảng tổng hợp máy theo giá hiện

STT Mã hiệu Tên vật tư Đơn vị

1 M112.4002_TT11 Biến thế hàn xoay chiều

2 M102.0406 Cần trục tháp - sức nâng:

5 M112.0104_TT11 Máy bơm nước, động cơ điện - công suất: 20 kW ca 1,008 165.004 166.324

6 M112.2601 Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 15,1994 247.025 3.754.632

7 M112.1301_TT11 Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 37,91 241.186 9.143.361

8 M104.0102_TT13 Máy trộn bê tông - dung tích: 250 lít ca 0,6594 287.880 189.828

9 M104.0202 Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 13,8814 259.941 3.608.345

10 M102.0901_TT11 Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 0,7634 420.973 321.371

11 M102.0903_TT11 Máy vận thăng - sức nâng: 3 t ca 0,544 552.107 300.346

12 M102.1001 Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 8,6574 817.552 7.077.875

Bảng 9.5: Đơn giá chi tiết

M Tên công tác Đơn vị Định mức Đơn giá Hệ số

Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3

- Vữa bê tông M400, XM PCB40, đá 1x2, độ sụt

- Hệ số điều chỉnh nhân công 1,1 878.694

3.081 M102.0406 - Cần trục tháp - sức nâng:

3.090 M112.1301_TT11 - Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 0,18 241.186 1 43.413 3.086 M102.1001 - Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 0,028 817.552 1 22.891

- Hệ số điều chỉnh máy thi công 1 153.632

Chi phí trực tiếp (VL +

Chi phí chung (NC x 0%) C Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x

Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế (T x 2,5%)

Chi phí gián tiếp (C + LT

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC ((T + GT) x 5,5%) TL 0,055 116.376

Chi phí xây dựng trước thuế (T + GT + TL) G 2.232.297

Chi phí xây dựng sau thuế (G + GTGT) Gxd 2.410.881

Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m,

SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3

2.533 C3326_TT12 - Vữa bê tông M400, XM

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 949.569 1 973.308

- Hệ số điều chỉnh nhân 1,1 681.236

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 949.569 1 973.308

Chi phí chung (NC x 0%) C Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 0,99%)

Thành tiền không xác định được khối lượng từ thiết kế (T x 2,5%)

Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M350, đá 1x2, PCB40 m3

- Vữa bê tông M350, XM PCB40, đá 1x2, độ sụt 2÷4cm m3 1,025 855.902 1 877.300

3.084 M102.0901_TT11 - Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 0,11 420.973 1 46.307

3.090 M112.1301_TT11 - Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 0,089 241.186 1 21.466

3.087 M104.0102_TT13 - Máy trộn bê tông - dung tích: 250 lít ca 0,095 287.880 1 27.349

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC ((T + GT) x 5,5%)

Thành tiền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

2.552 V00508 - Phụ gia dẻo hoá bê tông kg 2,2038 9.000 1 19.834

3.085 M102.0903_TT11 - Máy vận thăng - sức nâng: 3 t ca 0,025 552.107 1 13.803

3.089 M112.0104_TT11 - Máy bơm nước, động cơ điện - công suất: 20 kW ca 0,05 165.004 1 8.250 3.083 M102.0409 - Cần trục tháp - sức nâng:

Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M350, đá 1x2, PCB40 m3

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 888.031 1 910.232

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 949.569 1 973.308

Thành tiền điều hành thi công (T x 0,99%)

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 949.569 1 973.308

Chi phí xây dựng sau Gxd 2.111.379

Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M350, đá 1x2, PCB40 m3

PCB40, đá 1x2, độ sụt 2÷4cm m3 1,025 855.902 1 877.300

3.084 M102.0901_TT11 - Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 0,11 420.973 1 46.307

3.087 M104.0102_TT13 - Máy trộn bê tông - dung tích: 250 lít ca 0,095 287.880 1 27.349

Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3

PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1,025 949.569 1 973.308

- Hệ số điều chỉnh nhân

3.089 M112.0104_TT11 - Máy bơm nước, động cơ điện - công suất: 20 kW ca 0,05 165.004 1 8.250 3.083 M102.0409 - Cần trục tháp - sức nâng:

11 AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m tấn

2.872 V42250 - Thép tròn Fi >18mm kg 1.020 15.138 1 15.440.76

- Hệ số điều chỉnh nhân công 1,1 2.563.682

3.086 M102.1001 - Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 0,011 817.552 1 8.993

3.092 M112.4002_TT11 - Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 1,49 395.933 1 589.940

3.091 M112.2601 - Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 0,16 247.025 1 39.524

12 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m tấn

Thành tiền thuế (T + GT + TL) 9

13 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn

2.887 V85992 - Thép tròn Fi ≤10mm kg 1.005 1

14 AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m tấn

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC ((T + GT) x 5,5%) TL 0,055 1.170.666

15 AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm tấn

Chi phí trực tiếp (VL + 19.695.70

16 AF.61432 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m tấn

Chi phí xây dựng trước G 20.730.77

Thành tiền thuế (T + GT + TL) 2

17 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao ≤28m tấn

18 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn

19 AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m tấn

20 AF.62130 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK >18mm tấn

Chi phí xây dựng trước 21.504.14

21 AF.86361 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, chiều cao ≤28m 100m2

2.543 V00199 - Cột chống thép ống kg 38,13 17.609 1 671.431

- Hệ số điều chỉnh máy thi công 1 1.074.426

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m

24 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m 100m2

2.541 V00119 - Cây chống thép ống kg 3,74 17.609 1 65.858

3.092 M112.4002_TT11 - Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 5,37 395.933 1 2.126.160

Chi phí một số công việc không xác định được khối TT 0,025 413.732

26 AF.86361 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, chiều cao ≤28m 100m2

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤28m

- Hệ số điều chỉnh máy thi

Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao

3.088 M104.0202 - Máy trộn vữa - dung tích:

33 AK.21134 Trát tường ngoài dày

- Hệ số điều chỉnh máy thi công 1 780

Chi phí một số công việc TT 0,025 3.005

Chi phí xây dựng trước thuế (T + GT + TL) G 131.227

Chi phí xây dựng sau thuế (G + GTGT) Gxd 141.725

Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

35 AK.23214 Trát trần, vữa XM M100,

36 AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM

Thành tiền thuế (T + GT + TL)

Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 2cm, vữa

38 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2

Chi phí nhà tạm để ở và LT 0,0099 319

0,99%) Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế (T x 2,5%)

39 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2

Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

2.882 V82930 - Sơn phủ nội thất lít 0,202 60.000 1 12.120

2.878 V82928 - Sơn lót nội thất lít 0,122 55.000 1 6.710

Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

2.880 V82929 - Sơn phủ ngoại thất lít 0,189 42.000 1 7.938

2.876 V82927 - Sơn lót ngoại thất lít 0,119 55.000 1 6.545

Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa

43 AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1m

Chi phí xây dựng trước

44 AH.32111 Lắp dựng cửa vào khuôn 1m2

Trát tường ngoài dày 2cm, vữa XM M100,

Trát tường trong dày 2cm, vữa XM M100,

3.088 M104.0202 - Máy trộn vữa - dung tích: ca 0,003 259.941 1 780

49 AK.23214 Trát trần, vữa XM M100,

50 AK.23114 Trát xà dầm, vữa XM

51 AK.22134 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 2cm, vữa

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 0,99%)

52 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2

53 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2

Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

2.882 V82930 - Sơn phủ nội thất lít 0,202 60.000 1 12.120

2.878 V82928 - Sơn lót nội thất lít 0,122 55.000 1 6.710

Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

2.880 V82929 - Sơn phủ ngoại thất lít 0,189 42.000 1 7.938

2.876 V82927 - Sơn lót ngoại thất lít 0,119 55.000 1 6.545

56 AK.41114 Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa

57 AH.31111 Lắp dựng khuôn cửa đơn 1m

58 AH.32111 Lắp dựng cửa vào khuôn 1m2

Chi phí xây dựng trước G 89.830

Bảng 9.6: Tổng hợp kinh phí

STT NỘI DUNG CHI PHÍ CÁCH TÍNH GIÁ TRỊ KÝ

1 Chi phí vật liệu (VLG + CLVL) 930.215.014 VL

- Đơn giá vật liệu gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá vật liệu Theo bảng tổng hợp vật liệu và chênh lệch giá

2 Chi phí nhân công BNC 2.139.484.686 NC

- Đơn giá nhân công gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá nhân công Theo bảng tổng hợp nhân công và chênh lệch giá

- Hệ số điều chỉnh nhân công (NCG + CLNC) x 1,1 2.139.484.686 BNC

3 Chi phí máy thi công BM 187.223.789 M

- Đơn giá máy thi công gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá máy thi công Theo bảng tổng hợp máy thi công và chênh lệch giá

- Hệ số điều chỉnh máy thi công

Chi phí trực tiếp VL + NC + M 3.256.923.489 T

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế

Chi phí gián tiếp C + LT + TT 113.666.630 GT

III THU NHẬP CHỊU THUẾ

Chi phí xây dựng trước thuế T + GT + TL 3.555.972.576 G

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG G x 8% 284.477.806 GTGT

Chi phí xây dựng sau thuế G + GTGT 3.840.450.382 Gxd

Bằng chữ: Ba tỷ tám trăm bốn mươi triệu bốn trăm năm mươi nghìn đồng./.

Định dạng
Số trang	244
Dung lượng	5,36 MB