THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG hố đào dự án trụ sở làm việc chi nhánh BIDV lam sơn, thanh hóa

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC - THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Bên giao thầu: Bên nhận thầu: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam Hµ néi 2022 THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CƠNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam Đại diện CĐT Tư vấn giám sát Bên giao thầu Bên nhận thầu Hµ néi 2022 A NHỮNG CĂN CỨ ĐỂ THIẾT KẾ: Những pháp lý: - Căn Luật Xây dựng Quốc hội nước Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam số 50/2014/QH13 ban hành ngày 18/06/2014 xây dựng; - Căn Nghị định số 15/2021/NĐ-CP ngày 03/03/2021 Chính phủ quản lý dự án đầu tư xây dựng cơng trình; - Căn Nghị định số 06/2021/NĐ-CP ngày 26/01/2021 Chính phủ quản lý chất lượng bảo trì cơng trình xây dựng; - Căn Thông tư số 40/2009/TT-BXD ngày 09/12/2009 Bộ Xây dựng quy định việc áp dụng tiêu chuẩn xây dựng nước hoạt động xây dựng Việt Nam; TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ - TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574- 2018 : Kết cấu bê tông BTCT Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5575-2012 : Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4447 -2012: Công tác đất Thi công nghiệm thu - TCN 22.272 -2005: Tiêu chuẩn thiết kế cầu - BS EN -1997: - 2004: Tiêu chuẩn thiết kế địa kỹ thuật Châu Âu - 22TCN 262:2000: Tiêu chuẩn đường ô tô đắp đất yếu - AASHTO – LRFD 2017 : Tiêu chuẩn thiết kế cầu Mỹ - Reinforced concrete design to BS8110, BSEN 1992 & BSEN 1997 - Và số tài liệu có liên quan khác B TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình gồm có khối nhà hầm có chiều sâu đến đáy sàn hầm 3.5m kể từ cốt trạng Tầng hầm sử dụng để xe khu kỹ thuật, tầng hầm định hướng thiết kế thi công theo phương pháp đào mở tường chắn giữ hố đào hệ cừ larsen IV 8m kể từ mặt đất tự nhiên Dựa vào quy mô, đặc điểm địa tầng, quy mô cơng trình đặc điểm cơng trình lân cận định hướng sử dụng giải pháp văng chống thép hình để giữ ổn định q trình thi cơng hố móng Trang I QUY TRÌNH THI CƠNG HỐ ĐÀO TẦNG HẦM Dựa theo quy mơ, tính chất cơng trình địa chất khu vực, đề xuất tầng hầm thi công theo giai đoạn sau: Tóm tắt q trình thi cơng phần ngầm: Bước Bước Bước Bước Bước Bước Bước Bước Bước Trang Bước T Bước 10 Lấ Bước 11 T Bước 12 T Bước 13 T Bước 14 R THÔNG SỐ ĐẤT NỀN VÀ KẾT CẤU THI CƠNG Thơng số đất AI Hình 2: Mặt vị trí hố khoan Trang Hình 3: Mặt cắt địa chất điển hình Trang Trang Hình 4: Trụ hố khoan địa chất Góc ma sát modul đàn hồi cát suy từ thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT với số liệu hiệu chỉnh mức 60% lượng hiệu Góc ma sát peak tham khảo theo Terzaghi & Peck quy định 22TCN 272:05 Tính tốn có kể đến hiệu ứng dỡ tải đào hố móng Đối với sét, thơng số sức kháng cắt khơng nước sét tính tốn thông qua tương quan với số Nspt theo Stroud & Butler 1975 Trang Hình 3: Tương quan Nspt Su Bảng Tương quan góc ma sát số Nspt (22TCN 272:05) Trang c h0/δb = Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc Gia cường sườn ngang h0/δb = => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực III TÍNH TỐN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chiều dài nhịp tính tốn chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống - Lực dọc chống áp lực đất gây - Lực dọc chống chênh lệch nhiệt độ: N2= α∆T.EA - Trong đó: - Tổng lực dọc phát sinh chống: Trang 18 30.7 < 48.7 (= [h0/δb]) KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC DẦM VÀNH Vị trí : Cấu kiện 2H200x200x6x8 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn Modul đàn hồi thép Cường độ thép chịu cắt tính tốn 2250 kG/cm2 210000 kG/cm2 kG/cm2 1365 Hệ số điều kiện làm việc 0.95 1.2 TIẾT DIỆN cm Chiều cao tiết diện Bề rộng cánh tiết diện Chiều dày cánh Chiều dày bụng Chiều cao phần bụng Chiều dài cấu kiện : 40.0 cm 20.0 cm 0.8 cm 0.6 cm 38.4 m 3.5 Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y A (cm ) 55 lx (cm) 350 1.3 TẢI TRỌNG 1.06E+04 (kG) Lực dọc tính tốn từ phần mềm 1.14E+04 (kG) Lực cắt tính tốn từ phần mềm 8.00E+05 (kGcm) Momen tính tốn từ phần mềm ĐỘ BỀN 5.492 * Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) = Hệ sơ kể đến ảnh hưởng hình dáng tiết diện η = 1.386 7.614 Độ lệch tâm tính đổi ml = η m = * Kiểm tra bền: 1250 533 σ = (N/A) + (M/Wx) = τ = (QSx)/(Jxδb) = => CK đủ độ bền ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 0.614 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = * Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Trang 19 uốn: (=Rγ) N/(ϕlt A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx * (=Rγ) ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh (= [b0/2δc]) => Bản cánh đảm bảo ổn định cục 4.2 Bản bụng a Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = * Khi a > 1, [h0/δb] = Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = * Khi α = 1, [h0/db] = * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = * α = (M h)/(Jx σ) = [h0/δb] = h0/δb = (= [h0/2δc]) * Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = (=Rγ) => Bản bụng đảm bảo ổn định cục b Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = h0/δb = (= [h0/δb]) Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc c Gia cường sườn ngang h0/δb = Trang 20 (= 2.2 ½ (E/R) ) => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực 3.2 Các vị trí khác Lưới biến dạng đào đợt thứ 2: Trang 21 Sơ đồ moment chuyển vị cừ: Trang 22 Trang 23 Xác định hệ số ổn định: Hệ số ổn định FS = 1.825 > 1.4 => Đảm bảo Lực chống: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA THANH CHỐNG Vị trí : Cấu kiện ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn Modul đàn hồi thép 2250 kG/cm2 2100000 kG/cm2 1365 0.95 kG/cm2 20.0 cm 20.0 cm 0.8 0.6 cm cm 18.4 cm 1 m Cường độ thép chịu cắt tính tốn Hệ số điều kiện làm việc 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện Bề rộng cánh tiết diện Chiều dày cánh Chiều dày bụng Chiều cao phần bụng Chiều dài cấu kiện : Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y A (cm ) 43 Trang 24 lx (cm) 400 1.3 TẢI TRỌNG Lực dọc tính tốn từ phần mềm Lực cắt tính tốn từ phần mềm Momen tính tốn từ phần mềm (kG) (kG) (kGcm) ĐỘ BỀN * < 20 * < 2138 < 1297 (=Rγ) (= Rc γ) ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = * Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng uốn: < 2138 N/(ϕlt A) = (=Rγ) => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx < 2138 (=Rγ) * ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh < 15.6 => Bản cánh đảm bảo ổn định cục 4.2 Bản bụng a Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = * Khi a > 1, [h0/δb] = Trang 25 Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = * Khi α = 1, [h0/db] = (= [b0/2δc] ) * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = * α = (M h)/(Jx σ) = [h0/δb] = h0/δb = * Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = => Bản bụng đảm bảo ổn định cục Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng b uốn [h0/δb] = h0/δb = Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Không cần bố trí sườn dọc c Gia cường sườn ngang h0/δb = => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực (= [h0/2δc]) (=Rγ) (= [h0/δb]) ½ (= 2.2 (E/R) ) Trang 26 III TÍNH TỐN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chiều dài nhịp tính tốn chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống - Lực dọc chống áp lực đất gây - Lực dọc chống chênh lệch nhiệt độ: N2= α∆T.EA - Trong đó: - Tổng lực dọc phát sinh chống: Vị trí : ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn Modul đàn hồi thép Cường độ thép chịu cắt tính tốn Hệ số điều kiện làm việc 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện Bề rộng cánh tiết diện Chiều dày cánh Chiều dày bụng Chiều cao phần bụng Chiều dài cấu kiện : 2250 210000 1365 0.95 20.0 20.0 0.8 0.6 18.4 3.5 Trang 27 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 cm cm cm cm cm m Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y A (cm ) 43 lx (cm) 350 1.3 TẢI TRỌNG Lực dọc tính tốn từ phần mềm Lực cắt tính tốn từ phần mềm Momen tính tốn từ phần mềm ĐỘ BỀN 8.70E+0 7.00E+0 4.90E+0 (kG) (kG) (kGc m) Độ lệch tâm tươ = Hệ sơ kể đến ản Độ lệch tâm tính Kiểm tra bền: σ = (N/A) + (M/W τ = (QSx)/(Jxδb) = => CK đủ độ bề * * ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = * Kiểmuốn: tra ổn định tổng thể mặt phẳng N/(ϕlt A) = => CK ổn định t 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * Tính φd a = ((ly dc)/(bc h y= ϕ1 = y (Jy/Jx) (h/ly ϕd = * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx hình dạng tiết Kiểm tra ổn định phẳng uốn: N/(C φy A) = => CK ổn định t * ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh [b0/2δc] = b0/2δc = => Bản cánh đảm bảo ổn định cục Trang 28 4.2 Bản bụng a Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = * Khi a > 1, [h0/δb] = Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = * Khi α = 1, [h0/db] = * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = * α = (M h)/(Jx σ) = [h0/δb] = h0/δb = (= [h0/2δc]) * Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = (=Rγ) => Bản bụng đảm bảo ổn định cục b Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = h0/δb = (= [h0/δb]) Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc c Gia cường sườn ngang h0/δb = => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực (= 2.2 ½ (E/R) ) Trang 29 ...THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CƠNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển... 1420 kG/cm2 0.95 Chi? ??u cao tiết diện Bề rộng cánh tiết diện Chi? ??u dày cánh Chi? ??u dày bụng Chi? ??u cao phần bụng Chi? ??u dài cấu kiện : Hệ số chi? ??u dài tính tốn phương X Hệ số chi? ??u dài tính tốn phương... III TÍNH TỐN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chi? ??u dài nhịp tính toán chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống