THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG hố đào dự án trụ sở làm việc chi nhánh BIDV lam sơn, thanh hóa

Untitled CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC THUYẾT MINH TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO Dự án Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Chủ đầu tư Ngân Hàng TMC.

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP – TỰ DO – HẠNH PHÚC - THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CÔNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Bên giao thầu: Bên nhận thầu: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam Hµ néi 2022 THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CƠNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển Việt Nam Đại diện CĐT Tư vấn giám sát Bên giao thầu Bên nhận thầu Hµ néi 2022 A NHỮNG CĂN CỨ ĐỂ THIẾT KẾ: Những pháp lý: - Căn Luật Xây dựng Quốc hội nước Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam số 50/2014/QH13 ban hành ngày 18/06/2014 xây dựng; - Căn Nghị định số 15/2021/NĐ-CP ngày 03/03/2021 Chính phủ quản lý dự án đầu tư xây dựng cơng trình; - Căn Nghị định số 06/2021/NĐ-CP ngày 26/01/2021 Chính phủ quản lý chất lượng bảo trì cơng trình xây dựng; - Căn Thông tư số 40/2009/TT-BXD ngày 09/12/2009 Bộ Xây dựng quy định việc áp dụng tiêu chuẩn xây dựng nước hoạt động xây dựng Việt Nam; TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ - TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574- 2018 : Kết cấu bê tông BTCT Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5575-2012 : Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4447 -2012: Công tác đất Thi công nghiệm thu - TCN 22.272 -2005: Tiêu chuẩn thiết kế cầu - BS EN -1997: - 2004: Tiêu chuẩn thiết kế địa kỹ thuật Châu Âu - 22TCN 262:2000: Tiêu chuẩn đường ô tô đắp đất yếu - AASHTO – LRFD 2017 : Tiêu chuẩn thiết kế cầu Mỹ - Reinforced concrete design to BS8110, BSEN 1992 & BSEN 1997 - Và số tài liệu có liên quan khác B TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình gồm có khối nhà hầm có chiều sâu đến đáy sàn hầm 3.5m kể từ cốt trạng Tầng hầm sử dụng để xe khu kỹ thuật, tầng hầm định hướng thiết kế thi công theo phương pháp đào mở tường chắn giữ hố đào hệ cừ larsen IV 8m kể từ mặt đất tự nhiên Dựa vào quy mô, đặc điểm địa tầng, quy mô cơng trình đặc điểm cơng trình lân cận định hướng sử dụng giải pháp văng chống thép hình để giữ ổn định q trình thi cơng hố móng Trang I QUY TRÌNH THI CƠNG HỐ ĐÀO TẦNG HẦM Dựa theo quy mơ, tính chất cơng trình địa chất khu vực, đề xuất tầng hầm thi công theo giai đoạn sau: Hình Tổng mặt dự án Tóm tắt q trình thi cơng phần ngầm: Bước Bước Chuẩn bị mặt thi công, tập kết máy móc vật tư thi cơng Thi cơng cọc ép, kingpost Thi công cừ larsen IV dài 8m, 12m Bước Đào đất đến độ sâu 1.5m Bước Thi công lắp đặt văng chống thép độ sâu 1m Bước Đào đất tiếp đến độ sâu 3.5m Bước Thi cơng đài cọc, dầm móng, sàn hầm Bước Ép cừ larsen IV khu vực bể nước Bước Thi công lắp đặt văng chống thép khu vực bể nước độ sâu 3.5m Bước Đào đất tiếp xuống độ sâu 6m Trang Bước Thi công đáy bể nước, vách bể nước Bước 10 Lấp đất tháo văng chống 2, rút cừ bể nước Bước 11 Thi cơng cột vách hầm, lấp đất phía tường hầm Bước 12 Tháo văng chống lớp Bước 13 Thi công dầm sàn tầng Bước 14 Rút cừ hồn thiện thi cơng phần ngầm II THƠNG SỐ ĐẤT NỀN VÀ KẾT CẤU THI CƠNG Thơng số đất Hình 2: Mặt vị trí hố khoan Trang Hình 3: Mặt cắt địa chất điển hình Trang Trang Hình 4: Trụ hố khoan địa chất Góc ma sát modul đàn hồi cát suy từ thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT với số liệu hiệu chỉnh mức 60% lượng hiệu Góc ma sát peak tham khảo theo Terzaghi & Peck quy định 22TCN 272:05 Tính tốn có kể đến hiệu ứng dỡ tải đào hố móng Đối với sét, thơng số sức kháng cắt khơng nước sét tính tốn thơng qua tương quan với số Nspt theo Stroud & Butler 1975 Trang Hình 3: Tương quan Nspt Su Bảng Tương quan góc ma sát số Nspt (22TCN 272:05) Trang Bảng Tổng hợp thơng số tính tốn đất Lớp Lớp Lớp Lớp Đất lấp Sét pha dẻo mềm Sét pha dẻo mềm- dẻo chảy Sét pha cứng MC DR MC UDR MC UDR MC UDR 17.5 18 17.5 20 (sat) (kN/m3) 18.5 18 17.5 21 Kx = Ky (m/d) 5E-4 5E-4 5E-4 C’(kPa) 36 35 210  ’(độ) 20 - - - 3000 14400 14000 134000 0.3 0.3 0.3 0.3 0 0 0.7 0.8 0.8 0.7 Thông số Model Type (unsat) (kN/m3) 50 E ref ( kPa) (v)  Rinter Thông số tường cừ, neo, chống Tường cừ larsen IV có đặc trưng tính tốn thể bảng Bảng 3: Thông số cừ larsen IV Loại cọc Kích thước mặt cắt ngang Diện tích Khối lượng Mơ men qn Modul tiết tính mặt cắt diện 1m chiều dài ngang Mỗi Mỗi Mỗi B H t Mỗi Mỗi Mỗi Mỗi Mỗi cừ bề cừ bề cừ bề cừ bề rộng rộng rộng rộng tường 1m 1m 1m tường tường tường mm mm mm cm2 cm2/m kg/m kg/m2 cm4 cm4/m cm3 cm3/m SKSP-IV 400 170 15.5 96.9 242.5 76.1 190 4670 38600 362 2270 Bảng 4: Thơng số tính tốn cừ larsen IV chống Tên cấu kiện Thông số Ký hiệu Giá trị Đơn vị Cừ larsen IV Tính chất vật liệu Độ cứng chống nén Material Type EA Elastic 4,85.106 kN/m Độ cứng chống uốn Hệ số Poisson Trọng lượng EI 77200 0,2 kN/m2/m  w Trang kN/m Hệ số ổn định tổng thể: Hệ số ổn định tổng thể: FS = 1.533 > 1.4 => Đảm bảo Biểu đồ moment cừ: Trang 15 Lực chống: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA THANH CHỐNG Vị trí : Cấu kiện ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1.1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn R= 2300 kG/cm2 E= 2100000 kG/cm2 Rc = 1420 kG/cm2 γ= 0.95 h= 20.0 cm bc= δc = 20.0 cm Chiều dày cánh 0.8 cm Chiều dày bụng δb = 0.6 cm Chiều cao phần bụng hb= 18.4 cm L= m μx = μy = 1 Modul đàn hồi thép Cường độ thép chịu cắt tính tốn Hệ số điều kiện làm việc 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện Bề rộng cánh tiết diện Chiều dài cấu kiện : Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y A (cm2) Ac (cm2) Ab (cm2) Jx (cm4) Jy (cm4) Wx (cm3) Wy (cm3) b0 (cm) 43 32 11 3262 1067 326 107 19.4 lx (cm) ly (cm) rx (cm) ry (cm) λx λy λx(qu) λy(qu) 400 400 8.7 5.0 45.9 80.3 1.521 2.659 (kG) 1.3 TẢI TRỌNG Lực dọc tính tốn từ phần mềm N= 22.6 (T) = 2.26E+04 Lực cắt tính tốn từ phần mềm Q= (T) = 1.00E+03 (kG) 1.00E+05 (kGcm) Momen tính tốn từ phần mềm M*= (Tm) = ĐỘ BỀN Độ lệch tâm tương đối m = * (Mx/N)(A/Wx) = Hệ sô kể đến ảnh hưởng hình dáng tiết diện η = Độ lệch tâm tính đổi ml = η m = Trang 16 0.584 1.677 0.979 < 20 * Kiểm tra bền: σ = (N/A) + (M/W x) = τ = (3 Q)/(2 h δb) = 832 125 => CK đủ độ bền ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt * phẳng uốn: N/(ϕlt A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * Tính φd a = ((ly dc)/(bc h))2 (1+(h0 db3)/(2 bc dc3)) = y= ϕ1 = y (Jy/Jx) (h/ly)2 (E/R) = ϕd = * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx hình dạng tiết diện C = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt * phẳng uốn: N/(C φy A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh [b0/2δc] = (= R γ) (= Rc γ) < 2185 (= R γ) < 2185 (= R γ) < 15.5 (= [b0/2δc]) < 80 (= [h0/2δc]) < 2185 (= R γ) 0.614 855 0.700 6.200 2.684 2.003 1.000 0.710 1056 15.5 12.1 b0/2δc = < 2185 < 1349 => Bản cánh đảm bảo ổn định cục 4.2 Bản bụng Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng a uốn 48.7 * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = * Khi a > 1, [h0/δb] = 106.1 Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = 91 b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = 0.072 * Khi α = 1, [h0/db] = 114.8 * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = 80.0 * α = (M h)/(Jx σ) = 0.737 [h0/δb] = 80.0 * b h0/δb = 30.7 Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = => Bản bụng đảm bảo ổn định cục Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = 50.5 Trang 17 729 48.7 c 30.7 h0/δb = Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc Gia cường sườn ngang < 48.7 h0/δb = (= [h0/δb]) (= 2.2 (E/R)½) > 66 => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực III TÍNH TỐN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chiều dài nhịp tính tốn chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống - Lực dọc chống áp lực đất gây - Lực dọc chống chênh lệch nhiệt độ: - Trong đó: N2 = α∆T.EA α - Hệ số nở dài nhiệt chống: ∆T - Độ chênh lệch nhiệt độ chống E - Modulus đàn hồi vật liệu chống A - Diện tích tiết diện ngang chống - Tổng lực dọc phát sinh chống: Trang 18 p= L= L0 = M= Q= N1 = 6.5 3.5 1.5 7.9625 11.375 4.875 T/m m m Tm Tấn Tấn N2 = 5.7 Tấn α = 1.32E-05 /C ∆T = E = 2.00E+07 A= 43 N= 10.6 o o C T/m2 cm2 Tấn KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC DẦM VÀNH Vị trí : Cấu kiện 2H200x200x6x8 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1.1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn R= 2250 kG/cm2 Modul đàn hồi thép E= 2100000 kG/cm2 Rc = 1365 kG/cm2 γ= 0.95 h= 40.0 cm Bề rộng cánh tiết diện bc= 20.0 cm Chiều dày cánh δc = 0.8 cm Chiều dày bụng δb = 0.6 cm Chiều cao phần bụng hb= 38.4 cm L= 3.5 m Cường độ thép chịu cắt tính tốn Hệ số điều kiện làm việc 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện Chiều dài cấu kiện : μx = μy = Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y 1 A Ac Ab Jx Jy Wx Wy b0 SC (cm2) (cm2) (cm2) (cm4) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 55 32 23 15126 1067 756 107 19.4 313.6 lx ly rx ry λx λy λx(qu) λy(qu) Sx (cm) (cm) (cm) (cm) 350 350 16.6 4.4 (cm3) 21.1 79.5 0.691 2.602 (T) = 1.06E+04 (kG) (T) = 1.14E+04 (kG) (Tm) = 8.00E+05 (kGcm) 424.2 1.3 TẢI TRỌNG N= 10.6 Lực cắt tính tốn từ phần mềm Q= 11.4 Momen tính tốn từ phần mềm M*= Lực dọc tính tốn từ phần mềm ĐỘ BỀN * * Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) = 5.492 Hệ sơ kể đến ảnh hưởng hình dáng tiết diện η = 1.386 Độ lệch tâm tính đổi ml = η m = 7.614 < 20 1250 < 2138 (= R γ) 533 < 1297 (= Rc γ) Kiểm tra bền: σ = (N/A) + (M/W x) = τ = (QSx)/(Jxδb) = => CK đủ độ bền ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = * Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng 0.614 Trang 19 uốn: 314 N/(ϕlt A) = < 2138 (= R γ) < 2138 (= R γ) < 13.4 (= [b0/2δc]) < 116.1 (= [h0/2δc]) < 2138 (= R γ) > 39.7 (= [h0/δb]) => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * Tính φd 0.713 a = ((ly dc)/(bc h))2 (1+(h0 db3)/(2 bc dc3)) = 1.393 y= 2.348 ϕ1 = y (Jy/Jx) (h/ly)2 (E/R) = 2.018 ϕd = 1.000 * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx * hình dạng tiết diện C = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng uốn: N/(C φy A) = 0.218 1238 => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh [b0/2δc] = 13.4 b0/2δc = 12.1 => Bản cánh đảm bảo ổn định cục 4.2 Bản bụng Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng a uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = 39.7 * Khi a > 1, [h0/δb] = 116.1 Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = 495 b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = 1.321 * Khi α = 1, [h0/db] = 112.9 * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = 214.2 * α = (M h)/(Jx σ) = 1.692 [h0/δb] = 116.1 h0/δb = 64.0 Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = 50.7 * Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn b N/(ϕlt A) = 341 => Bản bụng đảm bảo ổn định cục Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = 39.7 h0/δb = 64.0 Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc c Gia cường sườn ngang h0/δb = > 67 Trang 20 (= 2.2 (E/R)½) => Bản bụng khơng cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực 3.2 Các vị trí khác Lưới biến dạng đào đợt thứ 2: Trang 21 Sơ đồ moment chuyển vị cừ: Trang 22 Trang 23 Xác định hệ số ổn định: Hệ số ổn định FS = 1.825 > 1.4 => Đảm bảo Lực chống: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA THANH CHỐNG Vị trí : Cấu kiện ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1.1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn R= 2250 kG/cm2 Modul đàn hồi thép E= 2100000 kG/cm2 Rc = γ= 1365 kG/cm2 h= 20.0 cm Bề rộng cánh tiết diện bc= 20.0 cm Chiều dày cánh δc = 0.8 cm Chiều dày bụng δb = 0.6 cm Chiều cao phần bụng hb= 18.4 cm L= m μx = μy = 1 Cường độ thép chịu cắt tính toán Hệ số điều kiện làm việc 0.95 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện Chiều dài cấu kiện : Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y A (cm2) Ac (cm2) Ab (cm2) Jx (cm4) Jy (cm4) Wx (cm3) Wy (cm3) b0 (cm) 43 32 11 3262 1067 326 107 19.4 Trang 24 lx (cm) ly (cm) rx (cm) ry (cm) λx λy λx(qu) λy(qu) 400 400 8.7 5.0 45.9 80.3 1.504 2.630 1.3 TẢI TRỌNG Lực dọc tính tốn từ phần mềm N= 14.3 (T) = 1.43E+04 (kG) Lực cắt tính tốn từ phần mềm Q= (T) = 1.00E+03 (kG) Momen tính tốn từ phần mềm M*= (Tm) = 1.00E+05 (kGcm) ĐỘ BỀN Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) = Hệ sô kể đến ảnh hưởng hình dáng tiết diện η = Độ lệch tâm tính đổi ml = η m = * Kiểm tra bền: σ = (N/A) + (M/W x) = τ = (3 Q)/(2 h δb) = => CK đủ độ bền ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt * phẳng uốn: N/(ϕlt A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn * 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * Tính φd a = ((ly dc)/(bc h))2 (1+(h0 db3)/(2 bc dc3)) = y= ϕ1 = y (Jy/Jx) (h/ly)2 (E/R) = ϕd = * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx hình dạng tiết diện C = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt * phẳng uốn: N/(C φy A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh [b0/2δc] = 0.923 1.655 1.527 639 125 661 (= R γ) (= Rc γ) < 2138 (= R γ) < 2138 (= R γ) < 15.6 (= [b0/2δc]) 0.706 6.200 2.684 2.048 1.000 0.608 774 15.6 => Bản cánh đảm bảo ổn định cục 4.2 Bản bụng Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng a uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = 50.2 * Khi a > 1, [h0/δb] = 116.1 Trang 25 < 2138 < 1297 0.503 12.1 b0/2δc = < 20 * * * * b c Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = Khi α = 1, [h0/db] = Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = α = (M h)/(Jx σ) = [h0/δb] = 91 0.183 116.1 110.8 0.960 110.8 < 110.8 (= [h0/2δc]) 561 < 2138 (= R γ) 50.2 30.7 < 50.2 (= [h0/δb]) h0/δb = 30.7 Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = => Bản bụng đảm bảo ổn định cục Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = h0/δb = Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc Gia cường sườn ngang 50.7 > 67 h0/δb = => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực Trang 26 (= 2.2 (E/R)½) III TÍNH TỐN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chiều dài nhịp tính tốn chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống - Lực dọc chống áp lực đất gây - Lực dọc chống chênh lệch nhiệt độ: - Trong đó: N2= α∆T.EA p= L= L0 = M= Q= N1 = 3.5 1.5 4.9 T/m m m Tm Tấn Tấn N2 = 5.7 Tấn α = 1.32E-05 /C α - Hệ số nở dài nhiệt chống: ∆T = E = 2.00E+07 43 A= N= 8.7 ∆T - Độ chênh lệch nhiệt độ chống E - Modulus đàn hồi vật liệu chống A - Diện tích tiết diện ngang chống - Tổng lực dọc phát sinh chống: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC DẦM VÀNH Vị trí : Cấu kiện H200x200x6x8 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN - TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1.1 VẬT LIỆU Cường độ thép chịu kéo tính tốn R= Modul đàn hồi thép E= Cường độ thép chịu cắt tính toán Rc = γ= Hệ số điều kiện làm việc 1.2 TIẾT DIỆN Chiều cao tiết diện h= Bề rộng cánh tiết diện bc= δc = Chiều dày cánh δb = Chiều dày bụng Chiều cao phần bụng hb= Chiều dài cấu kiện : L= Trang 27 2250 2100000 1365 0.95 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 20.0 20.0 0.8 0.6 18.4 3.5 cm cm cm cm cm m o o C T/m2 cm2 Tấn μx = μy = Hệ số chiều dài tính tốn phương X Hệ số chiều dài tính tốn phương Y 1 A (cm2) 43 Ac (cm2) 32 Ab (cm2) 11 Jx (cm4) 3262 Jy (cm4) 1067 Wx (cm3) 326 Wy (cm3) 107 b0 (cm) 19.4 SC (cm3) 153.6 lx (cm) 350 ly (cm) 350 rx (cm) 8.7 ry (cm) 5.0 λx λy λx(qu) λy(qu) 40.2 70.3 1.316 2.301 Sx (cm3) 179.0 8.70E+03 7.00E+03 4.90E+05 (kG) (kG) (kGcm) 1.3 TẢI TRỌNG Lực dọc tính tốn từ phần mềm N= 8.7 (T) = Lực cắt tính tốn từ phần mềm Q= (T) = Momen tính tốn từ phần mềm M*= 4.9 (Tm) = ĐỘ BỀN Độ lệch tâm tương đối m = (Mx/N)(A/Wx) * = Hệ sơ kể đến ảnh hưởng hình dáng tiết diện η = Độ lệch tâm tính đổi ml = η m = * Kiểm tra bền: σ = (N/A) + (M/W x) = τ = (QSx)/(Jxδb) = => CK đủ độ bền ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 3.1 Trong mặt phẳng uốn * Với λx(qu)và ml, hệ số ϕlt = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng * uốn: N/(ϕlt A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn 3.2 Ngoài mặt phẳng uốn * Hệ số uốn dọc φy = * Tính φd a = ((ly dc)/(bc h))2 (1+(h0 db3)/(2 bc dc3)) = y= ϕ1 = y (Jy/Jx) (h/ly)2 (E/R) = ϕd = * Hệ số kể đến ảnh hưởng Mx hình dạng tiết diện C = Kiểm tra ổn định tổng thể mặt * phẳng uốn: N/(C φy A) = => CK ổn định tổng thể mặt phẳng uốn ỔN ĐỊNH CỤC BỘ 4.1 Bản cánh [b0/2δc] = 7.431 1.374 10.207 1704 640 => Bản cánh đảm bảo ổn định cục Trang 28 < 2138 < 1297 (= R γ) (= Rc γ) < 2138 (= R γ) < 2138 (= R γ) < 15 (= [b0/2δc]) 0.503 402 0.766 4.747 2.582 2.573 1.000 0.174 1520 15.0 12.1 b0/2δc = < 20 4.2 Bản bụng Do điều kiện bền hay ổn định tổng thể mặt phẳng a uốn * Khi a ≤ 0.5, [h0/δb] = 43.2 * Khi a > 1, [h0/δb] = 116.1 Ứng suất tiếp trung bình t = Q/(h0 δb) = 634 b = 1.4 ((2α-1)τ)/σ = 1.316 * Khi α = 1, [h0/db] = 97.7 * Khi 0.5 < α < 1, [h0/δb] = 180.8 * α = (M h)/(Jx σ) = 1.763 [h0/δb] = 116.1 * b c < 116.1 (= [h0/2δc]) 341 < 2138 (= R γ) 43.2 30.7 < 43.2 (= [h0/δb]) h0/δb = 30.7 Với A = ∑Ac + (2) (0.85) δb (E/R)½ δb = Kiểm tra lại ổn định tổng thể mặt phẳng uốn N/(ϕlt A) = => Bản bụng đảm bảo ổn định cục Do điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng uốn [h0/δb] = h0/δb = Kiểm tra theo 3.2.a Thỏa điều kiện 3.2.a Khơng cần bố trí sườn dọc Gia cường sườn ngang 50.7 h0/δb = > 67 => Bản bụng không cần gia cường sườn ngang KẾT LUẬN CK đủ khả chịu lực Trang 29 (= 2.2 (E/R)½) ...THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CƠNG HỐ ĐÀO Dự án: Chủ đầu tư: Trụ Sở Làm Việc Chi Nhánh BIDV Lam Sơn, Thanh Hóa Ngân Hàng TMCP Đầu Tư Và Phát Triển... mặt thi cơng, tập kết máy móc vật tư thi công Thi công cọc ép, kingpost Thi công cừ larsen IV dài 8m, 12m Bước Đào đất đến độ sâu 1.5m Bước Thi công lắp đặt văng chống thép độ sâu 1m Bước Đào. .. III TÍNH TOÁN THANH DẦM VÀNH - Áp lực đất phân bố cao độ chống - Chi? ??u dài nhịp tính tốn chống - Khoảng cách từ chống ngang gần đến dầm vành - Momen phát sinh chống - Lực cắt phát sinh chống