Khách sạn thảo tùng, tp đà nẵng

Các tồn tại, thiếu sót cần bổ sung, chỉnh sửa:- Sửa một số lỗi chính tả, trình bày trong thuyết minh tính tốn- Sàn: nhiều ơ sàn kết quả chọn thép lớn hơn tính toán quá nhiều- Cầu thang:

KIẾN TRÚC 1

SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ

Khu vực Châu Á - Thái Bình Dương trong những năm gần đây đã trở thành một trong những khu vực có nền kinh tế năng động và phát triển vượt bậc với mức tăng trưởng bình quân hàng năm từ 6  8 % chiếm một tỷ trọng đáng kể trong nền kinh tế thế giới Điều này thể hiện rõ nét qua việc điều chỉnh chính sách về kinh tế cũng như chính trị của các nước phương Tây nhằm tăng cường sự có mặt của mình và cuộc đấu tranh giữa các công ty lớn để giành lấy thị phần trong khu vực đang diễn ra một cách gay gắt.

Trong những năm gần đây, cùng với sự phát triển vượt bậc của các nước trong khu vực Đông Nam Á, nền kinh tế Việt Nam cũng có những chuyển biến rất đáng kể Đường lối kinh tế đúng đắn cộng với sự ổn định về chính trị của Việt Nam đã tạo ra một sức hút mới đối với các nhà đầu tư nước ngoài Tốc độ tăng trưởng kinh tế khá cao, trung bình 7,5%/năm Tình hình hoạt động đầu tư nước ngoài tại Việt Nam đã có những bước phát triển mạnh mẽ sau khi nhiều bộ luật và chính sách được sửa đổi và ban hành Nhịp độ giao dịch thương mại và đầu tư ngày càng tăng, nhất là sau khi Việt Nam tham gia vào các tổ chức kinh tế lớn của khu và thế giới như: AFTA, APEC, WTO… và cùng với việc Chính phủ Hoa Kỳ trao cho Việt Nam quy chế quan hệ thương mại bình thường vĩnh viễn (PNTR) càng làm cho nguồn vốn đầu tư nước ngoài chảy vào Việt Nam nhiều hơn.

Song song với sự phát triển của đất nước, ngành du lịch và dịch vụ cũng phát triển rất mạnh Hàng năm có hàng triệu du khách nước ngoài đến Việt Nam Trong bối cảnh tình hình an ninh và địa chính trị tại nhiều khu vực trên thế giới đang trở nên ngày càng bất ổn thì Việt Nam với sự ổn định về an ninh và chính trị lại càng nổi lên là một điểm đến an toàn và lí tưởng đối với du khách

Trong các điểm du lịch ở Việt Nam, Đà Nẵng là một địa điểm du lịch được nhiều người biết đến với các danh lam thắng cảnh nổi tiếng như: Bà Nà, Non Nước ; ngoài ra còn có Bảo Tàng Chăm duy nhất ở Việt Nam, nơi lưu giữ những vật dụng của người Chămpa xưa Hơn nữa Đà Nẵng nằm ở vị trí giữa các di sản thế giới: Đô thị cổ Hội An, Thánh địa Mỹ Sơn, Cố đô Huế lại có sân bay quốc tế và cảng nước sâu cho tàu bè cập bến nên trở thành nơi trung chuyển khách du lịch cho các địa điểm nói trên.

Do những đặc điểm và điều kiện nói trên nên lượng khách du lịch đến với Đà Nẵng ngày càng nhiều đòi hỏi nơi ăn chốn ở phục vụ du khách cũng phải phát triển tương xứng. Trước tình hình đó Công ty Thảo Tùng nhận thấy việc đầu tư xây dựng một khách sạn là hoàn toàn hợp lý nờn đó quyết định đầu tư xõy dựng ôKHÁCH SẠN THẢO TÙNGằ gồm

7 tầng với kiến trúc hình khối càng góp phần tô điểm thêm cho vẻ đẹp của thành phố.

VỊ TRÍ VÀ ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Công trình "Khách Sạn Thảo Tùng" được xây dựng trên khu đất thuộc lô đất B26, B27, B28, B29 đường Phạm Văn Đồng, thành phố Đà Nẵng Tứ cận như sau:

- Phía Bắc giáp đường Phạm Văn Đồng.

2Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát

- Phía Nam giáp khu đất qui hoạch chia lô.

Khu đất xây dựng công trình “KHÁCH SẠN THẢO TÙNG” là một bãi đất trống, hiện nay khu đất này nằm trong dự án quy hoạch và sử dụng của thành phố Đà Nẵng.

Khí hậu thời tiết khu vực: thành phố Đà Nẵng nằm trong vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với các đặc trưng của vùng khí hậu miền Trung chia thành hai mùa rõ rệt:

+ Mùa mưa từ tháng 9 đến tháng 12.

+ Mùa khô từ đầu tháng 3 và kết thúc vào khoảng cuối tháng 8

+ Nhiệt độ trung bình năm : 25,6 0 c

+ Nhiệt độ tối thấp trung bình năm : 22,7 0 c.

+ Nhiệt độ tối cao trung bình năm : 29,8 0 c.

+ Nhiệt độ cao nhất tuyệt đối : 40,9 0 c.

+ Nhiệt độ thấp nhất tuyệt đối : 10,2 0 c.

+ Lượng mưa trung bình năm : 2066mm / 1năm.

+ Lượng mưa năm lớn nhất : 3307mm.

+ Lượng mưa năm thấp nhất : 1400mm.

+ Lượng mưa ngày lớn nhất : 332mm.

+ Số ngày mưa trung bình năm : 140-148 ngày.

+ Số ngày mưa nhiều nhất trong tháng : trung bình 22 ngày tháng 10 hằng năm

+ Độ ẩm không khí trung bình năm : 82.

+ Độ ẩm cao nhất trung bình : 90.

+ Độ ẩm thấp nhất trung bình : 75.

+ Độ ẩm thấp nhất tuyệt đối : 18% ( tháng 4.1974 ).

+ Lượng bốc hơi trung bình năm : 2017mm/năm.

+ Lượng bốc hơi tháng lớn nhất : 240mm/tháng.

+ Lượng bốc hơi tháng thấp nhất : 119mm/tháng.

+ Số giờ nắng trung bình : 2158giờ/năm.

+ Số giờ nắng trung bình tháng nhiều nhất : 248giờ/tháng.

Tốc độ và hướng gió khu vực thành phố Đà Nẵng thống kê trung bình tháng theo bảng sau:

Hướng gió mạnh nhất B B B B B B TN TB

Tốc độ gió mạnh nhất 19 18 18 18 25 20 27 17 18 40 28 18 40

Tốc độ gió bình thường : 3.3m/sec

Tốc độ gió khẩn cấp tối đa khi có bão : 40.0m/sec

Theo số liệu thống kê từ năm 1991 đến nay, trung bình hàng năm trên biển Đông có

10 cơn bão hoạt động gây ảnh hưởng đến ven biển miền Trung vào các tháng 9, tháng 10 và tháng 11.

Hàng năm trung bình có 1,8 cơn bão đổ bộ vào thành phố Đà Nẵng (số liệu thống kê từ năm 1884 đến năm 1987 có 192 cơn bão ảnh hưởng trực tiếp vào khu vực này).

Gió bão rất mạnh, ở khu vực thành phố Đà Nẵng tốc độ gió có thể đạt từ 35m/sec đến 45m/sec Phạm vi bão có thể bao quát một vùng rộng có đường kính từ 200-300 km

2.2.8 Địa chất: Địa chất công trình của khu đất xây dựng gồm các lớp như sau:

- Lớp thứ nhất: Lớp á cát có chiều sâu 5m ở trạng thái dẻo.

- Lớp thứ hai: Lớp á sét có chiều sâu 4m ở trạng thái dẻo cứng.

- Lớp thứ ba: Lớp cát hạt trung có chiều sâu rất lớn ở trạng thái chặt vừa.

Tất cả các lớp đất đều ở trạng thái bão hòa nước.

NỘI DUNG VÀ QUI MÔ ĐẦU TƯ

Cụng trỡnh ôKHÁCH SẠN THẢO TÙNGằ là một cụng trỡnh được xõy dựng mới hoàn toàn chủ yếu dùng để phục vụ khách du lịch nghỉ ngơi Ngoài ra công trình còn có chức năng là nơi ăn uống và tổ chức các cuộc hội nghị, hội thảo nên công trình ngoài các phòng ngủ còn có nhà hàng và phòng hội nghị

Công trình gồm có 7 tầng chưa kể một tầng hầm và một tầng mái với diện tích mỗi tầng khoảng 550 m 2

Cấp công trình: Công trình lát đá Granite nhân tạo và có tuổi thọ trên 70 năm nên cấp công trình là cấp II.

Vì công trình chủ yếu phục vụ khách nghỉ ngơi nên ta bố trí công trình như sau:

Tầng hầm dùng để làm chỗ đỗ xe ô tô cho khách và xe máy cho nhân viên khách sạn và khách du lịch, ngoài ra tầng hầm còn dùng để bố trí các thiết bị kỹ thuật phục vụ cho khách sạn.

Tầng một gồm khu lễ tân khách sạn phục vụ khách, nhà hàng ăn uống phục vụ khách sạn, kho lạnh bảo quản thực phẩm, phòng ở của nhân viên khách sạn và chủ khách sạn.

Tầng hai đến tầng sáu, bố trí các phòng ngủ cho khách gồm bốn loại phòng ngủ: 5 phòng ngủ đặc biệt, 15 phòng ngủ loại một, 10 phòng ngủ loại hai và 15 phòng ngủ loại ba.

Tầng bảy dùng làm phòng hội nghị và quầy phục vụ giải khát.

Tầng mái dùng làm phòng giặt ủi và sân phơi.

CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ

4.1 Giải pháp quy hoạch tổng mặt bằng:

Do diện tích đất công trình nhỏ và nằm ở trong thành phố nên ta tận dụng toàn bộ đất công trình để xây khách sạn, vì vậy ta phải thiết kế công trình sao cho hợp lí cả về công năng lẫn thi công

4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc:

4.2.1 Giải pháp mặt bằng công trình:

Mặt bằng công trình được bố trí theo hình chữ nhật Hệ thống giao thông của công trình gồm hai cầu thang bộ (trong đó có một cầu thang bộ thoát hiểm) được bố trí ở hai đầu sảnh tầng, hai cầu thang máy bố trí ở gần trung tâm công trình, việc bố trí này rất thích hợp với kết cấu nhà cao tầng, nhất là khách sạn vì nó thuận tiện cho việc đi lại của khách và thuận tiện trong việc xử lý kết cấu.

Mặt bằng công trình được tổ chức như sau:

+ Tầng hầm: có chiều cao 3,0 m gồm các khu như sau:

- Khu để xe ôtô và xe máy rộng : 244 m

5 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát

- Phòng điện máy nổ rộng :21,8 m

- Đường dốc 12% cho xe lên xuống.

+ Tầng trệt: cao 4,8 m gồm các chức năng sau:

- Phòng dành cho nhân viên rộng : 30 m

- Phòng dành cho chủ nhà rộng : 20,5 m

- Sảnh, kho thực phẩm, nhà vệ sinh, , rộng : 284 m

+ Tầng 2→6: cao 3,6 m là các phòng khách sạn cho thuê Mặt bằng một sàn điển hình gồm có:

- 1 phòng ngủ đặc biệt rộng 66,7 m gồm có: phòng khách rộng 27,5 m , phòng ngủ và phòng tắm rộng 34 m , ban công rộng 3 m

- 3 phòng ngủ loại 1 nằm phía trước khách sạn có cửa kính nhìn ra phố,mỗi phòng đều có một phòng tắm và vệ sinh riêng Trong đó có 2 phòng rộng 37 m phòng còn lại rộng 43 m

- 2 phòng ngủ loại 2 nằm phía sau khách sạn có hành lang rộng 2,3 m, mỗi phòng đều có một phòng tắm và vệ sinh riêng Diện tích của một phòng là 34,5 m

- 3 phòng ngủ loại 3 nằm phía sau và ở giữa khách sạn có hành lang rộng 2,3 m, mỗi phòng đều có một phòng tắm và vệ sinh riêng 2 phòng có diện tích là 29 m Phòng còn lại rộng 27,7 m

+ Tổng số phòng ngủ trên các tầng từ 2 6 là:

- Phòng ngủ loại đặc biệt: 5 phòng.

Tổng số phòng ngủ cho thuê trong khách sạn là 45 phòng.

+ Tầng 7: cao 3,6 m gồm các khu như sau:

- Phòng hội nghị dùng cho thuê để hội thảo, có diện tích : 164,5 m

- Quầy giải khát phục vụ rộng : 112 m

- Các phòng vệ sinh, sảnh giải lao, , rộng : 250 m

+ Tầng 8: cao 3,3 m gồm các khu như sau:

- Phòng giặt ủi, phòng thang máy, hành lang, , có diện tích: 162 m

- Mái bằng có độ dốc 2% rộng : 163 m

4.2.2 Giải pháp mặt đứng công trình:

Là một trong những công trình lớn ở Đà Nẵng, là nhà cao tầng, vì vậy hình dạng công trình phải đảm bảo ổn định, chống lật, chống xoắn Công trình phải có hình dạng đối xứng và dựa vào đặc điểm khu đất ta thiết kế công trình có dạng hình khối chữ nhật, hình dáng cao vút thể hiện một phong cách mạnh mẽ, hiện đại và bền vững của công trình

Mặt đứng sẽ ảnh hưởng trực tiếp đến tính nghệ thuật của công trình Khi nhìn từ xa thì ta chỉ cảm nhận toàn bộ công trình trên hình khối kiến trúc, nhưng khi đến gần thì sự biểu hiện nghệ thuật chuyển sang mặt đứng Công trình được sử dụng và khai thác triệt để nét kiến trúc hiện đại với cửa kính và tường sơn màu Tầng 1 công trình được thiết kế với chiều cao lớn tạo cho ta cảm giác thông thoáng của công trình Tầng 2 đến tầng 6 được thiết kế giống nhau tạo cho ta một cảm giác đồng bộ của công trình

4.2.3 Giải pháp mặt cắt công trình:

Dựa vào đặc điểm sử dụng và điều kiện vệ sinh ánh sáng, thông hơi thoáng gió cho các phòng chức năng ta chọn chiều cao các tầng như sau:

Giao thông theo phương đứng của công trình gồm thang máy và thang bộ được thiết kế theo các nguyên tắc sau:

- Thang máy: Số thang máy phụ thuộc vào loại thang và lượng người phục vụ.

Không sử dụng thang máy làm lối thoát người khi có sự cố Công trình có thang máy vẫn phải bố trí thang bộ Nếu công trình sử dụng thang máy làm phương tiện giao thông đứng chủ yếu thì số lượng thang máy chở người không ít hơn hai Thang máy phải bố trí gần lối vào cửa chính, buồng thang máy đủ rộng, có bố trí tay vịn, bảng điều khiển cho người tàn tật Giếng thang máy không nên bố trí sát bên cạnh các phòng chính của công trình, nếu không phải có biện pháp cách âm, cách chấn động.

- Thang bộ: Số lượng, vị trí và hình thức cầu thang phải đáp ứng yêu cầu sử dụng thuận tiện và thoát người an toàn Chiều rộng thông thủy của cầu thang ngoài việc đáp ứng quy định của quy phạm phòng cháy, còn phải dựa vào đặc trưng sử dụng của công trình Chiều cao một đợt thang không lớn hơn 1,8m và phải bố trí chiếu nghỉ Chiều rộng chiếu nghỉ không nhỏ hơn 1,2m Chiều cao thông thủy của phía trên và phía dưới chiếu nghỉ cầu thang không nhỏ hơn 2m Chiều cao thông thủy của vế thang không nhỏ hơn 2,2m.

Chọn chiều cao cửa sổ và cửa đi phải đảm bảo yêu cầu chiếu sáng Ở đây chọn cửa sổ cao 2,1 m và cách nền 0,9 m Cửa đi cao 2,2 m Riêng buồng thang máy do để đảm bảo độ cứng cho lỏi bêtông cốt thép, chiều cao cửa 2,2 m.

Ngày nay, trên thế giới cũng như ở Viêt Nam việc sử dụng kết cấu bê tông cốt thép trong việc xây dựng đã trở nên rất phổ biến Đặc biệt trong xây dựng nhà cao tầng, bê tông cốt thép được sử dụng rộng rãi do có những ưu điểm sau:

- Giá thành của kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ hơn kết cấu thép đối với những công trình có nhịp vừa và nhỏ chịu tải trọng như nhau.

- Bền lâu, ít tốn tiền bão dưỡng, cường độ ít nhiều tăng theo thời gian Có khả năng chịu lửa tốt.

- Dễ dàng tạo được hình dáng theo yêu cầu của kiến trúc.

Bên cạnh đó, kết cấu bê tông cốt thép vẫn tồn tại những mặt khuyết điểm như trọng lượng bản thân lớn, dễ xuất hiện khe nứt, thi công qua nhiều công đoạn, khó kiểm tra chất lượng.

Từ những ưu và khuyết điểm trên, căn cứ vào đặc điểm của công trình em lựa chọn kết cấu bêtông cốt thép để xây dựng công trình Công trình là khung bêtông cốt thép chịu lực theo hai phương, với lõi cứng ở tâm công trình do đó chọn tiết diện cột chịu lực dạng hình vuông, thay đổi kích thước theo chiều cao (xem phần tính toán kết cấu) Vừa phù hợp kết cấu đồng thời phù hợp kiến trúc công trình.

Do nền đất của công trình tương đối tốt, từ đặc điểm kiến trúc và kết cấu của công trình, nên em lựa chọn phương án móng của công trình là móng cọc ép sẽ đảm bảo những yêu cầu về chịu lực của công trình.

4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác:

Tuyến điện trung thế 15KV qua ống dẫn đặt ngầm dưới đất đi vào trạm biến thế của công trình Ngoài ra còn có điện dự phòng cho công trình gồm 1 máy phát điện chạy bằng Diezel, máy phát điện này đặt tại phòng máy nổ thuộc tầng hầm của công trình Khi nguồn diện chính của công trình bị mất vì bất kỳ một lý do gì, máy phát điện sẽ cung cấp điện cho những trường hợp sau:

- Các hệ thống phòng cháy, chữa cháy.

- Các phòng ngủ ở các tầng.

- Các khu phục vụ, khu vệ sinh của khách sạn.

- Hệ thống cấp nước sinh hoạt:

+ Nước từ hệ thống cấp nước chính của thành phố được nhận vào bể ngầm đặt dưới tầng hầm.

TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ, KỸ THUẬT CỦA CÔNG TRÌNH

5.1 Hệ số sử dụng k SD kSD DTLV DTSD49

- DTLV: Tổng diện tích các phần làm việc.

- DTSD: Diện tích sử dụng (bao gồm diện tích các phòng làm việc, vệ sinh, cầu thang, sảnh, kho…)

5.2 Hệ số xây dựng k XD kXD DTCT DTLD= 24x20

- DTCT: Diện tích xây dựng công trình.

- DTLD: Diện tích lô đất

KẾT LUẬN

Việc Công ty Thảo Tùng đầu tư xây dựng công trình “KHÁCH SẠN THẢO TÙNG” là quyết định đúng đắn và phù hợp với sự phát triển của kinh tế cũng như của ngành du lịch Nó hứa hẹn mang lại lợi ích kinh tế cho công ty Và góp phần vào sự phát triển của ngành du lịch thành phố Đà Nẵng.

Nội dung, qui mô đầu tư, giải pháp thiết kế và chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của công trình đảm bảo theo đúng các yêu cầu về kinh tế kỹ thuật.

KẾT CẤU 11

-LÁT ĐÁ CERAMIC DÀY 10 LY -VỮA LÓT MAC 50 DÀY 20 -SÀN BTCT MAC 350

-TRẦN THẠCH CAO DÀY 10 LY

TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2)

Sơ đồ tính và cấu tạo

Dựa trên kích thước, cấu tạo, chức năng các ô sàn ta chia sàn tầng điển hình (từ tầng

2 đến tầng 7) làm 22 loại ô sàn: S1÷S22.

1.2 Mặt cắt cấu tạo sàn:

Chiều dày của bản được chọn theo công thức: hb D m l Trong đó :

D = 0,8 - 1,4 hệ số phụ thuộc vào tải trọng tác dụng lên bản, chọn D = 0,9 m – hệ số phụ thuộc liên kết của bản: m = 35 - 45 đối với bản kê bốn cạnh, m = 30

- 35 đối với bản loại dầm; lấy m = 45. l : Là cạnh ngắn của ô bản(cạnh theo phương chịu lực ).

Chiều dày của bản phải thoả mãn điều kiện cấu tạo: hb  hmin = 6 cm đối với sàn nhà dân dụng.

Và thuận tiện cho thi công thì hb nên chọn là bội số của 10mm.

Xác định tải trọng

Dựa vào cấu tạo kiến trúc lớp sàn.+ gtc = . (N/m 2 ) : tĩnh tải tiêu chuẩn. gtt = n.gtc (N/m 2 ) : tĩnh tải tính toán.

Trong đó: : trọng lượng riêng của vật liệu, tra theo TCVN 2737-1995. n: hệ số vượt tải, tra theo TCVN 2737-1995. Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp lên sàn không có dầm đỡ nên xem tải trọng đó phân bố lên sàn là phân bố đều.

Diện tích cửa: Sc =  bc.hc ( m 2 )

Trong đó: bc: chiều rộng cửa. hc: chiều cao cửa.

Diện tích tường: St=  bt.ht (m 2 )

Trong đó: bt: chiều rộng tường. ht: chiều cao tường.

Tải trọng tường: gt = c.Sc.nc + t.( St - Sc).nt

Trong đó: nc: hệ số vượt tải của cửa, theo TCVN 2737 -1995: nc=1,3.

14Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát nt: hệ số vượt tải của tường, theo TCVN 2737 -1995: nt=1,1.

c: trọng lượng riêng của cửa, theo TCVN 2737-1995.

t: trọng lượng riêng của tường, theo TCVN 2737-1995.

Kết quả tải trọng do cấu tạo sàn :

Sàn loại 1: Sàn phòng ngủ, hành lang

- Đối với các ô sàn có h = 11cm.

Sàn loại 2: Sàn phòng vệ sinh, lôgia:

Tải trọng do tường truyền lên sàn:

- ptc (N/m 2 ): hoạt tải tiêu chuẩn, tra theo TCVN 2737-1995.

- ptt= ptc.n (N/m 2 ): hoạt tải tính toán.

Trong đó n: hệ số vượt tải, tra theo TCVN 2737-1995.

Sàn loại 1:Phòng ngủ, vệ sinh, ban công, lôgia: 2000 (N/m 2 ).

Sàn loại 2: Hành lang, sảnh: 3000 (N/m 2 ).

15 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát h γ g tt

Hệ số vượt tải 1,2 lấy cho cả 2 loại sàn.

Các ô sàn S1-S4; S7; S9; S15; S16; S18-S21 là các ô sàn loại 1 với ptt= 2400 (N/m 2 ).

Các ô sàn S5; S8; S10; S14; S17; S22 là các ô loại 2 với ptt= 3600 (N/m 2 ).

2.3 Tổng tải trọng tác dụng: qtt= gtt + ptt (N/m 2 ).

Diện tích Tường Kích thước cấu kiện g t q t

Diện tích ô sàn Kich thước ô sàn q

Phụ thuộc vào tỷ số kích thước cạnh dài, cạnh ngắn ô sàn mà ta có sàn làm việc theo một phương hay hai phương.

+Khi l2 l1 >2: Sàn làm việc theo 1 phương (bản loại dầm).

Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn của ô bản coi như một dầm.

Cốt thép chịu lực được tính theo phương cạnh ngắn của bản, cạnh dài lấy theo cấu tạo.

Tùy liên kết với bản mà ta có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

- Sơ đồ 1: đầu ngàm đầu khớp.

17 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2

Sơ đồ 1 (4 cạnh khớp) Sơ đồ 9 (4 cạnh ngàm)

+Khi l2 l1≤2 sàn làm việc theo 2 phương (bản kê 4

Cốt thép chịu lực được tính toán cụ thể cho cả hai phương l1 và l2 Với l1, l2 là chiều dài cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản.

Tùy thuộc vào sự liên kết ở các cạnh mà ta có thể coi là liên kết ngàm hay khớp Ở đây để an toàn ta quan niệm rằng: sàn liên kết với dầm giữa xem là liên kết ngàm, sàn liên kết với dầm biên là liên kết khớp để xác định nội lực trong sàn nhưng khi bố trí thép thì dùng thép tại biên ngàm đối diện để bố trí cho khớp.

Nội lực bản kê 4 cạnh tính theo sơ đồ đàn hồi, kích thước l1, l2 lấy theo tim dầm.

Dựa vào liên kết cạnh bản  có 11 sơ đồ (xem sổ tay kết cấu công trình). VD:

18 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát g 8

M II Momen theo phương cạnh ngắn Momen theo phương cạnh dài

 M1, MI, MI’ : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn.

 M2, MII, MII’ : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài.

Mômen dương lớn nhất ở giữa bản:

Mômen âm lớn nhất ở trên gối:

Trong đó: i = 1, 2, 3 là chỉ số sơ đồ bản;

1, 2 là chỉ số phương cạnh bản; l1 :phương cạch ngắn của bản l2 :phương cạnh dài của bản a11:là hệ số của sơ đồ bản 1 phương cạnh ngắn i : chỉ số sơ đồ sàn (4 cạnh khớp i = 1, 4 cạnh ngàm i = 9 ). mi1, mi2, ki1, ki2 tương ứng với ai1, ai2, bi1, bi2: hệ số phụ thuộc i và l1/l2 tra bảng sổ tay kết cấu, nếu l1/l2 là số lẻ thì nội suy

Vd : l1/l2 = 1,78 thì nội suy từ 2 giá trị l1/l2 = 1,75 và l1/l2 = 1,8.

Bêtông cấp độ bền B20 có Rb,5 MPa; Rbt =0,9 MPa.

Thép   8: dùng thép AI có Rs=Rsc= 225 MPa.

Thép  > 8: dùng thép AII có Rs=Rsc= 280 MPa.

8 3 R s =R sc = 365 ξ R = 0.563 α R = 0.405 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 1,049 0.009 0.996 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -1,602 0.014 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 4,872 0.041 0.979 2.46 0.27% 8 205 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -6,855 0.058 0.970 2.15 0.24% 10 365 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 5,131 0.044 0.978 2.59 0.29% 8 194 150 3.35 0.37% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -7,221 0.061 0.968 2.27 0.25% 10 346 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,579 0.013 0.993 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -2,075 0.018 0.991 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,350 0.011 0.994 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,899 0.016 0.992 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 984 0.008 0.996 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,293 0.011 0.994 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 6,732 0.057 0.970 3.43 0.38% 8 147 150 3.35 0.37% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -10,283 0.088 0.954 3.28 0.36% 10 239 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,093 0.009 0.995 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,538 0.013 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,093 0.009 0.995 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,538 0.013 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 643 0.005 0.997 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -950 0.008 0.996 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44%

2,400 Kích thước Tải trọng Chiều dày

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM

Tính thép Cấp bền BT :

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.595 α R = 0.418 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a T T a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 90.0 α 1 = 0.0184 M 1 = 4,788 0.041 0.979 2.41 0.27% 8 208 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0047 M 2 = 1,230 0.013 0.994 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0396 M I = -7,917 0.067 0.965 3.26 0.36% 10 241 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0103 M II = -2,049 0.017 0.991 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0235 M 1 = 2,393 0.020 0.990 1.19 0.13% 8 421 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0161 M 2 = 1,733 0.018 0.991 0.95 0.12% 8 530 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0565 M I = -4,895 0.042 0.979 1.98 0.22% 10 396 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0334 M II = -2,900 0.025 0.987 1.17 0.13% 10 674 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0210 M 1 = 4,027 0.034 0.983 2.02 0.22% 8 248 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0112 M 2 = 2,151 0.022 0.989 1.18 0.14% 8 426 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0474 M I = -7,044 0.060 0.969 2.88 0.32% 10 272 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0254 M II = -3,776 0.032 0.984 1.52 0.17% 10 516 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0209 M 1 = 3,808 0.032 0.984 1.91 0.21% 8 263 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0100 M 2 = 1,816 0.019 0.991 0.99 0.12% 8 506 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0469 M I = -6,884 0.059 0.970 2.82 0.31% 10 279 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0223 M II = -3,273 0.028 0.986 1.32 0.15% 10 596 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0205 M 1 = 1,868 0.016 0.992 0.93 0.10% 8 541 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0082 M 2 = 745 0.008 0.996 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0454 M I = -3,119 0.027 0.987 1.25 0.14% 10 626 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0182 M II = -1,247 0.011 0.995 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0201 M 1 = 1,948 0.017 0.992 0.97 0.11% 8 518 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0072 M 2 = 701 0.007 0.996 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0443 M I = -3,203 0.027 0.986 1.29 0.14% 10 609 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0160 M II = -1,156 0.010 0.995 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0186 M 1 = 5,997 0.051 0.974 3.04 0.34% 8 165 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0049 M 2 = 1,578 0.016 0.992 0.86 0.11% 8 583 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0400 M I = -9,394 0.080 0.958 3.89 0.43% 10 202 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0107 M II = -2,513 0.021 0.989 1.01 0.11% 10 779 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0285 M 1 = 2,532 0.022 0.989 1.26 0.14% 8 398 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0252 M 2 = 2,231 0.023 0.988 1.22 0.15% 8 411 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0660 M I = -5,405 0.046 0.976 2.20 0.24% 10 358 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0582 M II = -4,766 0.041 0.979 1.93 0.21% 10 407 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0209 M 1 = 2,028 0.017 0.991 1.01 0.11% 8 498 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0098 M 2 = 952 0.010 0.995 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0468 M I = -3,479 0.030 0.985 1.40 0.16% 10 560 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0219 M II = -1,629 0.014 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0192 M 1 = 1,939 0.017 0.992 0.97 0.11% 8 521 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0164 M 2 = 1,649 0.017 0.991 0.90 0.11% 8 558 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0446 M I = -3,755 0.032 0.984 1.51 0.17% 10 518 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0378 M II = -3,183 0.027 0.986 1.28 0.14% 10 613 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0297 M 1 = 1,336 0.011 0.994 0.90 0.10% 8 559 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0076 M 2 = 343 0.004 0.998 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0594 M I = -2,402 0.020 0.990 0.96 0.11% 10 815 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0141 M II = -570 0.005 0.998 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0210 M 1 = 3,228 0.027 0.986 1.62 0.18% 8 311 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0112 M 2 = 1,724 0.018 0.991 0.94 0.11% 8 533 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0474 M I = -5,921 0.050 0.974 2.41 0.27% 10 326 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0254 M II = -3,174 0.027 0.986 1.28 0.14% 10 615 200 3.93 0.44%

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ

Bê tông: Cấp độ bền B25 có: Rb = 14,5 MPa; Rbt = 1,05 MPa; Eb = 32,5x10 3 MPa. Cốt thép:

- Thộp CI (ỉ AII 210,000 Đoạn dầm Đoạn dầm

|Q| max N Tải trọng Tiết diện

(kN/m) (mm) Q Đ.kiện t.toán Đai dự kiến ỉ s n

Xem bản vẽ chi tiết dầm phụ.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

- Bêtông B25 có: Rb = 14.5(MPa) = 1.45(kN/cm 2 ).

- Cốt thép Φ ¿ 8: dùng thép CI có: RS = RSC = 225(MPa) = 22.50(kN/cm 2 ).

- Cốt thép Φ 8: dùng thép CII có: RS = RSC = 280(MPa) = 28.00(kN/cm 2 )

Hình 2.1 Mặt bằng cầu thang bộ tầng 2

Cầu thang là một bộ phận kết cấu công trình phục vụ chức năng đi lại, thoát người, vận chuyển trang thiết bị hàng hóa… Vì vậy cầu thang phải được bố trí tại các vị trí thuận tiện nhất, đảm bảo không gian đáp ứng được mật độ đi lại và yêu cầu về thoát hiểm

Về mặt kết cấu, cầu thang phải đáp ứng được các yêu cầu về độ bền, độ ổn định, khả năng chống cháy và chống rung động Đây là loại cầu thang 2 vế dạng bản, chiều cao tầng 1 là 3,8m (trừ đi 3 bậc đứng cửa vào 2 bậc cao 0.135m và bậc cuối cao 0.13m mỗi bậc rộng 0.3m).chiều cao còn lại 3.4m.

- Chiều cao bậc h bd = 165 mm.

- Bề rộng bậc b = 280 mm được xây bằng gạch.

- Số bậc ngang : n n  n bd  1 11 1 10    (bậc)

- Ô1 : bản thang có 4 liên kết xung quanh : tường, cốn thang C1 , dầm chiếu nghỉ (DCN) , dầm chiếu tới (DCT).

Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C1 và tường

Tính cầu thang theo sơ đồ đàn hồi nên lấy kích thước các bản thang theo khoảng cách các tim (dầm , vách ,tường)

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b D m l.

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5

Khách Sạn Thảo Tùng hb 1 1500 42,85

35   mm Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm.

- Ô3 : bản thang liên kết 4 cạnh : vách, dầm chiếu nghỉ (DCN) ,tường.

Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào dầm chiếu nghỉ (DCN) và vách

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b D m l.

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 hb 1 1200 34, 28

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm.

- Cốn thang C : liên kết ở 2 đầu gối lên DCN , DCTH ( DCT).

- DCN , DCT : liên kết 2 đầu gối lên tường ,vách.

4 – TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang :

Hình 4.1 : Cấu tạo bậc thang + Lớp đá Granit dày 20 mm :

 + Lớp vữa lót dày 15 mm :

+ Lớp vữa trát dày 15 mm : g6 = n.6.6

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g b = g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6

Bảng 4.1 Bảng tính tĩnh tải bản thang

Cấu kiện Vật liệu δ b h n γ gtt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang tt tc p  n p = 1,23 = 3.6 (KN/m 2 ) Quy đổi thành tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản : p qd  p tt  cos a  3.6 0.83 2.988(   KN m / 2 )

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên ): b b qd q  g  p = 5.613 + 2.988 = 8.601 (KN/m 2 ).

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ :

+ Lớp đá Granit dày 20 mm :

1 1 1 1 g n  + Lớp vữa lót dày 15 mm :

+ Lớp vữa trát dày 15 mm : g4 = n.4.4

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g cn = g1 + g2 + g3 + g4

Bảng 4.2 Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ :

Cấu kiện Vật liệu δ b h n γ gtt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang tt tc p  n p = 1,23 = 3.6 (KN/m 2 )

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản qcn =(p t t + g cn )= (3.6+3.503) = 7.103 (KN/m 2 ).

6 - TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG VÀ BẢN CHIẾU NGHỈ :

Qui tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản thang (m 2 theo phương xiên ) về tải trọng vuông góc với mặt phẳng bản. cos 5.613 0.83 4.66( / 2 ) g  g b  a    KN m cos 2.988 0.83 2.48( / 2 ) p  p qd  a    KN m

Khách Sạn Thảo Tùng g= g cn =3.503 (KN/m 2 ). p= p tt   n p tc = 1,23 = 3.6(KN/m 2 ).

Ta có bảng tính cốt thép :

Cốn thang gác lên dầm chiếu nghỉ và dầm chân thang (dầm chiếu tới) xem như hai đầu liên kết

Hình 4.2: Sơ đồ tính nội lực cốn thang

Kích thước cốn thang có thể chọn sơ bộ theo công thức :

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.595 α R = 0.418 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ s TT s BT A s CH

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG

- Trọng lượng bản thân cốn: g1= n c      c b ( h h b )  n v    v (2 h b h   b )   v

- Trọng lượng lan can : g 2  g lc tc  h lc =0.3 (KN/m)

- Do ô sàn 1 truyền vào cốn C1: g3 1 1.5

- Do ô sàn 2 truyền vào cốn C2: g’3 2 1,5

(KN/m) Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C1 :

= 0.85+0.3+6,04 = 7,19 (KN/m) Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C2 :

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật

Chiều cao tính toán: h0 = h – a = 30 – 3 = 27 cm

Tính hàm lượng cốt thép μ%= A s b.h o 100% 1,7 100%

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn μ%= A s b.h o 100% 2,011

Số liệu tính toán: b = 100mm; ho = 270mm(a0mm); h = 300mm; Rb = 11.5 MPa; Rbt = 0,9MPa; Rsw 175MPa; Es = 210000MPa; Eb = 30000 MPa; các hệ số ϕ b 2 =2 ; ϕ b 3 =0.6 ; ϕ b 4 =1.5 ; β=0.01 ;N=-11.47(KN)

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát+trọng lượng lang can + tải trọng do bản thang truyền vào g = g1+ g2+ g 3  =0.85 +0.3+

Do phản lực bản thang truyền vào(phần hoạt tải) p 2.988 1.5

 Kiểm tra điều kiện tính toán : Q ≤ Qb,o

Tính các giá trị: q1 = g+p/2 = 5,68+2,241/2= 6,8(kN/m)

Kiểm tra Qb,o< Qbmin nên lấy Qb,o= Qbmin = 15,2 (kN)

Kiểm tra Q < Qb,o nên không cần tính toán cốt đai, bố trí theo cấu tạo: chọn Φ6 bước cốt đai a0 mm

8- TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ (DCN)

Hình 8.1 Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ

8.2 - Xác định kích thước tiết diện

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức :

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200 ¿ 300.

Trọng lượng phần bêtông : q1= n     b ( h h  b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.21 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v  (2 h b   2 ) h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1,21+0.2+2,62+0 = 4.03 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1,21+0.2+2,62 = 4.03 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1,21+0.2+2,62+0 = 4.03 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

(KN) Hoạt tải do sàn Ô3 truyền vào :

40Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát b 1 3 l 3.6 1.5 q 2.7

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực :

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát + tải trọng do bản thang truyền vào +do chiếu nghĩ truyền vào,phản lực cốn thang. g =0.33+0.2 +0+

Do bản chiếu nghỉ truyền vào và bản thang p 3.6 1.25 0

Lập bảng tính cốt thép đai:

Mác betong Cấp độ bền g b = 1.3

25000 (kN/m2) 14500 30000000 (kN/m2) a r = 0.402 s sc,u = 400 gs= 1 295 (Mpa) 280 2E+08 (Mpa) gsi= 1 295000 (kN/m2) 280000 2E+11 (kN/m2)

Modun đàn hồi Cường độ nén tt

Cường độ chịu kéo tt

Diện tích thép Nội lực

Cường độ đặc trưng Modun đàn hồi b Cốt thép

1 Thông số đầu vào a Bê Tông

2 Tính toán và kết quả

8.5.3 -Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Dùng cốt treo dạng đai:

Hình 8.5.3 : Sơ đồ bố trí cốt treo

Trong đó : hs : khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc

Từ điều kiện cân bằng lực của phần phá hoại ta tính được số thanh cốt treo :

Trong đó : a : số thanh cốt treo cần bố trí n : số nhánh f d : diện tích thanh cốt treo

R s : cường độ chiệu kéo của thép

Bố trí 2 thanh cốt đai 6, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu nghỉ.

(m) (kN) (kN) g p q 1 b h a h o h f (mm) (kN) (kN)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP ĐAI

Cấp bền BT : Cốt thộp ỉ ≤ AI 210,000

Cốt thộp ỉ > AII 210,000 Đoạn dầm Đoạn dầm

|Q| max N Tải trọng Tiết diện

(kN/m) (mm) Q Đ.kiện t.toán Đai dự kiến ỉ s n

9- TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU TỚI DCT

9.2 - Xác định kích thước tiết diện

Chọn kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200 ¿ 300.

Trọng lượng phần bêtông : q1= n     b ( h h  b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.21 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v  (2 h b   2 ) h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.21+0.2+3,375+0 = 4,875 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1.21+0.2+3,375 = 4,875 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1.21+0.2+3,375+0 = 4,875 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

(KN) Hoạt tải do Ô sàn truyền vào : b 1

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực :

Nội lực dầm chiếu tới không khác mấy so với dầm chiếu nghỉ nên ta bố trí thép trong dầm chiếu tới như dầm chiếu nghĩ:

9.5-Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Tương tự dầm chiếu nghĩ :

Bố trí 2 thanh cốt đai 6, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu tới.

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2

Hình 4.1 Sơ đồ khung trục 2

2- Xác định sơ bộ kích thước các cấu kiện

Kích thước cấu kiện được chọn theo kinh nghiệm thiết kế "Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện cơ bản "và đảm bảo theo tiêu chuẩn thiết kế cấu kiện BTCT

TCVN 5574-2018 Trong đó kích thước của cấu kiện phải đảm bảo các yêu cầu sau:

+ Đảm bảo khả năng chịu lực (điều kiện bền) + Đảm bảo điều kiện sử dụng bình thường ( điều kiện về biến dạng)

+ Đảm bảo tính kinh tế trong thiết kế , cũng như các điều kiện thi công thuận lợi( hàm lượng cốt thép, tận dụng tối đa khả năng làm việc kết cấu , )

2.2 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện dầm.

Kích thước dầm được xác định sơ bộ theo công thức :

Với llà chiều dài nhịp tính toán

Bảng 4.1 Chọn sơ bộ kích thước dầm

Kích thước nhịp chính h b m mm mm

2.3 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện cột

Diện tích cột được xác định sơ bộ theo công thức :

A : Diện tích tiết diện ngang của cột

Rb : Cường độ tính toán về nén của bê tông ;. k : Là hệ số xét đến ảnh hưởng khác như momen uốn, hàm lượng thép , độ mảnh ( lấy k = 1,3 với cột biên ta lấy, k = 1,2 với cột trong nhà, k = 1,5 với cột góc nhà).

N : Lực nén trong cột , tính gần đúng

S : là diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột (m2) q : là tải trọng tương đương tính trên 1m 2 sàn,lấy q = 10-12 (kN/m 2 ). n : là số tầng trên cột đang xét.

Kiểm tra độ mảnh của cột theo công thức: o b l

Trong đó : lo : Chiều dài tính toán cột với nhà nhiều khung nhiều nhịp ( l o  0.7 ( l l h  )). b : bề rông của cột

Trong nhà nhiều tầng, theo chiều cao nhà từ móng đến mái, lực nén trong cột giảm dần.Để đảm bảo sự hợp lý về sử dụng vật liệu, theo chiều cao tầng nên giảm tiết diện cột.

Vậy chọn kích thước cột các tầng như sau:

Bảng 4.2 Chọn sơ bộ tiết diện cột

2.3.1 Xác định sơ bộ kích thước tiết lõi, vách

Theo TCXD 198-1997 Nhà cao tầng -Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép toàn khối

48Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát t ht 3600

2.4 Mặt bằng bố trí cấu kiện trên các tầng

Hình 4.2 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng hầm

Hình 4.3 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 1

Hình 4.4 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 2-6

Hình 4.5 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 7

-LÁT ĐÁ GRANITE NHÂN TẠO 600X600 -VỮA LÓT MAC 50 DÀY 20

-SÀN BTCT MAC 250 -TRẦN THẠCH CAO DÀY 10 LY

Hình 4.6 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng áp mái

2.5 Xác định tải trọng đứng tác dụng lên công trình

2.5.1Tải trọng phân bố tác dụng lên các ô sàn cấu tạo các lớp sàn tầng lửng đến tầng kĩ thuật xem hình 1.2 Chương I

Hình 4.7 Cấu tạo bản sàn tầng 1

2.5.2 Trọng lượng các lớp cấu tạo nên sàn

Trong đó  i (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của vật liệu thứ i. n i : hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy theo TCVN2737-1995.

 i : Bề dày của lớp thứ i

Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sau:

Bảng 4.3 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn

Cấu tạo vật liệu h γ n g tt Ghi

Bảng 4.4 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn tầng mái

Cấu tạo vật liệu h γ n g tt Ghi

2.5.2.1 Trọng lượng tường ngăn và tường bao che trong phạm vi ô sàn Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp trên sàn không có dầm đỡ thì xem tải trọng đó phân bố đều trên sàn Trọng lượng tường ngăn trên dầm được qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm.

Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn: gpt G S

S :Diện tích ô sàn đang xét

* Tải trọng đơn vị tường : g t   ( * * n t  t  t  2* * n v  v * )  v

Với: nt : Hệ số độ tin cậy đối với tường nt=1.1. δ t : Chiều dày của tường (m). γ t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3 δv = 0.015(m): chiều dày vữa γ v = 16 (kN/m 3 ) : trọng lượng riêng của vữa.

1m 2 tường 100 có tải trọng : g 100 t  2.274( KN m / 2 )

1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

* Trọng lượng của cửa : g c  n c  g ck tc  1.1 0.15 0.165(   KN m / 2 )

Trong đó: nc : hệ số độ tin cậy đối với cửa nc=1.1 tc g ck : Trọng lượng của cửa kính khung nhôm gck tc = 0.15(KN/m 2 )

Bảng 4.5 Tải tường lên sàn

2.5.2.2Tải trọng phân bố tác dụng lên các dầm

* Trọng lượng bản thân dầm (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính).

* Trọng lượng bản thân cột (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân sàn chương trình Etabs tự tính).

* Tải trọng tường truyền lên dầm và cột. Đối với mảng tường đặc :chỉ có tường trong phạm vi 60 0 là truyền lực lên dầm phần còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

Tường Kích thước cấu kiện g t q t

Diện tích ô sàn Kich thước ô sàn

Hình 4.9 Sơ đồ truyền tải trọng tường đặc lên dầm và cột.

Gọi gt là trọng lượng 1m 2 tường (xây gạch và trát) g t        n t   t t 2 n v  v  v nt : Hệ số độ tin cậy đối của tường nt=1.1. δ t : Chiều dày của tường (m). γ t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3 δv = 0.015(m): chiều dày vữa γ v = 16(kN/m 3) : trọng lượng riêng của vữa.

1m 2 tường 100 có tải trọng : g 100 t  2.274( KN m / 2 )

1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

Gọi ht là chiều cao tường (= chiều cao tầng –chiều cao dầm )

Tải trọng lên dầm có dạng hình thang qui đổi về phân bố đều :

59 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát ld lấy thành lực tập trung truyền vào cột

Trương hợp ld bé : phần tương truyền lên dầm có dạng tam giác Đối với mảng tường có cửa : Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường+cửa phân bố đều trên dầm. g t−d tt = d

Trong đó:  G g  t   S t n c  g c tc  S c ld-chiều dài dầm đang xét.

St :Diện tích tường trong nhịp đang xét.

Sc :Diện tích cửa trong nhịp đang xét. nc : Hệ số độ tin cậy đối của cửa g nc=1.1 g c tc : Trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa.

Nếu hai biên của tường không có cột thì xem như toàn bộ tường truyền vào dầm Phần lớn các tường đều có cửa sổ hoặc không hoàn toàn đặc nên chỉ có trọng phân bố đều lên dầm

Bảng 4.6 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng hầm lên dầm.

Bảng 4.7 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng 1 lên dầm.

Bảng 4.8 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng 2-7 lên dầm.

Tường gạch rỗng dày 200 (mm)

Chiều dày lớp vữa trát 20 (mm)

- Tải tường phân bố trên 1m dài: 9.531 (kN/m)

- Tính đến hệ số cửa 0.85 : 8.101 (kN/m)

Bảng 4.9 Bảng tải trọng ường ,cửa tầng mái lên dầm.

Các dầm không có tường xây phía trên chỉ xét trọng lượng bản thân dầm nên không đề cập trong bảng tính.

Tùy theo chức năng sử dụng của các khu vực sàn mà ta có các giá trị hoạt tải khác nhau Giá trị hoạt tải sử dụng và hệ số tin cậy được lấy theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN2737 -1995. Đối với nhà cao tầng, khi số tầng nhà tăng lên thì xác suất xuất hiện đồng thời tải trọng sử dụng ở tất cả các tầng càng giảm, nên khi thiết kế các kết cấu thẳng đứng của nhà

- Tính đến hệ số cửa 0.65 : 4.286 (kN/m) cao tầng người ta sử dụng hệ số giảm tải Trong TCVN 2737:1995 hệ số giảm tải được qui định như sau:

Khi tính dầm chính, dầm phụ, bản sàn, cột và móng tải trọng toàn phần trong bảng 3 TCVN2737-1995 được phép giảm tải như sau: Đối với các phòng ở nêu ở các mục 1,2,3,4,5( phòng ngủ, phòng ăn, phòng bếp ) nhân với hệ số A1 (khi A>A1=9 m 2 ):

√ A / A 1 (1) Trong đó : A-diện chịu tải, tính bằng m 2 Đối với phòng nêu ở mục 6,7,8,10,12,14 (ban công ,logia ) nhân với hệ số

√ A / A 2 (2) Khi xác định lực dọc để tính cột, tường và mép chịu tải trọng từ 2 sàn trở lên, giá trị tải trọng được phép giảm bằng cách nhân với hệ số n : Đối với các phòng nêu ở mục 1,2,3,4,5 trong bảng 3:

√ n (3) Đối với các phòng nêu ở mục 6,7,8,10,12,14 bảng 3:

Trong đó: a1, A2 đã xác định theo (1), (2). n: Số sàn đặt kể trên tiết diện đang xét cần kể đến khi tính toán tải trọng

Với công trình đang tính, để đơn giản tính toán và thiên về an toàn ta chỉ xét đến sự giảm tải khi tính sàn; mà không xét đến giảm tải khi tính cột

Bảng 4.10 Hoạt tải tầng hầm

Ta lấy hoạt tải sàn tầng hầm thống nhất là p tc P00 (N/m 2 ). p =1,2.500 = 6000 (N/m 2

Kết quả tính toán được thể hiện: Ô sàn

64 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát tt

Bảng 4.11 Hoạt tải tầng 1 Hoạt tải:

Sàn loại A: Sàn phòng ngủ, phòng vệ sinh: p tc 00 (N/m 2 ).

Sàn loại B: Sảnh, bếp, nhà hàng, hành lang: p tc 000 (N/m 2 ).

Sàn loại C: Kho lạnh : p tc @00 (N/m 2 ).

Bảng 4.12 Hoạt tải tầng 2-6 Ô sàn

Sàn loại A: Sảnh, quầy giải khát: p tc = 3000 (N/m 2 ).

Sàn loại B: Phòng hội nghị: p tc = 4000 (N/m 2 ).

Sàn loại C: Phòng vệ sinh, phục vụ, ban công, lôgia: p tc 00 (N/m 2 ).

Bảng 4.14 Hoạt tải tầng áp mái

Hoạt tải sàn tầng mái: tất cả các ô sàn đều chịu tác dụng tải trọng là Psm = 0,75.1,3 = 0.975 kN/m 2

Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên sàn : g s  g bt  g pt

Bảng 4.15 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng hầm Ô sàn

Kích thước Tĩnh tải (kN/m 2 )

Trọng lượng sàn tường cửa

Bảng 4.16 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 1 Ô sàn

Tổng cộng (kN/m2) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

Bảng 4.17 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 2-6

Khách Sạn Thảo Tùng Ô sàn

Hoạt tải(kN/m2) Tĩnh tải

72Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát Ô sàn

Hoạt tải(kN/m2) Tĩnh tải

Tổng cộng (kN/m 2 ) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

Bảng 4.18 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 7 Ô sàn

Khách Sạn Thảo Tùng Ô sàn

Hoạt tải (kN/m2) Tĩnh tải

Bảng 4.19 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng áp mái Ô sàn

74Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát Ô sàn

2.6 Xác định tải trọng ngang tác dụng vào công trình.

Tải trọng gió được tính theo Tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-1995.

Do chiều cao công trình tính từ cos 0.00 đến mái là 65,8 >40m nên căn cứ vào Tiêu chuẩn ta phải tính thành phần động của tải trọng gió.

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

W tc = W0.k.c (kN/m 2 ) Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

Wo: giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng Công trình xây dựng tại Quận Sơn Trà , TP Đà Nẵng , thuộc vùng II.A có Wo= 0,83(kN/m 2 ).

Khách Sạn Thảo Tùng c: hệ số khí động, xác định bằng cách tra bảng 6 TCVN 2737-1995 đối với mặt đón gió c = + 0.8, mặt hút gió c = - 0.6 Hệ số c tổng cho cả mặt hút gió và đón gió: c

= 0.8 + 0.6 = 1.4 k: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao tra bảng 5. n: hệ số độ tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 1,2.

W d tt    n k W o  C d : Áp lực gió đẩy tác dụng vào công trình.

W h tt    n k W o  C h : Áp lực gió hút tác dụng vào công trình.

Cao trình cốt +0.00 của công trình so với mặt đất tự nhiên : +0.7m

Bảng 4.20 Giá trị thành phần tinh tính toán của tải gió

Z 1:cao trình công trình đối với mặt đất tự nhiên dùng để tính tải trọng gió.

Quan niệm truyền tải trọng gió tĩnh: quy áp lực gió về tác dụng thành lực tập trung vào từng tầng(đặt ở tâm hình học của sàn).

Si=Bi.hi :(m 2 ) là diện tích mặt đón gió theo phương đang xét.

Bi(m) : Bề rộng mặt đón gió theo phương đang xét hi = 0,5(ht + hd) (m) : Chiều cao đón gió của tầng đang xét(h đón gió ).

Gió nhập vào tâm hình học :

76 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát ht Z1 Z2 h đón gió Hệ số P đ P h

Bảng 4.21 lực gió tĩnh tác dụng lên công trình tại các mức sàn

Sử dụng phần mềm Etabs 2017.

Mô hình công trình với sơ đồ không gian.

Khai báo đầy đủ đặc trưng vật liệu, tiết diện.

Khai báo các trường hợp tải trọng tác dụng lên công trình.

2.7.2 Tổ hợp tải trọng Khai báo các trường hợp tổ hợp:

NHẬP VÀO TÂM HÌNH HỌC ETABS

Mômemdo tĩnh tải gây ra

Mômemdo hoạt tải gây ra

2.8 Kiểm tra ổn định tổng thể công trình

2.8.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh

Theo TCVN 5574-2014, chuyển vị ngang tại đỉnh kết cấu của nhà cao tầng đối với kết cấu khung - vách khi phân tích theo phương pháp đàn hồi phải thoả mãn điều kiện: 

500 Đối với kiểm tra chuyển vị đỉnh chỉ kiểm tra đối với combo có tải trọng gió.

Kết luận: Chuyển vị đỉnh công trình theo hai phương X,Y nằm trong giới hạn cho phép.

2.8.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng

Theo TCVN 5574-2014, chuyển vị ngang tại mỗi tầng tầng đối với kết cấu qui định tại bảng M.4.

2.8.3 Kiểm tra ổn định lật

Theo TCVN 198-1997, nhà cao tầng bê tông cốt thép có tỷ lệ chiều cao chia chiều rộng lớn hơn 5 phải kiểm tra khả năng chống lật.

Tỷ lệ momen gây lật do tải trọng ngang phải thoả điều kiện:

 MCL là momen chống lật công trình.

 MGL là momen gây lật của công trình.

Công trình có chiều cao 29.7(m), bề rộng 25.7(m) Ta có

B  25.7   nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định chống lật cho công trình.

2.8.4 Kiểm tra lực dọc qui đổi

Kiểm tra lực dọc quy đổi áp dụng cho cột và vách theo công thức: νd = Ned/Ac.fcd

 Đối với cột: Ned/Ac.fcd  0.65

 Đối với vách: Ned/Ac.fcd  0.4

Bảng thông số vật liệu quy đổi theo tiêu chuẩn Eurocode 2

Bê Tông Cột B30 ( Mác M400) fck,cube = 38.53

(Mpa) Cường độ trung bình của mẫu thử chuẩn (mẫu hình lập phương150×150×150)

Phụ lục A, TCVN 5574-2012 γc = 1.2 Bảng 2.1N, mục 2.4.2.4, EN 1992 - 1 αcc = 1 Mục 3.1.6 1(P), EN 1992 - 1

Fck = fck,cube/1.25 = 30.82 (Mpa) Cường độ trung bình của mẫu thử chuẩn

(mẫu hình lăng trụ) fcd = αcc.fck/γc = 25.69 Cường độ chịu nén thiết kế của bê tông

2.9 Tính toán thép dầm khung trục 2

-Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa).

-Cốt thép dọc chịu lực dùng AII: RS=RSC(0(MPa); RSW"5(MPa).

-Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa).

- Tại gối gia cường 3ỉ25 với chiều dài = L/4

- Tại nhịp gia cường 3ỉ25 với chiều dài = L/5

2.10 Tính toán thép cột khung trục 2

-Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa).

-Cốt thép dọc chịu lực dùng AIII: RS=RSC65(MPa); RSW65(MPa).

-Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa).

Kiểm tra điều kiện : Qmax 0,8  Lớp đất Á cát ở trạng thái bão hoà nước.

- Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 28 – 18 = 10.

Lớp đất Á sét ở trạng thái dẻo cứng.

- Độ bão hoà nước: G W.Δ ε (22/100).2,63 0,643 = 0,90 > 0,8 Lớp đất Á sét ở trạng thái bão hoà nước.

- Độ rỗng tự nhiên:  =0,633 Ta có: 0,55<  =0,633 < 0,65

 Cát hạt trung ở trạng thái chặt vừa.

- Độ bão hoà nước: G W.Δ ε (25/100).2,67 0,633 = 1,054 > 0,8  Lớp cát hạt trung bão hoà nước

2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG:

Theo bảng tổ hợp nội lực ta chọn cặp nội lực có khả năng gây nguy hiểm nhất với móng để tính móng Ở đây, ta chọn cặp nội lực Nmax - Mtư để tính toán Nội lực trong khung là nội lực tính toán nên nội lực tiêu chuẩn là: nltc = nltt/n với: n = 1,15 : hệ số vượt tải trung bình.

- Do khi tính khung, ta xem cột liên kết ngàm tại coste mặt trên móng nên lực truyền xuống móng là tại vị trí mặt trên móng Khi tính toán ta cần đưa tải trọng tại mặt trên móng về đặt tại vị trí đáy móng

- Đối với Q thì xem như truyền vào đất xung quanh móng (không xét đến).

2.2.1 Chọn vật liệu và kết cấu cọc.

- Chọn bêtông cọc và đài cọc cấp độ bền B25 có Rb = 14,5(MPa); Rbt = 1,05 (MPa).

- Cốt đai thép AI có Rs = Rsc = 225(MPa); Rsw = 175(MPa).

- Cốt dọc thép AII có Rs = Rsc = 280(MPa) Chọn 4 Φ 18 có Fa = 10,18 cm 2

- Chọn tiết diện cọc 300x300 → F= 30x30 = 900cm 2 Chọn chiều dài cọc (kể cả phần ngàm vào đài 0,5m) là 21m được tổ hợp từ 3 đoạn cọc dài 7m.

- Chọn chiều sâu đặt đài là hm = 2,5m tính từ cốt tầng hầm (-3,000m), cách mực nước ngầm 0,8m nằm trong lớp đất thứ nhất.

3.1 Xác định sức chịu tải của cọc:

3.1.1 Xác định sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc:

- Cọc bê tông cốt thép:

P VL = k.m(R b.Ab + Rs.As ). với: k.m : hệ số điều kiện làm việc của bê tông; được lấy bằng 1

Ab : diện tích tiết diện phần bê tông của cọc (Ab = 30.30 = 900cm 2 )

As : diện tích của cốt thép bố trí trong cọc.

Rb : cường độ chịu nén của bêtông

Rs : cường độ tính toán của cốt thép Rs = 280(MPa).

3.1.2 Xác định sức chịu tải của cọc theo đất nền:

P dn n = k.m(a1 u.fi.li +a2.F R i ). với: m : hệ số diều kiện làm việc của cọc trong đất. k :hệ số an toàn về chịu nén

Với cọc đóng lấy : k.m=0,7 a1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến ma sát giữa đất và cọc; a1 1(Tra bảng 5.5). a2 : hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc tới sức chịu tải của đất tại mũi cọc; a2 = 1,2 (Tra bảng 5.5)

F : diện tích tiết diện cọc Fc = 900(cm 2 )

R i : cường độ giới hạn đơn vị trung bình của lớp đất ở mũi cọc, phụ thuộc loại đất và chiều sâu của mũi cọc, lấy theo bảng 5-6;l.

Sơ đồ bố trí cọc như sau: u : chu vi tiết diện ngang của cọc; u = 4.30 = 120(cm) li : chiều dày của lớp đất thứ i phân bố mà cọc đi qua (li  2m). fi : lực ma sát giới hạn đơn vị trung bình của lớp đất thứ i phụ thuộc loại đất, tính chất của đất và chiều sâu trung bình của mỗi loại đất (Tra bảng 5-7).

- Nền đất được chia thành các lớp phân tố đồng chất có chiều dày li như sau:

Với H = 15 m , tra bảng “Sức chống giới hạn của đất ở mũi cọc” với Cát hạt trung có

 Pgh = min( P VL ; P dn ) = min(1590; 1456) = 1456 (kN).

3.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên móng :

3.2.2 Xác định sơ bộ kích thước đài cọc:

- Chọn khoảng cách giữa các cọc là 3d thì ứng suất trung bình dưới đáy đài là:

89 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát Độ dày Độ sâu li Zilb Độ sệt fi fi.li

Móng Nmax (kN) M(kN.m) Q(kN)

- Diện tích đáy đài sơ bộ được xác định như sau:

Trong đó : N tt : Lực dọc tính toán đến cốt đỉnh đài. n = 1,2 : Hệ số vượt tải. γtb = 20 (kN/m 3 ) hm = 2,5 m.

3.2.3 Xác định số lượng cọc

- Xem khả năng chịu tải của từng cọc là như nhau, số lượng cọc trong móng được xác định theo công thức sau:

Trọng lượng sơ bộ đài và đất phủ lên đài:

Nđ = 1,1.Fsb.tb.h = 1,1.5,76.20.2,5 = 316,8 (kN). n = β ΣNN tt

3.2.4 Tính toán chọn chiều sâu chôn móng:

-Điều kiện: hm  0,7.hmin với: hmin = tg(45 o - ϕ

2 ) √ ΣNH γ b f: góc nội ma sát; f % o g: dung trọng của lớp đất từ đáy đài trở lên; g = 20(kN/m 3 ) b: cạnh của đáy đài theo phương thẳng góc với tổng tải trọng nằm ngang H

Vậy hm = 2,5m > 0,7.1,99 = 1,393 (m) nên chiều sâu chôn đài đã chọn là hợp lý để tính với móng cọc đài thấp.

3.2.5 Kiểm tra móng cọc đài thấp:

Việc tính toán kiểm tra móng cọc đài thấp được tiến hành như sau:

- Tính toán kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn thứ nhất (theo cường độ và ổn định, dùng tải trọng tính toán) bao gồm việc kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc (tải trọng đứng và tải trọng ngang), kiểm tra sức chịu tải của nền đất tại mặt phẳng mũi cọc.

- Tính toán kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn thứ hai (theo biến dạng, dùng tải trọng tiêu chuẩn) bao gồm việc kiểm tra độ lún của cọc

3.2.5.1 Kiểm tra tải trọng đứng tác dụng lên cọc:

- Điều kiện: P n max < Pgh và P n min > 0

- Tải trọng tác dụng lên cọc được xác định theo công thức:

Palignl¿ max ¿ min ¿ ¿ = ΣNN tt n +

M tt y x i max ΣNx i 2  P với: N tt = N tt + Fđ.tb.h = 6739,17 + 5,76.20.2,5 = 7027,17 (kN)

M tt : tổng momen của tải trọng ngoài so với trục đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài; M tt = 382,12 + 90,8.1 = 472,92(kN.m). x max n : khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều nhất đến trục y x max n = 1,2-0,3= 0,9 (m). xi : khoảng cách từ trọng tâm hàng cọc thứ i đến trục y x1 = 0,9 (m); x2 = 0,9 (m), x3 =0,9 (m) => x i 2 = 0,81(m 2 ).

Vậy cọc thiết kế đủ khả năng chịu tải và không cần kiểm tra cường độ chịu uốn.

3.2.5.2 Kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc: Điều kiện: Ho ΣNH n  Hng

Hng: sức chịu tải trọng ngang của mỗi cọc Tra bảng Hng = 60(kN).

Vậy móng cọc đủ khả năng chịu tải trọng ngang.

3.2.5.3 Kiểm tra cường độ đất nền: Để kiểm tra cường độ của nền đất, xem cọc – đài cọc – phần đất giữa các cọc là một móng khối quy ước.

- Diện tích phần khối móng quy ước:

Fqư = (a + 2Ltg α )(b + 2Ltg α ) với: α ϕ tb

Chiều dài của đáy khối qui ước :

Bề rộng của đáy khối qui ước :

- Chiều cao khối móng quy ước:

- Trọng lượng của khối móng quy ước:

Thể tích đài và cọc:

Thể tích đất trong khối móng qui ước:

Trọng lượng móng khối quy ước:

Qm = bt.Vbt + Vđ.tb

Kể từ lớp đất thứ 2 trở đi ta dùng dung trọng đẩy nổi .

Trọng lượng thể tích trung bình của khối móng:

- Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy khối quy ước:

- Momen tiêu chuẩn từ trọng tâm đáy khối quy ước:

- Áp lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng quy ước: σalignl¿ max ¿ min ¿ tc ¿ = ΣNN tc

 σ tb tc σ max tc +σ min tc

- Cường độ tính toán của đất ở đáy khối quy ước:

R tc q = m(A.Bqu.đn 3+ B.Hqu γ + D.C tc ). với: gtb = 11,91(kN/m 3 ), gđn 3 = 10,23 (kN/m 3 ) ϕ tc = 28 o => A = 0,98; B = 4,93; D = 7,4

 Ta có: σ tc max = 490,93 (kN/m 2 ) 0 σ tb tc = 412,54 (kN/m 2 ) < R qu tc = 1423,09 (kN/m 2 ).

Vậy có thể tính lún của nền theo quan niệm nền đất biến dạng tuyến tính

3.2.5.4 Kiểm tra độ lún của móng cọc:

Tính toán kiểm tra độ lún của móng theo phương pháp cộng lún từng lớp

1−μ i (mi : hệ số nở hông của lớp đất thứ i ) Qui phạm cho phép lấy: bi = 0,8

Ei : Moduyn biến dạng tổng quát của lớp phần tử thứ I, Ei = 25 MPa hi : chiều dày của lớp phần tử thứ i. σ zi gl : áp lực gây lún tại độ sâu trung bình của lớp phần tử thứ i. σ zi gl =K 0 σ z=0 gl

Dung trọng Chiều dày  bt z = .h  bt z i.hi

- Áp lực gây lún dưới đáy móng khối quy ước: σ gl = σ tb tc - g tb.Hqư = 406,82 – 273,91= 132,91(kN/m 2 ).

K0 : tra bảng phụ thuộc vào zi/A0 và B0/A0 , tra bảng

Ta tiến hành tính lún :  gl  0,2     : ứng suất bản thân

Chia nền đất dưới đáy khối móng quy ước thành các lớp phân tố có chiều dày: hi ¿

gl bt gl tb bi

- Phạm vi tính lún: tại điểm 6, z6 = 6 m , ta có: σ gl = 5,34 (t/m 2 ) <

5 σ bt = 6,706 (t/m 2 ) Vậy chấm dứt tính lún tại điểm 6. Độ lún tổng cộng :

3.2.6 Kiểm tra móng cọc đài thấp: Đài cọc được tính toán theo hai sơ đồ sau:

3.2.6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng:

Ta thấy tháp chọc thủng phủ ra ngoài các đầu cọc nên điều kiện chọc thủng được thỏa mãn Vậy không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng.

3.2.6.2 Kiểm tra điều kiện chịu uốn:

- Vì khung không gian móng làm việc theo 2 phương Do đó momen tại tiết diện I-I và II-II được xác định:

+ MI-I = MII-II = ∑ ¿ ¿ n i P i cọc r i = 3.1057,2.0,475= 1506,51 (kNm)

- Trong đó: n: Số lượng cọc trong phạm vi công xôn. ri: Khoảng cách từ mặt ngàm đến tâm trục cọc.

P i cọc: Phản lực đầu cọc.

-Cốt thép chịu momen được xác định như sau:

- Khoảng cách giữa các cốt thép: a 240−10

THI CÔNG 92

DỰ TOÁN CHI CHI PHÍ XÂY DỰNG

1 CÁC CĂN CỨ LẬP DỰ TOÁN

Tên Công trình : KHÁCH SẠN THẢO TÙNG Địa điểm xây dựng: QUẬN SƠN TRÀ – THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG

Hồ sơ dự toán được lập căn cứ vào các văn bản sau:

1 Khối lượng công việc được tính toán dựa vào hồ sơ thiết kế kiến trúc và kết cấu công trình KHÁCH SẠN THẢO TÙNG

2 Luật Xây dựng số 50/2014/QH 13.

3 Nghị định 68/2019/NĐ- CP về quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình.

4 Thông tư 15/2019/ TT- BXD về việc hướng dẫn xác định đơn giá nhân công trong quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình.

5 Thông tư 11/2019/ TT- BXD về việc hướng dẫn xác định đơn ca máy trong quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình.

6 Chi phí trực tiếp được tính theo đơn giá XDCT tại thời điểm lập dự toán.

7 Giá vật liệu được lấy theo lấy theo Công giá VLXD quý/tháng I về việc ban hành giá vật liệu xây dựng tháng Thành Phố Đà Nẵng.

8 Tổng hợp kinh phí được lấy theo thông tư 09/2019/TT-BXD về Hướng dẫn lập và Quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình.

9 Thuế giá trị gia tăng được lấy theo thông của Bộ tài chính về Hướng dẫn thi hành một số điều của Luật Thuế giá trị gia tăng.

10 Thông tư số 17/2019/TT-BXD về hướng dẫn đo bóc khối lượng xây dựng công trình

2 CÁC BẢNG BIỂU TÍNH TOÁN DỰ TOÁN

Bảng 1.1 DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG

STT Khoản mục chi phí Ký hiệu Cách tính Thành tiền

1 Chi phí vật liệu VL A1 8,183,909,710

- Đơn giá vật liệu A1 Lấy ở bảng tiên lượng 8,183,909,710

2 Chi phí nhân công NC B1 4,474,359,693

- Đơn giá nhân công B1 Lấy ở bảng tiên lượng 4,474,359,693

3 Chi phí máy thi công M C1 515,191,643

- Đơn giá máy C1 Lấy ở bảng tiên lượng 515,191,643

I CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL + NC + M 13,173,461,046

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP GT C+LT+TT+GTk 1,449,080,715

2 - Chi phí nhà tạm để ở và điều hành TC LT T x 1.2% 158,081,533

3 - Chi phí không xác định được KL từ TK TT T x 2.5% 329,336,526 III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC TL (T + GT) x 5.5% 804,239,797

Chi phí xây dựng trước thuế G T + GT + TL 15,426,781,558

V THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG GTGT G x 10% 1,542,678,156

Chi phí xây dựng sau thuế Gxd G + GTGT 16,969,459,714

Bằng chữ: Mười sáu tỷ chín trăm sáu mươi chín triệu bốn trăm năm mươi chín nghìn bảy trăm mười bốn đồng chẵn./ ĐVT: đồng

Bảng 1.2 BẢNG GIÁ VẬT LIỆU, NHÂN CÔNG, CA MÁY ĐẦU VÀO

STT Mã VT Tên vật tư Đơn vị Giá TB

ST Mã VT Tên vật tư Đơn vị Giá TB

31 16512 Gỗ ván cầu công tác m3 2,700,000.0

35 20562 Sơn ICI Dulux cao cấp Weather

36 20564 Sơn ICI Dulux Supreme cao cấp trong nhà kg 45,867.0

37 20610 Sơn lót ICI Dulux Sealer-2000 chống kiềm kg 66,380.0

40 21234 Tôn múi chiều dài bất kỳ m2 75,000.0

41 22468 Thanh liên kết U trên với U dưới cái 1,500.0

T Mã VT Tên vật tư Đơn vị Giá TB

1 N1307 Nhân công bậc 3,0/7-Nhóm 1 công 210,286.0

1 M0368 Búa căn khí nén : 1,5m3/ph ca 237,172.0

2 M0712 Cần trục bánh xích 10T ca 1,749,460.0

4 M1908 Máy cắt uốn cốt thép 5KW ca 216,924.0

5 M105 Máy đầm bàn 1Kw ca 195,543.0

6 M1266 Máy đầm dùi 1,5KW ca 199,178.0

7 M2022 Máy ép cọc trước - lực ép: 200T ca 890,649.0

8 M2094 Máy hàn điện 23KW ca 329,034.0

9 M2752 Máy nén khí diezel 360m3/h ca 891,105.0

10 M3174 Máy trộn bê tông 250 lít ca 228,464.0

11 M3812 Máy vận thăng 3T - H nâng 100m ca 729,499.0

13 M1888 Máy cắt gạch đá 1,7KW ca 213,500.0

14 M3210 Máy trộn vữa 80,0 lít ca 221,025.0

15 M3802 Máy vận thăng 0,8T - H nâng 80m ca 374,392.0

16 M3442 Sà lan công trình 200T ca 957,263.0

17 M4555 Tầu kéo và phục vụ thi công thủy

(làm neo, cấp dầu,, ) 150CV ca 3,447,354.0 ĐVT: đồng

Xem phụ lục số 6 đi kèm.

Bảng 1.4 BẢNG TÍNH ĐƠN GIÁ CHI TIẾT

Bảng 1.5 BẢNG TÍNH TRỰC TIẾP PHÍ THEO ĐƠN GIÁ

- Xem phụ lục số 5 đi kèm.

- Đơn giá sử dụng ở bảng trên là đơn giá XDCT tại thời điểm lập dự toán.

- Giá vật liệu, ca máy đầu vào được lấy từ thông báo giá VLXD quý I của Sở Xây dựng thành phố Đà Nẵng.

- Giá nhân công đầu vào được lấy từ QĐ/3182 về việc công bố đơn giá nhân công xây dựng trên địa bàn Đà Nẵng.

LÊN TIẾN ĐỘ THI CÔNG CÔNG TRÌNH

Bảng 2.1 BẢNG TIÊN LƯỢNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

Bảng 2.2 BẢNG HAO PHÍ NHÂN CÔNG

- Tổng hao phí lao động = hao phí định mức x khối lượng công tác

- Tổng hao phí xi măng = hao phí định mức x khối lượng công tác

Chỉ tính xi măng cho một số công tác có sử dụng xi măng

Bảng 2.3 BẢNG TÍNH THỜI GIAN THI CÔNG CÁC CÔNG TÁC

STT Tên công việc Đơn vị tính Qi

HPLĐ thực tế (ngày công)

5 Đổ bê tông lót móng m3 11.96 16.98 10 3,0 1 17

6 Lắp dựng cốt thép móng tấn 6.01 88.29 17 3,5 5 88 3.87

7 Lắp dựng ván khuôn móng 100m2 1.67 56.1 18 3,5 3 56 3.89

11 Lắp cốt thép giằng móng tấn 5.87 88.49 17 3,5 5 88 4.11

12 Lắp ván khuôn giằng móng 100m2 3.34 111.49 22 3,5 5 111 1.35

13 Đổ bê tông giằng móng m3 52.80 172.13 15 3.5 1 172

14 Tháo ván khuôn giằng móng 100m2 3.34 21.59 21 3,5 1 22 2.81

15 Lắp cốt thép cột T.hầm tấn 3.96 82.96 27 3,5 3 83 2.42

17 Đổ bê tông cột T.hầm m3 26.10 109.36 10 3,5 1 109

STT Tên công việc Đơn vị tính Qi HPLĐ yc (ngày công)

19 Lắp cốt thép dầm, cầu thang T.hầm tấn 8.70 114.84 22 3,5 5 115 4.40

20 Lắp ván khuôn dầm, cầu thang T.hầm 100m2 2.98 54.73 18 4,0 3 55 1.35

21 Bê tông dầm, cầu thang

22 Tháo ván khuôn dầm, cầu thang T.hầm 100m2 2.98 24.86 25 4,0 1 25 -0.56

27 Lắp cốt thép dầm,sàn, cầu thang T1 tấn 13.39 186.5 20 3,5 9 187 3.61

28 Lắp ván khuôn dầm, sàn , cầu thang T1 100m2 7.87 128.84 21 4,0 6 129 2.25

29 Bê tông dầm, sàn, cầu thang T1 m3 105.51 262.3 15 3,5 1 262

30 Tháo ván khuôn dầm, sàn , cầu thang T1 100m2 7.87 55.22 18 4,0 3 55 2.26

79 Cốt thép cột T.tum tấn 0.76 8.5 9 3,5 1 9 -5.56

81 Đổ bê tông cột T.tum m3 10.27 43.03 10 3,5 1 43

83 Lắp cốt thép dầm,sàn

84 Lắp ván khuôn dầm, sàn T.tum 100m2 2.64 41.14 14 4,0 3 41 -2.05

85 Bê tông dầm, sàn T.tum m3 113.53 281.55 15 3,5 1 282

86 Tháo ván khuôn dầm, sàn T.tum 100m2 2.64 17.63 17 4,0 1 18 3.71

88 Xây tường, bậc thang, đúc lanh tô m3 866.48 1871.22 35 3,5 53 1871 0.87

90 Lát nền, sàn, vệ sinh m2 3373.94 400.33 20 4,0 20 400 0.08

92 Xây tường thu hồi mái m3 11.97 25.86 8 3,5 3 26 7.75

93 Lắp dựng xà gồ thép tấn 1.65 4.51 5 3,5 1 5 -9.80

95 Quét filinkote chống thấm mái m2 376.64 11.3 11 3,0 1 11 2.73

98 Trát tường trong, cột, dầm, cầu thang m2 9871.70 2171.77 30 4,0 72 2172 0.54

101 Sơn tường trong, cột, dầm m2 8599.74 515.98 20 3,5 26 516 -0.77

102 Lắp dựng lan can, tay vịn cầu thang m 87.32 42.79 11 4,5 4 43 -2.75

103 Lắp dựng cửa khung nhôm m2 208.41 62.52 15 4,0 4 63 4.20

- Số ngày thi công = Tổng HPLĐ/ Số người.

- S hệ số năng suất lao động:

Với HPLĐ tt là hao phí lao động theo thực tế = Số người x số ngày thi công (đv là ngày công)

Hệ số NSLĐ có thể là số dương hoặc âm phản ánh khả năng tổ chức sử dụng lao động có hiệu quả không Thông thường lấy

Tiêu đề	Khách Sạn Thảo Tùng, TP - Đà Nẵng
Tác giả	Nguyễn Tấn Nam
Người hướng dẫn	Th.S Lê Chí Phát
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	119
Dung lượng	2,23 MB