(Đồ án) khách sạn thảo tùng

KIẾN TRÚC 1

SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ

Khu vực Châu Á - Thái Bình Dương đã trở thành một trong những nền kinh tế năng động nhất thế giới, với mức tăng trưởng bình quân hàng năm từ 6 đến 8% Sự phát triển này không chỉ thể hiện qua sự điều chỉnh chính sách kinh tế và chính trị của các nước phương Tây nhằm tăng cường sự hiện diện tại đây, mà còn qua cuộc cạnh tranh gay gắt giữa các công ty lớn để giành thị phần trong khu vực.

Trong những năm gần đây, nền kinh tế Việt Nam đã có những chuyển biến đáng kể, nhờ vào đường lối kinh tế đúng đắn và sự ổn định chính trị, tạo sức hút mạnh mẽ đối với nhà đầu tư nước ngoài Tốc độ tăng trưởng kinh tế đạt trung bình 7,5%/năm, với sự phát triển mạnh mẽ trong hoạt động đầu tư nước ngoài sau khi nhiều bộ luật và chính sách được cải cách Giao dịch thương mại và đầu tư gia tăng, đặc biệt sau khi Việt Nam gia nhập các tổ chức kinh tế lớn như AFTA, APEC, WTO, cùng với việc Hoa Kỳ trao quy chế quan hệ thương mại bình thường vĩnh viễn (PNTR) đã thúc đẩy dòng vốn đầu tư vào Việt Nam.

Cùng với sự phát triển của đất nước, ngành du lịch và dịch vụ tại Việt Nam đang có những bước tiến mạnh mẽ Hàng năm, Việt Nam thu hút hàng triệu du khách quốc tế Trong bối cảnh an ninh và địa chính trị toàn cầu ngày càng bất ổn, Việt Nam nổi bật như một điểm đến an toàn và lý tưởng nhờ vào sự ổn định về an ninh và chính trị.

Đà Nẵng là một trong những điểm du lịch nổi bật tại Việt Nam, nổi tiếng với các danh lam thắng cảnh như Bà Nà và Non Nước Nơi đây còn có Bảo Tàng Chăm, bảo tồn di sản văn hóa của người Chămpa Đà Nẵng nằm giữa các di sản thế giới như Hội An, Mỹ Sơn và Huế, cùng với sân bay quốc tế và cảng nước sâu, tạo điều kiện thuận lợi cho việc di chuyển của du khách đến các địa điểm này.

Sự gia tăng lượng khách du lịch đến Đà Nẵng đòi hỏi sự phát triển tương xứng về cơ sở lưu trú Nhằm đáp ứng nhu cầu này, Công ty Thảo Tùng đã quyết định đầu tư xây dựng khách sạn Thảo Tùng, nhằm cung cấp dịch vụ lưu trú chất lượng cho du khách.

7 tầng với kiến trúc hình khối càng góp phần tô điểm thêm cho vẻ đẹp của thành phố.

VỊ TRÍ VÀ ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Công trình "Khách Sạn Thảo Tùng" được xây dựng trên khu đất thuộc lô đất B26, B27, B28, B29 đường Phạm Văn Đồng, thành phố Đà Nẵng Tứ cận như sau:

- Phía Bắc giáp đường Phạm Văn Đồng h

- Phía Nam giáp khu đất qui hoạch chia lô

Khu đất xây dựng “KHÁCH SẠN THẢ TÙNG” hiện là bãi đất trống, thuộc dự án quy hoạch và sử dụng của thành phố Đà Nẵng.

Thành phố Đà Nẵng nằm trong vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, với đặc điểm nóng ẩm và chia thành hai mùa rõ rệt, đặc trưng cho khu vực miền Trung.

+ Mùa mưa từ tháng 9 đến tháng 12

+ Mùa khô từ đầu tháng 3 và kết thúc vào khoảng cuối tháng 8

+ Nhiệt độ trung bình năm : 25,6 0 c

+ Nhiệt độ tối thấp trung bình năm : 22,7 0 c

+ Nhiệt độ tối cao trung bình năm : 29,8 0 c

+ Nhiệt độ cao nhất tuyệt đối : 40,9 0 c

+ Nhiệt độ thấp nhất tuyệt đối : 10,2 0 c

+ Lượng mưa trung bình năm : 2066mm / 1năm

+ Lượng mưa năm lớn nhất : 3307mm

+ Lượng mưa năm thấp nhất : 1400mm

+ Lượng mưa ngày lớn nhất : 332mm

+ Số ngày mưa trung bình năm : 140-148 ngày

+ Số ngày mưa nhiều nhất trong tháng : trung bình 22 ngày tháng 10 hằng năm

+ Độ ẩm không khí trung bình năm : 82

+ Độ ẩm cao nhất trung bình : 90

+ Độ ẩm thấp nhất trung bình : 75

+ Độ ẩm thấp nhất tuyệt đối : 18% ( tháng 4.1974 )

+ Lượng bốc hơi trung bình năm : 2017mm/năm

+ Lượng bốc hơi tháng lớn nhất : 240mm/tháng

+ Lượng bốc hơi tháng thấp nhất : 119mm/tháng h

+ Số giờ nắng trung bình : 2158giờ/năm

+ Số giờ nắng trung bình tháng nhiều nhất : 248giờ/tháng

Tốc độ và hướng gió khu vực thành phố Đà Nẵng thống kê trung bình tháng theo bảng sau:

Hướng gió mạnh nhất B B B B B B TN TB

Tốc độ gió mạnh nhất 19 18 18 18 25 20 27 17 18 40 28 18 40

Tốc độ gió bình thường : 3.3m/sec

Tốc độ gió khẩn cấp tối đa khi có bão : 40.0m/sec

Theo số liệu thống kê từ năm 1991 đến nay, trung bình hàng năm trên biển Đông có

10 cơn bão hoạt động gây ảnh hưởng đến ven biển miền Trung vào các tháng 9, tháng 10 và tháng 11

Mỗi năm, thành phố Đà Nẵng trung bình phải đối mặt với 1,8 cơn bão, theo số liệu thống kê từ năm 1884 đến 1987 cho thấy có tổng cộng 192 cơn bão ảnh hưởng trực tiếp đến khu vực này.

Gió bão ở thành phố Đà Nẵng có thể đạt tốc độ từ 35m/sec đến 45m/sec, gây ra ảnh hưởng mạnh mẽ Phạm vi của bão có thể trải rộng với đường kính từ 200-300 km.

2.2.8 Địa chất: Địa chất công trình của khu đất xây dựng gồm các lớp như sau:

- Lớp thứ nhất: Lớp á cát có chiều sâu 5m ở trạng thái dẻo

- Lớp thứ hai: Lớp á sét có chiều sâu 4m ở trạng thái dẻo cứng

- Lớp thứ ba: Lớp cát hạt trung có chiều sâu rất lớn ở trạng thái chặt vừa

Tất cả các lớp đất đều ở trạng thái bão hòa nước.

NỘI DUNG VÀ QUI MÔ ĐẦU TƯ

Khách sạn Thảo Tùng là một công trình mới được xây dựng nhằm phục vụ nhu cầu nghỉ ngơi của khách du lịch Bên cạnh các phòng ngủ tiện nghi, khách sạn còn có nhà hàng phục vụ ẩm thực và phòng hội nghị để tổ chức các sự kiện, hội thảo.

Công trình gồm có 7 tầng chưa kể một tầng hầm và một tầng mái với diện tích mỗi tầng khoảng 550 m 2

Cấp công trình: Công trình lát đá Granite nhân tạo và có tuổi thọ trên 70 năm nên cấp công trình là cấp II

Vì công trình chủ yếu phục vụ khách nghỉ ngơi nên ta bố trí công trình như sau:

Tầng hầm của khách sạn được thiết kế để phục vụ chỗ đỗ xe ô tô cho khách và xe máy cho nhân viên, đồng thời cũng là nơi bố trí các thiết bị kỹ thuật cần thiết cho hoạt động của khách sạn.

Tầng một của khách sạn bao gồm khu lễ tân tiếp đón khách, nhà hàng phục vụ ẩm thực, kho lạnh bảo quản thực phẩm, cùng với phòng ở dành cho nhân viên và chủ khách sạn.

Tầng hai đến tầng sáu của khách sạn được thiết kế với các phòng ngủ cho khách, bao gồm bốn loại phòng: 5 phòng ngủ đặc biệt, 15 phòng loại một, 10 phòng loại hai và 15 phòng loại ba.

Tầng bảy dùng làm phòng hội nghị và quầy phục vụ giải khát

Tầng mái dùng làm phòng giặt ủi và sân phơi.

CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ

4.1 Giải pháp quy hoạch tổng mặt bằng:

Với diện tích đất công trình hạn chế trong khu vực đô thị, việc tận dụng tối đa không gian để xây dựng khách sạn là điều cần thiết Do đó, thiết kế công trình cần được thực hiện một cách hợp lý, đảm bảo tối ưu cả về công năng sử dụng và quy trình thi công.

4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc:

4.2.1 Giải pháp mặt bằng công trình:

Mặt bằng công trình hình chữ nhật được thiết kế với hệ thống giao thông hợp lý, bao gồm hai cầu thang bộ (một trong số đó là cầu thang thoát hiểm) ở hai đầu sảnh tầng và hai cầu thang máy gần trung tâm Sự bố trí này rất phù hợp cho các công trình cao tầng, đặc biệt là khách sạn, giúp thuận tiện cho việc di chuyển của khách và tối ưu hóa cấu trúc công trình.

Mặt bằng công trình được tổ chức như sau:

+ Tầng hầm: có chiều cao 3,0 m gồm các khu như sau:

- Khu để xe ôtô và xe máy rộng : 244 m 2

- Phòng điện máy nổ rộng :21,8 m 2

- Đường dốc 12% cho xe lên xuống

+ Tầng trệt: cao 4,8 m gồm các chức năng sau:

- Phòng dành cho nhân viên rộng : 30 m 2

- Phòng dành cho chủ nhà rộng : 20,5 m 2

- Sảnh, kho thực phẩm, nhà vệ sinh, , rộng : 284 m 2

+ Tầng 2→6: cao 3,6 m là các phòng khách sạn cho thuê Mặt bằng một sàn điển hình gồm có:

- 1 phòng ngủ đặc biệt rộng 66,7 m 2 gồm có: phòng khách rộng 27,5 m 2 , phòng ngủ và phòng tắm rộng 34 m 2 , ban công rộng 3 m 2

Khách sạn có 3 phòng ngủ loại 1 nằm ở phía trước, mỗi phòng đều có cửa kính nhìn ra phố, mang lại không gian thoáng đãng Tất cả các phòng đều được trang bị phòng tắm và vệ sinh riêng biệt Trong số đó, hai phòng có diện tích 37 m², trong khi phòng còn lại rộng 43 m², đáp ứng nhu cầu nghỉ ngơi thoải mái cho du khách.

- 2 phòng ngủ loại 2 nằm phía sau khách sạn có hành lang rộng 2,3 m, mỗi phòng đều có một phòng tắm và vệ sinh riêng Diện tích của một phòng là 34,5 m 2

Khách sạn có 3 phòng ngủ loại 3 nằm ở vị trí phía sau và giữa, được thiết kế với hành lang rộng 2,3 m Mỗi phòng đều được trang bị phòng tắm và vệ sinh riêng biệt Hai phòng có diện tích 29 m², trong khi phòng còn lại có diện tích 27,7 m².

+ Tổng số phòng ngủ trên các tầng từ 26 là:

- Phòng ngủ loại đặc biệt: 5 phòng

Tổng số phòng ngủ cho thuê trong khách sạn là 45 phòng

+ Tầng 7: cao 3,6 m gồm các khu như sau:

- Phòng hội nghị dùng cho thuê để hội thảo, có diện tích : 164,5 m 2

- Quầy giải khát phục vụ rộng : 112 m 2

- Các phòng vệ sinh, sảnh giải lao, , rộng : 250 m 2

+ Tầng 8: cao 3,3 m gồm các khu như sau: h

- Phòng giặt ủi, phòng thang máy, hành lang, , có diện tích: 162 m 2

- Mái bằng có độ dốc 2% rộng : 163 m 2

4.2.2 Giải pháp mặt đứng công trình:

Công trình cao tầng tại Đà Nẵng không chỉ cần đảm bảo tính ổn định, chống lật và chống xoắn mà còn phải có hình dạng đối xứng Dựa trên đặc điểm khu đất, thiết kế được hình thành với khối hình chữ nhật, mang đến vẻ đẹp cao vút và thể hiện phong cách mạnh mẽ, hiện đại và bền vững cho công trình.

Mặt đứng của công trình ảnh hưởng trực tiếp đến tính nghệ thuật của nó, khi nhìn từ xa, chúng ta cảm nhận hình khối kiến trúc tổng thể, nhưng khi lại gần, sự biểu hiện nghệ thuật tập trung vào mặt đứng Công trình khai thác triệt để nét kiến trúc hiện đại với cửa kính và tường sơn màu Tầng 1 có chiều cao lớn, mang lại cảm giác thông thoáng, trong khi từ tầng 2 đến tầng 6 được thiết kế đồng nhất, tạo nên sự đồng bộ cho toàn bộ công trình.

4.2.3 Giải pháp mặt cắt công trình:

Dựa vào đặc điểm sử dụng và điều kiện vệ sinh, ánh sáng, thông gió cho các phòng chức năng, chúng ta xác định chiều cao các tầng một cách hợp lý.

Giao thông theo phương đứng của công trình gồm thang máy và thang bộ được thiết kế theo các nguyên tắc sau:

- Thang máy: Số thang máy phụ thuộc vào loại thang và lượng người phục vụ

Trong trường hợp có sự cố, không được sử dụng thang máy làm lối thoát cho người Công trình có thang máy cần phải bố trí thang bộ để đảm bảo an toàn Nếu thang máy là phương tiện giao thông chính, số lượng thang máy chở người phải ít nhất là hai Thang máy nên được đặt gần lối vào cửa chính, với buồng thang đủ rộng, có tay vịn và bảng điều khiển dành cho người tàn tật Ngoài ra, giếng thang máy không nên đặt sát bên cạnh các phòng chính của công trình, trừ khi có biện pháp cách âm và cách chấn động phù hợp.

Cầu thang cần đảm bảo số lượng, vị trí và hình thức phù hợp để sử dụng thuận tiện và an toàn trong việc thoát hiểm Chiều rộng thông thủy của cầu thang không chỉ phải tuân thủ quy định về phòng cháy, mà còn phải dựa vào đặc điểm sử dụng của công trình Chiều cao mỗi đoạn thang tối đa là 1,8m và cần có chiếu nghỉ, với chiều rộng chiếu nghỉ không được nhỏ hơn 1,2m Chiều cao thông thủy phía trên và dưới chiếu nghỉ phải đạt tối thiểu 2m, trong khi chiều cao thông thủy của vế thang không được nhỏ hơn 2,2m.

Chiều cao của cửa sổ và cửa đi cần đảm bảo yêu cầu chiếu sáng, với cửa sổ cao 2,1 m và cách nền 0,9 m, trong khi cửa đi cao 2,2 m Đối với buồng thang máy, chiều cao cửa cũng là 2,2 m để đảm bảo độ cứng cho lõi bê tông cốt thép.

Hiện nay, việc sử dụng kết cấu bê tông cốt thép trong xây dựng, đặc biệt là nhà cao tầng, đã trở nên phổ biến ở cả thế giới và Việt Nam Bê tông cốt thép được ưa chuộng nhờ vào nhiều ưu điểm nổi bật, giúp tăng cường độ bền và khả năng chịu lực cho các công trình.

- Giá thành của kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ hơn kết cấu thép đối với những công trình có nhịp vừa và nhỏ chịu tải trọng như nhau

- Bền lâu, ít tốn tiền bão dưỡng, cường độ ít nhiều tăng theo thời gian Có khả năng chịu lửa tốt

- Dễ dàng tạo được hình dáng theo yêu cầu của kiến trúc

Kết cấu bê tông cốt thép, mặc dù phổ biến, vẫn có những nhược điểm như trọng lượng lớn, dễ xuất hiện khe nứt, quy trình thi công phức tạp và khó khăn trong việc kiểm tra chất lượng.

Dựa trên những ưu và nhược điểm đã phân tích, tôi đã quyết định lựa chọn kết cấu bê tông cốt thép cho công trình Công trình sẽ có khung bê tông cốt thép chịu lực theo hai phương, với lõi cứng đặt ở trung tâm Do đó, tiết diện cột chịu lực sẽ có dạng hình vuông, với kích thước thay đổi theo chiều cao, nhằm đảm bảo tính khả thi về kết cấu cũng như phù hợp với kiến trúc tổng thể của công trình.

Với nền đất tốt và đặc điểm kiến trúc cũng như kết cấu của công trình, tôi đã quyết định lựa chọn phương án móng cọc ép để đảm bảo khả năng chịu lực tối ưu cho công trình.

4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác:

Tuyến điện trung thế 15KV được lắp đặt qua ống dẫn ngầm dưới đất và kết nối với trạm biến thế của công trình Bên cạnh đó, công trình còn được trang bị một máy phát điện dự phòng chạy bằng Diesel, đặt tại phòng máy nổ ở tầng hầm Khi nguồn điện chính bị mất do bất kỳ lý do nào, máy phát điện này sẽ cung cấp điện cho các trường hợp khẩn cấp.

- Các hệ thống phòng cháy, chữa cháy

- Các phòng ngủ ở các tầng

- Các khu phục vụ, khu vệ sinh của khách sạn

- Hệ thống cấp nước sinh hoạt: h

+ Nước từ hệ thống cấp nước chính của thành phố được nhận vào bể ngầm đặt dưới tầng hầm

TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ, KỸ THUẬT CỦA CÔNG TRÌNH

5.1 Hệ số sử dụng k SD kSD = 0 , 44

- DTLV: Tổng diện tích các phần làm việc

- DTSD: Diện tích sử dụng (bao gồm diện tích các phòng làm việc, vệ sinh, cầu thang, sảnh, kho…)

5.2 Hệ số xây dựng k XD kXD = 

- DTCT: Diện tích xây dựng công trình

- DTLD: Diện tích lô đất

KẾT LUẬN

Công ty Thảo Tùng đã đưa ra quyết định đầu tư xây dựng “KHÁCH SẠN THẢO TÙNG”, một bước đi đúng đắn phù hợp với sự phát triển kinh tế và ngành du lịch Dự án hứa hẹn sẽ mang lại lợi ích kinh tế cho công ty và đóng góp tích cực vào sự phát triển của ngành du lịch tại thành phố Đà Nẵng.

Nội dung và quy mô đầu tư của công trình được thiết kế nhằm đáp ứng đầy đủ các yêu cầu về kinh tế kỹ thuật Các giải pháp thiết kế và chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật cũng được đảm bảo tuân thủ theo tiêu chuẩn đã đề ra.

KẾT CẤU 11

TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2)

Sơ đồ tính và cấu tạo

Dựa trên kích thước, cấu tạo, chức năng các ô sàn ta chia sàn tầng điển hình (từ tầng

2 đến tầng 7) làm 22 loại ô sàn: S1÷S22

1.2 Mặt cắt cấu tạo sàn:

-LÁT ĐÁ CERAMIC DÀY 10 LY -VỮA LÓT MAC 50 DÀY 20 -SÀN BTCT MAC 350 -TRẦN THẠCH CAO DÀY 10 LY h

Chiều dày của bản được chọn theo công thức: hb m

D = 0,8 - 1,4 hệ số phụ thuộc vào tải trọng tác dụng lên bản, chọn D = 0,9 m – hệ số phụ thuộc liên kết của bản: m = 35 - 45 đối với bản kê bốn cạnh, m = 30

- 35 đối với bản loại dầm; lấy m = 45 l : Là cạnh ngắn của ô bản(cạnh theo phương chịu lực )

Chiều dày của bản phải thoả mãn điều kiện cấu tạo: hb  hmin = 6 cm đối với sàn nhà dân dụng

Và thuận tiện cho thi công thì hb nên chọn là bội số của 10mm.

Xác định tải trọng

Dựa vào cấu tạo kiến trúc lớp sàn.+ gtc = . (N/m 2 ) : tĩnh tải tiêu chuẩn gtt = n.gtc (N/m 2 ) : tĩnh tải tính toán

Trong bài viết này, chúng ta cần xem xét trọng lượng riêng của vật liệu theo TCVN 2737-1995, ký hiệu là , cùng với hệ số vượt tải n cũng theo tiêu chuẩn này Đối với các ô sàn mà tường được đặt trực tiếp lên sàn mà không có dầm đỡ, tải trọng sẽ được phân bố đều lên toàn bộ bề mặt sàn.

Diện tích cửa: Sc =  bc.hc ( m 2 )

Trong đó: bc: chiều rộng cửa hc: chiều cao cửa

Diện tích tường: St=  bt.ht (m 2 )

Trong đó: bt: chiều rộng tường ht: chiều cao tường

Tải trọng tường: gt = c.Sc.nc + t.( St - Sc).nt

Trong đó: nc: hệ số vượt tải của cửa, theo TCVN 2737 -1995: nc=1,3 nt: hệ số vượt tải của tường, theo TCVN 2737 -1995: nt=1,1

c: trọng lượng riêng của cửa, theo TCVN 2737-1995 h

t: trọng lượng riêng của tường, theo TCVN 2737-1995

Kết quả tải trọng do cấu tạo sàn :

Sàn loại 1: Sàn phòng ngủ, hành lang

- Đối với các ô sàn có h = 11cm h γ g tt

Sàn loại 2: Sàn phòng vệ sinh, lôgia: h γ g tt

Tải trọng do tường truyền lên sàn:

- ptc (N/m 2 ): hoạt tải tiêu chuẩn, tra theo TCVN 2737-1995

- ptt= ptc.n (N/m 2 ): hoạt tải tính toán

Trong đó n: hệ số vượt tải, tra theo TCVN 2737-1995

Sàn loại 1:Phòng ngủ, vệ sinh, ban công, lôgia: 2000 (N/m 2 )

Sàn loại 2: Hành lang, sảnh: 3000 (N/m 2 )

Hệ số vượt tải 1,2 lấy cho cả 2 loại sàn

Các ô sàn S1-S4; S7; S9; S15; S16; S18-S21 là các ô sàn loại 1 với ptt= 2400 (N/m 2 )

Các ô sàn S5; S8; S10; S14; S17; S22 là các ô loại 2 với ptt= 3600 (N/m 2 ) h

2.3 Tổng tải trọng tác dụng: qtt= gtt + ptt (N/m 2 ) h q

Phụ thuộc vào tỷ số kích thước cạnh dài, cạnh ngắn ô sàn mà ta có sàn làm việc theo một phương hay hai phương

2 l l >2: Sàn làm việc theo 1 phương (bản loại dầm)

Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn của ô bản coi như một dầm

Cốt thép chịu lực được tính theo phương cạnh ngắn của bản, cạnh dài lấy theo cấu tạo

Tùy liên kết với bản mà ta có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

- Sơ đồ 1: đầu ngàm đầu khớp h

2  l l sàn làm việc theo 2 phương (bản kê 4 cạnh)

Cốt thép chịu lực được tính toán cụ thể cho cả hai phương l1 và l2 Với l1, l2 là chiều dài cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản

Tùy thuộc vào sự liên kết ở các cạnh, chúng ta phân loại thành liên kết ngàm và khớp Để đảm bảo an toàn, sàn liên kết với dầm giữa được xem là liên kết ngàm, trong khi sàn liên kết với dầm biên được coi là liên kết khớp Việc này giúp xác định nội lực trong sàn, nhưng khi bố trí thép, cần sử dụng thép tại biên ngàm đối diện cho khớp.

Nội lực bản kê 4 cạnh tính theo sơ đồ đàn hồi, kích thước l1, l2 lấy theo tim dầm

Dựa vào liên kết cạnh bản  có 11 sơ đồ (xem sổ tay kết cấu công trình) VD:

Sơ đồ 1 (4 cạnh khớp) Sơ đồ 9 (4 cạnh ngàm) h

 M1, MI, MI’ : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn

 M2, MII, MII’ : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài

Mômen dương lớn nhất ở giữa bản:

Mômen âm lớn nhất ở trên gối:

Trong đó: i = 1, 2, 3 là chỉ số sơ đồ bản;

1, 2 là chỉ số phương cạnh bản;

M II Momen theo phương cạnh ngắn Momen theo phương cạnh dài h

19 l1 :phương cạch ngắn của bản l2 :phương cạnh dài của bản

Hệ số α11 là chỉ số cho sơ đồ bản một phương cạnh ngắn, trong đó i đại diện cho chỉ số sơ đồ sàn (với 4 cạnh khớp i = 1 và 4 cạnh ngàm i = 9) Các ký hiệu mi1, mi2, ki1, ki2 tương ứng với αi1, αi2, βi1, βi2, là các hệ số phụ thuộc vào i và tỷ lệ l1/l2 Để xác định các hệ số này, cần tra bảng sổ tay kết cấu; nếu l1/l2 là số lẻ, thì cần thực hiện nội suy.

Vd : l1/l2 = 1,78 thì nội suy từ 2 giá trị l1/l2 = 1,75 và l1/l2 = 1,8

Bêtông cấp độ bền B20 có Rb,5 MPa; Rbt =0,9 MPa

Thép   8: dùng thép AI có Rs=Rsc= 225 MPa

Thép  > 8: dùng thép AII có Rs=Rsc= 280 MPa h

8 3 R s =R sc = 365 ξ R = 0.563 α R = 0.405 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 1,049 0.009 0.996 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -1,602 0.014 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 4,872 0.041 0.979 2.46 0.27% 8 205 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -6,855 0.058 0.970 2.15 0.24% 10 365 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 5,131 0.044 0.978 2.59 0.29% 8 194 150 3.35 0.37% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -7,221 0.061 0.968 2.27 0.25% 10 346 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,579 0.013 0.993 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -2,075 0.018 0.991 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,350 0.011 0.994 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,899 0.016 0.992 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 984 0.008 0.996 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,293 0.011 0.994 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 6,732 0.057 0.970 3.43 0.38% 8 147 150 3.35 0.37% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -10,283 0.088 0.954 3.28 0.36% 10 239 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,093 0.009 0.995 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,538 0.013 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 1/24 q.L = 1,093 0.009 0.995 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/12 q.L = -1,538 0.013 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 M nh = 9/128 q.L = 643 0.005 0.997 0.90 0.10% 8 559 200 2.51 0.28% 20.0 90.0 M g = -1/8 q.L = -950 0.008 0.996 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44%

2,400 Kích thước Tải trọng Chiều dày

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM

Tính thép Cấp bền BT :

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.595 α R = 0.418 l 1 l 2 g p h a h 0 A s T T H.lượng ỉ a T T a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 90.0 α 1 = 0.0184 M 1 = 4,788 0.041 0.979 2.41 0.27% 8 208 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0047 M 2 = 1,230 0.013 0.994 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0396 M I = -7,917 0.067 0.965 3.26 0.36% 10 241 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0103 M II = -2,049 0.017 0.991 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0235 M 1 = 2,393 0.020 0.990 1.19 0.13% 8 421 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0161 M 2 = 1,733 0.018 0.991 0.95 0.12% 8 530 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0565 M I = -4,895 0.042 0.979 1.98 0.22% 10 396 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0334 M II = -2,900 0.025 0.987 1.17 0.13% 10 674 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0210 M 1 = 4,027 0.034 0.983 2.02 0.22% 8 248 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0112 M 2 = 2,151 0.022 0.989 1.18 0.14% 8 426 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0474 M I = -7,044 0.060 0.969 2.88 0.32% 10 272 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0254 M II = -3,776 0.032 0.984 1.52 0.17% 10 516 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0209 M 1 = 3,808 0.032 0.984 1.91 0.21% 8 263 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0100 M 2 = 1,816 0.019 0.991 0.99 0.12% 8 506 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0469 M I = -6,884 0.059 0.970 2.82 0.31% 10 279 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0223 M II = -3,273 0.028 0.986 1.32 0.15% 10 596 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0205 M 1 = 1,868 0.016 0.992 0.93 0.10% 8 541 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0082 M 2 = 745 0.008 0.996 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0454 M I = -3,119 0.027 0.987 1.25 0.14% 10 626 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0182 M II = -1,247 0.011 0.995 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0201 M 1 = 1,948 0.017 0.992 0.97 0.11% 8 518 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0072 M 2 = 701 0.007 0.996 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0443 M I = -3,203 0.027 0.986 1.29 0.14% 10 609 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0160 M II = -1,156 0.010 0.995 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0186 M 1 = 5,997 0.051 0.974 3.04 0.34% 8 165 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0049 M 2 = 1,578 0.016 0.992 0.86 0.11% 8 583 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0400 M I = -9,394 0.080 0.958 3.89 0.43% 10 202 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0107 M II = -2,513 0.021 0.989 1.01 0.11% 10 779 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0285 M 1 = 2,532 0.022 0.989 1.26 0.14% 8 398 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0252 M 2 = 2,231 0.023 0.988 1.22 0.15% 8 411 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0660 M I = -5,405 0.046 0.976 2.20 0.24% 10 358 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0582 M II = -4,766 0.041 0.979 1.93 0.21% 10 407 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0209 M 1 = 2,028 0.017 0.991 1.01 0.11% 8 498 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0098 M 2 = 952 0.010 0.995 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0468 M I = -3,479 0.030 0.985 1.40 0.16% 10 560 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0219 M II = -1,629 0.014 0.993 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0192 M 1 = 1,939 0.017 0.992 0.97 0.11% 8 521 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0164 M 2 = 1,649 0.017 0.991 0.90 0.11% 8 558 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0446 M I = -3,755 0.032 0.984 1.51 0.17% 10 518 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0378 M II = -3,183 0.027 0.986 1.28 0.14% 10 613 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0297 M 1 = 1,336 0.011 0.994 0.90 0.10% 8 559 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0076 M 2 = 343 0.004 0.998 0.82 0.10% 8 613 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0594 M I = -2,402 0.020 0.990 0.96 0.11% 10 815 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0141 M II = -570 0.005 0.998 0.90 0.10% 10 873 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 α 1 = 0.0210 M 1 = 3,228 0.027 0.986 1.62 0.18% 8 311 150 3.35 0.37% 28.0 82.0 α 2 = 0.0112 M 2 = 1,724 0.018 0.991 0.94 0.11% 8 533 150 3.35 0.41% 20.0 90.0 β 1 = 0.0474 M I = -5,921 0.050 0.974 2.41 0.27% 10 326 200 3.93 0.44% 20.0 90.0 β 2 = 0.0254 M II = -3,174 0.027 0.986 1.28 0.14% 10 615 200 3.93 0.44%

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ

Bê tông: Cấp độ bền B25 có: Rb = 14,5 MPa; Rbt = 1,05 MPa; Eb = 32,5x10 3 MPa Cốt thép:

- Thộp CI (ỉ AII 210,000 Đoạn dầm Đoạn dầm

|Q| max N Tải trọng Tiết diện

(kN/m) (mm) Q Đ.kiện t.toán Đai dự kiến ỉ s n

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

- Bêtông B25 có: Rb = 14.5(MPa) = 1.45(kN/cm 2 )

- Cốt thép Φ  8: dùng thép CI có: RS = RSC = 225(MPa) = 22.50(kN/cm 2 )

- Cốt thép Φ 8: dùng thép CII có: RS = RSC = 280(MPa) = 28.00(kN/cm 2 )

Hình 2.1 Mặt bằng cầu thang bộ tầng 2 h

Cầu thang là một phần quan trọng trong kết cấu công trình, phục vụ cho việc di chuyển, thoát hiểm và vận chuyển hàng hóa Do đó, việc bố trí cầu thang cần đảm bảo ở vị trí thuận lợi, đáp ứng nhu cầu về mật độ đi lại và yêu cầu an toàn trong trường hợp khẩn cấp.

Cầu thang cần đảm bảo độ bền, ổn định, khả năng chống cháy và chống rung động Đây là cầu thang 2 vế dạng bản với chiều cao tầng 1 là 3,8m, sau khi trừ đi 3 bậc đứng cửa (2 bậc cao 0,135m và 1 bậc cuối cao 0,13m, mỗi bậc rộng 0,3m), chiều cao còn lại là 3,4m.

- Chiều cao bậc h bd = 165 mm

- Bề rộng bậc b = 280 mm được xây bằng gạch

- Số bậc ngang : n n n bd    1 11 1 10 (bậc)

- Ô1 : bản thang có 4 liên kết xung quanh : tường, cốn thang C1 , dầm chiếu nghỉ (DCN) , dầm chiếu tới (DCT)

1, 5 l l    Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C1 và tường

Tính cầu thang theo sơ đồ đàn hồi nên lấy kích thước các bản thang theo khoảng cách các tim (dầm , vách ,tường)

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b m

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 h hb = 1 1500 42,85

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm

- Ô3 : bản thang liên kết 4 cạnh : vách, dầm chiếu nghỉ (DCN) ,tường

1, 02 l l    Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào dầm chiếu nghỉ (DCN) và vách

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b m

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 hb = 1 1200 34, 28

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm

- Cốn thang C : liên kết ở 2 đầu gối lên DCN , DCTH ( DCT)

- DCN , DCT : liên kết 2 đầu gối lên tường ,vách

4 – TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang : h

Hình 4.1 : Cấu tạo bậc thang + Lớp đá Granit dày 20 mm :

 + Lớp vữa lót dày 15 mm :

+ Bản BTCT B25 dày 80 mm : g5 = n.5.5 + Lớp vữa trát dày 15 mm : g6 = n.6.6 Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g b = g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6 h

Bảng 4.1 Bảng tính tĩnh tải bản thang

Cấu kiện Vật liệu δ b h n γ gtt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2

Hoạt tải cho cầu thang được xác định theo TCVN 2737-1995 với giá trị p tc = 3 KN/m² và hệ số vượt tải là 1,2 Do đó, hoạt tải trên bản thang được tính là p = 1,2 × 3 = 3,6 KN/m² Khi quy đổi thành tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản, ta có p qd = p tt × cosα = 3,6 × 0,83 = 2,988 KN/m².

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên ): b b qd q  g  p = 5.613 + 2.988 = 8.601 (KN/m 2 )

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ :

+ Lớp đá Granit dày 20 mm :

1 1 1 1 g n  + Lớp vữa lót dày 15 mm :

2 2 2 2 g n  + Bản BTCT B25 dày 80 mm : g3 = n.3.3 + Lớp vữa trát dày 15 mm : h

35 g4 = n.4.4 Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g cn = g1 + g2 + g3 + g4

Bảng 4.2 Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ :

Cấu kiện Vật liệu δ b h n γ gtt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang tt tc p  n p = 1,23 = 3.6 (KN/m 2 )

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản qcn =(p t t +g cn )= (3.6+3.503) = 7.103 (KN/m 2 )

6 - TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG VÀ BẢN CHIẾU NGHỈ :

Qui tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản thang (m 2 theo phương xiên ) về tải trọng vuông góc với mặt phẳng bản cos 5.613 0.83 4.66( / 2 ) g  g b     KN m cos 2.988 0.83 2.48( / 2 ) p  p qd      KN m

6.2 - Bản chiếu nghĩ : g=g cn =3.503 (KN/m 2 ) p=p tt  n p tc = 1,23 = 3.6(KN/m 2 )

Ta có bảng tính cốt thép : h

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.595 α R = 0.418 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ s TT s BT A s CH

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG

Cốn thang gác lên dầm chiếu nghỉ và dầm chân thang (dầm chiếu tới) xem như hai đầu liên kết qc

Hình 4.2: Sơ đồ tính nội lực cốn thang

Kích thước cốn thang có thể chọn sơ bộ theo công thức :

- Trọng lượng bản thân cốn: h

- Trọng lượng lan can : g 2  g lc tc  h lc =0.3 (KN/m)

- Do ô sàn 1 truyền vào cốn C1: g3= 1 8.061 1.5 6, 04

- Do ô sàn 2 truyền vào cốn C2: g’3= 2 8, 061 1,5 6.04

Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C1 :

1 1 2 3 q c   g g  g = 0.85+0.3+6,04 = 7,19 (KN/m) Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C2 :

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật

Chiều cao tính toán: h0 = h – a = 30 – 3 = 27 cm

Tính hàm lượng cốt thép o s h b

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn o s h b

Số liệu tính toán: b = 100mm; ho = 270mm(a0mm); h = 300mm; Rb = 11.5 MPa; Rbt = 0,9MPa; Rsw 175MPa; Es = 210000MPa; Eb = 30000 MPa; các hệ số  b 2 2;  b 3 0.6;  b 4 1.5; 01

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát+trọng lượng lang can + tải trọng do bản thang truyền vào g = g1+ g2+ g 3 =0.85 +0.3+ 6, 04 1,5

Do phản lực bản thang truyền vào(phần hoạt tải) p = 2.988 1.5 2.241

 Kiểm tra điều kiện tính toán : Q ≤ Qb,o

Tính các giá trị: q1 = g+p/2 = 5,68+2,241/2= 6,8(kN/m)

Kiểm tra Qb,o< Qbmin nên lấy Qb,o= Qbmin = 15,2 (kN)

Kiểm tra Q < Qb,o nên không cần tính toán cốt đai, bố trí theo cấu tạo: chọn Φ6 bước cốt đai a0 mm

8- TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ (DCN)

Hình 8.1 Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ

8.2 - Xác định kích thước tiết diện

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức :

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200300

Trọng lượng phần bêtông : q1= n    b (h h b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.21 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v (2h b 2 )h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1,21+0.2+2,62+0 = 4.03 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1,21+0.2+2,62 = 4.03 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1,21+0.2+2,62+0 = 4.03 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

Hoạt tải do sàn Ô3 truyền vào : q 3 b l 1 3.6 1.5 2.7

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực :

Mác betong Cấp độ bền g b = 1.3

25000 (kN/m2) 14500 30000000 (kN/m2) a r = 0.402 s sc,u = 400 gs= 1 295 (Mpa) 280 2E+08 (Mpa) gsi= 1 295000 (kN/m2) 280000 2E+11 (kN/m2)

Modun đàn hồi Cường độ nén tt

Cường độ chịu kéo tt

Diện tích thép Nội lực

Cường độ đặc trưng Modun đàn hồi b Cốt thép

1 Thông số đầu vào a Bê Tông

2 Tính toán và kết quả

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát + tải trọng do bản thang truyền vào +do chiếu nghĩ truyền vào,phản lực cốn thang g =0.33+0.2 +0+ 3.503 1.5

Do bản chiếu nghỉ truyền vào và bản thang p = 3.6 1.25 0 2.25

Lập bảng tính cốt thép đai:

(m) (kN) (kN) g p q 1 b h a h o h f (mm) (kN) (kN)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP ĐAI

Cấp bền BT : Cốt thộp ỉ ≤ AI 210,000

Cốt thộp ỉ > AII 210,000 Đoạn dầm Đoạn dầm

|Q| max N Tải trọng Tiết diện

(kN/m) (mm) Q Đ.kiện t.toán Đai dự kiến ỉ s n

8.5.3 -Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Dùng cốt treo dạng đai:

Ta có : Pc2 4 (KN) h s b c h c hs hc

Hình 8.5.3 : Sơ đồ bố trí cốt treo

Trong đó : hs : khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc

Từ điều kiện cân bằng lực của phần phá hoại ta tính được số thanh cốt treo : h

Trong đó : a : số thanh cốt treo cần bố trí n : số nhánh f d : diện tích thanh cốt treo

R s : cường độ chiệu kéo của thép

Bố trí 2 thanh cốt đai 6, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu nghỉ

9- TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU TỚI DCT

9.2 - Xác định kích thước tiết diện

Chọn kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200300

Trọng lượng phần bêtông : q1= n    b (h h b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.21 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v (2h b 2 )h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.21+0.2+3,375+0 = 4,875 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1.21+0.2+3,375 = 4,875 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1.21+0.2+3,375+0 = 4,875 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

Hoạt tải do Ô sàn truyền vào : q 3 b l 1 3.9 1.5 2.925

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực :

Nội lực dầm chiếu tới không khác mấy so với dầm chiếu nghỉ nên ta bố trí thép trong dầm chiếu tới như dầm chiếu nghĩ:

9.5-Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Tương tự dầm chiếu nghĩ :

Bố trí 2 thanh cốt đai 6, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu tới h

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2

Hình 4.1 Sơ đồ khung trục 2

2- Xác định sơ bộ kích thước các cấu kiện

Kích thước của các cấu kiện được xác định dựa trên kinh nghiệm thiết kế từ tài liệu "Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện cơ bản" và phải tuân thủ các tiêu chuẩn thiết kế cho cấu kiện bê tông cốt thép (BTCT).

TCVN 5574-2018 Trong đó kích thước của cấu kiện phải đảm bảo các yêu cầu sau:

+ Đảm bảo khả năng chịu lực (điều kiện bền) + Đảm bảo điều kiện sử dụng bình thường ( điều kiện về biến dạng) h

Đảm bảo tính kinh tế trong thiết kế và các điều kiện thi công thuận lợi là rất quan trọng, bao gồm việc tối ưu hóa hàm lượng cốt thép và tận dụng tối đa khả năng làm việc của kết cấu.

2.2 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Kích thước dầm được xác định sơ bộ theo công thức :

Với llà chiều dài nhịp tính toán

Bảng 4.1 Chọn sơ bộ kích thước dầm Tên dầm

Kích thước nhịp chính h b m mm mm

2.3 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện cột

Diện tích cột được xác định sơ bộ theo công thức :

A : Diện tích tiết diện ngang của cột

Cường độ tính toán nén của bê tông được ký hiệu là Rb Hệ số h k được sử dụng để xem xét các yếu tố khác như momen uốn, hàm lượng thép và độ mảnh của cột Cụ thể, với cột biên, k được lấy là 1,3; với cột trong nhà, k là 1,2; và với cột góc nhà, k là 1,5.

N : Lực nén trong cột , tính gần đúng

S : là diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột (m2) q : là tải trọng tương đương tính trên 1m 2 sàn,lấy q = 10-12 (kN/m 2 ) n : là số tầng trên cột đang xét

Kiểm tra độ mảnh của cột theo công thức: o b l

Trong đó : lo : Chiều dài tính toán cột với nhà nhiều khung nhiều nhịp (l o 0.7 (l lh)) b : bề rông của cột

Trong các công trình nhà nhiều tầng, lực nén trong cột giảm dần từ móng lên mái, vì vậy cần giảm tiết diện cột theo chiều cao tầng để tối ưu hóa việc sử dụng vật liệu Do đó, việc lựa chọn kích thước cột cho từng tầng cần được thực hiện một cách hợp lý.

Bảng 4.2 Chọn sơ bộ tiết diện cột

2.3.1 Xác định sơ bộ kích thước tiết lõi, vách

Theo TCXD 198-1997 Nhà cao tầng -Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép toàn khối t ht 3600

2.4 Mặt bằng bố trí cấu kiện trên các tầng

Hình 4.2 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng hầm h

Hình 4.3 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 1 h

51 Hình 4.4 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 2-6 h

Hình 4.5 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 7 h

Hình 4.6 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng áp mái

2.5 Xác định tải trọng đứng tác dụng lên công trình

2.5.1 Tải trọng phân bố tác dụng lên các ô sàn cấu tạo các lớp sàn tầng lửng đến tầng kĩ thuật xem hình 1.2 Chương I

-LÁT ĐÁ GRANITE NHÂN TẠO 600X600

-VỮA LÓT MAC 50 DÀY 20 -SÀN BTCT MAC 250 -TRẦN THẠCH CAO DÀY 10 LY h

Hình 4.7 Cấu tạo bản sàn tầng 1

2.5.2 Trọng lượng các lớp cấu tạo nên sàn

Trong đó  i (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của vật liệu thứ i n i : hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy theo TCVN2737-1995

 i : Bề dày của lớp thứ i

Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sau:

Bảng 4.3 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn

Cấu tạo vật liệu h γ n g tt Ghi

Bảng 4.4 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn tầng mái

Cấu tạo vật liệu h γ n g tt Ghi

2.5.2.1 Trọng lượng tường ngăn và tường bao che trong phạm vi ô sàn Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp trên sàn không có dầm đỡ thì xem tải trọng đó phân bố đều trên sàn Trọng lượng tường ngăn trên dầm được qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm

Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn: gpt = G

S :Diện tích ô sàn đang xét

* Tải trọng đơn vị tường : g t   ( n t *  t * t  2 * n v *  v * v )

Với: nt : Hệ số độ tin cậy đối với tường nt=1.1

 t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3

 v = 16 (kN/m 3 ) : trọng lượng riêng của vữa

1m 2 tường 100 có tải trọng : g t 100  2.274( KN m / 2 ) 1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

* Trọng lượng của cửa : g c   n c g ck tc  1.1 0.15   0.165( KN m / 2 )

Trong đó: nc : hệ số độ tin cậy đối với cửa nc=1.1 tc g ck : Trọng lượng của cửa kính khung nhôm gck tc = 0.15(KN/m 2 )

Bảng 4.5 Tải tường lên sàn h

Tường Kích thước cấu kiện g t q t

2.5.2.2 Tải trọng phân bố tác dụng lên các dầm

* Trọng lượng bản thân dầm (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính)

* Trọng lượng bản thân cột (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân sàn chương trình Etabs tự tính)

Tải trọng từ tường sẽ được truyền lên dầm và cột Đối với tường đặc, chỉ có phần tường trong phạm vi 60 độ là truyền lực lên dầm, trong khi phần còn lại sẽ tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

60° lấy thành lực tập trung truyền vào cột

Hình 4.9 Sơ đồ truyền tải trọng tường đặc lên dầm và cột

Gọi gt là trọng lượng 1m 2 tường (xây gạch và trát) g t       n t   t t 2 n v   v v nt : Hệ số độ tin cậy đối của tường nt=1.1

 t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3

 v = 16(kN/m 3 ) : trọng lượng riêng của vữa

1m 2 tường 100 có tải trọng : g 100 t  2.274( KN m / 2 )

1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

Gọi ht là chiều cao tường (= chiều cao tầng –chiều cao dầm )

Tải trọng lên dầm có dạng hình thang qui đổi về phân bố đều : h

Trong trường hợp lắp đặt dầm cho tường có cửa, tải trọng tác dụng lên dầm được xem gần đúng là tổng trọng lượng của tường và cửa được phân bố đều trên dầm Hình dạng của dầm trong trường hợp này thường có dạng tam giác.

 ld-chiều dài dầm đang xét

St :Diện tích tường trong nhịp đang xét

Sc :Diện tích cửa trong nhịp đang xét nc : Hệ số độ tin cậy đối của cửa g nc=1.1 g c tc : Trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa

Nếu hai biên của tường không có cột thì xem như toàn bộ tường truyền vào dầm

Phần lớn các tường đều có cửa sổ hoặc không hoàn toàn đặc nên chỉ có trọng phân bố đều lên dầm h

Bảng 4.6 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng hầm lên dầm

Tường gạch rỗng dày 200 (mm)

Chiều dày lớp vữa trát 20 (mm)

- Tải tường phân bố trên 1m dài: 9.531 (kN/m)

- Tính đến hệ số cửa 0.85 : 8.101 (kN/m)

Bảng 4.7 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng 1 lên dầm

- Tính đến hệ số cửa 0.65 : 6.808 (kN/m) Bảng 4.8 Bảng tải trọng tường ,cửa tầng 2-7 lên dầm h

Bảng 4.9 Bảng tải trọng ường ,cửa tầng mái lên dầm

Các dầm không có tường xây phía trên chỉ xét trọng lượng bản thân dầm nên không đề cập trong bảng tính

Giá trị hoạt tải của các khu vực sàn thay đổi tùy thuộc vào chức năng sử dụng Các giá trị này cùng với hệ số tin cậy được xác định theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737 - 1995.

Khi thiết kế nhà cao tầng, xác suất xuất hiện tải trọng sử dụng đồng thời ở tất cả các tầng giảm khi số tầng tăng lên Do đó, để tính toán các kết cấu thẳng đứng, người ta áp dụng hệ số giảm tải Theo TCVN 2737:1995, hệ số giảm tải được quy định cụ thể để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong thiết kế.

Khi tính toán dầm chính, dầm phụ, bản sàn, cột và móng tải trọng toàn phần theo bảng 3 TCVN2737-1995, có thể giảm tải cho các phòng ở như phòng ngủ, phòng ăn, phòng bếp bằng cách nhân với hệ số A1, áp dụng khi diện tích A lớn hơn 9 m².

A (1) Trong đó : A-diện chịu tải, tính bằng m 2 Đối với phòng nêu ở mục 6,7,8,10,12,14 (ban công ,logia ) nhân với hệ số

Khi tính toán lực dọc cho cột, tường và mép chịu tải trọng từ hai sàn trở lên, giá trị tải trọng có thể được giảm bằng cách nhân với hệ số n Điều này áp dụng cho các phòng được liệt kê ở mục 1, 2, 3, 4, 5 trong bảng 3.

 (3) Đối với các phòng nêu ở mục 6,7,8,10,12,14 bảng 3:

Trong đó: a1, A2 đã xác định theo (1), (2) n: Số sàn đặt kể trên tiết diện đang xét cần kể đến khi tính toán tải trọng

Khi tính toán cho công trình, để đảm bảo an toàn và đơn giản hóa quá trình, chúng ta chỉ xem xét sự giảm tải trong tính toán sàn mà không tính đến giảm tải khi tính cột.

Bảng 4.10 Hoạt tải tầng hầm

Ta lấy hoạt tải sàn tầng hầm thống nhất là p tc P00 (N/m 2 ) p tt =1,2.500 = 6000 (N/m 2

Kết quả tính toán được thể hiện: Ô sàn

Bảng 4.11 Hoạt tải tầng 1 Hoạt tải:

Sàn loại A: Sàn phòng ngủ, phòng vệ sinh: p tc 00 (N/m 2 )

Sàn loại B: Sảnh, bếp, nhà hàng, hành lang: p tc 000 (N/m 2 )

Sàn loại C: Kho lạnh : p tc @00 (N/m 2 )

Bảng 4.12 Hoạt tải tầng 2-6 Ô sàn

Sàn loại A: Sảnh, quầy giải khát: p tc = 3000 (N/m 2 )

Sàn loại B: Phòng hội nghị: p tc = 4000 (N/m 2 )

Sàn loại C: Phòng vệ sinh, phục vụ, ban công, lôgia: p tc 00 (N/m 2 )

Bảng 4.14 Hoạt tải tầng áp mái

Hoạt tải sàn tầng mái: tất cả các ô sàn đều chịu tác dụng tải trọng là Psm = 0,75.1,3 0.975 kN/m 2

Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên sàn : g s  g bt  g pt

Bảng 4.15 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng hầm Ô sàn

Kích thước Tĩnh tải (kN/m 2 )

Trọng lượng sàn tường cửa

Bảng 4.16 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 1 Ô sàn

Tổng cộng (kN/m2) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

Bảng 4.17 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 2-6 Ô sàn

Hoạt tải(kN/m2) Tĩnh tải

Tổng cộng (kN/m 2 ) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

Bảng 4.18 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng 7 Ô sàn

Tổng cộng (kN/m 2 ) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

Bảng 4.19 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên tầng áp mái Ô sàn

Tổng cộng (kN/m2) l1 (m) l2 (m) Trọng lượng sàn

2.6 Xác định tải trọng ngang tác dụng vào công trình

Tải trọng gió được tính theo Tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-1995

Do chiều cao công trình tính từ cos 0.00 đến mái là 65,8 >40m nên căn cứ vào Tiêu chuẩn ta phải tính thành phần động của tải trọng gió

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

W tc = W0.k.c (kN/m 2 ) Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

Giá trị áp lực gió được xác định theo bản đồ phân vùng, với công trình xây dựng tại Quận Sơn Trà, TP Đà Nẵng thuộc vùng II.A có Wo = 0,83 (kN/m²) Hệ số khí động c được xác định từ bảng 6 TCVN 2737-1995, trong đó mặt đón gió có c = +0,8 và mặt hút gió có c = -0,6 Tổng hệ số c cho cả mặt hút gió và đón gió cần được tính toán để đảm bảo an toàn cho công trình.

= 0.8 + 0.6 = 1.4 k: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao tra bảng 5 n: hệ số độ tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 1,2 h

W d tt    n k W o  C d : Áp lực gió đẩy tác dụng vào công trình

W h tt    n k W o  C h : Áp lực gió hút tác dụng vào công trình

Cao trình cốt +0.00 của công trình so với mặt đất tự nhiên : +0.7m

Bảng 4.20 Giá trị thành phần tinh tính toán của tải gió h t Z 1 Z 2 h đón gió Hệ số P đ P h

Z 1:cao trình công trình đối với mặt đất tự nhiên dùng để tính tải trọng gió

Quan niệm truyền tải trọng gió tĩnh: quy áp lực gió về tác dụng thành lực tập trung vào từng tầng(đặt ở tâm hình học của sàn)

Si=Bi.hi :(m 2 ) là diện tích mặt đón gió theo phương đang xét

Bi(m) : Bề rộng mặt đón gió theo phương đang xét hi = 0,5(ht + hd) (m) : Chiều cao đón gió của tầng đang xét(h đón gió )

Gió nhập vào tâm hình học :

Bảng 4.21 lực gió tĩnh tác dụng lên công trình tại các mức sàn h

NHẬP VÀO TÂM HÌNH HỌC ETABS

Sử dụng phần mềm Etabs 2017

Mô hình công trình với sơ đồ không gian

Khai báo đầy đủ đặc trưng vật liệu, tiết diện

Khai báo các trường hợp tải trọng tác dụng lên công trình

2.7.2 Tổ hợp tải trọng Khai báo các trường hợp tổ hợp: h

Mômemdo tĩnh tải gây ra h

Mômemdo hoạt tải gây ra h

2.8 Kiểm tra ổn định tổng thể công trình

2.8.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh

Theo tiêu chuẩn TCVN 5574-2014, khi phân tích kết cấu khung - vách của nhà cao tầng theo phương pháp đàn hồi, chuyển vị ngang tại đỉnh kết cấu phải đảm bảo thoả mãn điều kiện: .

500 Đối với kiểm tra chuyển vị đỉnh chỉ kiểm tra đối với combo có tải trọng gió

Kết luận: Chuyển vị đỉnh công trình theo hai phương X,Y nằm trong giới hạn cho phép

2.8.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng

Theo TCVN 5574-2014, chuyển vị ngang tại mỗi tầng tầng đối với kết cấu qui định tại bảng M.4 h

2.8.3 Kiểm tra ổn định lật

Theo TCVN 198-1997, nhà cao tầng bê tông cốt thép có tỷ lệ chiều cao chia chiều rộng lớn hơn 5 phải kiểm tra khả năng chống lật

Tỷ lệ momen gây lật do tải trọng ngang phải thoả điều kiện:

 MCL là momen chống lật công trình

 MGL là momen gây lật của công trình

Công trình có chiều cao 29.7(m), bề rộng 25.7(m) Ta có H 29.7 1.15 5

B  25.7   nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định chống lật cho công trình

2.8.4 Kiểm tra lực dọc qui đổi

Kiểm tra lực dọc quy đổi áp dụng cho cột và vách theo công thức: νd = Ned/Ac.fcd

 Đối với cột: Ned/Ac.fcd  0.65

 Đối với vách: Ned/Ac.fcd  0.4 h

Bảng thông số vật liệu quy đổi theo tiêu chuẩn Eurocode 2

Bê Tông Cột B30 ( Mác M400) fck,cube = 38.53

(Mpa) Cường độ trung bình của mẫu thử chuẩn (mẫu hình lập phương150×150×150)

Phụ lục A, TCVN 5574-2012 γc = 1.2 Bảng 2.1N, mục 2.4.2.4, EN 1992 - 1 αcc = 1 Mục 3.1.6 1(P), EN 1992 - 1

Fck = fck,cube/1.25 = 30.82 (Mpa) Cường độ trung bình của mẫu thử chuẩn

(mẫu hình lăng trụ) fcd = αcc.fck/γc = 25.69 Cường độ chịu nén thiết kế của bê tông

2.9 Tính toán thép dầm khung trục 2

-Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa)

-Cốt thép dọc chịu lực dùng AII: RS=RSC(0(MPa); RSW"5(MPa)

-Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa) h

79 Nguyễn Tấn Nam GVHDC: Th.S Lê Chí Phát

- Tại gối gia cường 3ỉ25 với chiều dài = L/4

- Tại nhịp gia cường 3ỉ25 với chiều dài = L/5

2.10 Tính toán thép cột khung trục 2

-Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa)

-Cốt thép dọc chịu lực dùng AIII: RS=RSC65(MPa); RSW65(MPa)

-Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa)

Chọn thép và bố trí

Story1 900x900 0.9 0.9 3 2.435 3.524 76.5 1 18ỉ25 88.313 1.154 Hợp lớ μ% Nhận xét l (m)

As (cm 2 ) h Tầng Tên Cột b (m)

Kiểm tra điều kiện : Qmax 0,7.1,99 = 1,393 (m) nên chiều sâu chôn đài đã chọn là hợp lý để tính với móng cọc đài thấp

3.2.5 Kiểm tra móng cọc đài thấp:

Việc tính toán kiểm tra móng cọc đài thấp được tiến hành như sau:

Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn thứ nhất bao gồm việc tính toán cường độ và ổn định với tải trọng tính toán Quá trình này cần xem xét tải trọng tác dụng lên cọc, bao gồm tải trọng đứng và tải trọng ngang, đồng thời kiểm tra sức chịu tải của nền đất tại mặt phẳng mũi cọc.

Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn thứ hai, dựa trên biến dạng và tải trọng tiêu chuẩn, bao gồm việc đánh giá độ lún của cọc.

3.2.5.1 Kiểm tra tải trọng đứng tác dụng lên cọc:

- Điều kiện: P max n < Pgh và P min n > 0

- Tải trọng tác dụng lên cọc được xác định theo công thức: min

  P với: N tt = N tt + Fđ.tb.h = 6739,17 + 5,76.20.2,5 = 7027,17 (kN)

M tổng momen của tải trọng ngoài so với trục đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài được tính là M tt = 472,92 (kN.m) Khoảng cách tối đa từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều nhất đến trục y là x n max = 0,9 (m) Đối với các cọc, khoảng cách từ trọng tâm hàng cọc thứ i đến trục y được xác định là x1 = 0,9 (m), x2 = 0,9 (m), x3 = 0,9 (m), dẫn đến x 2 i = 0,81 (m²).

Vậy cọc thiết kế đủ khả năng chịu tải và không cần kiểm tra cường độ chịu uốn

3.2.5.2 Kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc: Điều kiện: Ho n ΣH Hng

Hng: sức chịu tải trọng ngang của mỗi cọc Tra bảng Hng = 60(kN)

Vậy móng cọc đủ khả năng chịu tải trọng ngang

3.2.5.3 Kiểm tra cường độ đất nền: Để kiểm tra cường độ của nền đất, xem cọc – đài cọc – phần đất giữa các cọc là một móng khối quy ước

- Diện tích phần khối móng quy ước:

Fqư = (a + 2Ltg)(b + 2Ltg) h với:  i i i tb h h

Chiều dài của đáy khối qui ước :

Bề rộng của đáy khối qui ước :

- Chiều cao khối móng quy ước:

- Trọng lượng của khối móng quy ước:

Thể tích đài và cọc:

Thể tích đất trong khối móng qui ước:

Trọng lượng móng khối quy ước:

Qm = bt.Vbt + Vđ.tb

Kể từ lớp đất thứ 2 trở đi ta dùng dung trọng đẩy nổi 

Trọng lượng thể tích trung bình của khối móng:

- Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy khối quy ước:

- Momen tiêu chuẩn từ trọng tâm đáy khối quy ước:

- Độ lệch tâm: e tc tc

- Áp lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng quy ước: tc min

- Cường độ tính toán của đất ở đáy khối quy ước:

R tc q- = m(A.Bqu.đn 3+ B.Hqu. + D.C tc ) với: gtb = 11,91(kN/m 3 ), gđn 3 = 10,23 (kN/m 3 )

 Ta có:  max tc = 490,93 (kN/m 2 ) 0  tb tc = 412,54 (kN/m 2 ) < R qu tc = 1423,09 (kN/m 2 )

Vậy có thể tính lún của nền theo quan niệm nền đất biến dạng tuyến tính

3.2.5.4 Kiểm tra độ lún của móng cọc:

Tính toán kiểm tra độ lún của móng theo phương pháp cộng lún từng lớp

 (mi : hệ số nở hông của lớp đất thứ i )

Qui phạm cho phép lấy: i = 0,8

Ei : Moduyn biến dạng tổng quát của lớp phần tử thứ I, Ei = 25 MPa hi : chiều dày của lớp phần tử thứ i h

 gl zi : áp lực gây lún tại độ sâu trung bình của lớp phần tử thứ i

ChiÒu dày  bt z = .h  bt z i.hi

- Áp lực gây lún dưới đáy móng khối quy ước: σ gl =  tb tc - gtb.Hqư = 406,82 – 273,91= 132,91(kN/m 2 )

K0 : tra bảng phụ thuộc vào zi/A0 và B0/A0 , tra bảng

Ta tiến hành tính lún :  gl  0,2  

Chia nền đất dưới đáy khối móng quy ước thành các lớp phân tố có chiều dày: hi 

- Phạm vi tính lún: tại điểm 6, z6 = 6 m , ta có: h

1 σ bt= 6,706 (t/m 2 ) Vậy chấm dứt tính lún tại điểm 6 Độ lún tổng cộng :

3.2.6 Kiểm tra móng cọc đài thấp: Đài cọc được tính toán theo hai sơ đồ sau:

3.2.6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng:

Ta thấy tháp chọc thủng phủ ra ngoài các đầu cọc nên điều kiện chọc thủng được thỏa mãn Vậy không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng

3.2.6.2 Kiểm tra điều kiện chịu uốn:

- Vì khung không gian móng làm việc theo 2 phương Do đó momen tại tiết diện I-I và II-II được xác định:

+ MI-I = MII-II = ni Picọc.ri = 3.1057,2.0,475= 1506,51 (kNm)

- Trong đó: n: Số lượng cọc trong phạm vi công xôn ri: Khoảng cách từ mặt ngàm đến tâm trục cọc

Picọc: Phản lực đầu cọc

-Cốt thép chịu momen được xác định như sau:

- Khoảng cách giữa các cốt thép: a = 14

THI CÔNG 92

DỰ TOÁN CHI CHI PHÍ XÂY DỰNG

1 CÁC CĂN CỨ LẬP DỰ TOÁN

Tên Công trình : KHÁCH SẠN THẢO TÙNG Địa điểm xây dựng: QUẬN SƠN TRÀ – THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG

Hồ sơ dự toán được lập căn cứ vào các văn bản sau:

1 Khối lượng công việc được tính toán dựa vào hồ sơ thiết kế kiến trúc và kết cấu công trình KHÁCH SẠN THẢO TÙNG

2 Luật Xây dựng số 50/2014/QH 13

3 Nghị định 68/2019/NĐ- CP về quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình

4 Thông tư 15/2019/ TT- BXD về việc hướng dẫn xác định đơn giá nhân công trong quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình

5 Thông tư 11/2019/ TT- BXD về việc hướng dẫn xác định đơn ca máy trong quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình

6 Chi phí trực tiếp được tính theo đơn giá XDCT tại thời điểm lập dự toán

7 Giá vật liệu được lấy theo lấy theo Công giá VLXD quý/tháng I về việc ban hành giá vật liệu xây dựng tháng Thành Phố Đà Nẵng

8 Tổng hợp kinh phí được lấy theo thông tư 09/2019/TT-BXD về Hướng dẫn lập và Quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình

9 Thuế giá trị gia tăng được lấy theo thông của Bộ tài chính về Hướng dẫn thi hành một số điều của Luật Thuế giá trị gia tăng

10 Thông tư số 17/2019/TT-BXD về hướng dẫn đo bóc khối lượng xây dựng công trình h

2 CÁC BẢNG BIỂU TÍNH TOÁN DỰ TOÁN

Bảng 1.1 DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG ĐVT: đồng

Bảng 1.2 BẢNG GIÁ VẬT LIỆU, NHÂN CÔNG, CA MÁY ĐẦU VÀO

STT Mã VT Tên vật tư Đơn vị Giá TB

STT Khoản mục chi phí Ký hiệu Cách tính Thành tiền

1 Chi phí vật liệu VL A1 8,183,909,710

- Đơn giá vật liệu A1 Lấy ở bảng tiên lượng 8,183,909,710

2 Chi phí nhân công NC B1 4,474,359,693

- Đơn giá nhân công B1 Lấy ở bảng tiên lượng 4,474,359,693

3 Chi phí máy thi công M C1 515,191,643

- Đơn giá máy C1 Lấy ở bảng tiên lượng 515,191,643

I CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL + NC + M 13,173,461,046

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP GT C+LT+TT+GTk 1,449,080,715

2 - Chi phí nhà tạm để ở và điều hành TC LT T x 1.2% 158,081,533

3 - Chi phí không xác định được KL từ TK TT T x 2.5% 329,336,526 III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC TL (T + GT) x 5.5% 804,239,797

Chi phí xây dựng trước thuế G T + GT + TL 15,426,781,558

V THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG GTGT G x 10% 1,542,678,156

Chi phí xây dựng sau thuế Gxd G + GTGT 16,969,459,714

Bằng chữ: Mười sáu tỷ chín trăm sáu mươi chín triệu bốn trăm năm mươi chín nghìn bảy trăm mười bốn đồng chẵn./ h

31 16512 Gỗ ván cầu công tác m3 2,700,000.0

35 20562 Sơn ICI Dulux cao cấp Weather

36 20564 Sơn ICI Dulux Supreme cao cấp trong nhà kg 45,867.0

37 20610 Sơn lót ICI Dulux Sealer-2000 chống kiềm kg 66,380.0

40 21234 Tôn múi chiều dài bất kỳ m2 75,000.0

41 22468 Thanh liên kết U trên với U dưới cái 1,500.0

1 N1307 Nhân công bậc 3,0/7-Nhóm 1 công 210,286.0

1 M0368 Búa căn khí nén : 1,5m3/ph ca 237,172.0

2 M0712 Cần trục bánh xích 10T ca 1,749,460.0

4 M1908 Máy cắt uốn cốt thép 5KW ca 216,924.0

5 M105 Máy đầm bàn 1Kw ca 195,543.0

6 M1266 Máy đầm dùi 1,5KW ca 199,178.0

7 M2022 Máy ép cọc trước - lực ép: 200T ca 890,649.0

8 M2094 Máy hàn điện 23KW ca 329,034.0

9 M2752 Máy nén khí diezel 360m3/h ca 891,105.0

10 M3174 Máy trộn bê tông 250 lít ca 228,464.0

11 M3812 Máy vận thăng 3T - H nâng 100m ca 729,499.0

13 M1888 Máy cắt gạch đá 1,7KW ca 213,500.0

14 M3210 Máy trộn vữa 80,0 lít ca 221,025.0

15 M3802 Máy vận thăng 0,8T - H nâng 80m ca 374,392.0

16 M3442 Sà lan công trình 200T ca 957,263.0

17 M4555 Tầu kéo và phục vụ thi công thủy

(làm neo, cấp dầu,, ) 150CV ca 3,447,354.0 ĐVT: đồng

Xem phụ lục số 6 đi kèm

Bảng 1.4 BẢNG TÍNH ĐƠN GIÁ CHI TIẾT

Bảng 1.5 BẢNG TÍNH TRỰC TIẾP PHÍ THEO ĐƠN GIÁ

- Xem phụ lục số 5 đi kèm

- Đơn giá sử dụng ở bảng trên là đơn giá XDCT tại thời điểm lập dự toán

- Giá vật liệu, ca máy đầu vào được lấy từ thông báo giá VLXD quý I của Sở Xây dựng thành phố Đà Nẵng h

- Giá nhân công đầu vào được lấy từ QĐ/3182 về việc công bố đơn giá nhân công xây dựng trên địa bàn Đà Nẵng.

LÊN TIẾN ĐỘ THI CÔNG CÔNG TRÌNH

Bảng 2.1 BẢNG TIÊN LƯỢNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

Bảng 2.2 BẢNG HAO PHÍ NHÂN CÔNG

- Tổng hao phí lao động = hao phí định mức x khối lượng công tác

- Tổng hao phí xi măng = hao phí định mức x khối lượng công tác

Chỉ tính xi măng cho một số công tác có sử dụng xi măng

Bảng 2.3 BẢNG TÍNH THỜI GIAN THI CÔNG CÁC CÔNG TÁC

STT Tên công việc Đơn vị tính Qi

HPLĐ thực tế (ngày công)

5 Đổ bê tông lót móng m3 11.96 16.98 10 3,0 1 17

6 Lắp dựng cốt thép móng tấn 6.01 88.29 17 3,5 5 88 3.87

7 Lắp dựng ván khuôn móng 100m2 1.67 56.1 18 3,5 3 56 3.89

11 Lắp cốt thép giằng móng tấn 5.87 88.49 17 3,5 5 88 4.11

12 Lắp ván khuôn giằng móng 100m2 3.34 111.49 22 3,5 5 111 1.35

13 Đổ bê tông giằng móng m3 52.80 172.13 15 3.5 1 172

14 Tháo ván khuôn giằng móng 100m2 3.34 21.59 21 3,5 1 22 2.81

15 Lắp cốt thép cột T.hầm tấn 3.96 82.96 27 3,5 3 83 2.42

17 Đổ bê tông cột T.hầm m3 26.10 109.36 10 3,5 1 109 h

19 Lắp cốt thép dầm, cầu thang T.hầm tấn 8.70 114.84 22 3,5 5 115 4.40

20 Lắp ván khuôn dầm, cầu thang T.hầm 100m2 2.98 54.73 18 4,0 3 55 1.35

21 Bê tông dầm, cầu thang

22 Tháo ván khuôn dầm, cầu thang T.hầm 100m2 2.98 24.86 25 4,0 1 25 -0.56

27 Lắp cốt thép dầm,sàn, cầu thang T1 tấn 13.39 186.5 20 3,5 9 187 3.61

28 Lắp ván khuôn dầm, sàn , cầu thang T1 100m2 7.87 128.84 21 4,0 6 129 2.25

29 Bê tông dầm, sàn, cầu thang T1 m3 105.51 262.3 15 3,5 1 262

30 Tháo ván khuôn dầm, sàn , cầu thang T1 100m2 7.87 55.22 18 4,0 3 55 2.26

43 Lắp cốt thép dầm,sàn, cầu thang T3 tấn 13.52 189.34 30 3,5 6 189 5.19 h

69 Bê tông dầm, sàn, cầu thang T6 m3 116.90 290.57 15 3,5 1 291 h

79 Cốt thép cột T.tum tấn 0.76 8.5 9 3,5 1 9 -5.56

81 Đổ bê tông cột T.tum m3 10.27 43.03 10 3,5 1 43

83 Lắp cốt thép dầm,sàn

84 Lắp ván khuôn dầm, sàn T.tum 100m2 2.64 41.14 14 4,0 3 41 -2.05

85 Bê tông dầm, sàn T.tum m3 113.53 281.55 15 3,5 1 282

86 Tháo ván khuôn dầm, sàn T.tum 100m2 2.64 17.63 17 4,0 1 18 3.71

88 Xây tường, bậc thang, đúc lanh tô m3 866.48 1871.22 35 3,5 53 1871 0.87

90 Lát nền, sàn, vệ sinh m2 3373.94 400.33 20 4,0 20 400 0.08

92 Xây tường thu hồi mái m3 11.97 25.86 8 3,5 3 26 7.75

93 Lắp dựng xà gồ thép tấn 1.65 4.51 5 3,5 1 5 -9.80

95 Quét filinkote chống thấm mái m2 376.64 11.3 11 3,0 1 11 2.73

98 Trát tường trong, cột, dầm, cầu thang m2 9871.70 2171.77 30 4,0 72 2172 0.54

101 Sơn tường trong, cột, dầm m2 8599.74 515.98 20 3,5 26 516 -0.77

102 Lắp dựng lan can, tay vịn cầu thang m 87.32 42.79 11 4,5 4 43 -2.75

103 Lắp dựng cửa khung nhôm m2 208.41 62.52 15 4,0 4 63 4.20

- Số ngày thi công = Tổng HPLĐ/ Số người

- S hệ số năng suất lao động:

Với HPLĐ tt là hao phí lao động theo thực tế = Số người x số ngày thi công (đv là ngày công)

Hệ số NSLĐ có thể là số dương hoặc âm phản ánh khả năng tổ chức sử dụng lao động có hiệu quả không Thông thường lấy

Tiêu đề	Khách Sạn Thảo Tùng
Tác giả	Nguyễn Tấn Nam
Người hướng dẫn	Th.S Lê Chí Phát
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	114
Dung lượng	4,46 MB