Thiết kế cao ốc an viên trần quang khải tp hồ chí minh

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

Trong những nằm gần đây, mức độ đô thị hóa ngày càng tăng, mức sống và nhu cầu của người dân ngày càng được nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí ở một mức cao hơn, tiện nghi hơn.

Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hóa, hiện đại hóa đất nước, hòa nhập với xu thế phát triển của thời đại nên sự đầu tư xây dựng các công trình nhà ở cao tầng thay thế các công trình thấp tầng, các khu dân cư đã xuống cấp là rất cần thiết. Cao Ốc An Viên ra đời nhằm đáp ứng nhu cầu ở của người dân cũng như thay đổi bộ mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc của một đất nước đang trên đà phát triển

Tọa lạc tại trung tâm TP Hồ Chí Minh, công trình nằm ở vị trí thống và đẹp sẽ tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên sự hài hòa, hợp lý và hiện đại cho tổng thể quy hoạch khu dân cư.

KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐÔ THỊ

Công trình nằm trên trục đường giao thông chính thuận lợi cho việc cung cấp vật tư và giao thông ngồi công trình

Hệ thống cấp điện, cấp nước trong khu vực đã hồn thiện đáp ứng tốt các yêu cầu cho công tác xây dựng

Khu đất xây dựng công trình bằng phẳng, hiện trạng không có công trình cũ,không có công trình ngầm bên dưới đất nên rất thuận lợi cho công việc thi công và bố trí tổng bình đồ.

GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC

1.3.1 Mặt bằng và phân khu chức năng

Mặt bằng công trình hình chữ nhật có khoét lõm, chiều dài 49,8m chiều rộng 34m chiếm diện tích đất xây dựng là 1693,2m2.

Công trình gồm 8 tầng, có 1 tầng hầm, 1 sân thương, 1 tầng mái, cốt 0.00m được chọn đặt tại cốt chuẩn trùng với cốt tầng trệt Cốt tầng hầm tại cốt – 3,2m Chiều cao công trình là 32m tính từ cốt 0.00m

Tầng Hầm: thang máy bố trí ở giữa, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật như bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải được bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn, có bố trí thêm các bộ phận kỹ thuật về điện như trạm cao thế, hạ thế, phòng quạt gió

Tầng trệt-8: dùng làm khu cho thuê kinh doanh

Tầng sân thượng: bố trí các phòng kỹ thuật, máy móc, điều hòa, thiết bị vệ tinh, Nhìn chung giải pháp mặt bằng đơn giản, tạo không gian rộng để bố trí các căn hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt rất phù hợp với xu hướng và sở thích hiện tại, có thể dễ dàng thay đổi trong tương lai.

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 12 dáng hiện đại, mạnh mẽ, nhưng cũng không kém phần mềm mại, thể hiện quy mô và tầm vóc của công trình tương xứng với chiến lược phát triển của đất nước.

Sử dụng, khai thác triệt để nét hiện đại với cửa kính lớn.

Giao thông ngang trong mỗi đơn nguyên là hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng là thang bộ và thang máy Thang bộ gồm 2 thang, một thang đi lại chính và một thang thoát hiểm Thang máy có 2 thang máy chính và 1 thang máy chở hàng và phục vụ y tế có kích thước lớn hơn Thang máy bố trí ở chính giữa nhà, căn hộ bố trí xung quanh lõi phân cách bởi hành lang nên khoảng đi lại là ngắn nhất, rất tiện lợi,hợp lý và bảo đảm thông thoáng.

GIẢI PHÁP KỸ THUẬT

Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung của thị xã vào nhà thông qua phòng máy điện Từ đây điện sẽ được dẫn đi khắp nơi trong công trình thông qua mạng lưới điện nội bộ Ngoài ra, khi bị sự cố mất điện có thể dùng ngay máy phát điện dự phòng đặt ở tầng hầm để phát.

Nguồn nước được lấy từ hệ thống cấp nước khu vực và dẫn vào bể chứa nước ở tầng hầm rồi bằng hệ bơm nước tự động nước được bơm đến từng phòng thông qua hệ thống gen chính ở gần phòng phục vụ Sau khi được xử lý nước thải được đưa vào hệ thống thốt nước chung của khu vực.

Bốn mặt của công trình điều có ban công thông gió chiếu sáng cho các phòng. Ở giữa công trình bố trí 2 lỗ thông tầng diện tích 18,2m2 để thông gió Ngồi ra còn bố trí máy điều hòa ở các phòng.

Công trình bê tông cốt thép (BTCT) bố trí tường ngăn bằng gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt Dọc hành lang bố trí các hộp chống cháy bằng các bình khí CO2 Các tầng lầu đều có hai cầu thang bộ đủ đảm bảo thoát người khi có sự cố về cháy nổ. Bên cạnh đó trên đỉnh mái còn có hồ nước lớn phòng cháy chữa cháy.

Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động quả cầu Dynasphire được thiết lập ở tầng mái và hệ thống dây nối đất bằng đồng được thiết kế để tối thiểu hóa nguy cơ bị sét đánh.

Rác thải ở mỗi tầng được đổ vào gen rác, được bố trí ở tầng hầm và sẽ có bộ phận đưa rác ra ngồi Gen rác được thiết kế kín đáo, kỹ càng để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường.

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 13 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT

KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

-Thiết kế sàn điển hình.

-Thiết kế cầu thang bộ -Thiết kế dầm điển hình -Thiết kế khung trục 4

GVHD : THS PHAN NHẬT LONG SVTH : TRẦN HỮU ANH TÀI MSV : 1811506120149

LỚP : 18XD1 Đà Nẵng, ngày…tháng 01 năm 2023

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 14

TÍNH TOÁN BẢN SÀN

SƠ ĐỒ PHẦN CHIA Ô SÀN

Hình 1 Sơ đồ phân chia ô sàn

Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem là ngàm, nếu dưới sàn không có dầm thì xem là tự do Nếu sàn liên kết với dầm biên thì xem là khớp, nhưng thiên về an toàn ta lấy cốt thép ở biên ngàm để bố trí cho cả biên khớp Khi dầm biên lớn ta có thể xem là ngàm.

-Bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé: Bản loại dầm.

-Bản làm việc theo cả hai phương: Bản kê bốn cạnh.

Trong đó: l1 -kích thước theo phương cạnh ngắn. l2 -kích thước theo phương cạnh dài. l2 /l1 ≥ 2 : bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé : Bản loại dầm

Căn cứ vào kích thước, cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chia làm các loại ô bảng sau:

Sàn Kích thước Tỷ số Điều kiện biên Loại ô sàn

CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN CỦA VẬT LIỆU

Bảng 2.2:Bảng thông sô vật liệu bê tông theo TCVN 5574-2018

STT Cấp độ bền Kết cấu sử dụng

Bê tông cấp độ bền B25: Rb 14,5MPa

Kết cấu chính: móng, cột, dầm, sàn

2 Vữa xi măng cát B75 Vữa xi măng xây, tô trát tường nhà

Bảng 2.3:Bảng thông số vật liệu cốt thép theo TCVN 5574-2018

T Loại thép Đặc tính/ kết cấu sử dụng

Thộp CB240T (ỉ 2: ô sàn thuộc loại bản dầm. k= l2/l1 ≤ 2: ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh.

Khi tính toán ta quan niệm như sau :

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm phụ thì được xem là khớp.

+ Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem đó là liên kết ngàm

+ Nếu dưới sàn không có dầm thì xem là đầu sàn tự do.

2.6.3 Tính toán với bản kê 4 cạnh

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản : M1 = αi1 P

M2 = αi2 P + Mômen âm lớn nhất ở trên gối : MI = -βi1 P

MII = -βi2 P Trong đó : i = 1, 2, 3… là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản :

1,2 là chỉ số phương cạnh dài.

P = q l1 l2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 21 l 1 l 2

M1, MI, MI’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn.

M2, MII, MII’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài.

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra trong bảng 1-19 “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” tùy theo sơ đồ của bản.)

Các ô sàn bản kê làm việc theo các sơ đồ sau:

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3 Sơ đồ 4

Sơ đồ 5 Sơ đồ 6 Sơ đồ 7 Sơ đồ 8 Sơ đồ 9

Dùng MI để tính Dùng MI’ để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính

2.6.4 Đối với bản loại dầm.

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm.

- Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm : q = (p tt +g tt ).1m N/m

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 22 l

- Tuỳ liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm :

-Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng b = 1m = 1000 mm

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5 Mpa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm CB240T cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm CB300V cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm CB240T: có

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b=1m, chiều dày h=hb Khoản cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đén mép bê tông chịu kéo

+Chiều dày lớp bảo vệ : abv = 15 mm (đối với sàn có chiều dày > 100 (mm)  a = 20 mm abv = 10 mm (đối với sàn có chiều dày ≤ 100 (mm)  a = 15 mm

Chiều cao làm việc: ho = h – a

+ Xác định: ; Điều kiện hạn chế:

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 23 q

+ Tính : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: = mm 2

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công

+ Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt = mm

+ Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  s tt và tính lại AS bố trí: =

+Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min ≤  = 100% ≤ max

(Trong sàn  = 0.3  0.9% là hợp lý).

Cốt thép trong bản phải đặt thành lưới Trường hợp sàn bản dầm, cốt thép chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn, cốt phân bố đặt theo phương cạnh dài và liên kết với nhau, cốt phân bố đặt vào phía trong cốt chiụ lực, được chọn theo cấu tạo, đường kính bằng hoặc bé hơn cốt chịu lực. Đường kính cốt chịu lực từ

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70 200 (mm)

Nếu l2/l1 3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực. l2/l1< 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực.

Khoảng cách các thanh 300 mm.

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT

H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  BT (%)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

CẤU TẠO CÁC LỚP MẶT SÀN

2.4.1 Cấu tạo các lớp sàn làm việc và sàn hành lang:

Sàn BTCT dày 120mm Trần thạch cao dày 9mm

Bả Matit, sơn trần màu trắng

Lớp sika chống thấm Sàn BTCT dày 120mm

Bả matic sơn trần màu trắng

Hình 2 Các lớp cấu tạo sàn làm việc và hành lang

2.4.2 Cấu tạo các lớp sàn vệ sinh

Hình 3: Các lớp cấu tạo sàn vệ sinh

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều do trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn truyền vào Căn cứ vào các lớp cấu tạo sàn ở mỗi ô sàn cụ thể, tra bảng tải trọng tính toán( TCVN 2737-1995) của các vật liệu thành phần dưới đây để tính:

Ta có công thức tính: g tt = Σγi.δi.ni

Trong đó γi, δi, ni lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của lớp cấu tạo thứ i trên sàn.

Hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737 – 1995.

Ta tiến hành xác định tĩnh tải riêng cho từng ô sàn.

Từ đó ta lập bảng tải trọng tác dụng lên các sàn như sau:

Vật liệu cấu tạo sàn  g tc g tc n g 1 tt

Bảng 2.6: Thống kê tĩnh tải sàn có chiều dày 100 (mm)(phòng vệ sinh)

Vật liệu cấu tạo sàn  g tc g tc n g 1 tt

Vữa xi măng + chống thấm 35 18 0,63 1,3 0,819

2.5.2 Tĩnh tải do tường ngăn và tường bao che trong diện tích ô sàn

-Tải trọng do tường ngăn và cửa ván gỗ (panô) ở các ô sàn được xem như phân bố đều trên sàn Các tường ngăn là tường dày = 110mm và = 100mm xây bằng gạch rỗng có = 1500 kG/m 3

Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn :

St(m 2 ): diện tích bao quanh tường.

Sc(m 2 ): diện tích cửa. nt,nc: hệ số độ tin cậy đối với tường và cửa.(nt=1,1;nc=1,3). δ t : chiều dày của mảng tường. γ t = 1500(kG/m 3 ): trọng lượng riêng của tường

Si(m 2 ): diện tích ô sàn đang tính toán.

Ta có bảng tính tĩnh tải trên các ô sàn :

Bảng 2.7 Tỉnh tải tác dụng lên ô sàn

Kích thước cấu kiện Diện tích tường g tường g tt l 1 l 2  g H B S t

2.5.3 Hoạt tải Ở đây, tùy thuộc vào công năng của các ô sàn, tra TCVN 2737-2020

Với n : Hệ số độ tin cậy ,được lấy như sau :

Ta được bảng như sau:

Bảng 2.8 Hoạt tải tác dụng lên sàn

T Loại phòng p tc (kN/m 2 ) Hệ số vượt tải (n) P tt

2.5.4 Tổng tải tính toán tác dụng lên sàn

Bảng 2.9 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn

Sàn Loại phòng g tt g ttuong g  p tt q tt kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2

XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN SÀN

2.6.1 Phân tích sơ đồ kết cấu

Theo phương thẳng đứng sàn làm việc như kết cấu chịu uốn Căn cứ vào mặt bằng phân chia ô sàn ta chia thành các ô bản hình chữ nhật Bản chịu lực phân bố đều, tùy theo kích thước các cạnh liên kết mà bản bị uốn 1 phương hay 2 phương.

2.6.2 Xác định nội lực trong sàn

Nội lực trong sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi. k= l2/l1 > 2: ô sàn thuộc loại bản dầm. k= l2/l1 ≤ 2: ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh.

Khi tính toán ta quan niệm như sau :

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm phụ thì được xem là khớp.

+ Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem đó là liên kết ngàm

+ Nếu dưới sàn không có dầm thì xem là đầu sàn tự do.

2.6.3 Tính toán với bản kê 4 cạnh

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản : M1 = αi1 P

M2 = αi2 P + Mômen âm lớn nhất ở trên gối : MI = -βi1 P

MII = -βi2 P Trong đó : i = 1, 2, 3… là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản :

1,2 là chỉ số phương cạnh dài.

P = q l1 l2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 21 l 1 l 2

M1, MI, MI’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn.

M2, MII, MII’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài.

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra trong bảng 1-19 “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” tùy theo sơ đồ của bản.)

Các ô sàn bản kê làm việc theo các sơ đồ sau:

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3 Sơ đồ 4

Sơ đồ 5 Sơ đồ 6 Sơ đồ 7 Sơ đồ 8 Sơ đồ 9

Dùng MI để tính Dùng MI’ để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính

2.6.4 Đối với bản loại dầm.

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm.

- Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm : q = (p tt +g tt ).1m N/m

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 22 l

- Tuỳ liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm :

-Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng b = 1m = 1000 mm

TÍNH THÉP SÀN

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5 Mpa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm CB240T cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm CB300V cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm CB240T: có

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b=1m, chiều dày h=hb Khoản cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đén mép bê tông chịu kéo

+Chiều dày lớp bảo vệ : abv = 15 mm (đối với sàn có chiều dày > 100 (mm)  a = 20 mm abv = 10 mm (đối với sàn có chiều dày ≤ 100 (mm)  a = 15 mm

Chiều cao làm việc: ho = h – a

+ Xác định: ; Điều kiện hạn chế:

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 23 q

+ Tính : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: = mm 2

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công

+ Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt = mm

+ Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  s tt và tính lại AS bố trí: =

+Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min ≤  = 100% ≤ max

(Trong sàn  = 0.3  0.9% là hợp lý).

Cốt thép trong bản phải đặt thành lưới Trường hợp sàn bản dầm, cốt thép chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn, cốt phân bố đặt theo phương cạnh dài và liên kết với nhau, cốt phân bố đặt vào phía trong cốt chiụ lực, được chọn theo cấu tạo, đường kính bằng hoặc bé hơn cốt chịu lực. Đường kính cốt chịu lực từ

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70 200 (mm)

Nếu l2/l1 3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực. l2/l1< 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực.

Khoảng cách các thanh 300 mm.

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT

H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

TÍNH TOÁN KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP

SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

Bê tông: Cấp độ bền B25 có: Rb = 14,5 MPa; Rbt = 1,03 MPa; Eb = 30x10 3 MPa. Cốt thép:

- Thộp CB240T (ỉ 0,1h nên bề rộng mỗi bên cánh , tính từ mép bụng dầm không được lớn hơn 1/6 nhịp cấu kiện và lấy không lớn hơn 1/2 khoảng cách của các dầm dọc.

Xác định vị trí trục trung hoà:

Mf = Rb .(h0 – 0,5 ) Trong đó: : bề rộng cánh chữ T : =0.3+2.0,6=1.5m0cm

Mf: giá trị mômen ứng với trường hợp trục trung hoà đi qua mép dưới của cánh.

+ Nếu M ¿ Mf thì trục trung hoà qua cánh, việc tính toán như đối với tiết diện chữ nhật xh.

+ Nếu M > Mf thì trục trung hoà qua sườn.

Nếu α m ≤α R : thì từ α m tra phụ lục ta được ξ

Diện tích cốt thép yêu cầu:

+ Kiểm tra hàm lượng cốt thép. μ min ¿ μ t =

Hợp lí: 0,8% ¿ μ t ¿ 1,5%.Thông thường với dầm lấy μ min =0,15%. Đối với nhà cao tầng μ ma x = 5%.

Bảng 3.21: Bảng tính thép dầm khung trục 4

M ttoán b h a h o A s TT μ TT A s ch μ BT

(kN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

BẢNG TÍNH THÉP DỌC DẦM KHUNG

(kN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

 Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450 thì sct = min(h/2, 150) h > 450 thì sct = min(h/3, 300) Đoạn giữa nhịp: h ≤ 300 thì sct = min(h/2, 150) h > 300 thì sct = min(3/4h, 500)

Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm: Điều kiện:

Trong đó: : hàm lượng cốt đai

Nếu không thỏa mãn thì tăng cấp bền của bê tông (để tăng Rb)

Nếu thỏa mãn điều kiện trên thì kiểm tra tiếp các điều kiện khác.

Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai :

Nếu thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên.

Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt: Điều kiện: q

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng c khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá

, tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

; Tính qsw tùy trường hợp:

Sau khi tính được qsw từ 1 trong 3 trường hợp trên, để tránh xảy ra phá hoại dòn, nếu thì tính lại

Xác định lại khoảng cách cốt đai:

Kiểm tra s đã chọn với stt, nếu s ≤ stt thì thỏa mãn, nếu không thỏa thì chọn lại s.

Kiểm tra điều kiện không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng đi qua giữa 2 thanh cốt đai (khe nứt nghiêng không cắt qua cốt đai): Điều kiện:

Bảng 3.22: Bảng tính thép đai khung trục 4

Loại t.d |Q| max b h a h o F s tt s max s ct s tk |Q| max

(gối-nhịp) (kG) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (cm) (cm) (cm) (mm) (kN)

Cấp bền bê tông : R bt =

BẢNG TÍNH THÉP ĐAI DẦM KHUNG

- Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm chính cần bố trí cốt treo để gia cố cho dầm chính. Lực tập trung do dầm phụ truyền vào dầm chính.

- Dựng đai ứ8 cú a sw = 78,5 (mm¿¿ 2) ¿ , số nhỏnh n s =2 , số lượng đai cần thiết là: m=

- Khoảng cho phép bố trí cốt treo dạng đai

Do đó:, S tr V−b dp V−30&(cm) đủ khả năng chịu lực

Chọn ,số cốt treo này bố trí hai bên dầm phụ, mỗi bên 3 đai ,khoảng cách ỉ10a50

Vật liệu sử dụng: Cường độ tính toán:

+ Cấp độ bền BT B25 Rb = Rbt = y = 0,7 Eb =

+ Cốt thép dọc AII Rs = Rsc = ξ R = 0,6 Es =  b = 1

Phần Tiết Chiều M t.toán N t.toán b h a h 0 e 1 e a e 0  s gt N cr h e x 1 Trường hợp A s =A's  s tt  s min Check 1 Bố trí thép  s bt tử diện dài cột (KN.m) (KN) (cm)(cm)(cm)(cm) (mm)(mm)(mm) (%) (KN) (mm) (mm) tính toán (cm2) (%) (%) 1 bên As=A's (%)

-125,52 -4189,8 30 27 30 1,0% 338383,49 1,0 379,96 577,90 Lệch tâm bé 1,88 0,10% Cấu tạo

142,02 -4170,4 34 27 34 2,0% 460963,50 1,0 384,06 575,22 Lệch tâm bé 1,88 0,10% Cấu tạo

-94,59 -3028,8 31 27 31 0,7% 170782,91 1,0 381,23 417,77 Lệch tâm lớn 3,75 0,20% Cấu tạo

91,30 -3003,3 30 27 30 0,2% 135362,92 1,0 380,40 414,25 Lệch tâm lớn 3,75 0,20% Cấu tạo

-198 -3199,6 62 27 62 0,2% 203414,77 1,0 411,88 441,32 Lệch tâm lớn 1,88 0,10% Cấu tạo

-168,32 -2236 75 27 75 0,2% 202419,95 1,0 425,28 308,42 Lệch tâm lớn 1,88 0,10% Cấu tạo

168,92 -2219 76 27 76 0,2% 202438,94 1,0 426,12 306,07 Lệch tâm lớn 1,88 0,10% Cấu tạo

Back To Menu PrintPreview Show

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 57 s

-172,76 -6099 28 27 28 1,0% 327371,97 1,0 378,33 764,76 Lệch tâm bé 3,53 0,17% Cấu tạo

137 -1324,4 103 23 103 0,2% 153566,78 1,0 403,44 182,67 Lệch tâm lớn 1,63 0,10% Cấu tạo

Hình 10 Bảng tính thép cột khung trục 4

∅ sw > ( ∅ 4 max ; 5 mm ) = ( 25 4 ;5 mm )= 6.25 Ta chọn cốt đai ứ8

Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc s≤ ( 10∅ min ; 500 mm ) = ( 10 ×18 ; 500 mm ) 0 => chọn s 0mm

Các đoạn còn lại : s≤ ( 15∅ min ; 500 mm ) = ( 15 ×18 ; 500 mm ) '0 => chọn s 0mm

TÍNH TOÁN THÉP CỘT

Chọn sơ bộ chiều dày bản thang

Chọn bề dày bản thang :hs= 130 (mm).

- Bề rộng bậc b = 280 mm được xây bằng gạch.

- Mỗi vế thang có 11 bậc thang, chiều rộng vế thang là 1.275m.

Xét tỉ số : hd hs = 280 159 =1,76 < 3=¿ liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghĩ được xem là liên kết khớp.

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang :

Hình 11 Cấu tạo bậc thang

+ Lớp đá Granit dày 20 mm :

THIẾT KẾ CẦU THANG

CẤU TẠO CHUNG

Chọn sơ bộ chiều dày bản thang

Chọn bề dày bản thang :hs= 130 (mm).

- Bề rộng bậc b = 280 mm được xây bằng gạch.

- Mỗi vế thang có 11 bậc thang, chiều rộng vế thang là 1.275m.

Xét tỉ số : hd hs = 280 159 =1,76 < 3=¿ liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghĩ được xem là liên kết khớp.

TÍNH TOÁN CẤU KIỆN

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang :

Hình 11 Cấu tạo bậc thang

+ Lớp vữa trát dày 15 mm : g6 = n.6.6

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang :

Bảng 4.23:Bảng tính tĩnh tải bản thang

STT Các lớp cấu tạo Chiều dày (m)

Trọng lượng riêng (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n g tt

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên) :

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ :

Hình 12 Cấu tạo bản thang

+ Lớp vữa lót dày 15 mm :

+ Lớp vữa trát dày 15 mm : g4 = n.4.4

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang :

Bảng 4.24 Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ

STT Các lớp cấu tạo Chiều dày (m)

Trọng lượng riêng (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n g tt

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản qcn =(p t t + )= (3,6+5,1488) = 8,7488 (KN/m 2 ).

Trong thực tế bản thang có sơ đồ tính là dầm có cả 2 ngàm cố định, nhưng để đơn giản trong tính toán ta xem bản thang là một dầm có 1 gối di động, 1 gối cố định.

Sử dụng phần mềm sap2000 để giải tìm nội lực.

Tại các đầu ngàm bố trí thép bằng 40% thép ở nhịp.

Hình 13 Biểu đồ momen bản thang

Chọn tiết diện có moment lớn nhất

TÍNH CỐT THÉP

 Bê tông B25: Rb = 145 daN/cm 2 , Rbt.5 daN/cm 2 , Eb=3x105 daN/cm 2

 Thép CB240T: Rs = Rsc"50 daN/cm 2 (Φmm), Es!x105 daN/cm 2

 Do 2 vế của bản thang giống nhau về nhịp và tải trọng nên ta tính toán cốt thép cho vế 1 và vế 2 bố trí thép tương tự như vế 1.

 Việc tính cốt thép cho bản thang được tính tương tự như bản dầm

 a = 1.5 cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo.

 ho: chiều cao có ích của tiết diện

 b = 100cm :bề rộng tính toán của dải bản

 Do hai vế giống nhau nên chỉ tính toán vế thang 1, vế thang 2 bố trí thép tương tự Sử dụng moment lớn nhất để tính và bố trí thép

 Cốt thép nhịp bản thang được tính theo công thức sau:

Chọn thộp ỉ12 ; cú as =1.131cm2 a = 100xas/As 0x1.131/11.31 cm

Vậy chọn thộp ỉ12, khoảng cỏch a cm

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 4.4

Bảng 4.4 : Bảng kết qủa tính thép bản thang

Mmax nhịp ho αm ξ As tt

(daN.m) (cm) ỉ a (mm) As c (cm 2 ) %

 Cốt thộp cấu tạo chọn ỉ6a250

 Cốt thép theo phương ngang bản xiên và bản chiếu nghỉ chọn theo cấu tạo Cốt thộp ở nhịp chọn ỉ12a100 Đối với thép gối ta chọn Ag=(30÷40)%Anhịp để bố trí nhằm đề phòng trường hợp xuất hiện moment õm và chống nứt Ta chọn: Ag=4.52 cm² (ỉ110a150)

TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ

4.5.1 Xác định kích thước tiết diện

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức : h= ( 10 1 ÷ 13 1 ) l= ( 10 1 ÷ 13 1 ) 3150=(315 ÷242,3 ) mm

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 150 ¿ 300.

Trọng lượng phần bêtông : g1= =1,1x25x0,15x (0,3-0,13) = 0,7013 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: g2 = =1,3x16x0,015x (2x0,3+0,15-2x0,13)= 0,184(KN/m) Tải trọng từ bản chiếu nghỉ truyền vào có dạng hình thang ta quy về phân bố đều:

Hình 14 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ

+ Cường độ chịu nén : Rb = 14,5 MPa

+ Cường độ chịu kéo: Rbt = 1,03 MPa

+ Modum đàn hồi: E = 30x10 3 Mpa + Hệ số: à = 0,2

- Thép nhóm CB240T : Rs = 225 MPa

- Thép nhóm CB300V: Rsc = 280 Mpa

 h = 30 cm ; chọn a = 3 cm => ho = h – a = 27 cm

 Tại gối ta lấy 70%Mmax để tính thép cho dầm thang, ở đây ta lấy 2f12 để bố trí.

-Chọn cốt thép làm thép đai: f6,số nhánh 2, Rsw = 175 MPa,chọn S0mm

-Tính khoảng cách cốt đai: q sw = R sw n

- Kiểm tra điều kiện để tính toán cốt đai:

 Kết luận: Cốt đai đủ chịu lực cắt Bố trí f6a100 ở 2 đầu trong khoảng l/4 nhịp.

Cốt đai đặt ở giữa nhịp theo bước đai cấu tạo như sau s 

= 225mm và s  500mm => đặt bước đai 200 mm

TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 2

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

Mặt bằng công trình nằm trong tổng thể quy hoạch khu chung cư trước đây là một bãi đất trống rất lớn, khu đất không bị giới hạn bởi các công trình lân cận, nên mặt bằng công trình rất trống, thuận lợi khi thi công Công trình có 2 mặt tiếp giáp các công trình lân cận (khoảng cách gần nhất là 20 m), hai mặt còn lại tiếp xúc đường giao thông, do đó khi thiết kế và thi công móng khá thuận lợi, không ảnh hưởng đến các công trình lân cận như sạt lở đất, lún…

Công trình là nhà nhiều tầng khung vách chịu lực, theo TCXD 205:1998 độ lún lớn nhất cho phép Sgh= 8cm.

LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

Theo kết quả đánh giá địa chất: các lớp đất: lớp 1( lớp san lấp), lớp 2 (bùn sét ), lớp 3 (á sét dẻo mềm), lớp 4 (cát rời đến chặt vừa), lớp 5 (đất sét cứng đến rất cứng). Mũi cọc sẽ được ngàm vào lớp 5.

Theo các điều kiện địa chất ở trên và khả năng thi công hiện nay, trong phạm vi đồ án,lựa chọn phương án móng cọc nhồi.

Có khả năng tiếp thu tải trọng lớn Có khả năng xuyên qua các lớp đất cứng. Cọc nhồi khắc phục được các nhược điểm như tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; chịu được tải trọng lớn ít làm rung động nền đất, mặt khác công trình có chiều cao khá lớn (32,2) nên nó cũng giúp cho công trình giữ ổn định rất tốt.

Giá thành móng cọc khoan nhồi tương đối cao.

Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, các chuyên gia có kinh nghiệm. Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn kém

Ma sát bên thân cọc có phần giảm đi đáng kể so với cọc đóng và cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ.

Chất lượng cọc chịu ảnh hưởng nhiều của quá trình thi công cọc

Hiện trường công công trình lầy lội ảnh hưởng đến môi trường.

CƠ SỞ TÍNH TOÁN

5.3.1 Các loại tải trọng dùng để tính toán

 Móng công trình được tính dựa theo giá trị nội lực nguy hiểm nhất truyền xuống chân cột, vách Tính toán với 1 trong 3 tổ hợp có:

 (Mxmax, Mytu, Ntu, Qxtu, Qytu)

 (Mymax, Mxtu, Ntu, Qxtu, Qytu)

 Tùy theo tình hình số liệu rồi kiểm tra với 2 tổ hợp còn lại.

 Do sàn tầng hầm ở cốt –2,15m và mực nước ngầm ở cốt – 4,0m so với cốt thiên nhiên nên tường tầng hầm nằm trên mực nước ngầm, do vậy không có áp lực thuỷ tĩnh.

THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI

Thiết kế móng dưới cột C khung trục 4

 Giả thiết đài móng cao 1,7m.

 Chọn tổ hợp Nmax tính toán sau đó kiểm tra với 2 tổ hợp còn lại.

Tải trọng lên móng đã tính được từ ETABS là tải trọng tính toán Để đơn giản quy phạm cho phép dùng hệ số vượt tải trung bình n =1,15 Như vậy, tải trọng tiêu chuẩn nhận được bằng cách lấy tổ hợp các tải trọng tính toán chia cho hệ số vượt tải trung bình.

5.4.2 Sơ bộ chiều sâu đáy đài và các kích thước

 Móng cọc được thiết kế là móng cọc đài thấp vì vậy độ chôn sâu của đài phải thỏa điều kiện lực ngang tác động ở đáy công trình phải cân bằng với áp lực đất tác động lên đài cọc.

Chọn chiều cao đài móng là hđ =1,7 m

 Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cốt đất tự nhiên (0.00m) là -4,9m.

 Chiều sâu đặt đáy đài nhỏ nhất được thiết kế với yêu cầu cân bằng áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận.

 Dùng Qttmax = 79,89(kN), Mtttư = 248,51(kN) để kiểm tra điều kiện cân bằng áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: (sơ bộ chọn bề rộng đài là b = 3m).

Với φ,γ là góc ma sát trong và dung trọng có tính đến đẩy nổi của đất từ đáy đài trở lên (lớp thứ 2 có φ,35 0 , γ,83(kN/m 3 ). ΣH là tổng tải trọng ngang: ∑ H =Q max tt + M h max tt m y,89+ 248,51

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 71 b là cạnh đáy đài thẳng góc với tải trọng ngang: b=3m h≥ 0,7 h min =0,7 tan ( 45° − φ 2 ) √ 2 γ ×b ∑ H =0,7tan ( 45 °− 14,35 2 ) √ 2 14,83 × 226,07 × 3 =1,63

Vậy hm thỏa điều kiện cân bằng áp lực ngang nên ta có thể tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất trên từ đáy đài tiếp nhận.

 Bê tông B25: Rb = 14.5MPa, Rbt = 1.05MPa

 Thép chịu lực CB300V (f ≥10): Rs = Rsc = 280MPa.

 Thép đai nhóm CB240T, Rsw = 175MPa.

 Để chọn được đường kính cọc và chiều sâu mũi cọc thích hợp nhất cho điều kiện địa chất và tải trọng của công trình, cần phải đưa ra phương án kích thước khác nhau để so sánh lựa chọn Chọn cọc có đường kính Φ600 để tính toán.

 Mũi cọc cắm sâu vào lớp đất sét (lớp đất 5) một đoạn 5m.

 Chiều sâu mũi cọc là: 1,0+3,4+3,5+27,6+5= 40,5 (m)

Chiều dài tính toán của cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc: Ltt= 40,5 -4,9= 35,6(m)

 Cốt thộp dọc 12ỉ18 cú As0,54cm 2

5.4.4 Tính toán sức chịu tải của cọc

5.4.4.1 Theo cường độ vật liệu

 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc được xác định theo công thức: PvL =.(m1.m2.Rb.Ab + Rs.As)

  =1: hệ số uốn dọc với móng cọc đài thấp không xuyên qua bùn,than bùn.

 Rb : Cường độ chịu nén tính toán của bêtông,với bê tông B25 có Rb = 14,5 MPa.

 Ra : Cường độ tính toán của cốt thép,với cốt thép nhóm AIII có Rs = 365 MPa

 Ab: Diện tích tiết diện của bê tông Ab = 2826 – 30,54 = 2795 (cm2).

 As: Diện tích tiết diện của cốt thép dọc As = 30,54 (cm2).

 m1 : hệ số điều kiện làm việc, đối với cọc nhồi đổ bê tông theo phương thẳng đứng thì m1 =0,85.

 m2 : hệ số điều kiện làm việc kể đến phương pháp thi công cọc, ở đây khi thi công cần dùng ống chèn và đổ bê tông dưới huyền phù sét nên m2 =0,7

SVTH: TRẦN HỮU ANH TÀI GVHD: THS PHAN NHẬT LONG 73 d n

5.4.4.2 Theo chỉ tiêu cường độ đất nền

− Sức chịu tải cho phép theo đất nền, đối với cọc khoan nhồi chịu nén đúng tâm

 m: hệ số điều kiện làm việc, m = 1.

 mr: hệ số kể đến ảnh hưởng của của phương pháp hạ cọc và sức chịu tải của đất ở mũi cọc, mr=1

 F:diện tích tiết diện ngang mũi cọc tỳ lên lớp đất chịu lực ở mũi cọc,

 li: chiều dày lớp đất thứ i mà cọc đi qua (m).

 fi: hệ số ma sát của lớp đất thứ i ở mặt bên thân cọc(T/m2).

+ R: cường độ giới hạn trung bình của đất dưới mũi cọc, phụ thuộc vào độ sâu mũi cọc và trạng thái của đất dưới mũi cọc Ta có: chiều sâu mũi cọc 32,6m, đất dưới mũi cọc là cát thô trạng thái chặt vừa Tra Phụ lục 3.3 sách “ Nền và móng” của Lê Xuân Mai, ta được R= 895T/m 2

Sức chịu tải tính toán của cọc:

Trong đó: Ktc n=1,4 hệ số tin cậy của cọc chịu nén.

Vậy sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép là:

Ptk= min(Pvl , Pdn) = min(3266;2152) = 2152 kN

5.4.5 Xác định số lượng cọc

− Áp lực tính toán do đầu cọc tác dụng lên đài:

Diện tích sơ bộ đáy đài:

+ Trọng lượng tính toán sơ bộ của đài:

+ Số lượng cọc sơ bộ: n c = β× N 0 tt + N sb tt

+ Diện tích đài cọc thực: Fđài = 2,8x4,6 = 12,88(m2 ).

TÍNH TOÁN MÓNG M1

5.5.1 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc

− Trọng lượng tính toán của đài:

− Lực dọc tính toán tại đáy đài:

− Mô men tính toán tại đáy đài:

− Trọng lượng tính toán của cọc: = 1,1..0,3 2 36,65.2,5 = 28,5T

− Lực truyền xuống cọc dãy biên:

− Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán, mô men theo hai phương (Mx My) lực ngang theo hai phương (Qx Qy)

Bảng 5.25: Bảng trường hợp tải

(kN) (kN) (kNm) (kN) (kN)

(Mxmax,Mytu,Ntu,Qxtu,Qytu) 248,51 42,45 8558,94 40,69 96,79 (Mymax,Mxtu,Ntu,Qxtu,Qytu) 17,57 133,51 7362,38 79,89 21,4 (Nmax,Mxty,Mytu,Qxtu,Qytu) 16,71 43,28 8653,02 42,22 20,05

Kiểm tra với tổ hợp Nmax

Chiều cao đài được giả thiết ban đầu: hd=1,7m

- Trọng lượng bản thân đài

- Dời lực từ chân cột về trọng tâm đáy đài cọc ta được:

- Tải trọng tác dụng lên cọc: xmax,ymax: Khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y,X (m) xmax = 0,9m. ymax = 1,8m. xi,yi: Khoảng cách tính từ trục của hàng cọc thứ i đến trục đi qua trọng tâm đài

 Vậy cọc thõa mãn điều kiện nén và nhổ

5.5.2 Kiểm tra độ ổn định đất nền( tính toán theo TTGH II)

- Áp lực tính toán tác dụng lên đất nền: (T/m 2 )

+ Với m1=1,2 ( cát vừa hạt trung), m2=1 vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng ( bảng 15-TCVN 45-1978) - hệ số điều kiện làm việc của nền đất và điều kiện làm việc của công trình tác động qua lại đất nền

+ K tc - Hệ số độ tin cậy ( K tc =1)

+ II – Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở xuống.

+ i’ - Dung trọng các lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở lên

+ A,B,D - hệ số phụ thuộc vào gốc ma sát trong nền ( Đáy móng quy ước nằm ở lớp đất thứ 5 có  o 42 ’ , tra bảng 14 (TCXD 45-1978) ta có A=0,48; B=2,96; D=5,6 + II = 1,07(T/m 3 )

+ Xác định góc truyền lực =tb/4

+ tb – Góc ma sát trung bình của các lớp đất φ tb = ∑ φ i h i

Móng M1: b = Bmq = b’+2Ltbtan tb/4 = 2,8+2x24tan6,98 0 = 8,67(m) ( Bề rộng khối móng quy ước)

Hình 16 Sơ đồ tính toán

- Diện tích khối lượng móng quy ước : Fmq = LmqxBmq

Bảng 5.26: Bảng trường hợp tải

(kN) (kN) (kNm) (kN) (kN)

(Nmax,Mxty,Mytu,Qxtu,Qytu) 16,71 43,28 8653,02 42,22 20,05

- Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước:

+ Trọng lượng bản thân đài Gđ=2,2x1,7x2,8x4,6H (T)

+ Trọng lượng của đất trong khối móng quy ước (không kể trọng lượng của cọc; khối lượng đất do đài chiếm chỗ không đáng kể nên không trừ ra thiên về an toàn)

+ Trong lượng bản thân cọc : G3 = 2,2x36,65x0,2795x6 = 135(T).

+ Độ lệch tâm: e x = M xmq tc

+ Ứng suất tại đáy móng quy ước:

 Vậy nền đáy móng khối quy ước thõa điều kiện về ổn định

5.5.3 Kiểm tra lún móng cọc ( tính toán theo TTGH II)

- Ta có thể tính toán độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính.

- Tính độ lún của móng cọc trong trường hợp này như độ lún của khối móng quy ước trên nền thiên nhiên

Bảng 5.27: Bảng thông số lớp đất

Lớp đất Bề dày hi

- Ứng suất gây lún tại đáy khối quy ước:

- Chia đất nền dưới đáy khối quy ước thành các lớp bằng nhau và , chọn hi B mq

- Xét 1 điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng:

+ Ứng suất do tải trọng ngoài gây ra :z= ko. gl z=0 với ko= f( )

+ Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra : bt = 52,1+ 1,89 z

+ Bảng phân bố ứng suất dưới đáy khối móng quy ước:

Bảng 5.28: Bảng ứng suât dưới đáy khối móng Điểm z K0 gl

+ Tại điểm số 4 ta có gl ,52

Định dạng
Số trang	107
Dung lượng	3,12 MB