Ảnh hưởng của hàm lượng hạt quá cỡ đến các đặc trưng cường độ của cấp phối đá dăm gia cố xi măng

Hồ Văn Quân Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật - Đại học Đà NẵngTóm tắt - Bài báo trình bày ảnh hưởng của hàm lượng hạtquá cỡ đến cường độ nén và ép chẻ của các hỗn

1 HỘI NGHỊ TỔNG KẾT HOẠT ĐỘNG SINH VIÊN NGHIÊN CỨU KHOA HỌC VÀ NHÓM SRT NĂM HỌC 2019-2020 ẢNH HƯỞNG CỦA HÀM LƯỢNG HẠT QUÁ CỠ ĐẾN CÁC ĐẶC TRƯNG CƯỜNG ĐỘ CỦA CẤP PHỐI ĐÁ DĂM GIA CỐ XI MĂNG THE INFLUENCE OF OVERSIZED PARTICLE CONTENTS ON THE STRENGTH CHARACTERISTICS OF CEMENT TREATED AGGREGATE CRUSHED STONE SVTH: Nguyễn Văn Năm, Trần Văn Phúc Lớp 17XC1, Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật - Đại học Đà Nẵng GVHD: TS Hồ Văn Quân Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật - Đại học Đà Nẵng Tóm tắt - Bài báo trình bày ảnh hưởng hàm lượng hạt Abstract - This paper presents the influence of oversized cỡ đến cường độ nén ép chẻ hỗn hợp cấp phối particle contents on compressive and splitting tensile strength of đá dăm gia cố xi măng (CPĐD GCXM) với 4% xi măng Ba nhóm cement treated aggregate crushed stone (CTACS) mixtures with mẫu hỗn hợp CPĐD GCXM chứa 18%, 25% 32% 4% cement content Three sets of samples of CTACS mixtures hàm lượng hạt cỡ (18QC, 25QC 32QC), thi công containing 18%, 25% and 32% of oversized particle (18QC, 25QC trường bảo dưỡng ẩm 14 ngày Các mẫu CPĐD and 32QC), respectively, were constructed in the field and cured GCXM khơng có hạt q cỡ (0QC) đúc phịng thí for 14 days The samples of CTACS mixtures without oversized nghiệm bảo dưỡng ngày đầu ẩm ngày particle (0QC) are molded in the laboratory and cured under ngâm nước Kết nghiên cứu cho thấy hàm lượng condition the first days in moisture, the next days soaked in hạt QC ảnh hưởng đáng kể đến cường độ CPĐD GCXM, water The test results indicated that the oversized particle cường độ nén ép chẻ CPĐD GCXM tăng tỉ lệ thuận với content significantly impacts on strength of these mixtures, the hàm lượng hạt QC hỗn hợp Cường độ ép chẻ compressive and splitting tensile strength of CTACS mixtures hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC 14 ngày tuổi tăng khoảng 1,20; increases proportionally with the amount of oversized particle in 1,43; 1,56 lần so với hỗn hợp 0QC Cường độ nén hỗn the mixtures The 14-day splitting tensile strength of 18QC, 25QC hợp 18QC, 25QC 32QC 14 ngày tuổi tăng khoảng 1,19; and 32QC mixtures increases by about 1.20; 1.43; 1.56 times as 1,37; 1,50 lần so với hỗn hợp 0QC compared with 0QC mixture The 14-day compressive strength of 18QC, 25QC and 32QC mixtures increases by about 1.19; 1.37; Từ khóa - Cấp phối đá dăm gia cố xi măng, hàm lượng hạt 1.50 times as compared with 0QC mixture cỡ, cường độ nén, cường độ ép chẻ Key words - cement treated aggregate crushed stone, oversized particle contents, compressive strength, splitting tensile strength ĐẶT VẤN ĐỀ sàng 19 mm thành phần CPĐD) [3, 4], thi công CPĐD GCXM trường lại bao gồm Cấp phối đá dăm (CPĐD) loại vật liệu có thành hạt cỡ (QC) [3, 5] Sự khác biệt thành phần phần hạt tuân theo nguyên lý cấp phối liên tục, phần lớn hạt làm cho cường độ thiết kế CPĐD GCXM cốt liệu nghiền từ đá gốc có cường độ cao (đối với phịng thí nghiệm khơng thể đại diện cho cường độ CPĐD loại I, 100% cốt liệu nghiền từ đá gốc) CPĐD GCXM thi cơng ngồi trường, cần phải kiểm sốt chặt chẽ mỏ đá, CPĐD thi công thử nghiệm CPĐD GCXM trường nhiều sử dụng phổ biến nước ta xây lần nhằm điều chỉnh hàm lượng xi măng phù hợp với loại dựng lớp móng mặt đường tơ Tuy nhiên, đối cấp phối đá dăm (có tỉ lệ hạt QC định) để đạt cường với tuyến đường cấp cao có lưu lượng giao thơng lớn độ mong muốn, điều dẫn đến nhiều thời điều kiện bất lợi chế độ thủy nhiệt, độ gian không kinh tế ổn định lớp móng CPĐD thường bị suy giảm dẫn đến hư hỏng lớp tầng mặt vệt hằn bánh xe, nứt, ổ Bài báo trình bày ảnh hưởng hàm lượng hạt gà, Trong đó, lớp móng cấp phối đá dăm gia cố xi cỡ hỗn hợp CPĐD GCXM 4% thi công măng (CPĐD GCXM) có cường độ cao ổn định trường đến cường độ nén ép chẻ so với hỗn điều kiện bất lợi tuyến đường có lưu hợp khơng có hạt q cỡ đúc phịng thí nghiệm Ba lượng giao thông lớn nền, mặt đường bị ẩm ướt kéo hàm lượng hạt lớn sàng 19 mm sử dụng dài, làm giảm độ lún ứng suất lớp tầng hỗn hợp 18%, 25% 32% theo khối lượng mặt góp phần làm tăng chất lượng tuổi thọ kết cấu mặt đường [1] Hiện nay, lớp móng CPĐD GCXM VẬT LIỆU SỬ DỤNG TRONG NGHIÊN CỨU khuyến khích sử dụng để xây dựng tuyến đường cấp cao có qui mơ giao thông lớn đường ô tô cao tốc, 2.1 Cấp phối đá dăm hàm lượng xi măng (XM) thông thường sử dụng từ (3- 6)% theo khối lượng CPĐD khô [2] Sử dụng CPĐD loại I Dmax = 25 mm mỏ đá Phú Mỹ Hòa – Đà Nẵng Thành phần hạt tiêu cơ, lý Cường độ nén ép chẻ CPĐD GCXM thiết CPĐD trình bày Bảng phù hợp với QĐ kế xác định dựa cường độ nén ép chẻ 2218 [2] TCVN 8859:2011 [5] mẫu trụ loại bỏ lượng hạt cỡ (là cỡ hạt Bảng 1: Thành phần hạt tiêu cơ, lý CPĐD loại I Dmax = 25 mm mỏ đá Phú Mỹ Hòa Thành phần hạt Nguyễn Văn Năm, Trần Văn Phúc hạt QC sàng 19 mm Kích thước lỗ 37,5 25,0 19,0 9,50 4,75 2,36 0,425 0,075 sàng (mm) Kí Hạt tiêu Hạt lớn khơ CPĐD X N Tỉ lệ W0 max (g/ Kết thí chuẩn sàng 19 khô nghiệm, lượng lọt 100 88,83 74,97 54,65 39,01 28,16 15,69 6,10 hiệu khô (kg) mm (kg) (kg) (kg) (lít) N/X (%) cm )3 sàng (%) Lượng lọt sàng theo [2, 5] 100 79-90 67-83 49-64 34-54 25-40 12-24 2-12 0QC 100 100 4,0 5,6 1,4 5,38 2,264 TT Các tiêu cơ, lý Kết thí nghiệm Theo [5] Bảng 3: Cường độ nén ép chẻ CPĐD GCXM 4% không chứa hạt QC đúc phịng thí nghiệm Độ hao mòn LA 26,70 ≤ 35 cốt liệu, % Hỗn Cường độ ép chẻ Rec (MPa) Cường độ nén Rn (MPa) CBR độ chặt K98, 132,0 ≥ 100 hợp ngày 14 14 ngày ngâm nước 96 giờ, % Giới hạn chảy, (%) 22,12 ≤ 25 0QC 0,49 0,61 6,76 8,22 Chỉ số dẻo, (%) 4,87 ≤ CÔNG TÁC CHUẨN BỊ, THI CÔNG VÀ KHOAN CÁC MẪU CPĐD GCXM NGOÀI HIỆN Hàm lượng thoi dẹt, (%) 10,54 ≤ 15 TRƯỜNG 2.2 Xi măng Sử dụng xi măng (X) Sông Gianh PCB40, cường độ 4.1 Công tác chuẩn bị mặt vật liệu thi công nén X 42,40 MPa Các tiêu cơ, lí khác xi ngồi trường măng Sơng Gianh PCB40 phù hợp với [3] TCVN 6260:2009 [6] Mặt trường thi công chuẩn bị với chiều dài 3,6 m rộng 1,5 m Kết cấu phần móng gồm: THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN, ĐÚC MẪU, BẢO Nền đường đầm chặt k ≥ 0,98; cấp phối thiên nhiên DƯỠNG VÀ XÁC ĐỊNH CƯỜNG ĐỘ CÁC MẪU (CPTN) loại A, dày 18 cm, độ chặt k ≥ 0,98 phù hợp với CPĐD GCXM TRONG PHỊNG THÍ NGHIỆM TCVN 8857:2011 [8]; CPĐD GCXM 4%, Dmax = 25 mm, dày 16 cm, độ chặt k ≥ 1,0 Riêng phần móng CPĐD 3.1 Thí nghiệm đầm nén xác định dung trọng khô GCXM 4% chia làm phần tương ứng lớn độ ẩm tối ưu với loại hỗn hợp có hàm lượng QC tương ứng 18% (18QC), 25% (25QC) 32% (32QC), phù hợp với hàm Thí nghiệm đầm nén CPĐD GCXM tiến hành lượng QC sàng 19,0 mm 17-33% (Bảng 1) theo qui theo 22 TCN 333:2006 [4] Kết thí nghiệm xác định định [2, 5] Sau thay đổi hàm lượng QC hỗn độ ẩm tối ưu dung trọng khô lớn tương ứng W0 hỗn hợp, tỉ lệ phần trăm cỡ hạt hỗn hợp = 5,38% kmax = 2,264 g/cm3 Kết chưa bị thay đổi xác định lại Bảng kể đến hàm lượng hạt lớn hỗn hợp 3.2 Đúc mẫu, bảo dưỡng xác định cường độ Bảng 4: Thành phần hạt hỗn hợp CPĐD GCXM mẫu CPĐD GCXM phòng chứa hàm lượng hạt QC Tỉ lệ hỗn hợp CPĐD GCXM 4% không chứa hạt hỗn hợp Kích cỡ lỗ Thành phần hạt cỡ (0QC) Bảng Các mẫu CPĐD GCXM sàng (mm) 37,5 25,0 19,0 9,50 4,75 2,36 0,425 0,075 đúc độ ẩm tối ưu W0 = 5,38% Việc đúc mẫu thực tương tự thí nghiệm đầm nén Các mẫu Lượng lọt 100 90,00 82,00 59,77 42,67 30,80 17,16 6,67 bảo dưỡng ngày ẩm ngày ngâm 18QC sàng (%) 100 88,84 75,00 54,67 39,03 28,17 15,70 6,10 nước [3] (các mẫu phủ kín lớp vải bao tải ẩm 100 85,72 68,00 49,57 35,38 25,54 14,23 5,53 tưới nước để đảm bảo mẫu ẩm ướt ngày Lượng lọt 100 79-90 67-83 49-64 34-54 25-40 12-24 2-12 đầu, ngày sau mẫu ngâm nước) 25QC sàng (%) Thí nghiệm cường độ nén ép chẻ mẫu CPĐD GCXM thực theo TCVN 8858:2011 [3] TCVN Lượng lọt 8862:2011 [7], tính theo cơng thức sau: 32QC sàng (%) Lượng lọt sàng theo [2, 5] Pn P ec Ba hỗn hợp chứa hạt cỡ 18QC, 25QC 32QC chuẩn bị Lượng xi măng hỗn hợp 4% Rn = k F (MPa) (a); Rec = πHDHD (MPa) (b) khối lượng CPĐD khô Độ ẩm hỗn hợp W0 = 5,38% Trình tự để phối hợp hỗn hợp sau: (1) (1) sàng loại bỏ QC sàng 19 mm, xác định độ ẩm hạt tiêu chuẩn, QC độ ẩm xi măng; (2) phối hợp Trong đó: Rn cường độ nén mẫu (MPa); Pn hỗn hợp theo tỉ lệ hạt tiêu chuẩn QC theo khối lực nén phá hoại mẫu (N); F diện tích chịu lực viên lượng khơ; (3) tính toán lượng xi măng 4% khối mẫu (mm2); k hệ số tính đổi cường độ nén từ mẫu lượng hỗn hợp CPĐD khô; (4) tính tốn độ ẩm thực tế trụ đường kính 15,2 cm, cao 11,7 cm mẫu lập phương hỗn hợp sau phối hợp; (5) tính tốn lượng nước bổ 15x15x15 cm; k = 0,96 Rec cường độ ép chẻ mẫu sung thêm vào hỗn hợp để đạt độ ẩm tối ưu W0; (MPa); Pec lực ép chẻ phá hủy mẫu (N); H chiều cao (6) trộn hỗn hợp CPĐD GCXM Tỉ lệ hỗn hợp mẫu hình trụ (mm); D đường kính mẫu hình trụ cho 100 kg CPĐD khô dung trọng khô lớn (mm); π lấy 3,1416 hỗn hợp chứa cỡ QC thể Bảng Kết thí nghiệm cường độ nén Rn cường độ ép Bảng 5: Tỉ lệ hỗn hợp cho 100 kg CPĐD khô chứa hàm chẻ Rec mẫu CPĐD GCXM giá trị trung bình lượng hạt QC viên mẫu ghi Bảng Bảng 2: Tỉ lệ hỗn hợp cho 100 kg CPĐD khô không chứa Kí Hạt tiêu Hạt lớn khơ CPĐD X N Tỉ lệ W0 max (g/ HỘI NGHỊ TỔNG KẾT HOẠT ĐỘNG SINH VIÊN NGHIÊN CỨU KHOA HỌC VÀ NHÓM SRT NĂM HỌC 2019-2020 hiệu chuẩn sàng 19 khô khô (kg) mm (kg) (kg) (kg) (lít) N/X (%) cm3) thể Hình 18QC 82 18 100 4,0 5,6 1,4 5,38 2,335 25QC 75 25 100 4,0 5,6 1,4 5,38 2,363 32QC 68 32 100 4,0 5,6 1,4 5,38 2,392 4.2 Thi cơng lớp CPĐD GCXM ngồi trường khoan mẫu a b a Sự phát triển cường độ ép chẻ c d a San rải; b Đầm lèn; c Bảo dưỡng ẩm; d Khoan mẫu b Sự phát triển cường độ nén Hình 1: Thi công khoan mẫu CPĐD GCXM Hình 2: Ảnh hưởng hàm lượng hạt QC đến cường độ ép trường chẻ cường độ nén CPĐD GCXM 4% thi cơng ngồi Sử dụng máy đầm cóc cơng suất lớn để đầm chặt trường lớp móng Sau lớp CPTN loại A đảm bảo độ chặt K ≥ 0,98, tiến hành tưới ẩm tạo dính bám thi cơng lớp Kết Hình cho thấy hàm lượng hạt QC ảnh móng CPĐD GCXM 4% Sử dụng máy trộn dung tích hưởng đáng kể đến cường độ CPĐD GCXM, gia 250 lít để trộn hỗn hợp, hỗn hợp vận chuyển tăng hàm lượng hạt QC dẫn đến gia tăng cường độ đổ vào khuôn đường tạo sẵn, san tạo phẳng đảm bảo Cường độ ép chẻ CPĐD GCXM ngày tuổi tăng đồng đều, không bị phân tầng đầm nén đạt độ chặt K ≥ khoảng 19,64 28,57%, 14 ngày tuổi tăng khoảng 1,0 Sau thi công xong lớp móng CPĐD GCXM 4% 19,18% 30,14% (Hình 2.a); cường độ nén CPĐD khoảng h, tiến hành bảo dưỡng ẩm sau: Phủ lớp cát GCXM ngày tuổi tăng khoảng 15,71% 27,88%, dày cm mặt, sau phủ lớp bao tải mặt lớp 14 ngày tuổi tăng khoảng 15,68 26,74% tương ứng với cát đảm bảo che kín mặt lớp CPĐD GCXM tiến hành hàm lượng HL từ 18% tăng lên 25% 32% (Hình 2.b) bảo dưỡng ẩm, việc tưới ẩm thực ban ngày lẫn ban đêm để đảm bảo bề mặt lớp móng CPĐD GCXM Các kết giải thích sau: (1) ẩm ướt Để chống bay trình bảo hỗn hợp chứa hạt QC làm tăng khả chống dưỡng, phía mặt lớp bao tải phủ biến dạng tăng độ chặt (Bảng 5) hỗn hợp; (2) bạt Công tác khoan mẫu tiến hành thời hàm lượng hạt QC tăng lên làm cho tổng diện tích bề điểm 14 ngày, sử dụng máy khoan có đường kính mặt làm ướt hỗn hợp giảm xuống, tỉ lệ N/X mũi khoan 100 mm Mỗi loại CPĐD GCXM hỗn hợp nên dẫn đến lượng nước khoan làm tổ mẫu, tổ gồm viên mẫu để thí hồ xi măng bao bọc xung quanh hạt cốt liệu nhiều nghiệm xác định cường độ nén ép chẻ Đối với bê tông, lượng nước hồ xi măng nhiều bề mặt cốt liệu làm giảm ma sát hạt dẫn KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ THẢO LUẬN đến tăng độ sụt hỗn hợp, đồng thời chúng làm giảm lực liên kết sau cốt liệu vữa xi măng Trước thí nghiệm, mẫu khoan ngồi dẫn đến suy giảm cường độ bê tông, số trường gia công cắt phẳng hai đầu đảm chiều cao nghiên cứu ảnh hưởng kích cỡ cốt liệu thơ đến mẫu tối thiểu 100 mm Đối với mẫu thí nghiệm cường độ bê tơng chứng minh điều [9, 10, 11, cường độ nén, hai đáy mẫu trụ làm phẳng 12] Tuy nhiên CPĐD GCXM, lượng hồ xi măng (capping) để hạn chế sai số trình thí nghiệm bao bọc nhiều bề mặt cốt liệu hỗn hợp chứa Thí nghiệm cường độ nén mẫu khoan thực hạt QC lại lợi thế, lượng nước đặc biệt theo [3] tính theo cơng thức (1a), k hệ số lượng XM hỗn hợp nên lượng hồ xi măng gần điều chỉnh tuỳ theo tỷ số h/d mẫu khoan Thí nghiệm đủ để bao bọc hạt cốt liệu mà khơng có lượng cường độ ép chẻ mẫu khoan tiến hành theo [7] hồ dư thừa hỗn hợp (hỗn hợp khơ sau trộn tính theo cơng thức (1b) Trong q trình gia cơng mẫu, đầm lèn), điều dẫn đến gia tăng cường độ có số mẫu bị sứt, vỡ khơng đạt chuẩn loại bỏ, số mẫu lại cho tổ từ 4-5 mẫu Kết thí nghiệm cường độ nén Rn cường độ ép chẻ Rec mẫu khoan trường giá trị trung bình 4-5 viên mẫu Nguyễn Văn Năm, Trần Văn Phúc hỗn hợp chứa hạt QC Ngoài ra, hỗn hợp chứa hạt QC đạt độ chặt nhanh đầm lèn so với hỗn hợp không chứa hạt QC giảm ma sát hạt Nghiên cứu E.O Ekwulo et al cho thấy cường độ chịu nén vật liệu GCXM (bê tông nghèo) tăng tỉ lệ với kích cỡ hạt cốt liệu thô [13] Sự gia tăng cường độ nén ép chẻ hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC so với hỗn hợp 0QC thể tỉ số Rech(QC)/Rech(0QC) Rn(QC)/Rn(0QC) thể Bảng Bảng 6: Sự gia tăng cường độ CPĐD GCXM thi công b Sự gia tăng cường độ nén trường chứa hạt QC so với mẫu hạt Hình 3: Quan hệ hàm lượng hạt QC gia tăng QC phịng thí nghiệm cường độ CPĐD GCXM trường ngày tuổi so Rec7(18QC)/Rec7(0QC) 1,14 Rn7(18QC)/Rn7(0QC) 1,13 với hỗn hợp 0QC Rec7(25QC)/Rec7(0QC) 1,37 Rn7(25QC)/Rn7(0QC) 1,31 Rec7(32QC)/Rec7(0QC) 1,47 Rn7(32QC)/Rn7(0QC) 1,45 Rec14(18QC)/Rec14(0QC) 1,20 Rn14(18QC)/Rn14(0QC) 1,19 Rec14(25QC)/Rec14(0QC) 1,43 Rn14(25QC)/Rn14(0QC) 1,37 Rec14(32QC)/Rec14(0QC) 1,56 Rn14(32QC)/Rn14(0QC) 1,50 Các kết Bảng có nhận xét sau: Cường a Sự gia tăng cường độ ép chẻ độ ép chẻ cường độ nén hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC ngày tuổi tăng khoảng 1,14; 1,37; 1,47 lần 1,13; 1,31; 1,45; 14 ngày tuổi tăng khoảng 1,20; 1,43; 1,56 lần 1,19; 1,37; 1,50 lần so với hỗn hợp 0QC Các kết cho thấy gia tăng cường độ ép chẻ nhỉnh chút so với gia tăng cường độ nén, xu hướng gia tăng cường độ 14 ngày tuổi tương tự Sử dụng phương pháp hồi qui, thiết lập quan hệ gia tăng cường độ nén cường độ ép chẻ hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC so với hỗn hợp 0QC độ tuổi 14 ngày thể Hình Sự gia tăng cường độ hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC so với hỗn hợp 0QC xác định theo phương trình sau: - Sự gia tăng cường độ ép chẻ ngày tuổi Kec7 = 0,024QC + 0,737 (2) - Sự gia tăng cường độ nén ngày tuổi Kn7 = 0,023QC + 0,725 (3) b Sự gia tăng cường độ nén Hình 4: Quan hệ hàm lượng hạt QC gia tăng cường độ CPĐD GCXM trường 14 ngày tuổi so với hỗn hợp 0QC - Sự gia tăng cường độ ép chẻ 14 ngày tuổi Kec14(7A7N) = 0,026QC + 0,754 (4) - Sự gia tăng cường độ nén 14 ngày tuổi Kn14(7A7N) = 0,022QC + 0,800 (5) Theo [2, 3, 14], cường độ nén cường độ ép chẻ yêu cầu CPĐD GCXM dùng để xây dựng móng mặt đường ô tô qui định Bảng a Sự gia tăng cường độ ép chẻ Bảng 7: Cường độ yêu cầu lớp móng CPĐD GCXM xây dựng móng mặt đường ô tô Vị trí lớp móng cấp Cường độ u cầu (MPa) phối GCXM Rn7 Rn14 [2, 3, 14] Rec7 Rec14 [2, 3, 14] Lớp móng mặt -  4,0 -  0,45 đường bê tông xi măng HỘI NGHỊ TỔNG KẾT HOẠT ĐỘNG SINH VIÊN NGHIÊN CỨU KHOA HỌC VÀ NHĨM SRT NĂM HỌC 2019-2020 Lớp móng hợp - Yêu cầu kỹ thuật, 2009 [7] Bộ Khoa học Công nghệ, TCVN 8862: Quy trình thí nghiệm xác mặt đường bê tơng nhựa cấp cao có sử -  4,0 -  0,45 định cường độ ép chẻ vật liệu hạt liên kết chất kết dính, 2011 dụng lớp SAMI [8] Bộ Khoa học Công nghệ, TCVN 8857: Lớp kết cấu áo đường ô tô cấp phối thiên nhiên - Vật liệu, thi cơng nghiệm thu, 2011 Lớp móng [9] A Woode, D.K Amoah, I.A Aguba, and P Ballow, “The effect of maximum coarse aggregate size on the compressive strength of concrete mặt đường bê tông nhựa cấp cao không -  3,5 -  0,40 produced in Ghana”, Civil and Environmental Research, Vol 7, No (2015) 7-12 sử dụng lớp SAMI [10] E Yasar, Y Erdogan, and A Kilic, “Effect of limestone aggregate type and water-cement ratio on concrete strength”, Material Letters, Loại CPĐD GCXM Rn7 Rn14 Rec7 Rec14 Vol 58 (2004) 772-777 [11] R K L Su and C Bel, “The effect of coarse aggregate size on the 18QC 7,64 9,76 0,56 0,73 stressstrain curves of concrete under uniaxial compression”, The Hong Kong Institution of Engineers Transactions, Vol 15, No (2008) 33- 25QC 8,84 11,29 0,67 0,87 39 [12] W Xie, Y Jin, and S Li,” Experimental research on the influence 32QC 9,77 12,37 0,72 0,95 of grain size of coarse aggregate on pebble concrete compressive strength”, Applied Mechanics and Materials, Vol 238 (2012) 133-137 Bảng cho thấy cường độ hỗn hợp thỏa mãn [13] E.O Ekwulo and D.B Eme, “Effect of Aggregate Size and yêu cầu để xây dựng lớp móng kết cấu mặt Gradation on Compressive Strength of Normal Strength Concrete for đường ô tô Cường độ nén ép chẻ hỗn hợp Rigid Pavement”, American Journal of Engineering Research, Vol 6, 18QC, 25QC 32QC ngày bảo dưỡng ẩm lớn Issue (2017) 112-116 4,0 MPa 0,45 MPa, thỏa mãn cường độ nén tối [14] Bộ Giao thông Vận tải, 22 TCN 211: Áo đường mềm – Các yêu thiểu qui định [2, 3, 14] Hơn nữa, cường độ nén cầu dẫn thiết kế, 2006 ép chẻ hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC ngày tuổi đạt 75% cường độ thiết kế 14 ngày tuổi KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Một số kết luận rút từ nghiên cứu sau: Hàm lượng hạt lớn ảnh hưởng đáng kể đến cường độ hỗn hợp CPĐD Dmax = 25 mm GCXM 4%, gia tăng cường độ nén ép chẻ hỗn hợp tỉ lệ thuận với hàm lượng hạt lớn hỗn hợp Sự gia tăng cường độ nén ép chẻ hỗn hợp CPĐD Dmax = 25 mm GCXM 4% chứa 18, 25 32% hàm lượng hạt QC so với hỗn hợp 0QC ngày tuổi xác định theo phương trình (2) (3); 14 ngày tuổi xác định theo phương trình (4) (5) Cường độ nén ép chẻ hỗn hợp 18QC, 25QC 32QC ngày bảo dưỡng ẩm lớn cường độ tối thiểu 14 ngày qui định tiêu chuẩn hành đạt 75% cường độ thiết kế 14 ngày tuổi Như thi cơng lớp móng CPĐD Dmax = 25 mm GCXM 4% ngồi trường, cần bảo dưỡng ẩm liên tục ngày đảm bảo yêu cầu qui định Ngoài ra, xác định cường độ thiết kế CPĐD GCXM phòng, mẫu nên bảo dưỡng ẩm 14 ngày để phù hợp với điều kiện bảo dưỡng thực tế trường nhằm thuận lợi cho việc so sánh đánh giá cường độ Tài liệu tham khảo [1] Hồ Văn Quân Phạm Thái Uyết, Các biện pháp giảm thiểu nứt phản ánh lớp móng gia cố xi măng kết cấu mặt đường mềm, Tạp chí cầu đường, + (2018) 53-58 [2] Bộ Giao thông Vận tải, QĐ 2218 ngày 16 tháng 10: Hướng dẫn điều chỉnh, bổ sung số nội dung kỹ thuật công tác thiết kế, thi cơng nghiệm thu lớp móng cấp phối đá dăm gia cố xi măng kết cấu mặt đường ô tô, 2018 [3] Bộ Khoa học Công nghệ, TCVN 8858: Móng cấp phối đá dăm cấp phối thiên nhiên gia cố xi măng kết cấu áo đường ô tô – Thi công nghiệm thu, 2011 [4] Bộ Giao thông vận tải, 22 TCN 333: Quy trình đầm nén đất, đá dăm phịng thí nghiệm, 2006 [5] Bộ Khoa học Công nghệ, TCVN 8859: Lớp móng cấp phối đá dăm kết cấu áo đường ô tô – Vật liệu, thi công nghiệm thu, 2011 [6] Bộ Khoa học Công nghệ, TCVN 6260: Xi măng poóc lăng hỗn