Chung cư căn hộ dịch vụ (dalat center)

Kết quả tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió .... Kết quả tính toán thành phần động của tải trọng gió cho mode 1 .... Kết quả tính toán thành phần động của tải trọng gió cho mode

TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI DALAT CENTER

Công trình cao 35.6 (m) và sâu 18.8m tính từ mặt đất tự nhiên

Phần hầm: 4 tầng hầm, trong đó 1 hầm để xe và 3 hầm còn lại là khu chợ

Phần đề: 4 tầng thương mại với các hoạt động trưng bày, giải trí, dịch vụ

Phần cao tầng: 6 tầng điển hình và 1 tầng mái dùng cho khách sạn, căn hộ và văn phòng cho thuê

Công trình tọa lạc trên đường Phan Bội Châu, phường 2, TP Đà Lạt, Tỉnh Lâm Đồng Là một vị trí thuận lợi khi nằm tại trung tâm thành phố Đà Lạt, tiếp giáp với khu chợ Đà Lạt sầm uất Bên cạnh đó, Dalat Center có thêm một mặt tiền ở tuyến đường chính Nguyễn Thị Minh Khai, cách 400m từ hồ Xuân Hương Vì những lý do trên, tòa nhà có một vị trí với cảnh quan vô cùng đẹp, thoáng và thu hút rất nhiều khách du lịch cũng như dân cư sinh sống

Hình 1 1 Hình ảnh tổng thể công trình

Hình 1 2 Vị trí công trình trên Google Map 1.1.3 Tiện ích dự án

• Tầng hầm B4: Bãi đậu xe

• Tầng hầm B3-B1: Chợ truyền thống

• Tầng 1-4: Tầng 1 dành cho bãi đậu xe và 3 tầng còn lại là khu trưng bày, giải trí, dịch vụ

• Tầng 5-10: Dịch vụ cho thuê văn phòng, khách sạn và căn hộ nghĩ dưỡng cao cấp

• Tầng mái: Hệ thống thông khí, điều hòa và đặt thiết bị

• Tòa nhà được chia thành 2 khối từ tầng 6 đến 10 Tuy nhiên hệ thống giao thông theo phương ngang vẫn đảm bảo lưu thông tiện lợi, nhanh gọn đến từng phòng với khu vực sảnh và hành lang bố trí giữa mặt bằng

• Giao thông phương đứng là gồm 3 buồng thang máy và 1 cầu thang bộ hành thông với tất cả các tầng với mục đích là di chuyển và thoát hiểm khi có sự cố

• Phần diện tích cầu thang bộ được thiết kế đáp ứng tối đa cho việc thoát hiểm khi tòa nhà xảy ra sự cố Thang máy này được đặt ở vị trí giữa mặt bằng, việc đi lại hằng ngày cho mọi người luôn nhanh chóng, tiện lợi và tạo khoảng cách ngắn nhất để có thể thoát người nhanh nhất khi xảy ra sự cố.

GIẢI PHÁP KỸ THUẬT

• Công trình sử dụng điện được cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố và máy phát điện riêng của tòa nhà Hệ thống cấp điện chính đi trong các hộp kỹ thuật đặt ngầm trong tường và phải bảo đảm an toàn không đi qua các khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng khi cần sửa chữa

• Hệ thống cấp nước: Nguồn nước cấp được chọn dùng là nguồn nước chung cho cả thành phố và phải đảm bảo đáp ứng nhu cầu sử dụng nước, vệ sinh nguồn nước và áp lực nước khi đến các khu vực của tòa nhà

• Hệ thống thoát nước mưa: Nước mưa trên mái được thoát xuống dưới thông qua hệ thống ống nhựa đặt tại những vị trí thu nước mái nhiều nhất Từ hệ thống ống dẫn chảy xuống rãnh thu nước mưa quanh nhà đến hệ thông thoát nước chung của thành phố

• Hệ thống thoát nước thải: Nước thải khu vệ sinh được dẫn xuống bể tự hoại làm sạch sau đó vào hệ thống thoát nước chung của thành phố Đường ống dẫn phải kín, không rò rỉ, đảm bảo độ dốc khi thoát nước

• Tòa nhà lấy sáng từ hai hướng: Ánh sáng tự nhiên và ánh sáng nhân tạo

• Ánh sáng tự nhiên: Các phòng đều có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên ngoài kết hợp cùng ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng trong phòng

• Ánh sáng nhân tạo: Được tạo ra từ hệ thống điện chiếu sáng theo tiêu chuẩn Việt Nam về thiết kế điện chiếu sáng trong công trình dân dụng

• Bốn mặt của công trình đều có bancol thông gió chiếu sáng cho các phòng Ngoài ra, các phòng còn được bố trí máy điều hòa

• Công trình BTCT bố trí tường ngăn cách bằng gạch rỗng vừa cách âm và vừa cách nhiệt

Mỗi tầng đều được đặt biển chỉ dẫn về phòng cháy chữa cháy Hành lang bố trí các hộp chống cháy bằng các bình khí CO2

• Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động quả cầu Dynasphere được thiết lập ở tầng mái và hệ thống dây nối đất bằng đồng được thiết kế để tối thiểu hóa nguy cơ bị sét đánh

CƠ SỞ THIẾT KẾ

TIÊU CHUẨN – QUY CHUẨN ÁP DỤNG

Căn cứ Nghị Định số 12/2009/NĐ – CP, ngày 11/02/2009 của Chính Phủ về quản lý dự án đầu tư xây dựng

Căn cứ Nghị Định số 15/2013/NĐ – CP, ngày 04/02/2013 về quản lý chất lượng công trình xây dựng

Các tiêu chuẩn quy phạm hiện hành của Việt Nam:

• TCVN 2737: 1995: Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 5574: 2018: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 5575: 2012: Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 10304: 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế

• TCVN 9386: 2012: Thiết kế công trình chịu động đất

• TCVN 9362: 2012: Thiết kế nền nhà và công trình

• TCVN 9153: 2012: Công trình thủy lợi, phương pháp chỉnh lý kết quả thí nghiệm đất

• TCXD 229: 1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió

• TCVN 375: 2006: Thiết kế kết cấu chống động đất

• TCVN 9395:2012: Cọc khoan nhồi – Thi công và nghiệm thu

• TCVN 4420:2012 Đất xây dựng – Phương pháp xác định nén lún trong phòng thí nghiệm

• QCXDVN 02:2009/BXD: Số liệu điều kiện tự nhiên dùng trong xây dựng

• QCVN 06:2010/BXD: Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia an toàn cháy cho nhà và công trình.

QUAN ĐIỂM TÍNH TOÁN KẾT CẤU

Hệ sàn được quan niệm là mặt phẳng tuyệt đối cứng, liên kết vào cột Hệ vách xem là liên kết ngàm Độ biến dạng cong ngoài mặt phẳng lên các phần tử liên kết là không đáng kể đến

Sự chuyển vị ngang của các thành phần trong hệ chịu lực từng tầng là như nhau

Các cột, vách cứng của thang máy đều là liên kết ngàm ở vị trí chân cột và chân vách cứng liên kết ở đài móng

Các tải trọng ngang tác dụng lên sàn dưới dạng lực tập trung, từ đó sàn sẽ truyền vào cột, vách truyền đến đất nền

2.2.2 Phương pháp xác định nội lực

Bảng 2 1 Các phương pháp xác định nội lực Phương pháp Phương pháp giải tích Phương pháp số - phần tử hữu hạn Ưu điểm Toàn bộ hệ chịu lực là các bậc siêu tĩnh → tính toán phương trình vi phân →

Ra kết quả nội lực và tính thép

Tách hệ chịu lực của tòa nhà, chia các hình dạng phức tạp thành đơn giản → sử dụng các phần mềm → tìm nội lực gián tiếp và tính thép

Nhược điểm Rất nhiều biến và ẩn phức tạp khi giải hệ phương trình

→ Việc tìm kiếm nội lực tốn nhiều thời gian và công sức Đòi hỏi phải hiểu và sử dụng tốt phần mềm để có thể đánh giá đúng nội lực và biến dạng vì phần mềm không mô tả chính xác thực tế Ở đồ án, sinh viên lựa chọn phương pháp phần tử hữu hạn – có sự hỗ trợ của phần mềm để thực hiện tính toán thiết kế Dựa vào các mô hình phân tích, sinh viên có thể dễ dàng xuất được nội lực, chuyển vị Tuy nhiên, để đem lại kết quả tin cậy hơn, một số cấu kiện nên dùng phương pháp kết hợp giải tích và phần tử hữu hạn

2.2.3 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn

Khi tính toán thiết kế kết cấu bê tông cốt thép cần phải thỏa mãn những yêu cầu về các trạng thái giới hạn (TTGH): Độ bền (TTGH I) và điều kiện sử dụng bình thường (TTGH II)

Trạng thái giới hạn thứ nhất TTGH I (về cường độ) nhằm đảm bảo khả năng chịu lực của kết cấu, cụ thể là:

• Không gây phá hoại do tác dụng của tải trọng và tác động

• Không gây mất ổn định về vị trí và hình dạng

Trạng thái giới hạn thứ hai TTGH II (về điều kiện sử dụng) nhằm đảm bảo sự làm việc bình thường của kết cấu, cụ thể là:

• Khe nứt không mở rộng quá giới hạn cho phép hoặc không xuất hiện khe nứt

• Không có những biến dạng quá giới hạn cho phép như độ võng, góc xoay, góc trượt, dao động.

PHẦN MỀM TÍNH TOÁN THỂ HIỆN BẢN VẼ

• Phần mềm phân tích kết cấu: ETABS 2017 (Hệ khung và mô phỏng giai đoạn thi công Shoring & Kingpost), SAFE 2016 (Sàn, móng), Plaxis 2D (Tường vây)

• Phần mềm triển khai bản vẽ: Autocad 2021, REVIT 2021

• Microsoft 365 và một số chương trình tính VBA Excel do sinh viên tự phát triển

VẬT LIỆU SỬ DỤNG

Bảng 2 2 Cấp độ bền bê tông cho các cấu kiện

Cấp độ bền chịu nén bê tông tương đương theo TCVN 5574

Hàm lượng xi măng tối thiểu (kg/m3)

Cấp xi măng theo theo TCVN 5574 -

Sàn tầng hầm, sàn mái B30 PCB40/450 0.4 N/A

Bảng 2 3 Cấp độ bền bê tông cho các cấu kiện dựa trên TCVN 5574-2018

Vật liệu Thông số Kết cấu sử dụng

Cốt thép đai, thép treo

Cốt thép dọc dầm, vách, cầu thang

2.4.3 Lớp bê tông bảo vệ tối thiểu

Chiều dày lớp bê tông bảo vệ được xác định dựa trên các chỉ tiêu sau:

• QCVN 06 – 2010/BXD – Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia an toàn cháy cho nhà và công trình

• Địa điểm xây dựng công trình ở TP HCM, xa khu vực có độ xâm thực ăn mòn bê tông như bờ biển, miền sông nước

• TCVN 5574 – 2018, Mục 10.3.1 – Lớp bê tông bảo vệ

Bảng 2 4 Lớp bê tông bảo vệ cho các cấu kiện dựa trên TCVN 5574-2018

STT Cấu kiện Lớp bê tông bảo vệ

2 Kết cấu tiếp xúc với đất, có bê tông lót 35 mm

PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU

PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CHỊU TẢI ĐỨNG

Bảng 3 1 Đánh giá phương án sàn thích hợp với đặc điểm công trình Đặc điểm công trình Phương án kết cấu

Sàn dầm Sàn phẳng Sàn ô cờ

Nhịp sàn có sự đồng đều ✓ ✓ ✓

Chiều cao tầng điển hình 3.0m ✓

Hoạt tải phân bố đồng đều trên sàn ✓ ✓ ✓

Hình dạng của ô sàn không vuông vức và không phân chia rõ ràng

Liên kết sàn với hệ vách để kháng tải ngang ✓

Dựa vào những phân tích ở bảng trên ta thấy việc sử dụng phương án sàn phẳng hoàn toàn phù hợp với công trình Ngoài ra, lý thuyết tính toán và kinh nghiệm thực tế thi công của phương án này khá hoàn thiện, nguồn lực và nhân lực hiện tại ở Việt Nam đều đáp ứng tốt cho công tác thi công và giữ được chiều cao của các tầng điển hình

→ Kết luận: Lựa chọn phương án sàn phẳng làm phương án kết cấu chịu tải đứng cho công trình.

PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CHỊU TẢI NGANG

Bảng 3 2 Đánh giá phương án sàn thích hợp với đặc điểm công Đặc điểm công trình

Công trình chung cư các không gian sử dụng vừa phải ✓

Bề mặt truyền lực có tính liên tục ✓ ✓ ✓

Sự phân bố lưới cột có độ phức tạp cao ✓

Khả năng xoắn của công trình lớn ✓ ✓

Công trình có 4 tầng hầm, 10 tầng nổi, cao 54.4m ✓ ✓

Công trình là nhà cao tầng chịu tải trọng ngang lớn ✓ ✓

Công trình ở tỉnh Lâm Đồng có vùng gió và động đất không quá nguy hiểm ✓ ✓ ✓

→ Việc phân tích và đánh giá ở bảng trên, kết luận: Lựa chọn phương án kết cấu vách – lõi làm phương án kết cấu chịu tải ngang cho công trình.

PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CẦU THANG

Dựa trên cơ sở tính toán thực tế, sinh viên lựa chọn liên kết ngàm giữa vách và dầm thang; liên kết khớp giữa bản chiếu tới và dầm thang Việc lựa chọn các liên kết giúp cho bản chiếu nghỉ và vách thang làm việc ổn định, không bị võng và nứt về lâu dài

Bảng 3 3 Thông số kích thước cầu thang

Kích thước Giá trị Đơn vị

Chiều dày bản thang 150 mm Độ dốc 34 Độ

Hình 3 1 Mặt bằng kết cấu cầu thang

PHƯƠNG ÁN KẾT CẦU MÓNG – HẦM

3.4.1 Phương án thiết kế móng

Dựa vào hồ sơ địa chất và đặc điểm công trình với 4 hầm, sinh viên đánh giá tải trọng công trình sẽ truyền toàn bộ xuống móng ở lớp đất tốt nằm sâu trong lòng đất

→ Sinh viên lựa chọn phương án móng cọc cho công trình

3.4.2 Phương án thiết kế cọc

Dựa trên những kiến thức trong quá trình thực tập thực tế, sinh viên nhận thấy cọc khoan nhồi có sức chịu tải lớn, đường kính cọc và chiều sâu có thể linh hoạt để chịu tải lên đến hàng nghìn tấn Điều này dẫn đến việc bố trí số lượng cọc giảm đi, tạo không gian thi công phù hợp với mặt bằng công trình

→ Sinh viên lựa chọn cọc khoan nhồi là phương án thiết kế

Hình 3 3 Mặt bằng bố trí móng

3.4.3 Phương án thi công hầm

Với quy mô công trình 4 hầm ở độ sâu -18.8m, nằm trong vùng đất tốt Bên cạnh đó, công trình nằm ở nơi có các tuyến đường lớn giáp ranh khu đất nên việc vận chuyển đất đào dễ dàng và thuận lợi hơn

→Sinh viên lựa chọn phương án thi công Semi Top-down kết hợp hệ sàn hầm khống chế chuyển vị theo phương ngang của tường vây thay vì hệ Shoring.

SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KẾT CẤU

Bảng 3 4 Kích thước sơ bộ các cấu kiện

Cấu kiện Công thức sơ bộ Kích thước

Dầm điển hình hd = ( 1/15 1/ 8 ) L;b d = ( 1/ 31/ 2 ) h d 300x700 mm

Dầm thang, thang máy 300x600 mm

Hình 3 5 Mặt bằng kết cấu dầm, sàn, vách tầng điển hình

TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

TĨNH TẢI

4.1.1 Tải các lớp cấu tạo sàn

Bảng 4 1 Tải các lớp cấu tạo sàn tầng điển hình

STT Các lớp hoàn thiện sàn

TL riêng TT tiêu chuẩn

TT tính toán (mm) (kg/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

1 Sàn bê tông cốt thép 250 2500 6.25 1.1 6.875

4 Trần, hệ thống cơ điện 0.30 1.1 0.33

Tổng trọng lượng các lớp hoàn thiện

(Không kể đến sàn bê tông cốt thép) 1.22 - 1.51

Bảng 4 2 Tải các lớp cấu tạo sàn mái, vệ sinh

TT tính toán (mm) (kg/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

4 Trần, hệ thống cơ điện 0.50 1.1 0.55

Bảng 4 3 Tải các lớp cấu tạo sàn hầm, sàn 1-5

TT tính toán (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) - (kN/m 2 )

• Tải tường xây được chia thành 2 phần: Tải tường xây tác dụng lên dầm và tải tường xây tác dụng lên sàn Đối với các dầm biên tường xây trực tiếp lên dầm → Tải tường tác dụng lên dầm

• Đối với các tường nằm trên các ô sàn, tải tác dụng lên sàn xác định theo công thức:

• S – Diện tích ô sàn tầng điển hình (m 2 );

• Qt = Vt  t – Trọng lượng tường tác dụng lên từng ô sàn (kN);

• Vt = Lt  ht  t – Thể tích tường đang xét, Lt – Chiều dài tường xây (m), ht – Chiều cao tường xây, t – Chiều dày tường xây;

• t − Trọng lượng riêng gạch tường xây (kN/m 3 )

Bảng 4 4 Tải tường xây tác dụng lên sàn tầng điển hình

Bảng 4 5 Tải tường dày 200mm xây tác dụng lên sàn dầm

TT tính toán (mm) (kg/m 3 ) (kN/m) (kN/m 2 )

Tải tường phân bố trên mét dài 10.62 - 12.01

Bảng 4 6 Tải tường dày 100mm xây tác dụng lên sàn dầm

TT tính toán (mm) (kg/m 3 ) (kN/m) (kN/m 2 )

Tải tường phân bố trên mét dài 6.12 - 7.06

HOẠT TẢI

Bảng 4 7 Hoạt tải tác dụng lên công trình

Giá trị tiêu chuẩn (kN/m 2 )

Hoạt tải tính toán (kN/m 2 )

7 Mái bằng có sử dụng 0.5 1.0 1.5 1.3 1.95

8 Mái bằng không sử dụng 0.0 0.75 0.75 1.3 0.98

10 Sàn chịu tải trọng cây xanh, sân vườn 0.0 5.0 5.0 1.2 6.0

TẢI TRỌNG GIÓ

Theo TCVN 2737 – 1995 và TCXD 229 – 1999: Gió nguy hiểm nhất là gió tác động vuông góc với mặt đón gió

Tải trọng gió gồm 2 thành phần: Thành phần tĩnh và thành phần động

Tải trọng gió tĩnh được tính toán theo TCVN 2737 – 1995

Công trình xây dựng ở phường 2, TP Đà Lạt, Tỉnh Lâm Đồng

• Địa hình C: là địa hình bị che chắn mạnh, có nhiều vật cản sát nhau cao từ 10m trở lên (trong thành phố, vùng rừng rậm )

Gió tĩnh được tính toán theo công thức: W j =     W o k j c H j L kN j ( )

: Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió, lấy bằng: 1.2; k j : Hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao;

H j : Chiều cao đón gió của tầng thứ j;

L j : Bề rộng đón gió của tầng thứ j

4.3.2.1 Mô hình phân tích dao động

Trong TCXD 229-1999, quy định cần tính toán thành phần động của tải trọng gió ứng với s dao động đầu tiên, với tần số dao động riêng cơ bản thứ s thỏa mãn bất đẳng thức:

Giá trị fL phụ thuộc vùng áp lực gió và độ giảm lô ga Đối với vùng áp lực gió II.A và độ giảm lô ga = 0.3 (Công trình bê tông cốt thép) thì giá trị fL=1.1 (Hz)

Hình 4 2 Hình ảnh tâm cứng khối lượng cho công trình

Hệ số Mass Source: 100% Tĩnh Tải + 50% Hoạt Tải

Sinh viên dùng ETABS để khảo sát dao động của công trình

Hình 4 1 Mô hình phân tích 3D công trình trong phần mềm ETABS

4.3.2.2 Kết quả phân tích dao động

Bảng 4 8 Chu kỳ và % khối lượng tham gia dao động

UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ

Bảng 4 9 Các dạng dao động

Chu kỳ (Ti) Tần số (fi) Đánh giá

4.3.2.3 Tính toán thành phần động của tải trọng gió

Bảng 4 10 Thông số tính toán cần thiết cho các mode

4.3.2.4 Lý thuyết tổng hợp tải trọng gió

• Tải trọng gió được nhập vào tâm hình học của bề mặt đón gió đối với gió tĩnh và gió động được gán vào tâm khối lượng của các tầng công trình trong mô hình ETABS

• Gió động X (GDX) được tổ hợp như sau:WDX = GDX 1 2 +GDX 2 2 + + GDX n 2

• Gió động Y (GDY) được tổ hợp như sau:WDY = GDY 1 2 +GDY 2 2 + + GDY n 2

Bảng 4 11 Kết quả khối lượng tầng, tâm cứng, tâm khối lượng Story Diaphragm Mass X Mass Y XCM YCM Cum Mass X Cum Mass Y XCCM YCCM XCR YCR

TANGMAI D2 751.3676 751.3676 27.4298 37.482 751.3676 751.3676 27.4298 37.482 33.7431 39.0952 TANG10 D2 1202.0333 1202.0333 27.5169 37.6119 1953.4009 1953.4009 27.4834 37.5619 35.1299 38.8087 TANG9 D2 1204.6535 1204.6535 27.521 37.6135 3158.0544 3158.0544 27.4977 37.5816 36.5262 38.3898 TANG8 D2 1204.6535 1204.6535 27.521 37.6135 4362.7078 4362.7078 27.5042 37.5904 38.3148 37.9324 TANG7 D2 1204.6535 1204.6535 27.521 37.6135 5567.3613 5567.3613 27.5078 37.5954 41.0208 37.2743 TANG6 D2 1204.6535 1204.6535 27.521 37.6135 6772.0147 6772.0147 27.5102 37.5986 45.5924 36.1666 TANG5 D2 1215.7615 1215.7615 27.5115 37.612 7987.7762 7987.7762 27.5104 37.6007 53.9311 34.1632 TANGMAI D3 785.7444 785.7444 79.8878 22.4599 785.7444 785.7444 79.8878 22.4599 77.3387 24.1953 TANG10 D3 1169.558 1169.558 79.9384 22.4766 1955.3024 1955.3024 79.9181 22.4699 76.8173 24.5495 TANG9 D3 1176.6649 1176.6649 79.9373 22.4775 3131.9674 3131.9674 79.9253 22.4727 76.4426 24.837 TANG8 D3 1176.6649 1176.6649 79.9373 22.4775 4308.6323 4308.6323 79.9286 22.474 75.9791 25.2023 TANG7 D3 1176.6649 1176.6649 79.9373 22.4775 5485.2973 5485.2973 79.9305 22.4748 75.3685 25.6928 TANG6 D3 1176.6649 1176.6649 79.9373 22.4775 6661.9622 6661.9622 79.9317 22.4753 74.4896 26.4065 TANG5 D3 1181.4014 1181.4014 79.9299 22.4832 7843.3636 7843.3636 79.9314 22.4765 73.0384 27.5866 TANG4 D4 3136.4585 3136.4585 55.1131 28.2895 3136.4585 3136.4585 55.1131 28.2895 68.9534 30.7203

TANG3 D4 2952.7603 2952.7603 58.0086 31.1123 6089.2188 6089.2188 56.5172 29.6583 69.6693 30.7691 TANG2 D4 4886.2211 4886.2211 57.0877 27.3917 10975.4399 10975.4399 56.7712 28.6492 70.1448 30.9275 TANGTRET D4 4664.7133 4664.7133 58.9124 25.2987 15640.1532 15640.1532 57.4098 27.6499 70.273 31.7736 HAM1 D4 4973.9115 4973.9115 57.1966 26.1076 20614.0647 20614.0647 57.3584 27.2778 67.9486 57.29 HAM2 D4 4783.8475 4783.8475 56.3282 26.6335 25397.9121 25397.9121 57.1643 27.1564 65.7248 50.5955 HAM3 D4 4976.2928 4976.2928 56.9079 26.182 30374.2049 30374.2049 57.1223 26.9968 62.5768 31.0758

Bảng 4 12 Kết quả tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió

Bảng 4 13 Kết quả tính toán thành phần động của tải trọng gió cho mode 1

(kN) y ji y ji(D2) y ji(D3) W pjiY

(kN) y ji y ji (T) y ji (P) W pjiY

Bảng 4 16 Kết quả tổng hợp tải trọng gió động

TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT

4.4.1 Phân tích dao động trong tính toán tải trọng động đất

• Các điều kiện để áp dụng tính toán tải trọng động đất bằng phương pháp phân tích tĩnh lực ngang tương đương (Điều 4.3.3.2 TCVN 9386 – 2012)

• Có các chu kỳ dao động cơ bản T1 theo hai hướng chính nhỏ hơn các giá trị sau:

 =   (Với Tc=0.6s ứng với loại đất nền C)

Thỏa mãn những tiêu chí tính đều đặn theo mặt đứng (Mục 4.2.3.3 TCVN 9386 – 2012)

→Với chu kì dao động T 1 =2.8s công trình thiết kết không thỏa mãn các yêu cầu của phương pháp phân tích tĩnh lực ngang tương đương Do đó, ta dùng phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động

Bảng 4 17 Chu kỳ và % khối lượng tham gia dao động theo các phương X, Y

Case Mode Period Frequecy UX UY

Chú ý: “…” là các giá trị rất nhỏ không tính toán và sẽ được trình bày trong phụ lục Điều kiện xác định số lượng mode được đưa vào tính toán theo mỗi phương (Mục 4.3.3.3.1 TCVN 9386 – 2012) (Chỉ cần thỏa mãn 1 trong 2 điều kiện bên dưới):

• Tổng khối lượng hữu hiệu của các dao động được xét chiếm ít nhất 90% tổng khối lượng của kết cấu

• Tất cả các dạng dao động có khối lượng hữu hiệu lớn hơn 5% của tổng khối lượng đều được xét đến

Với kết quả phân tích từ bảng trên, ta tính toán cho các mode với phương dao động sau:

Bảng 4 18 Tổng hợp các phương giao động Mode Mode 1 Mode 2 Mode 3 Mode 15 Mode 20

4.4.2 Tính toán động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động

Phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động là phương pháp động lực học kết cấu sử dụng phổ phản ứng động lực của tất cả các dạng dao động ảnh hưởng đến phản ứng tổng thể kết cấu Phương pháp phân tích phổ phản ứng là phương pháp có thể áp dụng cho tất cả các loại nhà

4.4.2.1 Gia tốc nền thiết kế

Theo phụ lục F “Phân cấp, phân loại công trình xây dựng” trong TCVN 9386 – 2012 thì công trình được xếp vào công trình cấp I Ứng với công trình cấp I như trên, theo Phụ lục E “Mức độ và hệ số tầm quan trọng” trong TCVN 9386 – 2012 thì hệ số tầm quan trọng I =1.25

Gia tốc nền tham chiếu: a g =0.0219(m s/ 2 ) Động đất rất yếu, a g =0.0219g0.08g

→ Không cần phải tính toán và cấu tạo kháng chấn theo quy định TCVN 9386 – 2012

Căn cứ vào Bảng 3.1 “Các loại nền đất” TCVN 9386 – 2012, đất nền của công trình là nền đất loại C

Căn cứ Bảng 3.2 “Giá trị của các tham số mô tả các phổ phản ứng đàn hồi” TCVN 9386–2012, ta được các tham số: S=1.15; TB=0.2s; TC=0.6s; TD=2.0s

4.4.2.3 Hệ số ứng xử các tác động của động đất theo phương ngang

Theo mục 5.2.2.2 TCVN 9386 – 2012, giá trị giới hạn trên của hệ số ứng xử q để tính đến khả năng tiêu tán năng lượng, phải được tính cho từng phương khi thiết kế như sau:

Bảng tổng hợp hệ số ứng xử q0

Bảng 4 19 Bảng tổng hợp hệ số ứng xử q 0

Loại kết cấu Đều đặn trên mặt bằng

Kết cấu không đều đặn

Cả trên mặt bằng và mặt đứng

Hệ khung, khung tương đương

Hệ tường kép hoặc tường hỗn hợp 3.6 3.3 2.88 2.64

Hệ tường (không phải tường kép) 3.0 3.0 2.4 2.4

4.4.2.4 Hệ số Mass Source (Mục 3.2.4, TCVN 9386 – 2012)

Công trình đang xét gồm các tác động chính là loại A (Bảng 3.4 TCVN 9386 – 2012) và các tầng được sử dụng đồng thời (Bảng 4.2 TCVN 9386 – 2012)

→ Hệ số Mass Source: 1TT + 0.5HT

Bảng 4 20 Bảng tổng hợp các hệ số tính toán động đất Đại lượng Giá trị Đơn vị

Gia tốc nền thiết kế ag 0.0219 m/s 2

Hệ số tầm quan trọng I 1.25

Hệ số ứng xử theo phương ngang q 2.76

Giới hạn dưới của chu kỳ TB 0.2 s

Giới hạn trên của chu kỳ TC 0.6 s

Giá trị xác định điểm bắt đầu của phần phản ứng TD 2.0 s

4.4.2.5 Phổ thiết kế S d (T) theo phương ngang (TCVN 9386 – 2012)

Lực cắt đáy do động đất được tính toán theo công thức: Fi = Sd ( T i ) W i

Wi – Trọng lượng hữu hiệu tương ứng với dạng dao động thứ i W i = %Mass W j

Tác động của động đất phân phối lên các tầng như sau:

Trong đó: yij – Chuyển vị tỷ đối của tầng j ứng với dạng dao động thứ i cho mỗi phương Lấy từ bảng Building Modes

Wj – Khối lượng tầng thứ i

Bảng 4 21 Kết quả lực cắt đất với mode 1 (Phương Y)

Phương dao động Giá trị phổ thiết kế

Sd [m/s2] Mass Ratio Lực cắt đáy Fb (Ton.m/s 2 )

Bảng 4 22 Kết quả lực cắt đất với mode 2 (Phương X)

Bảng 4 24 Kết quả lực cắt đất với mode 15 (Phương X)

TỔ HỢP TẢI TRỌNG

4.5.1 Các loại tải trọng (Load Pattern)

Bảng 4 26 Các loại tải trọng tác dụng lên công trình

TT DEAD 1 Trọng lượng bản thân

TTCT SUPER DEAD 0 Tĩnh tải các lớp cấu tạo sàn

TTTX SUPER DEAD 0 Tĩnh tải tường xây

HT1NH LIVE 0 Hoạt tải ngắn hạn

Tiêu đề	Chung Cư Căn Hộ Dịch Vụ (Dalat Center)
Tác giả	Võ Minh Thanh Duy
Người hướng dẫn	Th.S Nguyễn Tổng
Trường học	Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng
Thể loại	khóa luận tốt nghiệp
Năm xuất bản	2023
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	146
Dung lượng	12,59 MB