Đồ án môn họccơ sở thiết kế máy thiết kế hệ thống dẫn động xích tải

TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI KHOA CƠ KHÍ    Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531   ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD : TS Vũ Ngọc Thương   SVTH : Nguyễn Anh Tuấn   Lớp : 63KTO1   MSV : 2151234531    Hà Nội,09 -2023 LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, công nghiệp phát triển thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng công đại hoá đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết  Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531 vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trị quan trọng sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu   Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Cơ lý thuyết, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật, Vẽ khí ; giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,… Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ Cơ khí, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn thầy, thầy cô bạn khoa khí giúp đỡ  em nhiều q trình thực đồ án  Với kiến thức cịn hạn hẹp, thiếu sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy bạn   Sinh viên thực   Tuấn Nguyễn Anh Tuấn  Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531 MC LC PHẦN I : TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC 1.1.Chọn động điện 1.2 Phân phối tỉ số truyền 1.3 Tính thơng số trục 1.4 Bảng thông số động học PHẦN II TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1 Tính tốn thiết kế truyền bánh thẳng 2.1.1 Chọn vật liệu bánh xác định ứng suất cho phép 2.1.2 Xác định thông số truyền .7 2.1.3 Kiểm nghiệm truyền bánh : 10 2.1.4 Bảng tổng kết thông số truyền bánh 16 2.2 Tính tốn thiết kế truyền đai 17 2.2.1Chọn loại đai 17 2.2.2 Xác định thông số đai truyền đai 17 2.2.3 Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục .20 2.2.4 Bảng thông số truyền đai: 21 PHẦN III : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC 22 3.1 Chọn vật liệu chế tạo trục .22 3.2 Xác định lực tác dụng phân bố lực trục 23 3.2.1 Bộ truyền bánh côn thẳng truyền đai 23 3.2.2 Khớp nối 24 3.3 Xác định sơ khoảng cách trục .26 3.4 Xác định khoảng cách điểm đặt lực 26 3.4.1 Xác định gần chiều rộng ổ lăn 26 3.4.2 Xác định chiều dài mayer 27 3.4.3 Xác định khoảng cách điểm đặt lực chiều dài đoạn trục: 27  Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531 3.4.4 Chọn then 38 3.5 Kiểm nghiệm trục 41 3.5.1 Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi 41 3.5.2 Kiểm nghiệm trục độ bền tnh : 43 PHẦN IV : TÍNH CHỌN Ơ LĂN 45 Phần V : TÍNH TỐN KẾT CẤU VỎ HỘP, BI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 50 Vỏ hộp 50 2.Một số chi tiết khác: 52 PHẦN VI: BI TRƠN VÀ LP GHP ………………………………………56  Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531 Đồ án sở thiết kế máy Thiết kế hệ thống dẫn động xích tải Đề 2: Động - khớp nối - truyền bánh trụ nghiêng – xích - xích tải Hệ thống xích tải gồm: Động điện pha KĐB rotor lồng sóc Nối trục đàn hồi Hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng Bộ truyền xích ống lăn Xích tải Số liệu thiết kế : Lực xích tải (N) 1500 Vận tốc xích tải(m/s) 3.47 Số đa xích tải Bước xích tải 120 Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi ( 135 °¿ Thời gian phục vụ( năm) năm làm việc ( ngày ) 280 Số ca làm việc ( ca ) Thời gian ca làm việc ( h ) (h) Đặc tính tải trọng Va đập nhẹ Mơi trường làm việc Có bụi Điều kiện bôi trơn Đạt yêu cầu  Nguyễn Anh Tuấn - 2151234531  ĐAI HOC THUY LƠI  PHẦN I : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động điện Xác định công suất làm việc: Hệ thống tải trọng không đổi:  Plv =  F v 1000 = 1500 x , 47 1000 =2,205 ( kW  )  (ct2.11-Tr 20[1   1.2 Xác định hiệu suất hệ dẫn động : Tra bảng 2.3 theo tài liệu [1] trang 19 ta có: Hiệu suất khớp :  η k =1 Hiệu suất cặp ổ lăn : η ol=0 , 99 Hiệu suất bánh trụ nghiêng : ηbr =0 , 97 Hiệu suất truyền xích : η x =0 , 91   Hiệu suất hệ ×  ×  = × 0.993 × 0.97 × 0.91 = 0,856     1.3 Xác định công xuất cần thiết : ℎ  =   ×   Plv 5,205  Pct =   = =6,081 ( kW  ) η 0,856 ( CT  2.8 −T 19 ) 1.4 Số vịng quay trục cơng tác : nlv = 60000 v 60000 × , 47  z × p × 120  = =192 , 78 ( )  v  ph 1.5 Chọn sơ tỷ số truyền u sb=uđ  ubr ( ) Tỉ số truyền BT BR trụ nghiêng ubr =5 Tỉ số truyền BT xích u x =3 Thay vào (2) ta được: u sb=5 × 3=15  (CT2.15-T21) (Bảng 2.4-T21) 1.6 Xác định số vòng quay sơ động   =   ×   = 192,78× 15 = 2891,7(v/ph) (CT2.18-T21) 7   ĐAI HOC THUY LƠI  1.7 Chọn động Với  Pct =6,081 ( kW  ) n sb=2891 , ( )  v  ph Tra bảng Phụ lục P1.3-T236 [1] chọn động cơ:   Pđc  ( kW) Loại động cơ  4A112M2Y3 7,5 n đc ( )  v  ph 2922 Động 4A112M2Y3 đáp ứng điều kiện:  Pđc > Pct  n đc ≈ nsb   Phân phối tỉ số truyền 2.1 Tỉ số truyền chung thực tế hệ dẫn động ut = 2.2 nđc nlv =   2922 192 , 78 =15 , 16 Phân phối tỷ số truyền  u Chọn ubr =¿5 ta tính u x = u t  = 15 , 16 br =3,032 Tính thông số trục 2.3 Xác định công suất trục Trục công tác  PCt = Plv =5,205  P   Plv lv Trục 2:  P2= η = η  P   P2 Trục 1:  P1= η = η ol ηkn ol ηbr = =   5,205 , 99 × =5,258 ( kW  )   5,258 , 99 × , 97 =5,475 ( kW )  ĐAI HOC THUY LƠI   P   P1 Trục động cơ:  Pđc = η = η ol ηđ  =   5,475 , 99 × =5,530 ( kW ) 3.2 Số vòng quay trục: Tỉ số truyền từ trục động đến trục HGT 1  =   = Tỉ số truyền từ trục đến trục HGT 2 =   = Tỉ số truyền từ trục HGT đến trục công tác   =   = 3,032 Trục động cơ: n đc=2922 n Trục 1: n1= uđc = n Trục 2: n2 = u = br 2922 2922 ( )  v  ph =2922 ( )  v  ph =584 ,  n ( )  v  ph 584 , Trục công tác: nCt = u = 3,032 =192,744 ct  ( )  v  ph 3.3 Momen xoắn trục: Trục động cơ: T đc =9 , 55.10  P  P đc nđc =9 , 55.106 Trục I: T 1=9 , 55.106 n =9 , 55.106  P  5,475 2922 5,530 2922 =18073,751 ( Nmm ) =17893,994 ( Nmm )  5,258 Trục 2: T 2=9 , 55.106 n =9 , 55.106 584 , = 85923,854 ( Nmm )  ĐAI HOC THUY LƠI   P   5,205 Trục công tác: T Ct =9 , 55.106 n ct = , 55.106 192,744 =257895,187 ( Nmm ) Ct  Lập bảng kết tính tốn động học Trục Động I II Làm việc Thông số Tỷ số truyền u 3,032 Số vòng quay n, v/ph 2922 2922 584,4 192,744 Công suất P, kW 5,530 5,475 5,258 5,205 Mômen xoắn T,  Nmm 18073,751   17893,994   85923,854 257895,187 10  ĐAI HOC THUY LƠI   Khả tải động ổ lăn : m 10 C d 3=Q3 √  L =2500 , 54 √ 88 , 3=9 , 6 Kn m 10 C d =Q4 √  L =2518 , √ 88 , =9 , 66 kN  C d= max ( C d , C d )= , 66 kN < C = 42 , kN  ⇒  2 ổ lăn thỏa mãn khả tải động e Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ lăn  Tra bảng B11.6 Tr221[1] cho ổ đũa côn dãy ta được: {  X 0=0 , Y 0=0 , 22cot α =0 , 22cot15 , 33 =0.8   Tải trọng tnh tương đương tác dụng vào ổ: Q t 3 = X 0 F r + Y 0 F a3 =0 , 5.780 + , 8.1358 =1590 N  Q t  4= X 0 F r + Y 0 F a 4=0 , 5.1552 , 24 + , 776=1417 N   Kiểm nghiệm khả tải tnh ổ: Với Fr4 = 1552,24 N Q t =max ( Qt  3 , Qt  4 , F r )=1590 N < C 0=33 , kN  ⇒  2 ổ lăn thỏa mãn khả tải tnh 29  ĐAI HOC THUY LƠI  Phần V : TÍNH TỐN KẾT CẤU VỎ HỘP, BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP Vỏ hộp Chỉ tiêu vỏ hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ, chọn vật liệu  phổ biến hay đúc gang xám, kí hiệu GX 15-32 Chọn bê mặt ghép nắp thân qua tâm trục Theo bảng 18.1 Tr 85 [2] ta có bảng kích thước vỏ hộp ❖ Với a khoảng cách tâm: a= Tên gọi Chiều dày Gân tang cứng Đường kính √ d2e + d 2e √ 902 + 3602 = =185 , 54 ( mm ) 2 Biểu thức tính tốn Thân hộp: δ       Nắp hộp: δ 1 Chiều dày gân: e Chiều cao gân: h Độ dốc Bu lông nền: d Giá trị δ =0 , 03 a + =0 , 03.185 , + =8 , > 6  δ =9 mm δ 1=0 , δ =0,9.9=8,1 δ 1=9 mm   e =( , ÷ ) δ =9   e =9 mm   Tùy đoạn (thông chi tiết vẽ)   Khoảng °   2° d > , 04 a + 10 =0 , 04.185 , + 10 =17 , >   d 1=18 mm M18 Bu lông cạnh ổ: d 2=14 mm d   d 2= ( , ÷ , ) d 1=12 , ÷ 14 , 4  M14 Bu lơng ghép mặt  bích thân nắp: d 3=12 mm d 3= ( , ÷ , ) d 2= M12 11 , ÷ 12 , d3 Vít ghép nắp ổ: d   d =( , ÷ , ) d 2=   d =10 mm 8,4−9 , 8 mm d 5= ( , ÷ , ) d 2=¿ Vít ghép nắp thăm 7÷8,4 Mặt bích Chiều dày mặt S3= (1 , ÷ , ) d 3= ghép nắp  bích thân: S3 16,8÷ 21 , thân Chiều dày mặt S4 =( , ÷ ) S3=  bích nắp: S4 18÷ 20  K 3 ≈ K 2−( ÷ ) Bề rộng mặt bích: M10 d 5= mm M8 S3= 22 mm S4 =22 mm   K 3= 40 mm  K 3 30  ĐAI HOC THUY LƠI  Kích Đường kình ngồi thước gối tâm lỗ vít Trục I:  D= 62 mm  D , D trục D2=100 mm    D3=125 mm  D2=100 mm Trục II:  D=75 mm Bề rộng mặt ghép  bu lông cạnh ổ:  K 2 Tâm bu lông cạnh ổ:  E2 ; C   K 2= E 2+ R 2+ ( ÷ ) mm   K 2= 45 mm  E2= , d 2=1,6.14=22,4   E2= 22 , mm  R2=1 , d 2=1,3.14=18,2   R2=18 , mm C = Mặt hộp  D3=125 mm  D3 Trục I   C =53 mm Trục II   C =59 , mm Khoảng cách từ k ≥ , d 2=1,2.14=16,8 tâm bu lông đến mép lỗ: k  S1=( , ÷ , ) d 1=¿ đế Chiều dày phần lồi: 23,4÷ 27   k =17 mm S1=24 mm S1 S1=( , ÷ , ) d 1=¿ Chiều dày có  phần lồi:  Dd ; S1 ; S 25,2÷ 30 , S2= (1 ÷ , ) d 1=¿ 18÷ 19 ,  Dd  xác định theo đường kính dao khoét   Bề rộng mặt đế  K 1=3 d 1=3.18=54 hộp:  K 1 ; q q ≥ K 1 + δ  = 54+2.9= 72     Khe hở   Giữa bánh ∆ ≥ ( ÷ , ) δ =9÷ 10 , thành hộp chi tiết Giữa bánh ∆ ≥ ( ÷ ) δ  =27÷ 45(phụ thuộc loại hộp đáy hộp giảm tốc)   Giữa mặt bên ∆ ≥ δ =9  bánh với Z =( L + B ) /( 200 ¿ ÷ 300 )¿ Số lượng  bu lông L, B – Chiều dài chiều rộng hộp Z S1=26 mm S2=20 mm K 1=54 mm q =72 mm ∆ =10 mm ∆ 1=27 mm ∆ =10 mm Z =¿ 4 31  ĐAI HOC THUY LƠI  Chiều cao mức dầu bôi trơn Từ đáy hộp đến vị trí mức dầu cao Từ đáy hộp đến vị trí mức dầu thấp h max=61 mm h max= 1⁄6.dae2 h min=¿ Δ + 1⁄6.b   h min=34 mm 2.Một số chi tiết khác: a Vịng móc    Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc lắp thân thường sử dụng vịng móc Kích thước vịng móc chọn xác định sau (h18-7)[2]: Chiều dày vịng móc: S=(2…3) δ = (14…21) Đường kính: d=(3…4) δ = (20…28) b Chốt định vị Tên chi tiết: Chốt định vị ● Chức năng: nhờ có chốt định vị, xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ (do sai lệch vị trí tương đối nắp thân) loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng ● Chọn loại chốt định vị chốt côn ● Thơng số kích thước: tra bảng 18.4b Tr90[2] ta được: d = mm,c =0 , mm,L =16 ÷ 90 mm   Chọn  L= 40 mm c Cửa thăm Tên chi tiết: cửa thăm   Chức năng: để kiểm tra quan sát chi tiết hộp lắp ghép để đồ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp, nắp có nút thơng Thơng số kích thước: tra bảng 18.5 Tr93[2] ta 32  ĐAI HOC THUY LƠI  A B 150 100 190 140 d Nút thông   A1   B1 C 175   C 1 130 K R Vít 120 12   M  8 × 22 Số lượng Tên chi tiết: nút thông ● Chức năng: làm việc nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp người ta dung nút thơng ● Thơng số kích thước: tra bảng 18.6 Tr93[2] ta A  M  27 × B C D E G H I 15 30 15 45 36 32 K L M 10 N O 22 P Q R S 32 18 36 32 33  ĐAI HOC THUY LƠI  e Nút tháo dầu Tên chi tiết: nút tháo dầu ● Chức năng: sau thời gian làm việc dầu bơi trơn có chứa hộp bị bẩn (do bụi bẩn hại mài…) dầu bị biến chất Do cần phải thay dầu mới, để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc lỗ bị bít kín  bằng nút tháo dầu ● Thơng số kích thước (số lượng chiếc): tra bảng 18.7 Tr93[2] ta f Kiểm tra mức dầu Tên chi tiết: que thăm dầu ● Que thăm dầu: Chức que thăm dầu: dùng để kiểm tra mức dầu, chất lượng dầu bôi trơn hộp giảm tốc Để tránh sóng dầu gây khó khăn cho việc kiểm tra, đặc  biệt máy làm việc ca, que thăm dầu thường có vỏ bọc bên Số lượng 34  ĐAI HOC THUY LƠI  g Lót ổ lăn Ơ lăn làm việc trung bình bơi trơn mỡ ta chọn làm kín động gián tiếp  bằng vòng phớt Chi tiết vòng phớt: ● Chức năng: bảo vệ ổ lăn khỏi bám bụi, chất lỏng hạt cứng tạp chất xâm nhập vào ổ, chất làm ổ chóng bị mài mịn han gỉ ● Thơng số kích thước: tra bảng 15.17 Tr50[2] ta d I 40 Trục (mm) Trục II 45 (mm) 41 36 D 46 46 50 55   d1   d2 a b 4,3 6,5   S0 12 h Ổ lăn ❖ Chi tiết: ổ đũa côn ● Chức năng: đỡ trục chi tiết trục chịu lực dọc trục làm cho trục quay ổn định cứng vững ● Vật liệu: thép ổ lăn ● Thơng số kích thước: 35  ĐAI HOC THUY LƠI  Ơ đũa Kí hiệu d D   mm Trục 7206 30 62 I Trục 7209 45 85 II D1   d B   C 1 T r    r1   α  C   C 0 50.6 45.6 16 14 KN 17.25 1.5 0.5 13.67 29.80 22.3 64,8 59,5 19 16 20,75 2.0 0.8 11,33 42.7   ° K Cốc lót nắp ổ ❖ Tên chi tiết: cốc lót ● Chức năng: dùng để đỡ ổ lăn tạo thuận lợi cho việc lắp ghép điểu chỉnh phận ổ điều chỉnh ăn khớp bánh côn ● Vật liệu: gang xám GX15 ÷32  Thông số chi tiết: Chọn chiều dày cốc lót: δ =9 mm Chiều dày vai bích cốc lót: δ 1=δ 2=δ =9 (mm ) Đường kính lỗ lắp cốc lót:  D' = D +2 δ =62 + =71 mm Đường kính bích:  D3= D' + δ =71 + =80 mm 36  33.4  ĐAI HOC THUY LƠI  ❖  Nắp ổ Theo đường kính gối trục đường kính lỗ lắp lăn chọn Vị trí Trục I 62 Trục II 85 100 110 125 M8 135 M8 Kết cấu bánh 37   ĐAI HOC THUY LƠI  ● Đường kính đỉnh d ae 1=78 , mm d ae 2=315 , mm ● Chiều rộng vành răng: b =44 mm ● Độ dày vành răng: δ =( , ÷ ) mte =( , ÷ ) 3=7.5 ÷ mm ; chọnδ = mm ● Chiều dài mayơ: l =( , Chọn , 8) d l 1= 49 mm l 2=65 mm ● Đường kính ngồi mayơ:  D= (1 , ÷ , ) d  D 1=( , ÷ , ) d 1=( , ÷ , ) 28= 42 ÷ 50 , mm Chọn D1= 48 mm  D2=( , ÷ , ) d 2=( , ÷ , ) 50=75 ÷ 90 mm Chọn  D2= 90 mm ● Chiều dày đa nan hoa dùng để nối mayơ với vành răng: 38  ĐAI HOC THUY LƠI  C 1=0 , 35 b =0 , 35.44 =17 mm ● Đường kính lỗ d =d 01=d 02=30 mm 39  ĐAI HOC THUY LƠI  PHẦN 5: DUNG SAI LẮP GHÉP VÀ BÔI TRƠN 5.1 Dung sai lắp ghép lắp ghép ổ lăn Lắp vòng ổ lên trục theo hệ thống lỗ lắp vịng ngồi vào vỏ theo hệ thống trục  Để vịng khơng trượt bề mặt trục lỗ làm việc, ta chọn kiểu lắp trung gian với vịng khơng quay lắp có độ dơi với vịng quay  Chọn miền dung sai lắp vòng ổ:  Tra bảng 20-12, 20-13 ta được: + Lắp ổ lên trục là: k6 + Lắp ổ lên vỏ là: H7 a Lắp bánh lên trục: Để truyền momen xoắn từ trục lên bánh ngược lại, ta chọn sử dụng then  bằng Mối ghép then thường không lắp lẫn hoàn toàn rãnh then trục thường phay thường thiếu xác Để khắc phục cần cạo then theo rãnh then để lắp Lắp bánh lên trục theo kiểu lắp trung gian:   H  7 k 6 ∅    b Dung sai mối ghép then  Tra bảng B20.6Tr125[2] với tiết diện then trục ta Sai lệch giới hạn chiều rộng then: {  Trục I : b × h= × chọn : Js ( ± 0,018 ) Trục II  : b × h=14 × chọn : Js ( ± 0,021 ) Sai lệch chiều sâu rãnh then: {   Trục I  : t =4 mm ⇒ N max=+ , mm Trục II  : t =5 , mm ⇒ N max =+ , mm 5.2 Bôi trơn hộp giảm tốc  Bôi trơn hộp  Theo cách dẫn dầu bôi trơn đến chi tiết máy, người ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu bôi trơn lưu thông, bánh hộp giảm tốc có vận tốc v =1 , 45 < 12 ( m / s ) nên ta bôi trơn bánh hộp phương pháp ngâm dầu Với vận tốc vịng bánh v =1 , 45 độ nhớt để bôi trơn là: (  ) tra bảng 18.11Tr100[2], ta m s 186 ( 11) 16 ( ) Tử số độ nhớt Centistoc, mẫu số độ nhớt Engle 50 ℃ Trong ngoặc độ nhớt tương ứng 100 ℃  40  ĐAI HOC THUY LƠI  Theo bảng 18.13Tr101[2] ta chọn loại dầu AK-20 ● Bơi trơn ngồi hộp Với truyền ngồi hộp khơng có thiết bị che đậy nên dễ bị bám  bụi truyền ngồi ta thường bôi trơn định kỳ ● Bôi trơn ổ lăn : Khi ổ lăn bôi trơn kỹ thuật, khơng bị mài mịn, ma sát ổ giảm, giúp tránh không để chi tiết kim loại tiếp xúc trực tiếp với nhau, điều bảo vệ bề mặt tránh tiếng ồn Do vận tốc vòng v =1 , 45 m / s < m / s nên dùng mỡ để bơi trơn  Bơi trơn ngồi hộp Với truyền ngồi hộp khơng có thiết bị che đậy nên dễ bị bám bụi truyền ngồi ta thường bôi trơn định kỳ  Bôi trơn ổ lăn : Khi ổ lăn bôi trơn kỹ thuật, khơng bị mài mịn, ma sát ổ giảm, giúp tránh không để chi tiết kim loại tiếp xúc trực tiếp với nhau, điều bảo vệ bề mặt tránh tiếng ồn Thơng thường ổ lăn bơi trơn dầu mỡ, thực tế người ta thường bơi mỡ so với dầu mỡ bôi trơn giữ ổ dễ dàng hơn, đồng thời có khả bảo vệ ổ tránh tác động tạp chất độ ẩm  Ngoài mỡ dùng lâu dài chịu ảnh hưởng nhiệt độ theo bảng 15.15aTr44[2] ta dùng loại mỡ LGMT2 chiếm / 2 khoảng trống ổ   41  ĐAI HOC THUY LƠI  5.3 Bảng dung sai lắp ghép Trục Trục I Vị trí lắp Kiểu lắp ϕ 28 k 6 Trục lắp bánh đai  D Trục bạc lót ϕ 28 Lỗ Trục + 0,015   ϕ 28+0,002 ϕ 28+0,065 + 0,098 ϕ 28+0,002 + 0,030 ϕ 62− 0,195 + 0,015 k 6  Nắp ổ cốc lót Vịng ngồi ổ cốc lót Cốc lót vỏ Trục II ϕ 62  H  7 d 11 ϕ 62 H  7 ϕ 620   − 0,065 + 0,030 ϕ 620  H  7 ϕ 77 h6 ϕ 770 + 0,030 ϕ 77−0,019 + 0,015 Trục vịng ổ đũa Trục bánh ϕ 30 k 6   ϕ 30+0,002  H  7 ϕ 28 k 6 ϕ 280 + 0,021 ϕ 28+0,002 Vỏ nắp ổ  H  7 d 11  D ϕ 45 k 6 + 0,030 ϕ 85 ϕ 850 ϕ 62− 0,195 ϕ 45+ 0,065 + 0,098 ϕ 45+ 0,002  H  7 k 6 ϕ 500 + 0,025 ϕ 50+0,002 ϕ 45 k 6   ϕ 45+ 0,002 ϕ 85  H  7 h6 ϕ 850  D k 6 + 0,119 ϕ 45 ϕ 40+ 0,080 ϕ 45+ 0,002   ϕ 40+ 0,002 Trục vòng chắn dầu Trục bánh Trục vòng ổ Vỏ vịng ngồi ổ Trục bạc lót Trục khớp nối 50 ∅    ϕ 40 k 6 + 0,015 − 0,065 + 0,018 + 0,018 + 0,018 + 0,030 + 0,018 + 0,018 42  ĐAI HOC THUY LƠI  TÀI LIỆU THAM KHẢO Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí – tập – Nhà xuất giáo dục; PGS.TS – Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí – tập – Nhà xuất giáo dục; PGS.TS – Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Dung sai lắp ghép - Nhà xuất giáo dục; PGS.TS Ninh Đức Tốn Trang web: http://thietkemay.edu.vn 43