KHỬ MÀU BẰNG THAN HOẠT TÍNH (HẤP PHỤ)
1 Xác định các hằng số của phương trình Langmuir (a, b) hoặc Freunlich (k, n) bằng cách sử dụnghồi quy hoặc đường xu hướng của phần mềm trang tính như Excel.
Hàm lượng COD-KMn04 m, gram x/m (*) , mg/g Ce/(x/m)
Theo biểu đồ ta có:
2 Trình bày sự khác biệt về khả năng khử màu của các mẫu được sử dụng than củi và than hoạt tính?
Than củi, với cấu trúc xơ rỗng, có khả năng hấp phụ tốt, nhưng chỉ hiệu quả trong việc loại bỏ tạp chất và cặn bẩn kích thước lớn Tuy nhiên, khả năng khử màu nước của than củi lại khá hạn chế do độ tro cao và độ cứng không ổn định.
Khả năng khử màu nước cao nhờ khả năng hấp thụ tốt, độ tro thấp và độ cứng ổn định, đặc biệt là PAC
3 Tính toán lượng than hoạt tính cần thiết để loại bỏ màu hoàn toàn ra khỏi dung dịch?
Khối lượng cacbon(g) 0.5 1 1.5 2 2.5 Độ màu 0.462 0.456 0.457 0.452 0.462
4 Tính dung lượng hấp phụ của cacbon với COD-KMnO4 (khối lượng COD- KMnO4 (g)/ khối lượng Cacbon (g))
COD-KmnO4(g/L) 1.8×10 -6 1.55×10 -6 1.16×10 -6 1.42×10 -6 1.94×10 -6 Dung lượng hấp phụ của cacbon với
COD-KmnO4(g/L) 8.13×10 -6 5.42×10 -6 2.32×10 -6 2.19×10 -6 1.68×10 -6 Dung lượng hấp phụ của cacbon với
Nhà máy xử lý nước có công suất 1000 m³/ngày cần xác định nhu cầu PAC cho bể phản ứng màng hoặc GAC cho cột GAC, dựa trên màu sắc đầu ra của quá trình lọc cát nhanh tương tự như màu trong nước thử nghiệm Kết quả từ thử nghiệm về PAC và GAC sẽ giúp đưa ra lượng cần thiết (tấn) cho quá trình xử lý nước hiệu quả.
1 tháng vận hành) để đáp ứng giới hạn màu cho chất lượng nước ăn uống.
Ta có: giới hạn màu cho chất lượng nước ăn uống là 15 TCU = 15 mg Pt/lit
Với công suất 1000m³/ngày, cần tính toán lượng chất cần thiết là 1000 × 15 × 1000 (mg Pt/ngày) Sinh viên cần xác định kích thước của cột GAC và bình phản ứng màng, đồng thời tìm kiếm các thông số thiết kế trong sách văn bản hoặc các ấn phẩm liên quan.
Cột lọc than hoạt tính GAC:
KHỬ KIM LOẠI BẰNG PHƯƠNG PHÁP KẾT TỦA
1 Định nghĩa ORP và ý nghĩa của pE = -log(e-)
ORP, viết tắt của Oxygen Reduction Potential, là chỉ số đo khả năng khử các chất oxy hóa của một chất Nó còn được gọi là mức độ oxy hóa và được đo bằng đơn vị milivolt (mV).
Chỉ số ORP dương cho thấy hợp chất có tính oxy hóa, với giá trị ORP dương cao biểu thị mức độ oxy hóa lớn Ngược lại, chỉ số ORP âm cho biết hợp chất có tính khử, và giá trị ORP âm thấp cho thấy khả năng chống oxy hóa cao Công thức pE = -log(e-) được sử dụng để đánh giá khả năng oxy hóa khử của môi trường.
2 Mối quan hệ giữa pE và pH của các hợp chất Chrome
3 Hãy liệt kê các dạng hợp chất chrome thường tồn tại trong nước thải công nghiệp (xi mạ, dệt nhuộm, in, …)
Các dạng hợp chất Chrome thường thấy trong nước thải công nghiệp:Cr 2 (SO) 4 ,
4 Hãy liệt kê ít nhất 3 phương pháp khử Chrome
- Phương pháp hấp phụ than hoạt tính
- Phương pháp trao đổi Ion
5 Nêu ưu và nhược điểm phương pháp khử Chrome bằng phương pháp kết tủa hóa học so với các phương pháp khác
- Ưu điểm: quy trình đơn giản, thuận tiện, an toàn, hiệu quả cao.
- Nhược điểm: Cần lượng lớn hóa chất, quá trình xử lý phát sinh bùn phải xử lý,lắng kém, kết tủa chậm tốn thời gian.
6 Phương pháp xử lý bùn nguy hại chứa Cr 6+ phát sinh từ hệ thống xử lý nước thải
Phương pháp ổn định hóa rắn chất thải nhằm cố định hóa học và triệt tiêu tính lưu động của các thành phần ô nhiễm, tạo ra một khối nguyên vững chắc với tính toàn vẹn kết cấu cao Các chất kết dính vô cơ phổ biến như xi-măng, vôi, pozzolan, thạch cao và silicat được sử dụng để hóa rắn, trong khi các chất kết dính hữu cơ như epoxy, polyester, nhựa đường, polyolefin và ure-formaldehyt cũng thường được áp dụng.
7 Vẽ biểu đồ biến thiên lượng acid tiêu thụ khi hạ pH xuống 3.0 cho phản ứng khử
8 Vẽ biểu đồ biến thiên lượng kiềm tiêu thụ khi nâng pH lên trên 8.0 cho phản ứng kết tủa Cr(OH) 3
NaOH 2N (ml) 0 3 4 5 6 7 8 pH (mẫu FeSO 4 ) 3 4 6 6.5 7 8 10 pH (mẫu Na 2 S 2 O 5 ) 3 6 7 9
Lượng NaOH để nâng pH pH (mẫu FeSO4) pH (mẫu Na2S2O5)
9 Đánh giá lượng bùn phát sinh tính theo tổng lượng chất rắn (mg TS/L), thể tích chất rắn (mL/L) Đơn vị FeSO 4 Na 2 S 2 O 5
Ta thấy bùn sinh ra khi dung FeSO 4 cao hơn khi dung Na 2 S 2 O 5 nhưng bùn lắng nhanh hơn.
10.Đánh giá lượng hóa chất sử dụng cho thí nghiệm tính trên đơn vị m 3 nước thải bao gồm: H 2 SO 4, NaOH, và chất khử
Mẫu đầu vào có nồng độ Cr 6+ 54 mg/L
Lượng hóa chất sử dụng theo lý thuyết: m FeSO4 = 20.54 2× 52 × 3 × 152=¿ 90.06 mg vậy V FeSO4 =1.8012 ml m Na2S205 = 20 2 , 52 × 2 , 81 = 28,83 mg vậy V Na2S2O5 = 0.5766 ml
Lượng hóa chất sử dụng theo thực tế:
Lượng H 2 SO 4 2N đã sử dụng = 1.4 ml
Lượng NaOH 2N đã sử dụng = 13 ml
11.So sánh nồng độ Cr 6+ , pH và SS, độ màu sau lắng với giá trị giới hạn cột
Cr 6+ (mg/L) 2.602 2.75 0.05 0.1 pH 9 8 6 đến 9 5.5 đến 9
SS (mg/L) 400 1160 50 100 Độ màu (Pt/Co) 167 258 50 150
Xí nghiệp xi mạ có lưu lượng nước thải thiết kế 700 m3/ngày Có thành phần và tính chất nước thải tương tự như nước thải thực nghiệm
12.Vẽ sơ đồ công nghệ xử lý nước thải xi mạ nhằm đạt yêu cầu cột B - QCVN 40:2011/BTNMT
13.Đánh giá lượng hóa chất sử dụng (kg/ngày và tấn/tháng)
Lượng hóa chất xử dụng với nhà máy có lưu lượng thải 700m 3 / ngày: m FeSO4 = 500 90.03 ml nước thải X 2.81 mg X 700 m3
1ngày = 354.18 1ngày kg = 10.625 tấn/ tháng m Na2S2O5 = 500 28.83 ml nước thải mg X 700 m 3
V NaOH 2N = 500 ml nước thải 13 ml X 700 1 ngày m 3 =¿ 16,1 m 3 /ngày = 483 m 3 /tháng
500 ml nước thái X 700 1 ngày m 3 = 1.96 m 3 /ngày = 58.8 m 3 /tháng
14.Xác định lượng bùn nguy hại chưa Cr từ hệ thống xử lý (m 3 bùn/ ngày) và (kg TS/ngày)
Hoá chất sử dụng là FeSO 4 :
- Lượng bùn tạo thành từ hệ thống xử lý:
– Thể tích bùn tạo thành:
Hoá chất sử dụng là Na2S2O5:
- Lượng bùn tạo thành từ hệ thống xử lý:
- Thể tích bùn tạo than::
15.Cân bằng Cr, đánh giá lượng Cr trong bùn thải (gram Cr/tấn bùn khô)
Khi sử dụng chất khử Cr là FeSO4 : m Cr trong bùn = m Cr vào -m Cr ra 27 – 1.30= 8.97 mg
Lượng Cr trong bùn thải: 8.97 826 = 0.01 g Cr/tấn bùn
Khi sử dụng chất khử Cr là Na2 S 2 O 5 : m Cr trong bùn = 10.27 – 1.375 = 8.895 mg
Lượng Cr trong bùn thải: 8.895 182 =0.049 g Cr/ tấn bùn
BÙN HOẠT TÍNH KHỬ BOD VÀ NITRAT HÓA
1 Sự khác biệt giữa vi khuẩn tự dưỡng nitrat và vi khuẩn dị dưỡng khử BOD
Vi khuẩn nitrat hóa Vi khuẩn khử nitrat
Vi khuẩn nitrat hóa là những loài vi khuẩn có khả năng oxy hóa amoni trong đất thành nitrat, có thể được thực vật sử dụng.
Vi khuẩn khử nitrat là những loài vi khuẩn có khả năng khử nitrat hoặc nitrit thành các dạng khí như oxit nitơ hoặc nitơ diatomic.
Loại phản ứng Nitrat hóa là một phản ứng oxy hóa Khử nitrat là phản ứng khử
Sản phẩm hình thành Vi khuẩn nitrat hóa sản xuất nitrat hoặc nitrite.
Vi khuẩn khử nitrat sản xuất oxit nitơ hoặc nitơ diatomic.
Tiền chất cho phản ứng Vi khuẩn nitrat hóa sử dụng các ion amoniac hoặc amoni.
Vi khuẩn khử nitrat sử dụng nitrat hoặc nitrite làm tiền chất của chúng.
Yêu cầu oxy Hầu hết các vi khuẩn nitrat hóa là hiếu khí.
Vi khuẩn khử nitơ có thể là hiếu khí hoặc kỵ khí tùy tiện.
Sử dụng công nghiệp Vi khuẩn nitrat hóa được sử dụng làm phân bón nitơ.
Vi khuẩn khử nitơ được sử dụng trong các hệ thống quản lý nước thải để làm giảm chất thải nitơ.
2 Mối quan hệ giữa BOD5, UBOD, tCOD, bCOD và nbCOD
3 So sánh công nghệ SBR và bùn hoạt tính thông thường Ưu điểm của bể SBR so với bể truyền thống:
Giai đoạn thiếu khí, bao gồm pha làm đầy và khuấy trộn, đóng vai trò quan trọng trong việc phục hồi kiềm, từ đó cải thiện khả năng lắng đọng của bông bùn Sự kiểm soát tăng trưởng của các vi khuẩn dạng sợi trong giai đoạn này giúp tăng cường hiệu quả lắng của bùn.
- Vận hành tự động và không có tiếng ồn, cải thiện được khả năng loại bỏ tổng chất rằn lơ lửng
- Giảm thiểu lượng bùn tuần hoàn cho việc lắng thứ cấp
- Giảm chi phí vận hành
- Tiết kiệm diện tích đất sử dụng, hệ thống đường ống vì không cần sử dụng bể lắng thứ cấp
- Tổn thất áp suất đáng kể trong suốt hệ thống
- Khó loại bỏ các chất nổi trên bề mặt
- Đòi hỏi sự cân bằng trước các quy trình xử lý cuối nguồn
- Chi phí vận chuyển, xử lý bùn và chi phí hóa chất dùng trong xử lý
4 Mối quan hệ giữa thời gian lưu bùn SRT và tỉ số F/M
Tỷ lệ F/M và tuổi bùn có quan hệ nghịch đảo Bùn càng già thì tỷ lệ F/M càng thấp và ngược lại, bùn càng trẻ thì tỷ lệ F/M càng cao.
5 Mối quan hệ giữa thời gian lưu bùn SRT và bCOD dòng ra
Thời gian lưu bùn ảnh hưởng đến khả năng phân hủy sinh học của vi sinh vật.
6 Công thức tính toán thời gian lưu nước theo công nghệ SBR và công nghệ thường
HRT: Thời gian lưu lượng nước (24 giờ)
Q :Lưu lượng nước xả thải trong ngày (m3/24 giờ)
HRT: Thời gian lưu lượng nước (24 giờ)
Q :Lưu lượng nước xả thải trong ngày (m3/24 giờ)
7 Vẽ biểu đồ biến thiên lượng COD theo thời gian pha thổi khí
Biểu đồ biến thiên lượng COD theo thời gian pha thổi khí
8 Vẽ biểu đồ biến thiên các thành phần nito
Biểu đồ biến thiên lượng NO2 theo thời gian
Biểu đồ biến thiên lượng NO3 theo thời gian
Biểu đồ biến thiên lượng NH4+ theo thời gian
9 Vẽ biểu đồ biến thiên lượng pH theo thời gian pha thổi khí
Biểu đồ biến thiên lượng pH theo thời gian
Dựa trên biểu đồ biến thiên COD và các thành phần nito, có thể đánh giá rằng tốc độ tiêu thụ COD đạt mức cao nhất, đồng thời ghi nhận tốc độ giảm Amonia và sự hình thành nitrit, nitrat diễn ra một cách đáng kể.
- Dựa vào biểu đồ, tốc độ tiêu thụ COD lớn nhất trong 1 giờ sục khí đầu tiên và giảm dần các giờ sau.
- Dựa vào biểu đồ, tốc độ giảm ammonia trong 2 giờ đầu là nhanh và như nhau, giảm mạnh vào giờ thứ 3 và không giảm trong các giờ sau.
- Dưa vào biểu đồ, tốc độ sinh nitrit trong giờ đầu rất nhanh, tiếp tục tăng ở giờ thứ 2 và tăng nhanh ở giờ thứ 3.
- Dưa vào biểu đồ, tốc độ sinh nitrat trong 2 giờ đầu khá chậm nhưng tăng rất nhanh ở giờ thứ 3.
Amonia giảm do phản ứng sinh ra nitrat Trong 2 giờ đầu, tốc độ giảm amonia diễn ra chậm, dẫn đến tốc độ sinh nitrat cũng chậm Tuy nhiên, đến giờ thứ 3, khi amonia giảm mạnh, tốc độ sinh nitrat tăng nhanh chóng.
11 Đánh giá lượng kiềm tiêu thụ hay lượng kiềm sinh ra
Biểu đồ biến thiên độ kiềm theo thời gian
Biểu đồ thể hiện lượng kiềm tiêu thụ để khử COD
L ượ ng k iề m ti êu th ụ (g C aC O 3/ kg C O D ) T(h)
Lượng kiềm tiêu thụ dùng để khử COD tăng dần trong 3 giờ đầu.
12 Vẽ sơ đồ công nghệ nhằm đạt yêu cầu cột B – theo QCVN tương ứng
ĐO HOẠT TÍNH BÙN KỊ KHÍ
1 Hãy nêu ít nhất 5 yếu tố ảnh hưởng đến quá trình kỵ khí
- Biến đổi lưu lượng, tải lượng
- Độ kiềm của nước thải
- Tính chất của chất rắn
- Các chất dinh dưỡng và chất dinh dưỡng đa lượng
- Sự khuấy đảo hỗn hợp thủy phân
2 Một gram acetic acid và butyric acid có thể sinh ra bao nhiêu mL CH4 trong điều kiện t= 250C và áp suất p = 1atm.
Từ điều khiện t = 25 độ C và áp suất p = 1 atm sinh ra 394 ml CH4 / gCOD
COD có trong 1 gram acetic acid (C2H4O2) và butyric (C4H8O2):
1.07 gCOD/gC2H4O2 => 421.58 ml CH4/ gCOD1.82 gCOD/gC4H8O2 => 717.08 ml CH4/gCOD
3 Hãy nêu sự khác biệt giữa công trình phân hủy kỵ khí UASB và bể phân hủy bùn kỵ khí xáo trộn hoàn toàn
Công trình phân hủy kỵ khí UASB : bể xử lý sinh học kỵ khí dòng chảy ngược qua lớp bùn.
1 Bể điều hòa lưu lượng và trạm bơm nước thải
2 Bộ phận đo và điều chính pH
3 Định lượng chất dinh dưỡng N, P nếu cần
4 Ống dẫn và dàn ống phân phối đều nước thải trong bể
5 Thể tích vùng phản ứng hiếu khí
6 Cửa tuần hoàn lại cặn lắng
8 Cửa dẫn hỗn hợp bùn nước sau khi đã tách khí vào ngăn lắng
9 Thể tích vùng lắng bùn
11 Ống dẫn hỗn hợp khí Metan
12 Ống dẫn nước sang bể xử lý hiếu khí (đợt 2)
15 Ống xả bùn dư thừa
UASB hoạt động tốt khi có các điều kiện:
- Bùn kỵ khí có tính lắng tốt.
Bộ phận tách khí-rắn giúp ngăn ngừa việc rửa trôi bùn khỏi bể Với thời gian lưu nước đủ lớn và việc phân phối, thu nước hợp lý, hiện tượng dòng chảy rối được hạn chế Khi hạt bùn đã tách khí, chúng sẽ lắng xuống vùng lắng và quay trở lại ngăn phản ứng.
Hệ thống phân phối đầu vào tối ưu hóa tiếp xúc giữa nước thải và lớp bùn sinh học, đồng thời khí biogas sinh ra giúp tăng cường sự xáo trộn giữa nước và bùn Do đó, việc sử dụng thiết bị khuấy cơ khí có thể không cần thiết.
Khi sử dụng UASB cần chú ý đến:
- Bùn nuôi cấy ban đầu: nồng độ tối thiểu là 10 kg VSS/m3 Lượng bùn cho vào không nên nhiều hơn 60% thể tích bể.
Khi đánh giá nước thải, cần chú ý đến các thành phần và tính chất như hàm lượng chất hữu cơ, khả năng phân hủy sinh học, tính đệm và nhiệt độ của nước thải.
- Hàm lượng chất hữu cơ: COD < 100 mg/l không sử dụng được UASB, COD >
50000 mg/l thì cần pha loãng nước thải hoặc tuần hoàn nước thải đầu ra.
Chất dinh dưỡng: nồng độ nguyên tố N, P, S tối thiểu có thể tính theo biểu thức sau:(COD/Y) : N : P : S = (50/Y) : 5 : 1 : 1
Y là hệ số sản lượng tế bào phụ thuộc vào loại nước thải Nước thải dễ acid hóa Y 0,03, khó acid hóa Y = 0,15.
Nước thải có hàm lượng cặn lơ lửng (SS) lớn, đặc biệt là khi SS > 3000 mg/l, sẽ gây khó khăn cho quá trình phân hủy sinh học và có thể ngăn cản hiệu quả xử lý nước thải trong bể Nếu cặn lơ lửng có khả năng cuốn trôi, vấn đề này sẽ không còn đáng lo ngại.
Hệ thống UASB không phù hợp để xử lý nước thải có hàm lượng amonia vượt quá 2000 mg/l hoặc hàm lượng sulphate trên 500 mg/l Ngoài ra, nồng độ muối cao cũng ảnh hưởng tiêu cực đến vi khuẩn methane, với nồng độ muối từ 5000 đến 15000 mg/l được coi là độc tố.
Bể phân hủy bùn kỵ khí xáo trộn hoàn toàn là một hệ thống xử lý nước thải liên tục, không tuần hoàn bùn, phù hợp cho việc xử lý nước thải có hàm lượng chất hữu cơ hòa tan dễ phân hủy cao hoặc bùn hữu cơ Thiết bị xáo trộn sử dụng hệ thống cánh khuấy cơ khí hoặc tuần hoàn khí biogas, yêu cầu có máy nén khí biogas và hệ thống phân phối khí nén.
Quá trình trong bể gồm 2 giai đoạn:
- Phân hủy kỵ khí xáo trộn hoàn toàn.
- Lắng hoặc tuyển nổi tách riêng phần cặn sinh học và nước thải sau xử lý
Bùn sinh học sau khi tách sẽ được tuần hoàn trở lại bể phân hủy kỵ khí, cho phép kiểm soát lượng sinh khối mà không phụ thuộc vào lưu lượng nước thải Thời gian lưu bùn có thể được khống chế độc lập với thời gian lưu nước Trong bể tiếp xúc kị khí, hàm lượng VSS dao động từ 4000 đến 6000 mg/l, với tải trọng chất hữu cơ từ 0,5 đến 10 kg COD/m3/ngày và thời gian lưu nước từ 12 giờ đến 5 ngày.
4 Hãy nêu các thông số thiết kế cho bể kỵ khí UASB.
Bể UASB: Để xác định bể và kích thước bể UASB cần xem xét:
- Thể tích xử lý hiệu quả là thể tích chiếm chỗ bởi lớp bùn và sinh khối hoạt tính
Thể tích hữu dụng tối thiểu bể UASB được tính toán dựa trên tải trọng hữu cơ lựa chọn:
Vn: thể tích hữu dụng tối thiểu của bể (m 3 )
Q: lưu lượng nước thải vào bể (m 3 )
S0: nồng độ COD của nước thải trước khi xử lý (mg/L)
Lorg: tải trọng chất hữu cơ (kgCOD/m 3 ngđ)
Khi nồng độ COD của nước thải nhỏ hơn 2500mg/L, thể tích bể có thể được tính toán dựa trên thời gian lưu nước Để xác định tổng thể tích chứa hỗn hợp nước thải trong thiết bị tách ba pha rắn – lỏng – khí, cần sử dụng hệ số hữu ích dao động từ 0,8 đến 0,9 Do đó, tổng thể tích hữu ích trong thiết bị, không bao gồm phần thể tích chiếm chỗ bởi thiết bị tách ba pha, sẽ được tính toán theo công thức phù hợp.
Vn: thể tích hữu dụng tối thiểu của bể (m 3 )
VL: tổng thể tích phần chứa hỗn hợp nước thải thiết bị (m 3 )
Diện tích của thiết bị được tính theo công thức:
Q: lưu lượng nước thải vào bể (m 3 /h) v: vận tốc nước đi từ dưới lên (m/h) Đối với bùn hạt v = 1,25 – 2 m/h (tối đa 6 m/h). Đối với bùn thường v < 0,5 m/h (tối đa 2m/h).
Chiều cao của lớp nước trong thiết bị được tính theo công thức:
HL: chiều cao của lớp nước trong thiết bị (m)
VL: tổng thể tích phần chứa hỗn hợp nước thải trong thiết bị (m 3 )
A: diện tích bể mặt của thiết bị (m 2 )
Thiết bị tách pha chiếm thêm không gian trong bể UASB, làm tăng tổng chiều cao của bể từ 2,5 đến 3,0 mét Do đó, tổng chiều cao của bể UASB sẽ được điều chỉnh tương ứng.
HT: tổng chiểu cao của bể UASB (m)
HL: chiều cao lớp nước trong thiết bị (m)
HG: chiều cao chiếm chỗ bởi thiết bị tách ba pha rắn – lỏng – khí
5 Đánh giá lượng kiềm NaHCO3 để trung hòa lên pH = 6,8 - 7,2
Bài thí nghiệm không có thao tác trung hòa pH
6 Vẽ biểu đồ tích lũy khí biogas (mL CH4 g -1 TVS) theo thời gian (giờ) cho mẫu (nước thải).
Biểu đồ tích lũy biogas sau 7 ngày
7 Xác định hoạt tính riêng methane của bùn nuôi cấy và nước thải (g CH4-COD g -1 VSS d -1 )
Hệ số góc đường con sản lượng khí tích lũy (trung bình trong 7 ngày):
Nồng độ chất rắn chưa trong bình:
Giả sử tất cả khí biogas bao gồm 60% là khí metan
Hoạt tính metan của bùn hoạt tính A $ × P ×0.6 Q = 272.16 (ml CH4/gSS.ngày)
8 Đánh giá tốc độ sản sinh biogas lớn nhất (mL CH4 g -1 VSS d -1 ).
Bài thí nghiệm chỉ đánh giá lượng khí CH4 sản sinh sau 7 ngày → không có thông số để đánh giá tốc độ sản sinh biogas lớn nhất
9 Xác định hiệu quả khử COD (%) của nước thải.
Hiệu quả xử lý COD:
10 Xác định tiềm năng sinh khí biogas của cơ chất (nước thải) mL CH4 g -1 sCOD.
Hoạt tính metan của cơ chất được xác định là 272,16 ml CH4/gSS.ngày Giả sử Biogas chứa 60% khí CH4, lượng khí Biogas sinh ra sẽ là 453,6 ml biogas/gSS.ngày.
11 Xác định lượng kiềm tiêu thụ hay sinh ra (g CaCO3 g -1 VS)
Bài thí nghiệm không đo chỉ tiêu trên
12 Dựa vào tốc độ khử COD của SMA test với nước thải thực tế (g COD bị khử
L -1 d -1 ), xác định tải trọng COD thiết kế (kg COD m 3 d -1 )
Bài thí nghiệm bùn kỵ khí gặp vấn đề → Bài test không đưa ra được con số COD
Để đạt yêu cầu cột B theo QCVN, cần vẽ sơ đồ công nghệ xử lý nước thải, trong đó ứng dụng bể kị khí như UASB hoặc hệ thống lọc kị khí là một phần quan trọng.
Nước thải đầu ra đạt QCVN 11:2008/BTNMT cột B
14 Đánh giá sản lượng khí methane sinh ra trong ngày m3 CH4 ngày- 1
Từ thí nghiệm cho thấy 500ml nước thải sau 7 ngày sinh ra 318 ml khí biogas
Với công suất thiết kế 1000 m 3 /ngày:
Nếu sử dụng làm khí biogas (chứa 60% khí CH4) → sinh ra 151.43 m 3 biogas / ngày Mỗi m 3 biogas cung cấp 1.25kWh, 0.4 kg dầu diesel, 0.6 kg xăng hoặc 0.8 kg than.
→ Với 151.43 m 3 biogas / ngày có thể tạo ra 189.29 kWh điện trong 1 ngày.
Để tính toán kích thước bể kị khí (UASB hoặc lọc kị khí), cần dựa trên tải trọng thiết kế được xác định từ bài kiểm tra SMA, với giả định rằng nồng độ bùn (sinh khối) trong bể đạt 10 g L-1.
Nhà máy nước thải A có công suất thiết kế 1000 m 3 /ngày Có thành phần và tính chất nước thải tương tự như nước thải thực nghiệm.
Kết quả thí nghiệm bị lỗi, tự chọn tải trọng hữu cơ thiết kế trung bình Lorg = 10kg COD/m 3 ngày
Chọn tính chất nước thải Đơn vị Giá trị
Diện tích mặt cắt ướt, chọn v = 1.5 m/giờ
Chọn chiều cao bảo vệ HG = 3 m
Tổng chiều cao của bể: = 106.8 m
16 Xác định lượng kiềm tiêu thụ (kgNaHCO3 /ngày)
Bỏ thao tác đo độ kiềm nên không xác định được độ kiềm thêm vào.