Thông tin tài liệu
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ HHP CENTRAL APARTMENT GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH SVTH: HUỲNH HỒNG PHONG SKL008578 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 7/2022 h TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HHP CENTRAL APARTMENT GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH SVTH: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 TP Thủ Đức, tháng 07 năm 2022 h CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NHIỆP MSSV: 18149286 Họ tên sinh viên: HUỲNH HOÀNG PHONG Nghành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình Xây dựngLớp: 181492C Giaó viên hướng dẫn: TS NGUYỄN THẾ ANH Ngày nhận đề tài: Ngày nộp đề tài: 15/07/2022 Tên đề tài: CHUNG CƯ HHP CENTRAL APARTMENT Các số liệu, tài liệu hướng dẫn Nội dung thực đề tài: Thiết kế kết cấu biện pháp thi công phần thân Sản phẩm: + thuyết minh ĐATN 202 trang + vẽ kiến trúc + 11 vẽ kết cấu TRƯỞNG NGHÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN h CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 Nghành: Cơng nghệ kỹ thuật Cơng trình xây dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ HHP CENTRAL APARTMENT Họ tên Giảng viên hướng dẫn: TS NGUYỄN THẾ ANH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) TP Thủ Đức, ngày … … tháng 07 năm 2021 Giáo viên hướng dẫn h CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 Nghành: Công nghệ kỹ thuật Cơng trình xây dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ HHP CENTRAL APARTMENT Họ tên Giảng viên phản biện: TS PHẠM ĐỨC THIỆN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) TP Thủ Đức, ngày … … tháng 07 năm 2021 Giáo viên phản biện h LỜI CÁM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, đồ án tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm đồ án tạo điều kiện để sinh viên tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà sinh viên cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án, sinh viên nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy Nguyễn Thế Anh Với lòng biết ơn trân trọng nhất, sinh viên xin gửi lời cảm ơn đến Thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt cho sinh viên tảng, chìa khóa để sinh viên hồn thành đồ án tốt nghiệp xa phục vụ cho công việc sinh viên sau Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, mà đồ án tốt nghiệp sinh khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy để sinh viên cố, hoàn kiến thức Cuối cùng, sinh viên xin chúc Thầy thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sinh viên kế cận sau trường Đại học Sư phạm kĩ thuật TP Hồ Chí Minh Sinh viên xin chân thành cám ơn! TP Thủ Đức, ngày 13 tháng 07 năm 2022 Sinh viên thực Huỳnh Hoàng Phong h MỤC LỤC CHƯƠNG 1: KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 18 1.1 TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 18 1.2 TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 18 1.2.1 Mục đích xây dựng cơng trình 18 1.2.2 Vị trí đặc điêm cơng trình 19 1.2.3 Điều kiện tự nhiên 19 1.2.4 Quy mô công trình 20 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 21 1.3.1 Giải pháp giao thơng cơng trình 22 1.3.2 Giải pháp xanh cơng trình 22 1.3.3 Hệ thống điện 24 1.3.4 Hệ thống cấp nước 24 1.3.5 Hệ thống thoát nước 24 1.3.6 Hệ thống gió 24 1.3.7 Hệ thông chiếu sáng 24 1.3.8 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 25 1.3.9 Hệ thống chống sét 25 1.3.10 Hệ thống rác thải 25 CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU 26 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN 26 2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp thiết kế kết cấu phần thân 26 2.1.2 Giải pháp móng 28 2.2 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 29 2.2.1 Bê tông 29 2.2.2 Cốt thép 29 2.3 PHẦN MỀM ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH TÍNH TỐN 29 2.4 TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG 29 2.5 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN 30 2.5.1 Giải pháp kết cấu ngang (sàn, dầm) 30 2.5.2 Giải pháp kết cấu đứng 31 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG 32 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 32 3.2 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 32 h 3.3 TẢI TRỌNG 33 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên nghiêng 33 3.4 TÍNH TỐN BẢN THANG 35 3.4.1 Sơ đồ tính tốn 35 3.4.2 Tính tốn cốt thép 36 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 38 4.1 MẶT BẰNG DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 38 4.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 38 4.2.1 Tĩnh tải 38 4.2.2 Hoạt tải 40 4.3 TÍNH TỐN SÀN ĐIỂN HÌNH 41 4.3.1 Mô hình sàn điển hình 41 4.3.2 Kiểm tra độ võng phần mềm Safe 43 4.3.3 Kiểm tra vết nứt 46 4.3.4 Tính tốn cốt thép 47 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN KHUNG KHƠNG GIAN 51 5.1 MỞ ĐẦU 51 5.2 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 52 5.3 TẢI TRỌNG ĐỨNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG 52 5.3.1 Tĩnh tải 52 5.3.2 Hoạt tải 52 5.4 TẢI TRỌNG NGANG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG 52 5.4.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió (Tính tốn theo TCVN 2737-1995) 52 5.4.2 Thành phần động tải trọng gió 56 5.5 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 63 5.5.1 Phương pháp phổ phản ứng 63 5.6 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 67 5.6.1 Các loại tải trọng 67 5.6.2 Tổ hợp tải trọng 67 5.7 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 68 5.7.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 68 5.7.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 69 5.7.3 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 70 5.7.4 Kiểm tra lật 72 h 5.7.5 Kiểm tra điều kiện P-Delta 72 5.8 THIẾT KẾ DẦM 75 5.8.1 Tính tốn thép dọc 75 5.8.2 Tính cốt đai 76 5.8.3 Tính tốn chiều dài neo, nối cốt thép 78 5.9 THIẾT KẾ VÁCH CỨNG 83 5.9.1 Tính tốn cốt thép cho vách phương pháp vùng biên chịu Moment 83 5.9.2 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi (Tính cho lõi vách thang) 90 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MĨNG CHO CƠNG TRÌNH 99 6.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 99 6.1.1 Phân loại mô tả lớp đất 99 6.1.2 Đánh gía điều kiện đất 101 6.1.3 Lựa chọn phương án móng 101 6.2 CẤU TẠO ĐÀI CỌC VÀ CỌC 101 6.2.1 Đài cọc 101 6.2.2 Cấu tạo cọc khoan nhồi 102 6.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 103 6.3.1 Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu 103 6.3.2 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 105 6.3.3 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 108 6.3.4 Xác định sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 113 6.3.5 Xác định sức chịu tải thiết kế 117 6.3.6 Xác định độ lún cọc đơn (Mục 7.4.2 TCVN 10304:2014) 118 6.4 LỰA CHỌN CỘT VÀ VÁCH ĐỂ TÍNH MĨNG 118 6.5 THIẾT KẾ MÓNG M1 - MÓNG DƯỚI VÁCH P2 120 6.5.1 Xác định số lượng cọc 120 6.5.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 121 6.5.3 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước 123 6.5.4 Kiểm tra độ lún cho móng 126 6.5.5 Kiểm tra xuyên thủng đài móng 129 6.5.6 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 131 6.6 THIẾT KẾ MÓNG M2 - MÓNG DƯỚI VÁCH P11 132 6.6.1 Xác định số lượng cọc 132 6.6.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 133 h 6.6.3 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước 134 6.6.4 Kiểm tra độ lún cho móng 137 6.6.5 Kiểm tra xuyên thủng đài móng 140 6.6.6 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 142 6.7 THIẾT KẾ MÓNG M3 - MÓNG DƯỚI VÁCH P8 143 6.7.1 Xác định số lượng cọc 143 6.7.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 144 6.7.3 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước 145 6.7.4 Kiểm tra độ lún cho móng 148 6.7.5 Kiểm tra xuyên thủng đài móng 151 6.7.6 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 153 6.8 THIẾT KẾ MÓNG MTM - MÓNG DƯỚI LÕI THANG MÁY 154 6.8.1 Xác định số lượng cọc 154 6.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 155 6.8.3 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước 156 6.8.4 Kiểm tra độ lún cho móng 159 6.8.5 Kiểm tra xuyên thủng đài móng 163 6.8.6 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 165 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ CỐP PHA CẤU KIỆN ĐIỂN HÌNH 167 7.1 THƠNG SỐ VẬT LIỆU 167 7.1.1 Chọn cốp pha 167 7.1.2 Chọn thép hộp làm sườn đứng, sườn ngang 167 7.1.3 Chọn hệ giàn giáo nêm, chống xiêng 168 7.2 TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG 168 7.3 THIẾT KẾ VÁN KHN MĨNG ĐIỂN HÌNH 168 7.3.1 Tính tốn cốp pha móng 169 7.3.2 Tính tốn sườn đứng 171 7.3.3 Tính tốn sườn ngang 172 7.3.4 Tính tốn chống xiên 173 7.4 THIẾT KẾ VÁN KHN MĨNG LÕI THANG MTM 174 7.4.1 Tính tốn cốp pha móng lõi thang 174 7.4.2 Tính tốn sườn đứng 176 7.4.3 Tính toán sườn ngang 177 7.4.4 Tính tốn chống xiên 178 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Hình 7-28: Mặt cắt cốp pha dầm 7.7.1 Tính tốn cốp pha dầm - Coi sườn gối tựa, ván làm việc dầm đơn giản: 7.7.1.1 Tải trọng ngang tác dụng Bảng 5.2: Tải trọng tác dụng lên cốp pha sàn Trọng lượng STT Tải trọng Tải trọng thân bê tông Tải trọng thân cốp pha Tải trọng đổ bê tông trực tiếp Tải trọng đầm rung Tải trọng người thiết bị Hệ số thân Chiều dày (m) Tải tiêu Tải tính chuẩn tốn ( kN / m ) ( kN / m ) an toàn ( kN / m ) 1.2 25 0.6 15 18 1.1 0.021 0.168 0.185 1.3 - - 5.2 1.3 - - 2.6 1.3 - - 1.3 1.69 22.47 27.68 Tổng 2 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 190 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 7.7.1.2 Kiểm tra theo điều kiện bền 27.68 KN/m 0.3m Hình 7-29: Sơ đồ tính cốp pha - Chọn L = 0.3 ( m ) khoảng cách sườn đứng - Moment lớn nhịp: M max = 0.308 ( kN / m ) - Moment quán tính: J = 0.772 10−6 ( m ) - Module chống uốn: W = 0.735 10−4 ( m3 ) - Ta có: max = M max 0.308 = = 4190 ( kN / m ) = 18000 ( kN / m ) W 0.735 10−4 - - Thỏa điều kiện bền 7.7.1.3 Kiểm tra độ võng ván khn - Ta có: f= q tcvk L4 384 E J = 22.47 0.34 = 5.19 10−4 ( m ) = 0.519 ( mm ) −6 384 5.92 10 0.772 10 → f = 0.519 ( mm ) f = L 300 = = 0.75 ( mm ) 400 400 - Bố trí sườn → L = 0.3 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị cốp pha 7.7.2 Tính tốn sườn - Chọn thép hộp có kích thước 50 50 ( mm ) làm sườn với sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa sườn nhịp L = 1.0 ( m ) + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 1.48 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 5.92 10−6 ( m3 ) + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 191 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 7.7.2.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn đứng, khoảng cách sườn L = 0.3 ( m ) q tcsd = q tc Lsd = 22.47 0.3 = 6.74 ( kN / m ) q ttsd = q tt Lsd = 27.68 0.3 = 8.31( kN / m ) 7.7.2.2 Kiểm tra điều kiện bền 8.31 KN/m 1m 1m 1m 1m 1m 1m Hình 7-30: Sơ đồ tính sườn - Ta có: M max = 0.692 ( kN.m ) = M max 0.692 = = 116892 ( kN / m ) = 210000 ( kN / m ) −6 W 5.92 10 - Thỏa điều kiện bền 7.7.2.3 Kiểm tra điều kiện độ võng - Ta có: q tcvk L4 1 6.74 14 f= = = 1.69 10−3 ( m ) = 1.69 ( mm ) −7 128 E J 128 2.1 10 1.48 10 → f = 1.69 ( mm ) f = L 1000 = = 2.5 ( mm ) 400 400 - Bố trí sườn → L = 1( m ) thỏa điều kiện chuyển vị sườn 7.7.3 Tính tốn sườn - Chọn thép hộp có kích thước 50 100 ( mm ) làm sườn với sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa chống nhịp L = 0.5 ( m ) + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 7.75 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 15.5 10−6 ( m ) 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 192 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 7.7.3.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn dưới, khoảng cách sườn L = 1( m ) q tcsd = q tc Lsd = 6.74 = 6.74 ( kN ) q ttsd = q tt Lsd = 8.31 = 8.31( kN ) 7.7.3.2 Kiểm tra điều kiện bền 8.31 KN 8.31 KN 0.5m Hình 7-31: Sơ đồ tính sườn ngang - Ta có: M max = 0.831( kN.m ) = M max 0.831 = = 53613 ( kN / m ) = 210000 ( kN / m ) −6 W 15.5 10 - Thỏa điều kiện bền 7.7.3.3 Kiểm tra điều kiện độ võng - Ta có: f= 1 q tcvk L4 128 E J = 1 6.74 0.54 = 2.02 10−5 ( m ) = 0.02 ( mm ) 128 2.1 108 7.75 10 −7 → f = 0.24 ( mm ) f = L 1000 = = 2.5 ( mm ) 400 400 - Bố trí chống → L = 0.5 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị sườn ngang 7.7.4 Tính tốn chống Hình 7-32: Phản lực đầu chống 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 193 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH - Sinh viên sử dụng chống chọn mục 7.1.3 Chọn hệ giàn giáo nêm, chống xiên (Đồ án sinh viên) để bố trí cho sàn 7.7.5 Tính tốn cốp pha thành dầm - Coi sườn ngang gối tựa, ván làm việc dầm đơn giản: 7.7.5.1 Tải trọng ngang tác dụng - Tải trọng tiêu chuẩn: q tc = H + q d - Tải trọng tính tốn: q tt = n H + n d q d Trong đó: + : Trọng lượng riêng bê tơng = 25 ( kN / m3 ) + H: Chiều cao lớp hỗn hợp bê tông Chiều cao cốp pha vách H cp = 0.4 ( m ) R = 0.7 ( m ) với R bán kính đầm dùi nên chọn H = 0.4 ( m ) + q d1 : Tải trọng đổ bê tông gay Tra bảng A.2 Tải trọng đổ bê tông vào cốp pha (bơm cần) – TCVN 4453:1995) → q d1 = ( kN / m ) + qd2 : Tải trọng đầm rung gay (mục A.1 Phụ lục A TCVN 4453:1995) → q d = ( kN / m ) + n, n d : Hệ số vượt tải Tra bảng A.3 – TCVN 4453:1995 - Tải trọng tiêu chuẩn: q tc = 25 0.4 + = 16 ( kN / m ) - Tải trọng tính tốn: q tt = 1.3 25 0.4 + 1.3 = 20.8 ( kN / m ) 7.7.5.2 Kiểm tra theo điều kiện bền 30.55 KN/m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m Hình 7-33: Sơ đồ tính cốp pha - Chọn L = 0.4 ( m ) khoảng cách sườn đứng 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 194 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH - Moment lớn nhịp: M max = 0.411( kN / m ) - Moment quán tính: J = 0.772 10−6 ( m ) - Module chống uốn: W = 0.735 10−4 ( m3 ) - Ta có: max = M max 0.411 = = 5592 ( kN / m ) = 18000 ( kN / m ) −4 W 0.735 10 - Thỏa điều kiện bền 7.7.5.3 Kiểm tra độ võng ván khuôn - Ta có: q tcvk L4 1 16 0.44 f= = = 7.00 10−4 ( m ) = 0.7 ( mm ) −6 128 E J 128 5.92 10 0.772 10 → f = 0.7 ( mm ) f = L 400 = = 1( mm ) 400 400 - Bố trí sườn đứng → L = 0.4 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị cốp pha 7.7.6 Tính tốn sườn ngang - Chọn thép hộp có kích thước 50 50 ( mm ) làm sườn đứng với sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa thanh chống nhịp L = 1.0 ( m ) + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 1.48 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 5.92 10−6 ( m3 ) + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 7.7.6.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn ngang, khoảng cách sườn ngang L = 0.4 ( m ) q tcsd = q tc Lsd = 16 0.4 = 6.4 ( kN / m ) q ttsd = q tt Lsd = 20.8 0.4 = 8.32 ( kN / m ) 7.7.6.2 Kiểm tra điều kiện bền 9.17 KN/m 0.15m 1m 1m 1m 0.15m 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 195 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Hình 7-34: Sơ đồ tính sườn đứng - Ta có: M max = 0.693 ( kN.m ) = M max 0.693 = = 117061( kN / m ) = 210000 ( kN / m ) W 5.92 10−6 - Thỏa điều kiện bền 7.7.6.3 Kiểm tra điều kiện độ võng - Ta có: q tcvk L4 6.4 14 f= = = 1.61 10−3 ( m ) = 1.61( mm ) −7 128 E J 128 2.1 10 1.48 10 → f = 1.61( mm ) f = L 1000 = = 2.5 ( mm ) 400 400 - Bố trí chống → L = 1( m ) thỏa điều kiện chuyển vị sườn đứng 7.7.7 Tính tốn chống xiên - Chọn thép hộp có kích thước 50 50 ( mm ) làm chống xiên + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 1.48 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 5.92 10−6 ( m3 ) + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 7.7.7.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn dưới, khoảng cách sườn L = 1( m ) q tcsd = q tc Lsd = 6.74 = 6.74 ( kN ) q ttsd = q tt Lsd = 8.31 = 8.31( kN ) 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 196 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Hình 7-35: Sơ đồ tính chống 7.7.7.2 Kiểm tra điều kiện bền - Ta có: N = F = 2.1 105 3.84 10−4 = 80.64 ( kN ) Trong đó: + Ứng xuất cho phép: = 2.1 105 ( kN / m ) + Tiết diện chống: F = 0.052 − ( 0.05 − 0.002 ) = 3.84 10−4 ( m ) - Chiếu theo phương ngang: N = 8.32 ( kN ) N cos ( 63 ) = 80.64 cos ( 63 ) = 36.61( kN ) - Vậy chống thỏa mãn điều kiện bền - Sinh viên sử dụng kết tính tốn để bố trí cốp pha cho dầm cịn lại 7.8 THIẾT KẾ CỐP PHA VÁCH ĐIỂN HÌNH TẦNG 10 - Lựa chọn vách Pier có tiết diện B L H tan g = 0.3 3.0 3.3 ( m ) để thiết kế cốp pha - Chọn ty ren Ø16 ( mm ) , tán chuồn Ø16 Ø100 ( mm ) - Cao độ thiết kế: +30.900 ( m ) - Chiều cao thiết kế cốp pha: H cp = H tan g − H dam = 3.3 − 0.6 = 2.7 ( m ) 7.8.1 Tính tốn cốp pha vách - Coi sườn đứng gối tựa, ván làm việc dầm liên tục: 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 197 150 +30.900 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 D ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 300 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 150 300 300 300 300 300 300 300 300 300 150 3000 D Hình 7-36: Mặt cốp pha vách 3000 300 300 300 300 300 300 300 300 150 800 800 2700 800 150 150 300 150 +30.900 D Hình 7-37: Mặt đứng cốp pha vách 7.8.1.1 Tải trọng ngang tác dụng 300 - Áp lực gió (Mục A.1.2 Tải trọng ngang – TCVN 4453:1995) W = W0 k c = ( 95 − 12 ) 0.900 0.8 = 0.60 ( kN / m ) - Tải trọng tiêu chuẩn: q tc = H + q d + W 50% - Tải trọng tính tốn: q tt = n H + n d q d + n W 50% Trong đó: 150 300 300 300 300 300 300 300 300 300 150 + : Trọng lượng riêng bê tông = 25 ( kN / m3 ) 3000 D 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 198 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH + H: Chiều cao lớp hỗn hợp bê tông Chiều cao cốp pha vách H cp = 2.7 ( m ) R = 0.7 ( m ) với R bán kính đầm dùi nên chọn H = R = 0.7 ( m ) + q d1 : Tải trọng đổ bê tông gay Tra bảng A.2 Tải trọng đổ bê tông vào cốp pha (bơm cần) – TCVN 4453-1995 → q d1 = ( kN / m ) + qd2 : Tải trọng đầm rung gay Tra mục A.1 Phụ lục A TCVN 4453-1995 → q d = ( kN / m ) + n, n d : Hệ số vượt tải Tra bảng A.3 – TCVN 4453-1995 - Tải trọng tiêu chuẩn: q tc = 25 0.7 + + 0.6 50% = 23.8 ( kN / m ) - Tải trọng tính tốn: q tt = 1.3 25 0.7 + 1.3 + 1.3 0.6 50% = 30.94 ( kN / m ) 7.8.1.2 Kiểm tra theo điều kiện bền 30.94 KN/m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m 0.3m Hình 7-38: Sơ đồ tính cốp pha - Chọn L = 0.3 ( m ) khoảng cách sườn đứng - Moment lớn nhịp: M max = 0.292 ( kN / m ) - Moment quán tính: J = 0.772 10−6 ( m ) - Module chống uốn: W = 0.735 10−4 ( m3 ) - Ta có: max = M max 0.292 = = 3973 ( kN / m ) = 18000 ( kN / m ) −4 W 0.735 10 → Thỏa điều kiện bền 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 199 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 7.8.1.3 Kiểm tra độ võng ván khuôn - Ta có: f= q tcvk L4 128 E J 23.8 0.34 = 3.30 10−4 ( m ) = 0.33 ( mm ) −6 128 5.92 10 0.772 10 = → f = 0.33 ( mm ) f = L 300 = = 0.750 ( mm ) 400 400 - Bố trí sườn đứng → L = 0.3 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị cốp pha 7.8.2 Tính tốn sườn đứng - Chọn thép hộp có kích thước 50 50 ( mm ) làm sườn đứng với sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa sườn ngang nhịp L = 0.8 ( m ) + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 1.48 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 5.92 10−6 ( m3 ) + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 7.8.2.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn đứng, khoảng cách sườn đứng L = 0.3 ( m ) q tcsd = q tc Lsd = 23.80 0.3 = 7.14 ( kN / m ) q ttsd = q tt Lsd = 30.94 0.3 = 9.282 ( kN / m ) 7.8.2.2 Kiểm tra điều kiện bền 9.282 KN/m 0.15m 0.8m 8m 0.8m 0.15m Hình 7-39: Sơ đồ tính sườn đứng - Ta có: M max = 0.476 ( kN.m ) 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 200 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 = GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH M max 0.476 = = 80405 ( kN / m ) = 210000 ( kN / m ) −6 W 5.92 10 - Thỏa điều kiện bền 7.8.2.3 Kiểm tra điều kiện độ võng - Ta có: f= 1 q tcvk L4 128 E J = 1 7.14 0.84 = 7.35 10−4 ( m ) = 0.735 ( mm ) −7 128 2.1 10 1.48 10 → f = 0.735 ( mm ) f = L 800 = = ( mm ) 400 400 - Bố trí sườn ngang → L = 0.8 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị sườn đứng 7.8.3 Tính tốn sườn ngang - Chọn thép hộp có kích thước 50 50 ( mm ) làm sườn ngang với sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa ty giằng L = 1( m ) + Ứng suất cho phép: = 210000 ( kN / m ) + Moment quán tính: J = 1.48 10−7 ( m ) + Module chống uốn: W = 5.92 10−6 ( m3 ) + Module đàn hồi: E = 2.1 108 ( kN / m ) 7.8.3.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng phân bố sườn ngang, khoảng cách sườn ngang L = 1( m ) q tcsd = q tc Lsd = 7.14 0.8 = 5.712 ( kN ) q ttsd = q tt Lsd = 9.282 0.8 = 7.426 ( kN ) 7.8.3.2 Kiểm tra điều kiện bền 7.426 KN 7.426 KN 0.75m 7.426 KN 7.426 KN 0.75m 7.426 KN 0.75m 7.426 KN 0.75m Hình 7-40: Sơ đồ tính sườn ngang 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HỒNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 201 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH - Ta có: M max = 1.386 ( kN.m ) = M max 1.386 = = 117060 ( kN / m ) = 210000 ( kN / m ) −6 W 5.92 10 - Thỏa điều kiện bền 7.8.3.3 Kiểm tra điều kiện độ võng - Ta có: f= q tcvk L4 128 E J = 1 5.712 0.754 = 2.3 10−4 ( m ) = 0.23 ( mm ) −7 128 2.1 10 1.48 10 → f = 0.23 ( mm ) f = L 750 = = 1.875 ( mm ) 250 250 - Bố trí chống → L = 0.7 ( m ) thỏa điều kiện chuyển vị sườn ngang 7.8.4 Tính tốn ty giằng Hình 7-41: Phản lực N đầu ty giằng - Ta có: N = F = 2.1 105 2.01 10−4 = 42.21( kN ) Trong đó: + Ứng xuất cho phép: = 2.1 105 ( kN / m ) + Tiết diện chống: F = 0.0162 = 2.01 10−4 ( m ) - Chiếu theo phương ngang: N = 19.46 ( kN ) N = 42.21( kN ) - Vậy chống thỏa mãn điều kiện bền 7.8.5 Tính tốn chống xiên - Áp lực gió tác dụng lên vách tầng 10: Sinh viên chọn tiết diện lớn vách để tính tốn chống xiên: W = W0 k c L H = 0.83 0.9 0.8 2.7 = 4.84 ( kN ) 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 202 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐATN NGÀNH CNKT CTXD KHÓA 2018 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 4.84 KN 4.84 KN 69° -30.900 43° 4.84 KN 8° Hình 7-42: Sơ đồ tính chống - Ta có: N = F = 2.1 105 3.51 10−4 = 73.71( kN ) Trong đó: + Ứng xuất cho phép: = 2.1 105 ( kN / m ) + Tiết diện chống: 0.0492 ( 0.049 − 0.0024 )2 = 3.51 10−4 ( m ) F = − - Chiếu theo phương ngang: N = 4.84 ( kN ) N cos ( 69 ) = 73.71 cos ( 69 ) = 26.42 ( kN ) - Vậy chống thỏa mãn điều kiện bền 7.9 HIẾT KẾ CỐP PHA DẦM, SÀN TẦNG 11 - Dựa vào kết tính tốn cốp pha vách tầng 10, sinh viên nhận thấy tải trọng gió tác dụng vào cấu kiện khơng đáng kể, dầm, sàn tầng 11 có bề dày nhỏ dẫn đến diện tích đón gió nhỏ để tối ưu thuận tiện tính tốn sinh viên chọn phương án tính tốn cốp pha dầm sàn tầng bố trí cho tồn cơng trình Kết luận: Chi tiết cốp pha vách móng thể vẽ KC - 10, cốp pha vách tầng dầm sàn tầng KC – 11 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 SV: HUỲNH HOÀNG PHONG MSSV: 18149286 h PAGE: 203 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99
Ngày đăng: 07/09/2023, 23:15
Xem thêm:
