Đồ án tốt nghiệp ngành cnkt công trình xây dựng tòa nhà hb bank tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TỊA NHÀ HB BANK TOWER GVHD: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH: NGUYỄN MINH QUÂN S K L 010307 Tp Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2022 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO -  - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: TOÀN NHÀ HB BANK TOWER SVTH: NGUYỄN MINH QN MSSV: 18149153 Khóa: 2018-2022 Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: THS LÊ PHƯƠNG BÌNH Tp.Hồ Chí Minh 18/02/2023 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Nguyễn Minh Qn MSSV: 18149153 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Lớp: 18149CL1 Giảng viên hướng dẫn: ThS Lê Phương Bình ĐT: 0902508531 Ngày nhận đề tài: 22/08/2022 Tên đề tài: Tòa Nhà HD Bank Tower Ngày nộp đề tài: 18//2022 Các số liệu, tài liệu ban đầu: Bản vẽ kiến trúc, số liệu kích thước nhịp chiều cao cơng trình GVHD định Nội dung thực đề tài: Thiết kế kết cấu cho công trình qua sự hướng dẫn GVHD, đưa phương án kết cấu tính tốn phương án Sản phẩm: thuyết minh tính tốn cho cơng trình, vẽ A1 (kiến trúc + kết cấu), đĩa CD bao gồm tài liệu file tính tốn đồ án nộp cho giáo viên TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN i CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên:Nguyễn Minh Qn Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tòa Nhà HB Bank Tower Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS.Lê Phương Bình MSSV: 18149153 NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không Đánh giá loại: Điểm: .(Bằng chữ ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 01 tháng 02 năm 2023 Giáo viên hướng dẫn ii CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: Nguyễn Minh Quân MSSV: 18149153 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Tịa Nhà HB Bank Tower Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS.Lê Phương Bình NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không Đánh giá loại: Điểm: .(Bằng chữ ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện iii LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh tạo điều kiện cho em học trường này.Em xin gửi lời cảm ơn tới Khoa Đào tạo Chất lượng cao cho em môi trường học tiện lợi chất lượng Và em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc tới thầy dạy em nói chung tất môn học thầy cô bên ngành xây dựng nói riêng giúp em hồn thành năm học đặc biệt hỗ trợ em Đồ án tốt nghiệp HKI năm 2021 – 2022 Và lời cảm ơn đặc biệt chân thành em muốn gửi tới giáo viên hướng dẫn đồ án tốt nghiệp em thầy ThS Lê Phương Bình, hỗ trợ xuyên suốt cho em thời gian thực đồ án tốt nghiệp Thầy giải đáp thắc mắc, hỗ trợ khó khăn mặt kiến thức phần trình bày thuyết minh, vẽ, bố cục thực kiểm soát thời gian thực đồ án cho hợp lý Ngoài ra, cịn có sự hỗ trợ thầy khác chuyên ngành bạn bè, anh chị ngành hỗ trợ em xuốt trình học tập hoàn thành đồ án tốt nghiệp tốt Việc sai sót q trình thực đồ án tốt nghiệp Kính mong Thầy, Cơ bảo khuyết điểm, sai sót để em hồn thiện kiến thức, kỹ chun mơn thân Một lần em xin chân thành cảm ơn quý Thầy cô đặc biệt sự giúp đỡ, hướng dẫn tận tình Thầy ThS Lê Phương Bình tồn thể thầy khoa giúp em hoàn thành đồ án tốt nghiệp, em xin gửi lời chúc sức khỏe lời tri ân sâu sắc Em xin chân thành cảm ơn! iv MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP i PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI CẢM ƠN iv MỤC LỤC v DANH MỤC BẢNG BIỂU x DANH MỤC HÌNH ẢNH xiii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích sử dụng cơng trình 1.1.2 Quy mơ cơng trình 1.2 Giải pháp kiến trúc 13 1.2.1 Các tiêu chuẩn thiết kế kiến trúc 13 1.2.2 Quy hoạch xây dựng đô thị 13 1.2.3 Mặt bằng tổng thể cơng trình 13 1.2.4 Mặt bằng cơng trình 13 1.2.5 Mặt đứng cơng trình 14 1.2.6 Giao thông nội 14 1.3 Giải pháp kết cấu 14 1.4 Hệ thống hạ tầng kĩ thuật 14 1.4.1 Hệ thống thiết ké thơng gió 15 1.4.2 Hệ thống điện, chống sét hệ thống thông tin liên lạc 15 1.4.3 Hệ thống cấp thoát nước 16 1.4.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 17 1.4.5 Khí hậu – gió 18 1.5 Kết luận 18 CHƯƠNG 2: 21 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH 21 2.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU 21 2.2 Thông số vật liệu bê tông cốt thép 22 2.2.1 Bê tông 22 v 2.2.2 Cốt thép 22 2.2.3 Vật liệu khác 22 2.3 Lớp bê tông bảo vệ 22 2.4 Lựa chọn sơ kích thước tiết diện cấu kiện 24 2.4.1 Sơ chiều dày sàn 24 2.4.2 Chọn sơ tiết diện vách lõi thang 24 2.4.3 Chọn sơ tiết diện dầm 25 2.4.4 Chọn sơ tiết diện cột 25 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG ĐIỂN HÌNH 27 3.1 Sơ cầu thang 27 3.2 Tính tốn tải trọng thang 28 3.2.1 Tĩnh tải 28 3.2.2 Hoạt tải 30 3.2.3 Tổng tải trọng 30 3.3 Sơ đồ tính cầu thang 31 3.4 Nội lực cầu thang 31 3.4.1 Tính vế 31 3.4.2 Tính vế 33 3.5 Tính tốn cốt thép cho cầu thang 33 3.6 Tính tốn dầm chiếu tới 34 3.6.1 Tải trọng 34 3.6.2 Nội lực 35 3.6.3 Tính tốn bố trí thép cho dầm 35 3.6.4 Tính tốn thép đai 36 3.6.5 Kiểm tra độ võng dầm 36 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 38 4.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 38 4.2 TĨNH TẢI 39 4.2.1 Tải trọng lớp hoàn thiện sàn (SDEAD) 39 4.2.2 Tải trọng tường (WL) 40 4.2.3 Tải trọng kính cường lực 41 4.3 HOẠT TẢI (LIVE) 41 4.4 PHÂN TÍCH ĐẶC TRƯNG ĐỘNG LỰC HỌC CỦA CƠNG TRÌNH 42 4.4.1 Khảo sát dạng dao động riêng 42 vi 4.5 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG GIÓ 44 4.5.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 44 4.5.2 Thành phần động tải trọng gió 46 4.6 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 52 4.6.1 Tổ hợp tính tốn 52 4.6.2 Chọn phương án thiết kế động đất 52 4.6.2 Phương pháp phổ phản ứng 53 4.6.4 Áp dụng tính tốn 55 4.7 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 57 4.7.1 Các trường hợp tải trọng 57 4.7.2 Tổ hợp tải trọng 57 CHƯƠNG 5: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 60 5.1 KIỂM TRA ĐỘ CỨNG 60 5.1.1 Chuyển vị đỉnh cơng trình 60 5.1.2 Chuyển vị ngang tương đối tầng 61 5.1.3 Kiểm tra độ lệch tầng công trình 67 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH – TẦNG 10 71 6.1 MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN 71 6.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 71 6.2.1 Vật liệu 71 6.2.2 Kích thước sơ 71 6.3 TẢI TRỌNG 71 6.3.1 Tĩnh tải 71 6.3.2 Hoạt tải 73 6.4 XÂY DỰNG PHẦN MỀM BẰNG MƠ HÌNH SAFE 75 6.4.1 Xây dựng mơ hình sàn 75 6.4.2 Các loại tải trọng 75 6.4.3 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 76 6.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 76 6.4.4 Gán tải trọng 78 6.6 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG 80 6.7 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 83 6.8 TRIỂN KHAI BẢN VẼ 87 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ KHUNG 88 vii 7.1 THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 88 7.1.1 Tính tốn cốt thép 88 7.1.2 Tính tốn thép đai 90 7.1.3 Tính tốn cốt đai gia cường dầm dầm phụ 90 7.2 TÍNH TỐN CỘT KHUNG TRỤC VÀ TRỤC B 91 7.2.1 Lý thuyết tính toán thép dọc 91 7.2.2 Tính tốn thép cột 94 7.2.2 Tính thép đai cột 96 7.3 TÍNH TỐN VÁCH TRỤC B 97 7.3.1 Lý thuyết tính toán 97 7.3.2 Phương pháp vùng biên chịu moment 97 7.3.3 Áp dụng tính tốn vách trục B 100 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ MÓNG 103 8.1 MỞ ĐẦU 103 8.2 THÔNG SỐ ĐỊA CHẤT 104 8.3 XÁC ĐỊNH CÁC THỐNG SỐ VỀ CỌC 105 8.3.1 Vật liệu 105 8.3.2 Cấu tạo kích thước cọc 105 8.3.3 Cao trình mũi cọc 106 8.3.4 Chiều dài cọc 106 8.4 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 107 8.4.1 Sức chịu tải theo cường độ vật liệu 108 8.4.2 Sức chịu tải theo tiêu lý đất 109 8.4.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất 112 8.4.4 Sức chịu tải theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 114 8.5 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI THIẾT KẾ CỌC 116 8.6 XÁC ĐỊNH ĐỘ CỨNG CỌC 117 8.7 MẶT BẰNG CỌC 119 8.8 THIẾT KẾ MÓNG M1 119 8.8.1 Nội lực móng M1 119 8.8.2 Chọn cọc bố trí cọc 119 8.8.3 Kiểm tra phản ứng đầu cọc 120 8.8.4 Kiểm tra sự làm việc nhóm cọc 120 8.8.4 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 121 viii Trong đó:  : hệ số xét ảnh hưởng moment, lấy    1.4 92563.82   26.44  39.2   chọn 42 cọc 3500 Khoảng cách cọc d  (m)= (m), khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn 1d = 1(m) Chiều cao đài cọc: H d  D f  1.5  m  n  1  1.4   Hình 17 Mặt móng M5 Trang 143 8.12.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 18 Phản lực đầu cọc móng lõi thang Điều kiện kiểm tra tổng quát sau: tt  Pmax  Pctt  Rc ,d   tt   Pmin   Pmax = 3131.996  kN  < R c,d = 3550.74(kN) Pmin = 2197.155  kN  > Vậy cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy 8.12.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Rn hom   nPtk  N tt Hệ số nhóm  tính theo cơng thức Converse Labarre: Trang 144  d    n1  1 n2   n2  1 n1   90n1n2        arctg     s Trong đó:  : hệ số xét ảnh hưởng nhóm n1 : số hàng cọc nhóm, n1  n2 : số cọc hàng, n2  d: đường kính cọc, d = (m) s: khoảng cách hai cọc tính từ tim, s = (m)      1     1       arctg       0.9913 90   2   Rn hom  0.9913  42  3500  145.719  103  KN   92.5638  103  KN  Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc 8.12.5 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb =  ×l l i i i i , li : góc ma sát chiều dài lớp đất thứ i 10o 48  0.4  12o12  3.1  15o 29   23o 50  28.4 tb   21o 35 0.4  3.1   28.4 - Kích thước khối móng quy ước: Bm =  B d  + Lc tan  21o 35 = 12  1 + 2×36.9× tan = 17.94(m) 4  21o 35 Lm =  L d  + Lc tan = 14  1 + 2×39.6× tan = 19.94(m) 4 - Trọng lượng khối móng quy ước: Trang 145 Wqu = Pcoc+dai + Pdat ; Trong đó: Pcoc+dai trọng lượng cọc đài móng; Pdat - khối lượng đất khối móng quy ước Xác định trọng lượng cọc đài: Pcoc+dai =  Vcoc + Vdai  ×  betong =  42  31.6 × 0.785 +12 ×14 ×1.5  × 25  32346.3(kN) Xác định trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pdat = Bqu × L qu × H qu ×  tb = 17.94 ×19.94 × 36.9 × 22 = 128527.09(kN) Wqu = Pcoc+dai + Pdat = 32346.3 + 128527.09 = 160873.39(kN) - Áp lực tính tốn tác dụng lên đất nền, dựa vào TCVN 9362:2012 xác định R tc : mm Rtc   Ab II  Bh II'  DcII   II ho  ktc Trong đó: ktc  1.1: Hệ số độ tin cậy, đặt trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê m1  1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất số 3) – cát pha vàng, trạng thái dẻo có độ sệt I L  0.5 m2  : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình o Chiều sâu cọc -31.6 (m) ứng với lớp đất thứ có   23 50' ; I L  0.41 cII  9.97  KN/m  : giá trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng (Lớp 3) - h0 chiều sâu đến tầng hầm; - h = 36.9 (m) chiều sâu đặt móng so với cốt quy định bị bạt đắp thêm; - Xác định chiều sâu h0: h = h  h td = 36.9  31.3 = 5.6 (m); Trong đó: htd chiều sâu đặt móng tính đổi kể từ tầng hầm:  25 h td = h1 + h kc' = 31.6 + 0.3× = 31.3 (m); 10.61  II Trang 146 Trong đó: - h1 = 50.3 (m) chiều dày lớp đất phía đáy móng; - h2 = 0.3 (m) chiều dày kết cấu sàn tầng hầm; - kc = 25 (kN/m3) trị tính tốn trung bình trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm A,B,D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát xác định theo điều 4.3.1 đến 4.3.7 TCVN 9362:2012  A  0.83    B  4.43  D  6.86   II : dung trọng lớp đất từ đáy móng qui ước trở xuống,  II  19.91 KN/m3   'II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên: 3.5  10.1   10.4  28.4  10.7  10.71 KN/m3  3.1   28.4 1.2   R tc   0.83  7.94  19.91  4.43  36.9  10.61  6.86  9.97  19.91 5.6  1.1 =1988.18  KN/m   'II  - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tt 92563.82 N = = = 80490.27(kN) 1.15 1.15 tc M ttx 49158.36 M = = = 42746.4(kNm) 1.15 1.15 tc x tc y M = M tty 1.15 = 76575.93 = 66587.76(kNm) 1.15 - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: M tcx 42746.4 e x = tc = = 0.177 N + Wqu 80490.2 +160873.39 Trang 147 ey = tc max P M tcy tc N + Wqu = 66587.76 = 0.275 80490.2 +160873.39 N tc + Wqu  6e x 6e y  80490.2 +160873.39   0.32  0.505  = +  1   1+ =  Lqu × Bqu  Lqu Bqu  19.94 17.94 19.94 17.94   tc Pmax  772.71 kN/m  tc P N tc + Wqu  6e x 6e y  80490.2 +160873.39   0.32  0.505  =  1   1=  Lqu × Bqu  Lqu Bqu  19.94 17.94 19.94 17.94   tc Pmin  576.23  kN/m  tc tc Pmax + Pmin 772.71+ 576.23 P = = = 674.72  kN/m2  2 tc tb tc Pmax  772.71 kN/m  < 1.2 R II  1.2  1988.18  2385.82  kN/m    tc  576.23  kN/m  > Thỏa điều kiện: Pmin  tc 2 Ptb  674.72  kN/m  < R II  1988.18  kN/m  Vậy đất đáy khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định 8.12.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt > 5igl (vị trí ngừng tính lún) Sử dụng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún tuyệt đối móng - Ứng suất thân: Wqu 1607873.39  bt  = = 449.71 KN/m  Bqu × L qu 17.94  19.94 - Ứng suất gây lún:  gl  Ptbtc   bt  674.72  449.71  225.01 KN/m  Trang 148 Bảng 14 Tính lún móng lõi thang Phân tố 10 11 12 Điểm 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 11 11 12 Zi (m) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 11 11 12 k0 1.000 0.997 0.997 0.991 0.991 0.974 0.974 0.950 0.950 0.915 0.915 0.873 0.873 0.825 0.825 0.774 0.774 0.721 0.721 0.670 0.670 0.620 0.620 0.574 ibt kN/m2 225.01 224.33 224.33 222.98 222.98 219.16 219.16 213.76 213.76 205.88 205.88 196.34 196.43 185.63 185.63 174.16 174.16 162.23 162.23 150.76 150.76 139.51 139.51 129.16 igl P1i kN/m2 449.71 458.86 468.00 468.00 477.15 486.29 486.29 495.44 504.58 504.58 513.73 522.87 522.87 532.02 541.16 541.16 550.31 559.45 559.45 568.60 577.74 577.74 586.89 596.03 596.03 605.18 614.32 614.32 623.47 632.61 632.61 641.76 650.90 650.90 660.74 670.58 Tổng độ lún S P2i e1i e2i 683.53 0.545 0.533 700.80 0.544 0.533 716.51 0.543 0.532 730.18 0.542 0.531 741.84 0.542 0.531 751.42 0.541 0.53 759.63 0.539 0.53 766.78 0.538 0.53 773.37 0.537 0.53 779.96 0.535 0.529 786.89 0.534 0.529 795.07 0.533 0.528 Si cm ibt /igl 2.00 2.09 2.09 2.18 2.18 2.30 2.30 2.45 2.45 2.63 2.63 2.85 2.85 3.11 3.11 3.42 3.42 3.79 3.79 4.2 4.2 4.66 4.66 5.19 0.78 0.73 0.71 0.71 0.71 0.65 0.52 0.52 0.46 0.39 0.32 0.31 6.80 Vậy S = 6.8  cm  < S = 10(cm) thỏa điều kiện lún 8.12.7 Kiểm tra chống xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng: My Fxt Mx + + 1 Fcx M bx,u M by,u Trong đó: - Fxt lực xuyên thủng, bằng tổng phản lực cọc nằm tháp chống xuyên; - Fcx lực chống xuyên Trang 149 - Mx My moment uốn tập trung theo trục x y - Mbx,u Mby,u moment tập trung giới hạn Hình 19 Vùng chống xuyên thủng móng lõi thang Xác định Fcx Fcx = R bt u m h Trong đó: - Rbt = 1.15 (MPa) cường độ chịu kéo bê tông; - h0 = hđài – a = 1500 - 200 = 1.3 (m) chiều cao tính tốn móng; Trang 150 - um giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện: u m =  h c + bc + c  ; Mà hc = 11 (m), bc = 10.1 (m) lần lượt chiều cao bề rộng cột; c = 1.3 (m) lần lượt hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang theo trục x y  u m =  11+10.1+ 2×1.3 = 47.4(m)  Fcx = 1.15  47.4 1.3 = 70863(m) Xác định Mbx,u, Mby,u M bu,x = R bt Iby h R bt Ibx h , M bu,y = ymax x max Trong đó: - Ibx Iby là moment quán tính đường bao tính tốn trục qua trọng tâm đường bao tính tốn - xmax ymax là khoảng cách lớn tính từ đường bao tính tốn đến trọng tâm Ibx = h +h  h + h c  h + bc + c    Iby = h +b  h + bc  h + h c + c    x max = 1  h + bc  ; ymax =  h + h c  2  M bx,u = R bt Ibx h h +h   = R bt  h + h c  h + bc + c  h  34295 (kNm) y max   Trang 151  M by,u = R bt Iby h x max h +b   = R bt  h + bc  h + h c + c  h  34040 (kNm)   mà Fxt =  P = 15960.3(kN)  My Fxt Mx 15960.3 9265.63 3231.9 + + = + + = 0.59  Fcx M bx,u M by,u 70863 34295 34040 Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng hạn chế: Fxt  Fcx =  Fcx = h R bt   h0  h0  h c + c1     bc + c2  + c2  c1  2×1.3×1.15 1.3 1.3  ×  × 10.1+1.3 + × 11+1.3  = 71162(kN) 1.3 1.3  Fxt =  P = 15960.3(kN) Vậy Fxt < Fcx, thỏa điều kiện chống xuyên thủng hạn chế 8.12.8 Tính tốn cốt thép đài móng Giả thiết agt = 200 (mm), h0 = h – a = 1500 – 200 = 1300 (mm) Áp dụng cơng thức tính tốn: m =  × R b × b× h M  = 1- 1- 2 m ; As = ; R b × b× h Rs Hàm lượng cốt thép hợp lý:  = 0.05%   = As R 17   max = R b = 0.541  = 2.11% bh Rs 435 Trang 152 Hình 20 Moment đài móng lõi thang theo phương X, Y Phương M3 kN/m Width strip m As/1m mm2 Thép chọn a  Asc mm2  % X X Y Y 663.31 -1712.28 -101.92 5144.17 2.0 2.0 2.0 2.0 589.91 1537.21 90.2 4772.5 14 20 14 25 769.69 1571 769.69 4909 0.06 0.12 0.06 0.38 200 200 200 100 Bảng 15 Bảng tính thép đài móng lõi thang 8.13 TRIỂN KHAI BẢN VẼ Trang 153 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn Việt Nam [1] Bộ Xây Dựng (2007), TCVN 198 – 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối, NXB Xây Dựng, Hà Nội [2] Bộ Xây Dựng (2007), TCVN 2737 – 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội [3] Bộ Xây Dựng (2007), TCXD 229 – 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió, NXB Xây Dựng, Hà Nội [4] Bộ Xây Dựng (2018), TCVN 5574 – 2018 Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội [5] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9386 – 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất, NXB Xây Dựng, Hà Nội [6] Bộ Xây Dựng (2014), TCVN 10304 – 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội [7] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9362 – 2012 Thiết kế nhà cơng trình, NXB Xây Dựng, Hà Nội [8] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9395 – 2012 Cọc khoan nhồi – Thi công nghiệm thu, NXB Xây Dựng, Hà Nội [9] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 5575 – 2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội Tiêu chuẩn nước [10] ACI 318M – 11, American Concrete Insitute, Building Code Requirement for Structural Concrete (ACI 318M-11) and Commentary Sách tham khảo [11] Châu Ngọc Ẩn (2007), Nền móng, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM Trang 154 [12] GS TS Nguyễn Đình Cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCVN 356 – 2005, NXB Xây Dựng, Hà Nội [13] GS TS Nguyễn Đình Cống (2006), Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội [14] PGS TS Nguyễn Bá Kế (2010), Thiết kế thi cơng hố móng sâu, NXB Xây Dựng, Hà Nội [15] PGS TS Phan Quang Minh (2006), Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện bản, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [16] Võ Bá Tầm (2014), Kết cấu bê tông cốt thép – Tập – Cấu kiện đặc biệt, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM [17] Võ Bá Tầm (2010), Kết cấu bê tông cốt thép – Tập – Cấu kiện nhà cửa, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM Hồ sơ sử dụng [18] Liên Hiệp Địa Kỹ Thuật Nền Móng Cơng Trình (2016), Báo cáo khoan khảo sát địa chất cơng trình: Dự án Khu phức hợp Cap Saint Jacques, Tổng hội Địa chất Việt Nam, TP HCM Trang web tham khảo [19] Châu An (2019), Xu hướng sử dụng vật liệu xây dựng không nung, CafeLand, https://cafeland.vn/tin-tuc/xu-huong-su-dung-vat-lieu-xay-dung-khong-nung82502.html [20] chấn, KetcauPro (2020), Kiểm tra điều kiện P-Delta tình thiết kế kháng KetcauPro.com, https://ketcaupro.com/kiem-tra-dieu-kien-p-delta-trong-tinh- huong-thiet-ke-khang-chan/ [21] KetcauPro (2020), Tính tốn kiểm tra vết nứt theo TCVN 5574 – 2018, KetcauPro.com, https://ketcaupro.com/tinh-toan-kiem-tra-vet-nut-theo-tcvn-55742018/ Trang 155 [22] Th.S Nguyễn Đình Khoa (2016), Những thay đổi việc xác định tải trọng gió theo QCVN 02-2009/BXD so với TCVN 2737 – 1995, Đại học Đại Nam, http://dainam.edu.vn/vi/tin-tuc/nhung-thay-doi-trong-viec-xac-dinh-tai-trong-gio-theoqcvn-02-2009-bxd-so-voi-tcvn-2737-1995 [23] Ks Nguyễn Tuấn Trung, Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tơng cốt thép, https://drive.google.com/file/d/1Yox8BNjB1UqscMvM-AKxSGcr7jjDQ LvQ/view Papanh (2019), Hệ số uốn dọc  cấu kiện cột BTCT chịu nén lệch tâm theo TCVN 5574 – 2018, Papanh.com, https://papanh.com/he-so-uon-doc-%CE%B7-cua-cau-kiencot-btct-chiu-nen-lech-tam-theo-tcvn-5574-2018/ Trang 156