Thông tin tài liệu
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AN BÌNH BLOCK A2 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH SKL008575 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 7/2022 h BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP THUYẾT MINH TÍNH TỐN CHUNG CƯ AN BÌNH BLOCK A2 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 KHOA: XÂY DỰNG Thành phố Hồ Chí Minh, tháng năm 2022 h LỜI CẢM ƠN Để hoàn thành luận án tốt nghiệp trước hết cho phép sinh viên gửi đến quý Thầy, Cô khoa Xây Dựng, trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh lời cảm ơn chân thành Đặc biệt, cho sinh viên xin gửi đến Thầy PGS TS HÀ DUY KHÁNH – giảng viên hướng dẫn, Thầy tận tình hướng dẫn, giúp đỡ sinh viên hồn thành luận án tốt nghiệp lời cảm ơn sâc sắc Tuy nhiên q trình hồn thiện luận án tốt nghiệp này, kiến thức chuyên ngành hạn chế nên sinh viên cịn nhiều thiếu xót tìm hiểu, đánh giá trình bày luận án Vì thế, sinh viên mong nhận đóng góp ý kiến quý Thầy Sinh viên chân thành cảm ơn Thành phố Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2022 Sinh viên thực (Ký ghi rõ họ tên) Sinh viên Nguyễn Hữu Thành h NHIỆM VỤ LUẬN ÁN Họ tên: Nguyễn Hữu Thành MSSV: 17149265 Khoa: Xây dựng Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Chung cư An Bình Block A2 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu tài liệu ban đầu: - Bản vẽ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: Kiến trúc: - Thể vẽ kiến trúc Kết cấu: - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tính, tính tốn, thiết kế cầu thang - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung bao gồm hệ cột dầm, cột, vách, lõi thang máy - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cọc khoan nhồi Sản phẩm: - Thuyết minh - Bản vẽ kiến trúc 24 Bản vẽ kết cấu h MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình .2 1.1.3 Quy mơ cơng trình .3 1.2 Giải pháp kiến trúc cơng trình 1.2.1 Mặt phân khu chức 1.2.2 Hệ thống giao thông 10 1.3 Giải pháp kỹ thuật 10 1.3.1 Hệ thống điện 10 1.3.2 Hệ thống cấp nước 10 1.3.3 Hệ thống thoát nước 10 1.3.4 Hệ thống thơng gió 10 1.3.5 Hệ thống chiếu sáng 11 1.3.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy .11 1.3.7 Hệ thống chống sét 11 1.3.8 Hệ thống thoát rác .11 PHẦN II: KẾT CẤU 12 CHƯƠNG 2: PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ KẾT CẤU .13 2.1 Cơ sở tính tốn kết cấu .13 2.1.1 Cơ sở thực 13 2.1.2 Cơ sở tính tốn 13 2.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu 13 2.2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân .13 2.2.2 Vật liệu sử dụng cho cơng trình 13 2.4 Sơ tiết diện 14 2.4.1 Sơ tiết diện sàn .14 2.4.2 Sơ tiết diện cột, vách 15 2.4.3 Sơ tiết diện dầm 25 h CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 27 3.1 Tĩnh tải .27 3.1.1 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn .27 3.1.2 Tĩnh tải tường xây .29 3.2 Hoạt tải .30 3.3 Tải trọng gió .31 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh .31 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng 33 3.3.3 Kết tổ hợp tải trọng gió: 46 3.4 Tải động đất 49 3.4.1 Đặt trưng loại đất 49 3.4.2 Xác định ứng xử q kết cấu kết cấu bê tông cốt thép 49 3.4.3 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi .50 3.5 Tổ hợp tải trọng 51 3.5.1 Các loại tải trọng 51 3.5.2 Các trường hợp tải trọng 51 3.5.3 Các tổ hợp tải trọng 52 3.5.3.1 Tổ hợp tải trọng sàn 52 3.5.3.2 Tổ hợp tải trọng khung – vách – lõi – dầm – móng 52 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 54 4.1 Xây dựng mơ hình sàn điển hình phần mềm safe .54 4.2 Tải trọng tổ hợp tải trọng 54 4.3 Kiểm tra độ võng đàn hồi 57 4.4 Kiểm tra độ võng dài hạn 57 4.4.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt .58 4.4.2 Tính tốn độ võng dài hạn có vết nứt 60 4.5 Kết moment sàn phương 63 4.6 Tính tốn thép sàn 64 CHƯƠNG TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CẦU THANG 84 5.1 Chọn lựa kích thước sơ .84 5.2 Tải trọng 86 h 5.2.1 Tĩnh tải .86 5.3.2 Hoạt tải 88 5.3 Tính tốn thang 88 5.3.1 Lựa chọn sơ đồ tính 88 5.3.2 Kết nội lực 89 5.3.3 Tính tốn cốt thép 90 5.4 Tính tốn dầm thang .91 5.4.1 Tải trọng tác dụng 91 5.4.2 Sơ đồ tính 92 5.4.2 Nội lực dầm thang 92 5.4.3 Cốt thép dọc .92 5.4.4 Cốt thép đai 92 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG 93 6.1 Kiểm tra khung theo trạng thái giới hạn II 93 6.1.1 Kiểm tra điều kiện ổn định chống lật 93 6.1.2 Kiểm tra dao động cơng trình 93 6.1.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 94 6.1.4 Kiểm tra chuyển ngang tương đối tầng .95 6.1.5 Kiểm tra hiệu ứng P-Delta 98 6.2 Tính tốn khung theo trạng thái giới hạn I .102 6.2.1 Tính tốn cốt thép dầm tầng điển hình .102 6.2.1.1 Tính tốn cốt thép dọc dầm tầng điển hình 102 6.2.1.2 Tính tốn cốt đai cho dầm 126 6.2.1.3 Tính tốn cốt treo 131 6.2.1.4 Tính tốn chiều dài đoạn neo thép 133 6.2.3 Tính tốn cốt thép cột 134 6.2.3.1 Phương pháp tính tốn: .134 6.2.3.2 Lý thuyết tính toán 134 6.2.3.3 Thông số đầu vào 134 6.2.3.3 Tính tốn cốt thép .137 6.2.3.7 Cốt đai cột 146 6.2.4 Tính tốn cốt thép cho vách – lõi 150 h 6.2.4.1 Tính tốn cốt thép cho vách 150 6.2.5 Tính tốn cốt thép cho lõi 158 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 172 7.1 Thông tin địa chất 172 7.2 Thông số thiết kế 178 7.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi cho móng vách 179 7.3.1 Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: 179 7.3.2 Sức chịu tải theo tiêu lí đất nền: 182 7.3.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất 183 7.3.4 Sức chịu tải theo số SPT 186 7.3.6 Sức chịu tải thiết kế cọc 188 7.3.7 Xác định độ lún cọc đơn (Mục 7.4.2 TCVN 10304-2014) .189 7.4 Tính tốn thiết kế móng M1 191 7.4.1 Nội lực móng 191 7.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc (TH1 – TH13) 192 7.4.3 Kiểm tra khả chịu tải nhóm cọc .192 7.4.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .193 7.4.5 Kiểm tra xuyên thủng 198 7.4.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng .200 7.5 Tính tốn thiết kế móng M2 201 7.5.1 Nội lực móng 201 7.5.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc (TH1 – TH13) 202 7.5.3 Kiểm tra khả chịu tải nhóm cọc .202 7.5.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .203 7.5.5 Kiểm tra xuyên thủng 207 7.5.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng .209 7.6 Tính tốn thiết kế móng M3 210 7.6.1 Nội lực móng 210 7.6.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc (TH1 – TH13) 211 7.6.3 Kiểm tra khả chịu tải nhóm cọc .211 7.6.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước .212 7.6.4 Kiểm tra xuyên thủng 216 h 7.6.5 Tính tốn cốt thép cho đài móng .219 7.7 Số lượng cọc sơ cho móng cơng trình .221 TÀI LIỆU THAM KHẢO .223 PHỤ LỤC A: TÍNH TỐN CỘT PHỤ LỤC B: TÍNH TỐN VÁCH h DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Vị trí cơng trình chụp từ Google Maps Hình 1.2 Mặt đứng cơng trình Hình 1.3 Mặt tầng hầm .4 Hình 1.4 Mặt tầng (tầng trệt) .5 Hình 1.5 Mặt tầng Hình 1.6 Mặt tầng điển hình (3 -25) .7 Hình 1.7 Mặt tầng mái Hình 2.1 Phân chia diện tích truyền tải sàn vào cột, vách 16 Hình 2.2 Mặt kết cấu sơ tầng điển hình 26 Hình 3.1 Sơ đồ tính tốn động lực tải trọng gió lên cơng trình theo phụ lục A tiêu chuẩn TCXD 229 - 1999 33 Hình 3.2 Gán Diaphragm cho cơng trình 34 Hình 3.3 Khai báo Mass Source gió động .34 Hình 3.4 Mơ hình ETABS .35 Hình 3.5 Lưu đồ tính tốn thành phần động tải trọng gió 37 Hình 3.6 Đồ thị xác định hệ số động lực 38 Hình 3.7 Hệ tọa độ xác định hệ tương quan không gian ν 39 Hình 3.8 Khai báo Mass Source động đất .50 Hình 3.9 Các thơng số động đất mơ hình ETABS .50 Hình 4.1 Xây dựng mơ hình tên SAFE 54 Hình 4.2 Tỉnh tải hồn thiện 54 Hình 4.3 Tỉnh tải tường xây 55 Hình 4.4 Hoạt tải ngắn hạn 55 Hình 4.5 Hoạt tải ngắn hạn 56 Hình 4.6 Hoạt tải dài hạn 56 Hình 4.7 Hoạt tải dài hạn 57 Hình 4.2 Độ võng sàn 57 Hình 4.8 Moment sàn theo phương X 63 Hình 4.9 Moment sàn theo phương Y 64 Hình 4.10 Định danh ô sàn 66 h Hình 5.1 Mặt kiến trúc cầu thang 84 Hình 5.2 Mặt cầu thang 85 Hình 5.3 Cấu tạo chiếu tới 86 Hình 5.4 Cấu tạo thang nghiêng .86 Hình 5.5 Sơ đồ tính cầu thang vế .88 Hình 5.6 Tĩnh tải hoạt tải tác dụng lên cầu thang .89 Hình 5.7 Biểu đồ moment thang .89 Hình 5.8 Biểu đồ lực cắt 90 Hình 5.9 Phản lực thang 90 Hình 5.10 Sơ đồ tính dầm cầu thang đầu khớp .92 Hình 6.1 Định danh dầm .103 Hình 6.2 Biểu đồ bao moment dầm .104 Hình 6.3 Biều đồ nội lực dầm DX-1 105 Hình 6.4 Cốt thép ngang vùng tới hạn dầm .131 Hình 6.5 Bố trí cốt đai theo chiều dài cột 146 Hình 6.6 Nội lực vách 150 Hình 6.7 Phân chia vùng cho vách cứng .151 Hình 6.8 Chia phần tử vách lõi thang máy 159 Hình 6.9 Thơng số lõi xác định Autocad 160 Hình 7.1 Biểu đồ biểu diễn giá trị dung trọng tự nhiên, độ ẩm tự nhiên, giới hạn nhão giới hạn dẻo đất .172 Hình 7.2 Biểu đồ biểu diễn giá trị tỷ trọng hạt, kết thí nghiệm nén cố kết .173 Hình 7.3 Mặt cắt địa chất 179 Hình 7.4 Mối liên hệ cu,i α 184 Hình 7.5 Đồ thị xác định hệ số α p ,f L 187 Hình 7.6 Kích thước móng M1 191 Hình 7.7 Phản lực đầu cọc M1 192 Hình 7.8 Tiết diện bao cọc mức đáy đài 193 Hình 7.9 Vùng chống xuyên móng M1 .198 Hình 7.10 Moment bao đài móng M1 200 Hình 7.11 Kích thước móng M2 202 Hình 7.12 Phản lực đầu cọc M2 202 h Hình 7.13 Vùng chống xuyên móng M2 .207 Hình 7.14 Moment bao đài móng M2 209 Hình 7.15 Kích thước móng M3 210 Hình 7.16 Phản lực đầu cọc M3 211 Hình 7.17 Vùng chống xuyên móng M3 .217 Hình 7.18 Moment bao đài móng M3 219 h DANH MỤC BẢNG Bảng 1.1 Cao độ tầng .9 Bảng 2.1 Vật liệu cho cơng trình 14 Bảng 2.2 Tĩnh tải tường dầm quy vào chân cột, vách 17 Bảng 2.3 Sơ tiết diện cột vách 20 Bảng 3.1 Tải trọng lớp cấu tạo sàn tầng tầng điển hình .27 Bảng 3.2 Tải trọng lớp cấu tạo sàn mái 27 Bảng 3.3 Tải trọng lớp cấu tạo sàn tầng hầm 28 Bảng 3.4 Tải trọng lớp cấu tạo sàn vệ sinh ban công 28 Bảng 3.5 Tải trọng thân tường xây 29 Bảng 3.6 Hoạt tải sàn .30 Bảng 3.7 Thơng tin ban đầu gió 31 Bảng 3.8 Bảng giá trị vùng gió .31 Bảng 3.9 Giá trị tiêu chuẩn thành phần gió tĩnh 32 Bảng 3.10 Chu kỳ % khối lượng tham gia dao động 36 Bảng 3.11 Hệ số ξ 38 Bảng 3.12 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 1) 40 Bảng 3.13 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 4) 42 Bảng 3.14 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ (Mode 3) 44 Bảng 3.15 Bảng kết tổ hợp tải trọng gió 46 Bảng 3.16 Các loại tải trọng 51 Bảng 3.17 Các trường hợp tải trọng 51 Bảng 3.18 Tổ hợp tải trọng sàn .52 Bảng 3.19 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn khung – vách – lõi – dầm – móng 52 Bảng 3.20 Tổ hợp tải trọng tính tốn khung – vách – lõi – dầm – móng 53 Bảng 4.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt 58 Bảng 4.2 Tổng hợp moment vị trí 60 h Bảng 4.3 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi cấu kiện tác dụng ngắn hạn tải trọng .61 Bảng 4.4 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi cấu kiện tác dụng dài hạn tải trọng .61 Bảng 4.5 Kết tính độ võng sàn kể đến hình thành vết nứt 62 Bảng 4.6 Thép sàn theo phương X lớp 67 Bảng 4.7 Thép sàn lớp theo phương Y 70 Bảng 4.8 Thép sàn lớp theo phương X 73 Bảng 4.9 Thép sàn lớp theo phương Y 79 Bảng 5.1 Tĩnh tải hoàn thiện chiếu nghỉ 86 Bảng 5.2 Tĩnh tải tác dụng lên thang nghiêng 87 Bảng 5.3 Bảng tính cốt thép thang 91 Bảng 5.4 Tính toán cốt thép dầm chiếu tới 92 Bảng 6.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình .95 Bảng 6.2 Bảng kiểm tra chuyển ngang tương đối tải trọng động đất phương X .96 Bảng 6.3 Bảng kiểm tra chuyển vị ngang tương đối tải trọng động đất phương Y 97 Bảng 6.4 Kiểm tra hiệu ứng P – Delta theo phương X 99 Bảng 6.5 Kiểm tra hiệu ứng P – Delta theo phương Y .100 Bảng 6.6 Tính thép dầm theo phương X .108 Bảng 6.7 Tính thép dầm theo phương Y .116 Bảng 6.8 Tính tốn cốt đai dầm 128 Bảng 6.9 Tính tốn cột C5 140 Bảng 6.10 Tính tốn cột C14 .142 Bảng 6.11 Tính tốn cột C12 .144 Bảng 6.12 Tính tốn cốt đai cột 147 Bảng 6.13 Thép biên vách V8 .154 Bảng 6.14 Thép vách V8 .156 Bảng 6.15 Đặc trưng tiết diện lõi 161 Bảng 6.16 Kích thước tọa độ trọng tâm phần tử 161 Bảng 6.17 Kết nội lực lõi thang 162 Bảng 6.18 Thép lõi thang máy 163 Bảng 7.1 Kết phân loại lớp đất .174 h Bảng 7.2 Kết tổng hợp tiêu lý đất 175 Bảng 7.3 Bảng thông số thiết kế cọc khoan nhồi D1000 178 Bảng 7.4 Tổng sức kháng ma sát đơn vị thân cọc 183 Bảng 7.5 Sức kháng ma sát thân cọc theo tiêu cường độ .186 Bảng 7.6 Sức kháng ma sát thân cọc theo số SPT 188 Bảng 7.7 Thơng số giá trị tính độ lún cọc đơn 190 Bảng 7.8 Nội lực tính móng M1 191 Bảng 7.9 Bảng xác định góc ma sát trung bình khối móng quy ước 193 Bảng 7.10 Nội lực tiêu chuẩn móng M1 .194 Bảng 7.11 Ứng suất đáy khối móng quy ước móng M1 195 Bảng 7.12 Bảng tính lún móng M1 .197 Bảng 7.13 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên 199 Bảng 7.14 Tính thép đài móng M1 201 Bảng 7.15 Nội lực tính móng M2 201 Bảng 7.16 Nội lực tiêu chuẩn móng M2 .204 Bảng 7.17 Ứng suất đáy khối móng quy ước móng M2 204 Bảng 7.18 Bảng tính lún móng M2 .206 Bảng 7.19 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên 208 Bảng 7.20 Tính thép đài móng M2 209 Bảng 7.21 Nội lực tính móng M3 210 Bảng 7.22 Nội lực tiêu chuẩn móng M3 .213 Bảng 7.23 Ứng suất đáy khối móng quy ước móng M3 213 Bảng 7.24 Bảng tính lún móng M3 .216 Bảng 7.25 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên 218 Bảng 7.26 Kiểm tra xuyên thủng M3 218 Bảng 7.27 Tính thép đài móng M3 220 Bảng 7.28 Sơ cọc cho móng cơng trình 221 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH PHẦN I: KIẾN TRÚC SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình - Trong năm gần đây, mức độ đo thị hóa ngày tăng, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi - Mặc khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hóa đại hóa đất nước, hịa nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết - Vì vậy, chung cư An Bình đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình Địa chỉ: QX95+WFR, Quốc lộ 51, Long An, Long Thành, Đồng Nai Hình 1.1 Vị trí cơng trình chụp từ Google Maps SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 1.1.3 Quy mơ cơng trình Loại cơng trình Cơng trình dân dụng cấp I (số tầng 25-50) – [Phụ lục II – TT 07/2019-BXD] Hình 1.2 Mặt đứng cơng trình SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Số tầng hầm: Công trình có tầng hầm Hình 1.3 Mặt tầng hầm SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Số tầng: Cơng trình có : tầng hầm; tầng trệt; 24 tầng lầu; tầng mái, tần mái thang máy Hình 1.4 Mặt tầng (tầng trệt) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 1.5 Mặt tầng SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 1.6 Mặt tầng điển hình (3 -25) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 1.7 Mặt tầng mái SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Cao độ tầng: Bảng 1.1 Cao độ tầng Tầng hầm - 3.400 Tầng 14 + 47.100 Tầng hầm - 7.800 Tầng 15 + 50.400 Tầng ± 0.000 Tầng 16 + 53.700 Tầng + 6.000 Tầng 17 + 57.000 Tầng + 10.800 Tầng 18 + 60.300 Tầng + 14.100 Tầng 19 + 63.600 Tầng + 17.400 Tầng 20 + 66.900 Tầng + 20.700 Tầng 21 + 70.200 Tầng + 24.000 Tầng 22 + 73.500 Tầng + 27.300 Tầng 23 + 76.800 Tầng + 30.600 Tầng 24 + 80.100 Tầng 10 + 33.900 Tầng 25 + 83.400 Tầng 11 + 37.200 Tầng mái + 86.700 Tầng 12 + 40.500 Tầng mái TM + 90.000 Tầng 13 + 43.800 Chiều cao cơng trình: Cơng trình có chiều cao 90 m (tính từ code ±0.000) Cơng cơng trình: Căn hộ cao cấp 1.2 Giải pháp kiến trúc cơng trình 1.2.1 Mặt phân khu chức - Mặt cơng trình hình chữ T có khóet lõm, chiều dài 65(m), chiều rộng 32.06(m) - Cơng trình gồm 29 tầng (kể tầng hầm, tầng mái tầng mái thang máy), cốt ±0.000m chọn đặt lại cốt chuẩn trùng với cốt mặt đất tự nhiên - Tầng hầm: thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe ô tô xung quanh phòng bảo vệ SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH - Tầng 2: dùng làm dịch vụ thương mại, sảnh dịch vụ thương mại, sảnh chung cư, phòng phòng chữa cháy, kho rác, phòng vệ sinh, kho, phòng sinh hoạt chung - Tầng – 25: bố trí hộ phục vụ nhu cầu - Tầng mái - Tầng mái thang máy Cơng trình đáp ứng tốt yêu cầu phục vụ công bảo đảm bố trí kết cấu 1.2.2 Hệ thống giao thông Giao thông theo phương ngang hành lang rộng 1.8m Giao thông theo phương đứng thang thang máy toàn nhà Hành lang tầng nằm thang thang máy ta nút giao thông thuận tiện thông thoáng cho người lại, đảm bảo thoát hiểm có cố … 1.3 Giải pháp kỹ thuật 1.3.1 Hệ thống điện Điện cung cấp từ mạng điện thành phố, điện áp pha xoay chiều 380v/220v, tần số 50Hz Đảm bảo nguồn điện sinh hoạt ổn định cho tồn cơng trình Ngồi ra, cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng hầm để phát 1.3.2 Hệ thống cấp nước Dung tích bể chứa thiết kế sở số lượng người sử dụng lượng nước dự trữ xảy cố điện chữa cháy Từ bể chứa nước sinh hoạt dẫn đến khu vệ sinh, phụ vụ nhu cầu sinh hoạt tầng hệ thống thép tráng kẽm đặt hộp kỹ thuật 1.3.3 Hệ thống thoát nước Thoát nước mưa: Nước mưa mái thoát xuống thông qua hệ thống ống nhựa đặt vị trí thu nước mái nhiều Từ hệ thống ống dẫn chảy xuống rãnh thu nước mưa quanh nhà đến hệ thống thoát nước chung thành phố Thoát nước thải sinh hoạt: Nước thải khu vệ sinh dẫn xuống bể tự hoại làm sau dẫn vào hệ thống thoát nước chung thành phố 1.3.4 Hệ thống thơng gió Về quy hoạch: xung quanh cơng trình trồng hệ thống xanh để dẫn gió, che nắng, chắn bụi, điều hịa khơng khí Tạo nên mơi trường thoáng mát SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 10 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Về thiết kế: Các phịng cơng trình thiết kế hệ thống cửa sổ, cửa đi, thống, tạo nên lưu thơng khơng khí ngồi cơng trình Đảm bảo mơi trường khơng khí thoải mái, 1.3.5 Hệ thống chiếu sáng Kết hợp ánh sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo - Chiếu sáng tự nhiên: Các phịng có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên kết hợp ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng phòng - Chiếu sáng nhân tạo: Được tạo từ hệ thống chiếu sáng theo tiêu chuẩn Việt Nam thiết kế điện chiếu sáng công trình dân dụng 1.3.6 Hệ thống phịng cháy chữa cháy Tại tầng nút giao thông hành lang cầu thang Thiết kế đặt hệ thống hộp họng cứu hỏa nối với nguồn nước chữa cháy Mỗi tầng đặt biển dẫn phòng chữa cháy Đặt tầng bình cứu hỏa CO2MFZ4 (4kg) chia làm hộp đặt bên khung phòng 1.3.7 Hệ thống chống sét Được trang bị hệ thống chống sét theo yêu cầu tiêu chuẩn chống sét nhà cao tầng (Thiết kế theo TCVN 46-84) Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphire thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 1.3.8 Hệ thống thoát rác Rác thải tập trung tầng thơng qua kho rác bố trí tầng, khơng gian chứa rác bố trí tầng & có phận để đưa rác thải SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 11 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 12 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG 2: PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ KẾT CẤU 2.1 Cơ sở tính tốn kết cấu 2.1.1 Cơ sở thực Căn Nghị định số 15/2021/NĐ – CP, Chính phủ quản lý đầu tư xây dựng Căn Nghị định số 06/2021/NĐ – CP, quản lý chất lượng cơng trình xây dựng Các tiêu quy phạm hành Việt Nam 2.1.2 Cơ sở tính tốn Các tiêu chuẩn quy chuẩn viện dẫn: - TCXDVN 5574 - 2018 Kết cấu Bê tơng Bê tơng tồn khối - TCXDVN 198 - 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế Bê tơng Cốt thép tồn khối - TCVN 2737 - 1995 Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế - TCXDVN 229 - 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động gió - TCXDVN 9386 - 2012 Thiết kế cơng trình chịu tải trọng động đất - TCXD 9362 - 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình - TCVN 9394 - 2012 Đóng ép cọc thi công nghiệm thu - TCVN 10304 - 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Các giáo trình hướng dẫn tài liệu tham khảo khác 2.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu 2.2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân Kết cấu theo phương đứng Căn quy mơ cơng trình (2 tầng hầm + 25 tầng + tầng mái + tầng mái thang máy), sinh viên sử dụng hệ chịu lực khung - vách cứng (khung chịu toàn tải trọng đứng vách cứng chịu tải trọng ngang tác động đồng thời làm tăng độ cứng cơng trình) làm hệ kết cấu chịu lực cho cơng trình Kết cấu cho phương ngang Căn yêu cầu kiến trúc, cơng cơng trình, sinh viên chọn giải pháp sàn sườn 2.2.2 Vật liệu sử dụng cho công trình Sinh viên chọn vật liệu cơng trình bê tông cốt thép SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 13 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 2.1 Vật liệu cho cơng trình STT Đặc tính vật liệu Loại Bê tơng dầm sàn, cầu thang Rb = 17MPa B30 Rbt = 1.15MPa Eb = 32500MPa Bê tông cột, vách Rb = 17MPa B30 Rbt = 1.15MPa Eb = 32500MPa Bê tơng đài móng Rb = 22MPa B40 Rbt = 1.4MPa Eb = 36000MPa Cốt thép đai cột, vách, dầm, thép treo Rs = Rsc = 260MPa CB300-T Rsw=210MPa Cốt thép chịu lực cho sàn, dầm, cột, vách, móng Rs = Rsc = 350MPa CB400-V Rsw=280MPa 2.4 Sơ tiết diện Lựa chọn tầng điển hình để tính tốn sơ tiết diện 2.4.1 Sơ tiết diện sàn Ta có: L 9.81 1.23 L1 Chiều dày sàn tính theo cơng thức sau: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 14 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP h= GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH D 0.8 ×L2 = ×9810 = (174±245) mm m 45 40 Chọn hS = 180 mm Trong đó: D: hệ số phụ thuộc vào tải trọng D = (0.8 – 1.4) m: hệ số phụ thuộc vào loại kê cạnh m = (40 – 45) L2: Chiều dài cạnh dài dầm 2.4.2 Sơ tiết diện cột, vách Diện tích mặt cắt ngang cột, vách xác định theo cơng thức: F= g s +ps ×Si +g t ×k N tt = Rb Rb Trong đó: F: Diện tích mặt cắt ngang vách Ntt: (1÷1.5)N tổng lực dọc tác dụng lên chân cột Rb : Cường độ chịu nén bê tông gs: Tĩnh tải sàn (được tính chi tiết chương 3) ps: Hoạt tải sàn (được tính chi tiết chương 3) Si: Diện tích truyền tải sàn vào cột, vách gt = nγtbtht: Tĩnh tải tường dầm, lấy chiều cao tường chiều cao tầng điển hình K: số tầng Lưu ý: b < 4h Cột b ≥ 4h Vách SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 15 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 2.1 Phân chia diện tích truyền tải ô sàn vào cột, vách SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 16 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 2.2 Tĩnh tải tường dầm quy vào chân cột, vách Cột Ô tải Chiều Chiều dài dài tường tường bt=200 bt=100 Lt (m) Lt (m) Chiều cao tường ht (m) Tải trọng tiêu chuẩn Tải Hệ số an tồn (Kn/m) trọng tính tốn (kN/m) VXY1 6.6 3.1 3.3 96.82 1.1 106.50 C2 3.3 11.62 3.3 108.23 1.1 119.05 C3 3.3 11.62 3.3 108.23 1.1 119.05 VXY2 6.6 3.1 3.3 96.82 1.1 106.50 C5 2.4 3.7 3.3 50.49 1.1 55.54 C6 3.3 4.4 3.3 65.34 1.1 71.87 C7 3.3 4.4 3.3 65.34 1.1 71.87 C8 2.4 3.7 3.3 50.49 1.1 55.54 VXY3 6.7 5.5 3.3 112.27 1.1 123.49 V1 10 3.3 12.4 3.3 112.86 1.1 124.15 V2 11 6.5 7.3 3.3 120.58 1.1 132.64 C10 12 1.5 7.5 3.3 62.37 1.1 68.61 V3 13 10 11.9 3.3 189.49 1.1 208.43 V4 14 3.7 11.5 3.3 112.27 1.1 123.49 VXY4 15 5.4 3.3 64.15 1.1 70.57 C12 16 7.9 3.3 82.57 1.1 90.82 V5 17 16.4 3.3 144.94 1.1 159.43 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 17 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH V6 18 14.3 3.3 132.46 1.1 145.71 V27 19 1.1 3.3 30.89 1.1 33.98 V7 20 10 9.8 3.3 177.01 1.1 194.71 V8 21 2.7 8.3 3.3 81.38 1.1 89.52 C14 22 2.7 6.7 3.3 71.87 1.1 79.06 C15 23 7.9 3.3 82.57 1.1 90.82 V9 24 16.4 3.3 144.94 1.1 159.43 V10 25 14.3 3.3 132.46 1.1 145.71 V11 26 8.2 11.9 3.3 168.10 1.1 184.91 V12 27 10.7 11 3.3 192.46 1.1 211.70 V13 28 9.6 9.2 3.3 168.70 1.1 185.57 V14 29 5.9 11.8 3.3 140.18 1.1 154.20 V15 30 10 9.8 3.3 177.01 1.1 194.71 V16 31 2.7 8.3 3.3 81.38 1.1 89.52 C16 32 2.7 6.7 3.3 71.87 1.1 79.06 VXY5 33 6.7 5.5 3.3 112.27 1.1 123.49 V17 34 3.3 12.4 3.3 112.86 1.1 124.15 V18 35 6.5 7.3 3.3 120.58 1.1 132.64 V19 36 2.8 10.7 3.3 96.82 1.1 106.50 V20 37 12.2 10 3.3 204.34 1.1 224.77 V21 38 8.3 3.5 3.3 119.39 1.1 131.33 V22 39 7.2 3.3 78.41 1.1 86.25 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 18 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH V23 40 10 11.9 3.3 189.49 1.1 208.43 V24 41 3.7 11.5 3.3 112.27 1.1 123.49 VXY6 42 5.4 3.3 64.15 1.1 70.57 V25 43 5.3 5.3 3.3 3.3 1.1 103.89 V26 44 6.4 3.3 3.3 1.1 107.16 C17 45 6.4 3.3 76.03 2.1 159.67 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 19 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 2.3 Sơ tiết diện cột vách Cột Ô tải VXY1 C2 C3 VXY2 C5 C6 C7 C8 VXY3 V1 10 Diện tích chịu tải 11.6 13 3.4 13 3.4 11.6 19.2 3.7 26 5.5 26 5.5 19.2 3.7 14.7 29.3 4.5 Tĩnh Hoạt tải sàn tải sàn kN/m2 6.35 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 kN/m2 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 1.95 2.6 Tĩnh tải tường N Ntt F B L Chọn L kN 106.50 kN 5069.6 kN 6083.5 m2 0.36 m 0.45 m 0.8 m 3.95 8.7777 119.05 6365.6 7638.8 0.45 0.45 1 2.2222 119.05 6365.6 7638.8 0.45 0.45 1 2.2222 106.50 5069.6 6083.5 0.36 0.45 0.8 3.95 8.7777 55.54 6185.6 7422.7 0.44 0.45 0.97 0.8 1.7777 71.87 8311.1 9973.3 0.59 0.45 1.3 1.3 2.8889 71.87 8311.1 9973.3 0.59 0.45 1.3 1.3 2.8889 55.54 6185.6 7422.7 0.44 0.45 0.97 0.8 1.7777 123.49 6137.6 7365.1 0.43 0.45 0.96 3.55 7.888 124.15 10172 12207 0.72 0.4 1.8 1.8 4.5 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Tỉ lệ L/B MSSV: 17149265 20 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP V2 11 C10 12 V3 13 V4 14 VXY4 15 C12 16 V5 17 V6 18 V27 19 V7 20 V8 21 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 35.5 3.6 24.7 3.6 31.2 8.3 29.9 4.1 14.7 16.5 2.4 29.8 9.6 6.4 29 9.6 22.4 3.7 5.1 14.6 10 38.1 6.1 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.35 1.95 2.6 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 3.6 132.64 11473 13768 0.81 0.4 2.02 2.1 5.25 68.61 7573 9087.6 0.53 0.45 1.19 1.2 2.6667 208.43 13374 16049 0.94 0.45 2.1 2.1 4.6667 123.49 10193 12231 0.72 0.4 1.8 1.8 4.5 70.57 4814.4 5777.3 0.34 0.45 0.76 3.55 7.888 90.82 6182.7 7419.3 0.44 0.45 0.97 0.8 1.7777 159.43 13715 16458 0.97 0.45 2.15 2.15 4.7778 145.71 13355 16026 0.94 0.45 2.09 2.1 4.6667 33.98 7519 9022.8 0.53 0.4 1.33 194.71 11674 14008 0.82 0.45 1.83 1.85 4.1111 89.52 11661 13993 0.82 0.45 1.83 1.85 4.1111 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 21 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP C14 22 C15 23 V9 24 V10 25 V11 26 V12 27 V13 28 V14 29 V15 30 V16 31 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 9.4 7.6 16.5 2.4 29.8 9.6 6.4 29 9.6 28.5 5.3 6.5 27.3 6.4 6.6 34.6 3.9 26 7.5 6.5 14.6 10 38.1 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 1.95 1.95 3.6 1.95 1.95 3.6 1.95 79.06 5473.6 6568.4 0.39 0.45 0.86 0.8 1.7777 90.82 6182.7 7419.3 0.44 0.45 0.97 0.8 1.7777 159.43 13715 16458 0.97 0.45 2.15 2.15 4.7778 145.71 13355 16026 0.94 0.45 2.09 2.1 4.6667 184.91 13232 15878 0.93 0.45 2.08 2.1 4.6667 211.70 13901 16682 0.98 0.45 2.18 2.2 4.8889 185.57 12612 15135 0.89 0.45 1.98 4.4444 154.20 12393 14872 0.87 0.45 1.94 1.95 4.3333 194.71 11674 14008 0.82 0.45 1.83 1.85 4.1111 89.52 11661 13993 0.82 0.45 1.83 1.85 4.1111 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 22 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP C16 32 VXY5 33 V17 34 V18 35 V19 36 V20 37 V21 38 V22 39 V23 40 V24 41 VXY6 42 V25 43 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 6.1 9.4 7.6 14.7 29.3 4.5 34.7 3.6 33.4 5.6 3.6 22.5 16.7 34.3 3.3 39.3 3.3 31.2 8.3 29.9 4.1 14.7 26.8 6.35 6.35 6.19 6.35 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.19 6.35 6.35 3.6 1.95 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 2.6 1.95 1.95 2.6 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 2.6 1.95 1.95 1.95 2.6 1.95 1.95 5.8 6.19 1.95 79.06 5473.6 6568.4 0.39 0.45 0.86 0.8 1.7777 123.49 6137.6 7365.1 0.43 0.45 0.96 3.55 7.888 124.15 10172 12207 0.72 0.4 1.8 1.8 4.5 132.64 11307 13569 0.8 0.4 1.8 4.5 106.50 11524 13829 0.81 0.45 1.81 1.85 4.1111 224.77 13686 16424 0.97 0.45 2.15 2.15 4.7778 131.33 11126 13351 0.79 0.4 1.96 86.25 11036 13243 0.78 0.4 1.95 208.43 13374 16049 0.94 0.45 2.1 2.1 4.6667 123.49 10193 12231 0.72 0.4 1.8 1.8 4.5 70.57 4814.4 5777.3 0.34 0.45 0.76 3.55 7.888 0.66 0.4 1.65 1.8 4.5 103.89 9338.57 11206.28 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 23 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP V26 C17 44 45 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 23.3 6.35 1.95 6.19 1.95 7.2 6.35 2.6 9.5 6.35 1.95 107.16 9531.69 11438.03 0.67 0.4 1.68 1.8 4.5 159.67 5962.93 0.42 0.45 0.93 2.2222 7155.52 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 24 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 2.4.3 Sơ tiết diện dầm - Dầm có chiều dài từ 6.6 m ≤ L ≤ m Chiều cao dầm: 1 1 h d = ÷ L = 9000 750 1125 mm 12 12 Chọn chiều cao dầm hd = 700 mm Bề rộng dầm: 1 1 1 bd = ÷ h d 700 175 350 mm 4 2 4 2 Chọn chiều cao dầm bd = 300 mm - Dầm có chiều dài từ m ≤ L ≤ 6.6 m Chiều cao dầm: 1 1 h d = ÷ L = 6600 550 825 mm 12 12 Chọn chiều cao dầm hd = 600 mm Bề rộng dầm: 1 1 1 bd = ÷ h d 600 150 300 mm 4 2 4 2 Chọn chiều cao dầm bd = 300 mm - Dầm có chiều dài từ L ≤ m Chiều cao dầm: 1 1 h d = ÷ L = 4000 333 500 mm 12 12 Chọn chiều cao dầm hd = 400 mm Bề rộng dầm: 1 1 1 bd = ÷ h d 400 100 200 mm 4 2 4 2 Chọn chiều cao dầm bd = 300 mm SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 25 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 2.2 Mặt kết cấu sơ tầng điển hình SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 26 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 3.1 Tĩnh tải 3.1.1 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn Bảng 3.1 Tải trọng lớp cấu tạo sàn tầng tầng điển hình STT Tên lớp Trọng Tĩnh tải Tĩnh tải Hệ số lượng tiêu tính vượt riêng γ chuẩn tốn tải (kN/m ) (kN/m ) (kN/m2) 180 25 4.5 1.1 4.95 - Gạch lát 20 18 0.36 1.2 0.43 - Vữa lót 20 16 0.32 1.3 0.42 - Vữa trát 15 16 0.24 1.3 0.31 0.2 1.2 0.24 Bản thân kết cấu sàn Các lớp hoàn thiện Chiều dày (mm) Hệ thống kỹ thuật - Thiết bị Tổng tĩnh tải (không kể BTCT) 1.12 1.4 Bảng 3.2 Tải trọng lớp cấu tạo sàn mái STT Tên lớp Trọng Tĩnh tải Tĩnh tải Hệ số lượng tiêu tính vượt riêng γ chuẩn tốn tải (kN/m ) (kN/m ) (kN/m2) 180 25 4.5 1.1 4.95 - Gạch lát 20 18 0.36 1.2 0.43 - Vữa lót 20 16 0.32 1.3 0.42 - Vữa tạo dốc 30 18 0.54 1.3 0.7 - Lớp chống thấm 10 0.03 1.3 0.04 - Vữa trát 15 16 0.24 1.3 0.31 0.2 1.2 0.24 Bản thân kết cấu sàn Các lớp hoàn thiện Chiều dày (mm) Hệ thống kỹ thuật - Thiết bị Tổng tĩnh tải (không kể BTCT) 1.69 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 2.14 27 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 3.3 Tải trọng lớp cấu tạo sàn tầng hầm STT Tên lớp Chiều dày (mm) Trọng Tĩnh tải Tĩnh tải Hệ số lượng tiêu tính vượt riêng γ chuẩn tốn tải (kN/m ) (kN/m ) (kN/m2) Các lớp hoàn thiện - Vữa lót sàn, tạo dốc 30 16 0.48 1.3 0.62 - Lớp chống thấm 10 0.03 1.3 0.04 Tổng tĩnh tải (không kể BTCT) 0.51 0.66 Bảng 3.4 Tải trọng lớp cấu tạo sàn vệ sinh ban công STT Tên lớp Trọng Tĩnh tải Tĩnh tải Hệ số lượng tiêu tính vượt riêng γ chuẩn toán tải (kN/m ) (kN/m ) (kN/m2) 150 25 3.75 1.1 4.125 - Gạch lát 20 18 0.36 1.2 0.43 - Vữa lót 20 16 0.32 1.3 0.42 - Vữa tạo dốc 30 16 0.48 1.3 0.62 - Lớp chống thấm 10 0.03 1.3 0.04 - Vữa trát 15 16 0.24 1.3 0.31 0.2 1.2 0.24 Bản thân kết cấu sàn Các lớp hoàn thiện Chiều dày (mm) Hệ thống kỹ thuật - Thiết bị Tổng tĩnh tải (không kể BTCT) 1.63 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 2.06 28 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.1.2 Tĩnh tải tường xây Bảng 3.5 Tải trọng thân tường xây Tường Trọng lượng riêng (kN/m3) Chiều cao tầng (m) Bề dày tường Tải trọng tiêu chuẩn (kN/m) Hệ số an tồn Tải trọng tính tốn Tầng hầm 100 18 3.4 0.1 6.12 1.1 6.73 200 18 3.4 0.2 12.24 1.1 13.46 Tầng hầm 100 18 4.4 0.1 7.92 1.1 8.71 200 18 4.4 0.2 15.84 1.1 17.42 Tầng 100 18 0.1 10.8 1.1 11.88 200 18 0.2 21.6 1.1 23.76 Tầng 100 18 4.8 0.1 8.64 1.1 9.5 200 18 4.8 0.2 17.28 1.1 19 Tầng điển hình 100 18 3.3 0.1 5.94 1.1 6.53 200 18 3.3 0.2 11.88 1.1 13.07 2.52 1.1 2.77 11.88 1.1 13.07 Tầng mái 200 18 0.7 0.2 Tầng mái TM 200 18 3.3 0.2 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 29 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.2 Hoạt tải Theo TCVN 2737:1995 – Tải trọng tác động Tải trọng tạm thời tải trọng khơng có giai đoạn q trình xây dựng sử dụng Tải trọng tạm thời chia làm loại: tạm thời dài hạn tạm thời ngắn hạn Tùy theo cơng sử dụng phịng mà ô sàn chịu hoạt tải sử dụng khác nhau, ta có hoạt tải chịu tác dụng lên ô sàn sau: Bảng 3.6 Hoạt tải sàn STT Cơng dụng Hệ số an tồn Hoạt tải tiêu chuẩn kN/m2 Ngắn hạn Hoạt tải tính tốn kN/m2 Dài Tồn hạn phần Ngắn hạn Dài hạn Tồn phần Phịng hộ 1.3 1.2 0.3 1.5 1.56 0.39 1.95 Sảnh, cầu thang, hành lang 1.2 2.4 1.2 3.6 Nhà vệ sinh 1.3 1.2 0.3 1.5 1.56 0.39 1.95 Ban công 1.2 1.3 0.7 1.56 0.84 2.4 Mái có sử dụng 1.3 0.5 1.5 1.3 0.65 1.95 Mái không sử dụng 1.3 0.75 0.75 0.98 0.98 Phòng dịch vụ thương mại 1.2 2.6 1.4 3.12 1.68 4.8 Nhà kho 1.2 5 6 Phòng sinh hoạt chung 1.2 2.6 1.4 3.12 1.68 4.8 10 Hầm để xe 1.2 3.2 1.8 3.84 2.16 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 30 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.3 Tải trọng gió Tải trọng gió gồm thành phần: Thành phần tĩnh thành phần động Theo mục 1.2 TCXD 229 – 1999 cơng trình có chiều cao 40m phải kể đến thành phần động tải trọng gió Gía trị phương pháp tính thành phần tĩnh tải trọng gió ghi rõ mục TCVN 2737 – 1995 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh Gía trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh tải trọng gió cao độ z xác định theo: Wtc =W0 ×k z ×c kN/m Tải trọng gió tuân thủ tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 TCXD 229-1999 Bảng 3.7 Thơng tin ban đầu gió Địa điểm xây dựng Tỉnh Đồng Nai Vùng gió IIA Dạng địa hình C Chiều cao cơng trình 90 m Bảng 3.8 Bảng giá trị vùng gió Vùng áp lực gió đồ I II III IV V W0 (daN/m2) 65 95 125 155 185 Cơng trình sinh viên nằm QX95+WFR, Quốc lộ 51, Long Thành, Đồng Nai thuộc vùng gió IIA, dạng địa hình C: W0 = 83 daN/m2 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 31 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Kết tải trọng gió tĩnh quy lực tập trung tác dụng tâm sàn tầng theo phương sau: Bảng 3.9 Giá trị tiêu chuẩn thành phần gió tĩnh STT Tầng Chiều cao tầng h (m) Cao độ sàn (m) Chiều cao đón gió (m) kj Wđẩy kN/m2 Whút kN/m2 Mặt đón gió B (m) Bx Mái TM 3.3 90 1.65 1.215 0.807 0.605 9.9 Tầng mái 3.3 86.7 3.3 1.203 0.799 0.599 Tầng 25 3.3 83.4 3.3 1.192 0.791 Tầng 24 3.3 80.1 3.3 1.18 Tầng 23 3.3 76.8 3.3 Tầng 22 3.3 73.5 Tầng 21 3.3 Tầng 20 By WTx WTy 23.07 42.64 33.07 67.6 152.57 311.87 0.594 33.07 67.6 151.15 308.97 0.784 0.588 33.07 67.6 149.73 306.07 1.164 0.773 0.58 33.07 67.6 147.65 301.83 3.3 1.148 0.762 0.572 33.07 67.6 145.58 297.59 70.2 3.3 1.131 0.751 0.563 33.07 67.6 143.4 293.13 3.3 66.9 3.3 1.115 0.74 0.555 33.07 67.6 141.32 288.89 Tầng 19 3.3 63.3 3.3 1.097 0.728 0.546 33.07 67.6 139.03 284.2 10 Tầng 18 3.3 60.3 3.3 1.082 0.718 0.539 33.07 67.6 137.18 280.41 11 Tầng 17 3.3 57 3.3 1.065 0.707 0.53 33.07 67.6 135 275.95 12 Tầng 16 3.3 53.7 3.3 1.049 0.697 0.522 33.07 67.6 133.03 271.93 13 Tầng 15 3.3 50.4 3.3 1.032 0.685 0.514 33.07 67.6 130.85 267.47 14 Tầng 14 3.3 47.1 3.3 1.013 0.673 0.504 33.07 67.6 128.45 262.57 15 Tầng 13 3.3 43.8 3.3 0.993 0.659 0.495 33.07 67.6 125.94 257.43 16 Tầng 12 3.3 40.5 3.3 0.973 0.646 0.485 33.07 67.6 123.43 252.3 17 Tầng 11 3.3 37.2 3.3 0.948 0.629 0.472 33.07 67.6 120.15 245.61 18 Tầng 10 3.3 33.9 3.3 0.921 0.612 0.459 33.07 67.6 116.88 238.92 19 Tầng 3.3 30.6 3.3 0.895 0.594 0.446 33.07 67.6 113.5 232 20 Tầng 3.3 27.3 3.3 0.866 0.575 0.431 33.07 67.6 109.79 224.42 21 Tầng 3.3 24 3.3 0.836 0.555 0.416 33.07 67.6 105.97 216.61 22 Tầng 3.3 20.7 3.3 0.806 0.535 0.401 33.07 67.6 102.15 208.8 23 Tầng 3.3 17.4 3.3 0.769 0.511 0.383 33.07 67.6 97.56 199.43 24 Tầng 3.3 14.1 3.3 0.726 0.482 0.362 33.07 67.6 92.11 188.28 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH 18.3 WTj (kN) MSSV: 17149265 h 32 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 25 Tầng 4.8 10.8 4.05 0.673 0.447 0.335 33.07 67.6 104.74 214.1 26 Tầng 6 5.4 0.564 0.374 0.281 33.07 67.6 116.97 239.1 27 Tầng 0 0 0 0 0 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng Thiết lập tính tốn động lực: Theo tiêu chuẩn sơ đồ tính tốn động lực hệ cơng-xon có hữu hạn điểm tập trung khối lượng phụ lục A tiêu chuẩn Hình 3.1 Sơ đồ tính tốn động lực tải trọng gió lên cơng trình theo phụ lục A tiêu chuẩn TCXD 229 - 1999 Việc xác định tần số dao động riêng sinh viên phân tích tốn dao động hỗ trợ phần mềm chuyên dụng thiết kế nhà cao tầng ETABS - Gán Diaphragm: Gán Diaphragm cho tất sàn với tên D1, việc đảm bảo sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 33 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 3.2 Gán Diaphragm cho cơng trình - Khai báo Mass Source Theo mục 3.2.4 TCXD 229 – 1999: Khối lượng tham gia dao động bao gồm toàn khối lượng kết cấu chịu lực, kết cấu bao che, trang trí thiết bị cố định,… 50% hoạt tải người, đồ đạc sàn (đối với cơng trình dân dụng) Hình 3.3 Khai báo Mass Source gió động SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 34 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 3.4 Mơ hình ETABS Kết phân tích dao động Số dạng dao động cần kể đến tính tốn thành phần động tải trọng gió là: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 35 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 3.10 Chu kỳ % khối lượng tham gia dao động Mode Ti fi UX UY RZ Kiểm tra Dạng DĐ - (s) (Hz) - - - - - 3.706 0.270 0.6699 1E-05 4E-05 Xét Phương X 3.3 0.303 0.0001 0.2153 0.3891 Không xét Xoắn 2.673 0.374 6E-06 0.4257 0.1978 Xét Phương Y 1.131 0.884 0.0893 2E-05 0.0001 Xét Phương X 0.953 1.049 0.0002 0.0268 0.0702 Không xét Xoắn 0.732 1.366 2E-06 0.0943 0.0231 Không xét Phương Y Giá trị giới hạn tần số dao động riêng fL = 1.3 Hz, tra bảng TCXD 229 -1999 ứng với vùng áp lực gió IIA độ giám loga dao động kết cấu 0.3 (cơng trình bê tơng cốt thép có kết cấu bao che, tra mục 6.14.1 TCVN 2737-1995) Ta có dạng dao động thứ có tần số f5 = 1.049 Hz < fL = 1.3 Hz < f6 = 1.366 Hz nên việc xác định thành phần động gió kể đến ảnh hưởng dạng dao động 1, SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 36 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tính tốn thành phần động gió Hình 3.5 Lưu đồ tính tốn thành phần động tải trọng gió Giá trị tính tốn thành phần động tải gió tác dụng lên tầng thứ j cơng trình ứng với mode dao động thứ i xác định theo công thức: WD ( ji ) M j i i y ji Trong đó: Mj: khối lượng tập trung phần cơng trình thứ j ξi: hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i, khơng thứ ngun, tra biểu đồ, hình 3.5, (hình 2-TCVN 229-1999) phụ thuộc vào i W0 giảm độ logi 940 fi 0.3 dao động, 1.2 , W0 = 830 (N/m2) i : hệ số xác định cách chia công trình thành nhiều phần, phạm vi phần tải trọng gió xem khơng đổi yji: chuyển dịch ngang tỉ đối trọng tâm phần cơng trình thứ j ứng với dạng dao động thứ i SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 37 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 3.6 Đồ thị xác định hệ số động lực Chú thích: Đường cong 1: Sử dụng cho cơng trình bêtơng cốt thép gạch đá kể cơng trình khung thép có kết cấu bao che 0.3 Phân tích đặc trưng động lực học cho cơng trình Bảng 3.11 Hệ số ξ Mode i T(s) f (Hz) εi ξi 3.706 0.270 0.1244 2.673 0.374 0.0897 1.8 1.131 0.884 0.0380 1.5 Hệ số i xác định cách chia cơng trình thành n phần, phạm vi phần tải trọng gió coi không đổi: n i y j1 ji WFi y n j1 ji Mi Trong đó: WFj: giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió tác dụng lên tầng thứ j tương ứng với dạng dao động khác kể đến ảnh hưởng xung vận tốc gió WFi W j i i Wj: giá trị thành phần tĩnh tải gió tác dụng lên tầng thứ j; i: hệ số áp lực động tải gió, thay đổi theo độ cao, xác định cách tra bảng TCXD 299-1999 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 38 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH υ: hệ số tương quan khơng gian áp lực động tải trọng gió (Bảng TCXD 229 – 1999) Hình 3.7 Hệ tọa độ xác định hệ tương quan không gian ν - Với mặt phẳng tọa độ song song với bề mặt tính tốn zOx (gió thổi theo phương Y): ρ = D = 67.2 m, χ = H = 90 m υ1 = 0.58, υ2 = - Với mặt phẳng tọa độ song song với bề mặt tính tốn zOy (gió thổi theo phương X): ρ = D = 32.06 m, χ = H = 90 m υ1 = 0.64, υ2 = SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 39 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 3.12 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 1) Tầng Chiều cao tầng Tầng TM h (m) 3.3 z (m) 90 M (kN) 148.3662 y1j (mm) 0.006 0.0000360 Lực gió tiêu chuẩn thành phần tĩnh WTx (kN) 23.07 Tầng mái 3.3 86.7 1455.918 0.006 0.0000360 Tầng 25 3.3 83.4 2200.288 0.006 Tầng 24 3.3 80.1 2199.328 Tầng 23 3.3 76.8 Tầng 22 3.3 Tầng 21 Cao Khối độ lượng sàn tâm cứng Chuyển vị tỷ đối tâm cứng theo phương X y1j2 Hệ số áp lực động Hệ số tương quan không gian Thành phần xung vận tốc gió Hệ số Lực gió tiêu chuẩn thành phần động 2.0 0.58 Wpi (kN) 6.74 152.57 2.0 0.58 44.77 4.421 77.239 0.0000360 151.15 2.0 0.58 44.57 4.421 116.73 0.006 0.0000360 149.73 2.0 0.58 44.37 4.421 116.679 2198.103 0.006 0.0000360 147.65 2.0 0.58 44.05 4.421 116.614 73.5 2198.103 0.005 0.0000250 145.58 2.0 0.58 43.72 4.421 97.178 3.3 70.2 2198.103 0.005 0.0000250 143.4 2.0 0.58 43.36 4.421 97.178 Tầng 20 3.3 66.9 2198.103 0.005 0.0000250 141.32 2.0 0.58 43.01 4.421 97.178 Tầng 19 3.3 63.3 2198.103 0.005 0.0000250 139.03 2.0 0.58 42.62 4.421 97.178 Tầng 18 3.3 60.3 2198.103 0.005 0.0000250 137.18 2.0 0.58 42.30 4.421 97.178 Tầng 17 3.3 57 2198.103 0.005 0.0000250 135 2.0 0.58 42.02 4.421 97.178 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h 4.421 WDx (kN) 7.871 MSSV: 17149265 40 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 16 3.3 53.7 2198.103 0.004 0.0000160 133.03 2.0 0.58 41.80 4.421 77.743 Tầng 15 3.3 50.4 2198.103 0.004 0.0000160 130.85 2.0 0.58 41.50 4.421 77.743 Tầng 14 3.3 47.1 2198.103 0.004 0.0000160 128.45 2.0 0.58 41.12 4.421 77.743 Tầng 13 3.3 43.8 2198.103 0.004 0.0000160 125.94 2.0 0.58 40.69 4.421 77.743 Tầng 12 3.3 40.5 2198.103 0.003 0.0000090 123.43 2.0 0.58 40.25 4.421 58.307 Tầng 11 3.3 37.2 2198.103 0.003 0.0000090 120.15 2.0 0.58 39.80 4.421 58.307 Tầng 10 3.3 33.9 2198.103 0.003 0.0000090 116.88 2.0 0.58 39.37 4.421 58.307 Tầng 3.3 30.6 2198.103 0.003 0.0000090 113.5 2.0 0.58 38.86 4.421 58.307 Tầng 3.3 27.3 2198.103 0.002 0.0000040 109.79 2.0 0.58 38.20 4.421 38.871 Tầng 3.3 24 2198.103 0.002 0.0000040 105.97 2.0 0.58 37.46 4.421 38.871 Tầng 3.3 20.7 2198.103 0.002 0.0000040 102.15 2.0 0.58 36.67 4.421 38.871 Tầng 3.3 17.4 2198.103 0.001 0.0000010 97.56 2.0 0.58 36.07 4.421 19.436 Tầng 3.3 14.1 2197.917 0.001 0.0000010 92.11 2.0 0.58 35.16 4.421 19.434 Tầng 4.8 10.8 2216.062 0.001 0.0000010 104.74 2.0 0.58 41.25 4.421 19.594 Tầng 6 2069.973 0.0003349 0.0000001 116.97 2.0 0.58 50.20 4.421 6.13 Tầng 0 3611.267 0.0000000 2.0 0.58 0.00 4.421 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 41 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 3.13 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 4) Chuyển Lực gió vị tỷ đối tiêu tâm chuẩn cứng theo thành y1j2 phương phần X tĩnh y2j WTx (mm) (kN) -0.007 0.0000490 23.07 Chiều cao tầng Cao độ sàn Khối lượng tâm cứng Tầng TM h (m) 3.3 z (m) 90 M (kN) 148.3662 Tầng mái 3.3 86.7 1455.918 -0.006 0.0000360 Tầng 25 3.3 83.4 2200.2882 -0.006 Tầng 24 3.3 80.1 2199.3283 Tầng 23 3.3 76.8 Tầng 22 3.3 Tầng 21 Tầng Hệ số áp lực động Hệ số tương quan khơng gian Thành phần xung vận tốc gió 1.821 Lực gió tiêu chuẩn thành phần động WDx (kN) -2.837 Hệ số 1.5 Wpi (kN) 11.62 152.57 1.5 77.20 1.821 -23.861 0.0000360 151.15 1.5 76.85 1.821 -36.061 -0.005 0.0000250 149.73 1.5 76.50 1.821 -30.037 2198.1029 -0.004 0.0000160 147.65 1.5 75.95 1.821 -24.016 73.5 2198.1029 -0.004 0.0000160 145.58 1.5 75.38 1.821 -24.016 3.3 70.2 2198.1029 -0.003 0.0000090 143.40 1.5 74.75 1.821 -18.012 Tầng 20 3.3 66.9 2198.1029 -0.002 0.0000040 141.32 1.5 74.16 1.821 -12.008 Tầng 19 3.3 63.3 2198.1029 -0.001 0.0000010 139.03 1.5 73.48 1.821 -6.004 Tầng 18 3.3 60.3 2198.1029 0.0002854 0.0000001 137.18 1.5 72.94 1.821 1.714 Tầng 17 3.3 57 2198.1029 135.00 1.5 72.45 1.821 6.004 0.001 0.0000010 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 42 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 16 3.3 53.7 2198.1029 0.002 0.0000040 133.03 1.5 72.07 1.821 12.008 Tầng 15 3.3 50.4 2198.1029 0.003 0.0000090 130.85 1.5 71.56 1.821 18.012 Tầng 14 3.3 47.1 2198.1029 0.004 0.0000160 128.45 1.5 70.90 1.821 24.016 Tầng 13 3.3 43.8 2198.1029 0.004 0.0000160 125.94 1.5 70.16 1.821 24.016 Tầng 12 3.3 40.5 2198.1029 0.005 0.0000250 123.43 1.5 69.40 1.821 30.021 Tầng 11 3.3 37.2 2198.1029 0.005 0.0000250 120.15 1.5 68.62 1.821 30.021 Tầng 10 3.3 33.9 2198.1029 0.005 0.0000250 116.88 1.5 67.87 1.821 30.021 Tầng 3.3 30.6 2198.1029 0.005 0.0000250 113.50 1.5 66.99 1.821 30.021 Tầng 3.3 27.3 2198.1029 0.005 0.0000250 109.79 1.5 65.86 1.821 30.021 Tầng 3.3 24 2198.1029 0.005 0.0000250 105.97 1.5 64.58 1.821 30.021 Tầng 3.3 20.7 2198.1029 0.004 0.0000160 102.15 1.5 63.23 1.821 24.016 Tầng 3.3 17.4 2198.1029 0.004 0.0000160 97.56 1.5 62.18 1.821 24.016 Tầng 3.3 14.1 2197.9165 0.003 0.0000090 92.11 1.5 60.62 1.821 18.011 Tầng 4.8 10.8 2216.0617 0.002 0.0000040 104.74 1.5 71.11 1.821 12.106 Tầng 6 2069.9727 0.001 0.0000010 116.97 1.5 86.56 1.821 5.654 Tầng 0 3611.2667 0.0000000 0.00 1.5 0.00 1.821 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 43 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 3.14 Bảng giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ (Mode 3) Tầng Chiều cao tầng Cao độ sàn Khối lượng tâm cứng Tầng TM h (m) 3.3 z (m) 90 M (kN) 148.3662 Chuyển vị tỷ đối tâm cứng theo phương Y y1j (mm) 0.006 Tầng mái 3.3 86.7 1455.918 Tầng 25 3.3 83.4 Tầng 24 3.3 Tầng 23 y1j2 Lực gió tiêu chuẩn Hệ số áp thành lực động phần tĩnh 0.000036 WTy (kN) 42.64 1.8 0.005 0.000025 311.87 2200.288 0.005 0.000025 80.1 2199.328 0.005 3.3 76.8 2198.103 Tầng 22 3.3 73.5 Tầng 21 3.3 Tầng 20 Hệ số tương quan khơng gian Thành phần xung vận tốc gió Hệ số Lực gió tiêu chuẩn thành phần động 0.64 Wpi (kN) 13.74 12.125 WDy (kN) 19.429 1.8 0.64 100.99 12.125 158.877 308.97 1.8 0.64 100.54 12.125 240.106 0.000025 306.07 1.8 0.64 100.08 12.125 240.002 0.005 0.000025 301.83 1.8 0.64 99.36 12.125 239.868 2198.103 0.005 0.000025 297.59 1.8 0.64 98.62 12.125 239.868 70.2 2198.103 0.004 0.000016 293.13 1.8 0.64 97.80 12.125 191.894 3.3 66.9 2198.103 0.004 0.000016 288.89 1.8 0.64 97.02 12.125 191.894 Tầng 19 3.3 63.3 2198.103 0.004 0.000016 284.20 1.8 0.64 96.13 12.125 191.894 Tầng 18 3.3 60.3 2198.103 0.004 0.000016 280.41 1.8 0.64 95.42 12.125 191.894 Tầng 17 3.3 57 2198.103 0.004 0.000016 275.95 1.8 0.64 94.78 12.125 191.894 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 44 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 16 3.3 53.7 2198.103 0.003 0.000009 271.93 1.8 0.64 94.29 12.125 143.921 Tầng 15 3.3 50.4 2198.103 0.003 0.000009 267.47 1.8 0.64 93.62 12.125 143.921 Tầng 14 3.3 47.1 2198.103 0.003 0.000009 262.57 1.8 0.64 92.76 12.125 143.921 Tầng 13 3.3 43.8 2198.103 0.003 0.000009 257.43 1.8 0.64 91.79 12.125 143.921 Tầng 12 3.3 40.5 2198.103 0.002 0.000004 252.30 1.8 0.64 90.78 12.125 95.947 Tầng 11 3.3 37.2 2198.103 0.002 0.000004 245.61 1.8 0.64 89.77 12.125 95.947 Tầng 10 3.3 33.9 2198.103 0.002 0.000004 238.92 1.8 0.64 88.79 12.125 95.947 Tầng 3.3 30.6 2198.103 0.002 0.000004 232.00 1.8 0.64 87.64 12.125 95.947 Tầng 3.3 27.3 2198.103 0.002 0.000004 224.42 1.8 0.64 86.15 12.125 95.947 Tầng 3.3 24 2198.103 0.001 0.000001 216.61 1.8 0.64 84.48 12.125 47.974 Tầng 3.3 20.7 2198.103 0.001 0.000001 208.80 1.8 0.64 82.71 12.125 47.974 Tầng 3.3 17.4 2198.103 0.001 0.000001 199.43 1.8 0.64 81.35 12.125 47.974 Tầng 3.3 14.1 2197.917 0.001 0.000001 188.28 1.8 0.64 79.31 12.125 47.97 Tầng 4.8 10.8 2216.062 0.000494 0.000000 214.10 1.8 0.64 93.03 12.125 23.868 Tầng 6 2069.973 0.000258 0.000000 239.10 1.8 0.64 113.24 12.125 11.633 Tầng 0 3611.267 0.000000 0.00 1.8 0.64 0.00 12.125 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 45 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.3.3 Kết tổ hợp tải trọng gió: Tải trọng gió nhập vào tâm hình học bề mặt đón gió gió tĩnh gió động gán vào tâm khối lượng tầng cơng trình mơ hình ETABS Gió động X (WDx) tổ hợp sau: WD X = WD 2x1 +WD 2x2 + +WD 2xn Gió động Y (WDy) tổ hợp sau: WDY = WD 2y1 +WD 2y2 + +WD 2yn Bảng 3.15 Bảng kết tổ hợp tải trọng gió Gió tĩnh Gió động Phương X WTx Phương Y WTy Tầng Mode Mode Mode WDx WDy XCR YCR XCM XCM kN kN - - - kN kN m m m m Tầng TM 23.07 42.64 7.871 -2.837 19.429 8.367 19.429 32.2961 13.5357 32.4098 16.4751 Tầng mái 152.57 311.87 77.239 -23.861 158.877 80.841 158.877 32.3749 13.4758 36.7236 13.785 Tầng 25 151.15 308.97 116.730 -36.061 240.106 122.173 240.106 32.3663 13.513 36.5538 13.9844 Tầng 24 149.73 306.07 116.679 -30.037 240.002 120.483 240.002 32.3554 13.5558 36.5544 13.9785 Tầng 23 147.65 301.83 116.614 -24.016 239.868 119.061 239.868 32.3433 13.5986 36.5546 13.9795 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 46 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 22 145.58 297.59 97.178 -24.016 239.868 100.102 239.868 32.3306 13.6406 36.5546 13.9795 Tầng 21 143.4 293.13 97.178 -18.012 191.894 98.833 191.894 32.3175 13.6825 36.5546 13.9795 Tầng 20 141.32 288.89 97.178 -12.008 191.894 97.917 191.894 32.3041 13.7252 36.5546 13.9795 Tầng 19 139.03 284.2 97.178 -6.004 191.894 97.363 191.894 32.2904 13.7697 36.5546 13.9795 Tầng 18 137.18 280.41 97.178 1.714 191.894 97.193 191.894 32.2766 13.8167 36.5546 13.9795 Tầng 17 135 275.95 97.178 6.004 191.894 97.363 191.894 32.2627 13.8669 36.5546 13.9795 Tầng 16 133.03 271.93 77.743 12.008 143.921 78.665 143.921 32.2485 13.9212 36.5546 13.9795 Tầng 15 130.85 267.47 77.743 18.012 143.921 79.802 143.921 32.2342 13.9804 36.5546 13.9795 Tầng 14 128.45 262.57 77.743 24.016 143.921 81.368 143.921 32.2197 14.0456 36.5546 13.9795 Tầng 13 125.94 257.43 77.743 24.016 143.921 81.368 143.921 32.205 14.1178 36.5546 13.9795 Tầng 12 123.43 252.3 58.307 30.021 95.947 65.582 95.947 32.19 14.1987 36.5546 13.9795 Tầng 11 120.15 245.61 58.307 30.021 95.947 65.582 95.947 32.1747 14.2899 36.5546 13.9795 Tầng 10 116.88 238.92 58.307 30.021 95.947 65.582 95.947 32.1591 14.3936 36.5546 13.9795 Tầng 113.5 232 58.307 30.021 95.947 65.582 95.947 32.1431 14.5124 36.5546 13.9795 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 47 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 109.79 224.42 38.871 30.021 95.947 49.114 95.947 32.1266 14.6497 36.5546 13.9795 Tầng 105.97 216.61 38.871 30.021 47.974 49.114 47.974 32.1095 14.8091 36.5546 13.9795 Tầng 102.15 208.8 38.871 24.016 47.974 45.692 47.974 32.0916 14.9947 36.5546 13.9795 Tầng 97.56 199.43 19.436 24.016 47.974 30.895 47.974 32.0728 15.2099 36.5546 13.9795 Tầng 92.11 188.28 19.434 18.011 47.97 26.497 47.97 32.0529 15.4539 36.5525 13.9805 Tầng 104.74 214.1 19.594 12.106 23.868 23.032 23.868 32.0295 15.7131 36.5508 14.0264 Tầng 116.97 239.1 6.130 5.654 11.633 8.339 11.633 31.9903 15.9502 36.0619 14.0123 Tầng 0 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 30.9652 12.5147 37.0056 13.9978 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 48 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.4 Tải động đất 3.4.1 Đặt trưng loại đất Theo bảng 3.1 “Các loại đất” TCVN 9386 – 2012 loại đất cơng trình thuộc loại C Theo phụ lục H TCVN 9386 – 2012 Gia tốc là: 0.0374 Gia tốc thiết kế ag ứng với trạng thái giới hạn cực hạn xác định sau: ag g =a gR γ I a g =0.0374×9.811.25=0.45(m/s ) Hệ số tầm quan trọng γI = 1,25 ứng với cơng trình cấp I Độ cản nhớt xét đến cơng trình có hệ số tầm quan trọng lớn 5% Theo TCVN 9386 – 2012, 0.04g = 0.39 < agR×γI = 0.45 < 0.08g = 0.785 sử dụng quy trình thiết kế chịu động đất giảm nhẹ hay đơn giản hóa cho số loại dạng kết cấu 3.4.2 Xác định ứng xử q kết cấu kết cấu bê tông cốt thép Giá trị giới hạn hệ số ứng xử q để tính đến khả làm tiêu tán lượng, phải tính cho phương thiết kế sau: (Mục 5.2.2.2 TCVN 9386 – 2012) q=q0 k w 1.5 Hệ kết cấu chịu lực công trình là: Hệ kết cấu hỗn hợp tương đương khung Suy ra: + q0 = 3αu/α1 + kw = – Đối với hệ khung hệ kết cấu hỗn hợp tương đương khung + αu 1.3+1 = = 1.15 - Do nhà khơng đặn mặt bằng, lấy gần giá α1 trị αu/α1 trung bình cộng giá trị αu/α1 mục 5.2.2.2 TCVN 9386-2012 - q0 = 3×1.15 = 3.45 Tuy nhiên, cơng trình khơng đặn theo mặt đứng, giá trị q0 cần giảm xuống 20%, mục 5.2.2.2 TCVN 9386-2012 q0 = 2.76 Hệ số ứng xử q với tác động theo phương ngang công trình: q = q0kw = 2.76×1 = 2.76 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 49 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.4.3 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi - Khai báo Mass Source: Theo mục 4.2.4 TCVN 9386 – 2012 hệ số hoạt tải 0.8×0.3 = 0.24 Hình 3.8 Khai báo Mass Source động đất - Xây dựng phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi Sinh viên chọn phương pháp xây dựng phương trình phổ phản ứng nhận trực tiếp vào mơ hình kết xác Hình 3.9 Các thơng số động đất mơ hình ETABS SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 50 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 3.5 Tổ hợp tải trọng 3.5.1 Các loại tải trọng Bảng 3.16 Các loại tải trọng Tải trọng Loại tải Ghi TT DEAD Trọng lượng thân TTHT SUPER DEAD Tĩnh tải lớp cấu tạo TTTX SUPER DEAD Tĩnh tải tường xây HT1NH LIVE Hoạt tải ngắn hạn < kN/m2 HT1DH LIVE Hoạt tải dài hạn < kN/m2 HT2NH LIVE Hoạt tải ngắn hạn ≥ kN/m2 HT2DH LIVE Hoạt tải dài hạn ≥ kN/m2 GTX WIND Tải trọng gió tĩnh theo phương X GTY WIND Tải trọng gió tĩnh theo phương Y GDX WIND Tải trọng gió động theo phương X GDY WIND Tải trọng gió động theo phương Y DX SEISMIC Tải trọng động đất theo phương X DY SEISMIC Tải trọng động đất theo phương Y 3.5.2 Các trường hợp tải trọng Bảng 3.17 Các trường hợp tải trọng Trường hợp tải Tên tải trọng TTTC 1(TT) + 1(TTHT) + 1(TTTX) TTTT 1.1(TT) + 1.2(TTHT) + 1.1(TTTX) HTNH – TC 1(HT1NH) + 1(HT2NH) (Áp dụng cho sàn) HTDH – TC 1(HT1DH) + 1(HT2DH) (Áp dụng cho sàn) HTNH – TT 1.3(HT1NH) + 1.2(HT2NH) (Áp dụng cho sàn) HTDH – TT 1.3(HT1DH) + 1.2(HT2DH) (Áp dụng cho sàn) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 51 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH HTTP – TC 1(HTNH – TC) + 1(HTDH – TC) HTTP – TT 1(HTNH – TT) + 1(HTDH – TT) GX – TC 1(GX - TC) + 1(GDX - TC) GY – TC 1(GY - TC) + 1(GDY - TC) GX – TT 1.2(GX - TC) + 1.2(GDX - TC) GY – TT 1.2(GY - TC) + 1.2(GDY - TC) 3.5.3 Các tổ hợp tải trọng 3.5.3.1 Tổ hợp tải trọng sàn Bảng 3.18 Tổ hợp tải trọng sàn Tên tổ hợp Tên tải trọng Ghi CV – NH 1(TTTC) + 1(HTNH – TC) Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn CV – DH 1(TTTC) + 1(HTDH – TC) Kiểm tra chuyển vị dài hạn CV - TP 1(TTTC) + 1(HTTP – TC) Kiểm tra chuyển vị toàn phần TINH THEP 1(TTTT) + 1(HTTP – TT) Tính tốn cốt thép 3.5.3.2 Tổ hợp tải trọng khung – vách – lõi – dầm – móng Bảng 3.19 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn khung – vách – lõi – dầm – móng Tổ hợp Tên tải trọng TH1 (TTTC) + (HTTP – TC) TH2 (TTTC) + (GX – TC) TH3 (TTTC) + (GY – TC) TH4 (TTTC) - (GX – TC) TH5 (TTTC) - (GY – TC) TH6 (TTTC) + 0.9(HTTP – TC) + 0.9(GX – TC) TH7 (TTTC) + 0.9(HTTP – TC) - 0.9(GX – TC) TH8 (TTTC) + 0.9(HTTP – TC) + 0.9(GY – TC) TH9 (TTTC) + 0.9(HTTP – TC) - 0.9(GY – TC) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH Các tổ hợp MSSV: 17149265 h 52 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH TH10 (TTTC) + 0.3(HTTP – TC) + (DX) + 0.3(DY) TH11 (TTTC) + 0.3(HTTP – TC) - (DX) - 0.3(DY) TH12 (TTTC) + 0.3(HTTP – TC) + 0.3(DX) + (DY) TH13 (TTTC) + 0.3(HTTP – TC) - 0.3(DX) - (DY) THBAO TH1; …; TH13 Các tổ hợp đặc biệt Tổ hợp bao Bảng 3.20 Tổ hợp tải trọng tính tốn khung – vách – lõi – dầm – móng Tổ hợp Tên tải trọng TH1-TT (TTTT) + (HTTP – TT) TH2-TT (TTTT) + (GX – TT) TH3-TT (TTTT) + (GY – TT) TH4-TT (TTTT) - (GX – TT) TH5-TT (TTTT) - (GY – TT) TH6-TT (TTTT) + 0.9(HTTP – TT) + 0.9(GX – TT) TH7-TT (TTTT) + 0.9(HTTP – TT) - 0.9(GX – TT) TH8-TT (TTTT) + 0.9(HTTP – TT) + 0.9(GY – TT) TH9-TT (TTTT) + 0.9(HTTP – TT) - 0.9(GY – TT) TH10-TT (TTTT) + 0.3(HTTP – TT) + (DX) + 0.3(DY) TH11-TT (TTTT) + 0.3(HTTP – TT) - (DX) - 0.3(DY) TH12-TT (TTTT) + 0.3(HTTP – TT) + 0.3(DX) + (DY) TH13-TT (TTTT) + 0.3(HTTP – TT) - 0.3(DX) - (DY) THBAO(I) TH1; …; TH13 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH Các tổ hợp Các tổ hợp đặc biệt Tổ hợp bao MSSV: 17149265 h 53 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 4.1 Xây dựng mơ hình sàn điển hình phần mềm safe Hình 4.1 Xây dựng mơ hình tên SAFE 4.2 Tải trọng tổ hợp tải trọng Hình 4.2 Tỉnh tải hồn thiện SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 54 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 4.3 Tỉnh tải tường xây Hình 4.4 Hoạt tải ngắn hạn SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 55 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 4.5 Hoạt tải ngắn hạn Hình 4.6 Hoạt tải dài hạn SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 56 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 4.7 Hoạt tải dài hạn 4.3 Kiểm tra độ võng đàn hồi Hình 4.2 Độ võng sàn Độ võng lớn 8.2 mm < L 8000 = =32(mm) Thỏa điều kiện độ võng 250 250 4.4 Kiểm tra độ võng dài hạn Đối với vật liệu có tính từ biến cần phải kể đến tăng độ võng theo thời gian Bê tông vật liệu dễ bị nứt vùng chịu kéo có tải trọng tác dụng Do đó, tính độ võng sàn ta cần phải kể đến ảnh hưởng hình thành vết nứt SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 57 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 4.4.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt Bảng 4.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt Các đặc trưng Giá trị Đơn vị Ghi Bê tông B30 - Cấp độ bền chịu nén bê tông Cốt thép CB400 – V - Cốt thép sử dụng R bt,ser 1.75 MPa Es 105 MPa Mô đun đàn hồi cốt thép CB400 – V Eb 32.5 103 MPa Mô đun đàn hồi bê tông B30 b 1000 mm Bề rộng tiết diện tính tốn h 180 mm Chiều cao tiết diện tính toán a 25 mm ho 155 mm 6.154 A 1800 cm2 As 7.85 cm2 Ared 1848.31 cm2 Cường độ chịu kéo dọc trục tính tốn bê tơng trạng thái giới hạn thứ hai Khoảng cách từ mép chịu kéo tiết diện đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Chiều cao làm việc tiết diện h o = h - a Hệ số qui đổi cốt thép bê tông Es / Eb Diện tích tiết diện ngang bê tơng A b h Diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu kéo, vị trí xét 10a100 Diện tích tiết diện ngang qui đổi cấu kiện Ared = A + α×As Chiều cao tương đối vùng bê tông chịu 0.513 - nén ξ = - SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH b×h 2×A red MSSV: 17149265 h 58 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP x 79.53 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Chiều cao vùng bê tơng chịu nén x = ξ×h o mm Moment qn tính tiết diện bê tơng I 4191.91 Is 459.04 cm4 b×x I= 12 Moment qn tính tiết diện cốt thép chịu cm cm kéo Is = A s ×(h - x - a) Moment quán tính tiết diện qui đổi I red 7016.85 cấu kiện trọng tâm I red = I + α×Is Moment tĩnh tiết diện qui đổi cấu kiện St ,red 2523.56 thớ bê tông chịu kéo nhiều cm3 h-x St,red = b× Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều yt 1.37 đến trọng tâm tiết diện qui đổi cấu cm kiện y t = St,red A red Moment kháng uốn đàn hồi tiết diện qui Wred 5121.79 đổi theo vùng chịu kéo cấu kiện cm3 Wred = γ 1.3 - Ired yt Hệ số lấy 1.3 Moment kháng uốn dẻo tiết diện qui đổi Wpl 6658.32 cm theo vùng chịu kéo cấu kiện Wpl = γ×Wred Moment uốn tiết diện thẳng góc cấu M crc 11.65 kiện chịu hình thành vết nứt kN.m M crc = Wpl ×R bt,ser ± N×e x SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 59 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Moment uốn ngoại lực trục vuông 32.8 M góc với mặt phẳng tác dụng moment uốn kN.m qua trọng tâm tiết diện ngang qui đổi cấu kiện (lấy từ kết từ mơ hình Safe) M < Mcrc cấu kiện bị nứt 4.4.2 Tính tốn độ võng dài hạn có vết nứt Dựa vào Mục 8.2.3.2.1 TCVN 5574 – 2018, tính tốn độ võng cấu kiện bê tơng cốt thép tiến hành theo điều kiện: f max < f gh Độ võng biến dạng uốn xác định theo công thức Mục 8.2.3.2.2 TCVN 5574 - 2018: n -1 L2 1 1 1 f = M x dx = + + 6 i + + 3n - 12n r sup,L r sup,R r x r iR r c i=1 r iL L Trong đó: (1/r)sup,L, (1/r)sup,R độ cong cấu kiện gối trái gối phải (1/r)iL (1/r)iR độ cong cấu kiện tiết diện đối xứng i i’ (i = i’) phía trái phía phải trục đối xứng (giữa nhịp) ic độ cong cấu kiện nhịp n số chẵn đoạn chia từ nhịp, lấy không nhỏ L nhịp cấu kiện Sinh viên tiến hành chia nhịp L = 8m thành đoạn thực tính tốn độ võng vị trí, kết tính tốn trình bày bảng sau: Bảng 4.2 Tổng hợp moment vị trí Vị trí M1 (kN.m/m) M2 (kN.m/m) Gối trái -41.1 -36.3 iL1 -4 -3.5 iL2 20.2 18 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 60 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Giữa nhịp 32.8 29.8 i’R2 18.6 16.6 i’R1 -7 -6.2 Gối phải -46 -40.7 Chú ý: Giá trị M1: Toàn tải trọng (TTTC + HTTP – TC) Giá trị M2: Tải thường xuyên tạm thời dài hạn (TTTC + HTDH – TC) Bảng 4.3 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi cấu kiện tác dụng ngắn hạn tải trọng Các đặc trưng Giá trị Đơn vị Es 200000 MPa ψs 0.716 Es,red 279330 ε b1,red 0.0015 Rb,ser 22 MPa Eb,red 14666.67 MPa αs2 19.05 h0 155 μ 0.0005 xm 19.97 mm z 148.34 mm D 4392.14 kN.m2 MPa mm Bảng 4.4 Độ cứng chống uốn tiết diện ngang quy đổi cấu kiện tác dụng dài hạn tải trọng Các đặc trưng Giá trị Đơn vị Es 200000 MPa ψs 0.716 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 61 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Es,red 279330 MPa ε b1,red 0.0024 Rb,ser 22 MPa Eb,red 9166.67 MPa αs2 30.47 h0 155 μ 0.0005 xm 24.8 mm z 146.73 mm D 4189.07 kN.m2 mm Bảng 4.5 Kết tính độ võng sàn kể đến hình thành vết nứt Các đặc trưng Kiểm tra tiết diện D Độ cong Gối trái (1/r)i Giá trị MTP = 32.8 kN.m/m>Mcrc = 11.65 kN.m/m Tính tốn độ võng dài hạn có vết nứt 4392.14 4392.14 4189.07 (1/r)1 (1/r)2 (1/r)3 Đơn vị kN.m2 -41.1 -36.3 -36.3 kN.m/m -0.0094 -0.0083 -0.0087 1/m (1/r) -0.0098 1/m iL1 -4 -3.5 -3.5 kN.m/m (1/r)i -0.0009 -0.0008 -0.0008 1/m (1/r) -0.0009 1/m iL2 20.2 18 18 kN.m/m (1/r)i 0.0046 0.0041 0.0043 1/m (1/r) 0.0048 1/m Giữa nhịp 32.8 29.8 29.8 kN.m/m (1/r)i 0.0075 0.0068 0.0071 1/m (1/r) 0.0078 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH 1/m MSSV: 17149265 h 62 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH i’R2 18.6 16.6 16.6 kN.m/m (1/r)i 0.0042 0.0038 0.004 1/m (1/r) 0.0044 1/m i’R1 -7 -6.2 -6.2 kN.m/m (1/r)i -0.0016 -0.0014 -0.0015 1/m (1/r) -0.0017 1/m Gối phải -46 -40.7 -40.7 kN.m/m (1/r)i -0.0105 -0.0093 -0.0097 1/m (1/r) -0.0109 1/m Kết luận: Độ võng cấu kiện f = 29.47 mm < [fgh] = 32 mm Thỏa điều kiện độ võng 4.5 Kết moment sàn phương Hình 4.8 Moment sàn theo phương X SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 63 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 4.9 Moment sàn theo phương Y 4.6 Tính tốn thép sàn Vật liệu sử dụng: Bê tông cấp độ bền B30 (M400): Rb = 17 MPa; Rbt = 1.15 MPa; Eb = 32500 MPa Tính tốn cấu kiện chịu uốn tiết diện b h 1000 180 mm Thép CB400: Rs = Rsc = 350 MPa; Rsw = 280 MPa; Es = 200000 MPa Giả thiết a = 25 (mm) cho thép lớp Tính h0 = h – a M X Tính: α m = ; R R R b bh o h0 R 0.8 s,el b2 Rs s,el Es với 0.0035, Betong B60 b2 0.8 0.8 0.533 s,el 350 1 b2 200000 0.0035 R R (1 0.5R ) 0.533(1 0.5 0.533) 0.391 Kiểm tra điều kiện m R SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 64 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH ξR b bh với ξ = 1- 1-2α m Rs Vậy diện tích cốt thép: A = Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ < μ < μ max Với μ = 0.1% < μ < μ max = ξR R b 0.533×17 = ×100 = 2.59% 350 Rs Tính tốn chiều dài đoạn neo thép Chiều dài neo sở cần để truyền lực cốt thép với toàn giá trị tính tốn cường độ Rs vào bê tơng xác định theo công thức: L neo R s As R s As R bond u s 12 R bt u s Trong đó: As: Diện tích tiết diện ngang cốt thép neo us: Chu vi tiết diện cốt thép neo Rbond: Cường độ bám dính tính tốn cốt thép với bê tông Rbt: Cường độ chịu kéo dọc trục tính tốn bê tơng 1 = cốt thép kéo (hoặc cán) nguội có gân, hệ số, kể đến ảnh hưởng bề mặt loại cốt thép 2 = đường kính cốt thép d 32 mm, hệ số, kể đến ảnh hưởng cỡ đường kính cốt thép L0,an d2 350 R s As R s As 38d R bond u s 12 R bt u s 1 1.15 (d) - Đối với thép chịu kéo: Lan = α1L0,an Aa,cal = 1×38d×1 = 38d As,ef - Đối với thép chịu nén: Lan = α1L0,an A a,cal = 0.75×31d×1 = 24d As,ef SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 65 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 4.10 Định danh ô sàn SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 66 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 4.6 Thép sàn theo phương X lớp (%) (%) 393 0.25 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 0.07 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 μt (mm2) (%) 0.035 238 0.15 0.046 0.047 319 125 0.015 0.015 Ô sàn M b h a ho (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) n S1 12.70 1000 180 25 155 0.035 16.90 1000 180 25 155 3.60 1000 150 25 αm ξ μbt Abt Ø (bố trí) (mm2) As Vị trí Asc μsc (mm2) 10a200 0.21 83 Ø n S2 n S3 11.2 1000 180 25 155 0.030 0.031 210 0.14 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 n S4 16.5 1000 150 25 125 0.069 0.072 391 0.31 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 13.6 1000 180 25 155 0.037 0.038 256 0.16 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 12.9 1000 150 25 125 0.054 0.056 303 0.24 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 n S5 n S6 15.6 1000 180 25 155 0.042 0.043 294 0.19 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 n S7 19.40 1000 180 25 155 0.053 0.054 368 0.24 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 37.10 1000 180 25 155 0.101 0.107 722 0.47 10a100 785 0.51 10a100 785 0.51 17.80 1000 150 25 125 0.074 0.077 423 0.34 10a100 785 0.63 10a100 785 0.63 27.0 1000 180 25 155 0.073 0.076 517 0.33 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 16.1 1000 150 25 125 0.067 0.070 381 0.31 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 6.3 1000 180 25 155 0.017 0.017 117 0.08 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 n S8 n S9 n S10 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 67 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho Vị trí Ơ sàn (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) n S11 5.0 1000 180 25 155 0.014 n S12 32.2 1000 180 25 155 28.7 1000 180 25 11.5 1000 150 28.40 1000 14.80 n n S13 S14 αm μt As ξ Ø μbt (%) Abt Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) (mm ) (%) 0.014 93 0.06 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 0.088 0.092 622 0.40 10a120 654 0.42 10a120 654 0.42 155 0.078 0.081 551 0.36 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 25 125 0.048 0.049 270 0.22 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 180 25 155 0.077 0.081 545 0.35 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 1000 150 25 125 0.062 0.064 349 0.28 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 23.5 1000 180 25 155 0.064 0.066 448 0.29 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 13.2 1000 150 25 125 0.055 0.057 311 0.25 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 n S15 n S16S24 3.4 1000 180 25 155 0.009 0.009 63 0.04 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 n S25 19.40 1000 180 25 155 0.053 0.054 368 0.24 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 31.90 1000 180 25 155 0.087 0.091 616 0.40 10a120 654 0.42 10a120 654 0.42 18.00 1000 150 25 125 0.075 0.078 428 0.34 10a120 654 0.52 10a120 654 0.52 25.2 1000 180 25 155 0.069 0.071 482 0.31 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 4.5 1000 150 25 125 0.019 0.019 104 0.08 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 23.30 1000 180 25 155 0.063 0.066 444 0.29 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 n S26 n S27 n S28 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 68 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí n n n n n Ơ sàn S29 S30 S31 S32 S33 M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) 6.80 1000 150 25 125 0.028 29.00 1000 180 25 155 28.00 1000 150 25 21.60 1000 180 12.20 1000 29.60 μt As ξ Ø μbt (%) Abt Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) (mm ) (%) 0.029 158 0.13 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 0.079 0.082 557 0.36 10a120 654 0.42 10a120 654 0.42 125 0.117 0.125 683 0.55 10a120 654 0.52 10a120 654 0.52 25 155 0.059 0.061 411 0.26 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 150 25 125 0.051 0.052 286 0.23 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 1000 180 25 155 0.081 0.084 570 0.37 10a120 654 0.42 10a120 654 0.42 12.00 1000 150 25 125 0.050 0.052 282 0.23 10a120 654 0.52 10a120 654 0.52 21.70 1000 180 25 155 0.059 0.061 413 0.27 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 12.30 1000 150 25 125 0.051 0.053 289 0.23 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 23.40 1000 180 25 155 0.064 0.066 446 0.29 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 13.60 1000 150 25 125 0.057 0.059 320 0.26 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 69 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 4.7 Thép sàn lớp theo phương Y Vị trí Ơ sàn n n n As μt Abt μbt 0.043 (mm2) 274 (%) 0.19 (mm2) 10a200 393 (%) 0.27 10a200 (mm2) 393 (%) 0.27 0.011 0.011 57 0.05 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 145 0.042 0.043 270 0.19 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 35 115 0.008 0.008 40 0.03 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 180 35 145 0.040 0.041 262 0.18 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 1000 150 35 115 0.008 0.008 42 0.04 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 20.3 1000 180 35 145 0.063 0.065 413 0.29 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 20.6 1000 180 35 145 0.064 0.066 420 0.29 10a150 523 0.36 10a150 523 0.36 16.1 1000 180 35 145 0.050 0.051 326 0.22 10a150 523 0.36 10a150 523 0.36 M b h a ho (kNm) 13.60 (mm) 1000 (mm) 180 (mm) 35 2.30 1000 150 13.40 1000 1.60 (mm) 145 αm ξ 0.042 35 115 180 35 1000 150 13.0 1000 1.7 Ø Asc μsc Ø (bố trí) S1 S2 S3 n S4 n S5 n S6 17.5 1000 180 35 145 0.054 0.056 355 0.24 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 n S7 15.00 1000 180 35 145 0.047 0.048 303 0.21 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 17.80 1000 180 35 145 0.055 0.057 361 0.25 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 18.60 1000 150 35 115 0.092 0.097 486 0.42 10a100 785 0.68 10a100 785 0.68 19.2 1000 180 35 145 0.060 0.062 390 0.27 10a200 393 0.27 10a150 523 0.36 n n S8 S9 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 70 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH M b h a ho (kNm) 10.7 (mm) 1000 (mm) 150 (mm) 35 As μt 0.054 (mm2) 273 (%) 0.24 (mm2) 10a200 393 (%) 0.34 (mm) 115 αm ξ 0.053 Ø Asc μsc Abt μbt 10a150 (mm2) 523 (%) 0.46 Ø (bố trí) n S10 5.3 1000 180 35 145 0.016 0.017 105 0.07 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 n S11 1.6 1000 180 35 145 0.005 0.005 32 0.02 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 n S12 16.7 1000 180 35 145 0.052 0.053 338 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 19.7 1000 180 35 145 0.061 0.063 401 0.28 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 10.6 1000 150 35 115 0.052 0.054 271 0.24 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 15.20 1000 180 35 145 0.047 0.048 307 0.21 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 12.80 1000 150 35 115 0.063 0.065 329 0.29 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 16.1 1000 180 35 145 0.050 0.051 326 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 12.0 1000 150 35 115 0.059 0.061 308 0.27 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 15.60 1000 180 35 145 0.048 0.050 315 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 15.80 1000 180 35 145 0.049 0.050 319 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 16.10 1000 150 35 115 0.080 0.083 417 0.36 10a100 785 0.68 10a100 785 0.68 12.9 1000 180 35 145 0.040 0.041 259 0.18 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 3.0 1000 150 35 115 0.015 0.015 75 0.07 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 n n S13 S14 n S15 n S25 n S26 n S27 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 71 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn n n n n n n S28 S29 S30 S31 S32 S33 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH As μt Abt μbt 0.037 (mm2) 235 (%) 0.16 (mm2) 10a200 393 (%) 0.27 10a200 (mm2) 393 (%) 0.27 0.044 0.045 226 0.20 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 145 0.057 0.059 371 0.26 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 35 115 0.055 0.056 284 0.25 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 180 35 145 0.032 0.033 206 0.14 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 1000 150 35 115 0.052 0.054 271 0.24 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 18.00 1000 180 35 145 0.056 0.058 365 0.25 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 6.10 1000 150 35 115 0.030 0.031 154 0.13 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 11.20 1000 180 35 145 0.035 0.035 225 0.15 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 10.40 1000 150 35 115 0.051 0.053 265 0.23 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 16.70 1000 180 35 145 0.052 0.053 338 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 11.80 1000 150 35 115 0.058 0.060 302 0.26 10a200 393 0.34 10a200 393 0.34 M b h a ho (kNm) 11.70 (mm) 1000 (mm) 180 (mm) 35 8.90 1000 150 18.30 1000 11.10 (mm) 145 αm ξ 0.036 35 115 180 35 1000 150 10.30 1000 10.60 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ø Asc μsc Ø (bố trí) MSSV: 17149265 72 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 4.8 Thép sàn lớp theo phương X Vị trí Ơ sàn M b h a ho αm ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) As μt (mm2) (%) Ø Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 12.40 1000 150 26 124 0.053 0.054 294 0.24 10a150 523 0.42 10a150 532 0.42 25.60 1000 180 26 154 0.071 0.073 493 0.32 10a150 523 0.34 10a150 532 0.34 25.90 1000 180 26 154 0.071 0.074 499 0.32 10a150 523 0.34 10a150 532 0.34 13.70 1000 180 26 154 0.038 0.038 259 0.17 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 6.40 1000 150 26 124 0.027 0.028 150 0.12 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 12.10 1000 180 26 154 0.033 0.034 228 0.15 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 6.2 1000 150 26 124 0.026 0.027 145 0.12 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 24.9 1000 180 26 154 0.069 0.071 479 0.31 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 24.3 1000 180 26 154 0.067 0.069 467 0.30 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 12.4 1000 150 26 124 0.053 0.054 294 0.24 10a150 523 0.42 10a150 523 0.42 9.9 1000 180 26 154 0.027 0.028 186 0.12 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 15.6 1000 180 26 154 0.043 0.044 296 0.19 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 16.2 1000 150 26 124 0.069 0.071 387 0.31 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 15.9 1000 150 26 124 0.068 0.070 380 0.31 10a200 393 0.31 10a200 393 0.31 g-tr S1 g-p g-tr S2 g-p g-tr S3 g-p g-tr S4 g-p g-tr S5 g-p SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 73 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-tr M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø (mm ) (%) Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 15.7 1000 180 26 154 0.043 0.044 298 0.19 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 9.3 1000 180 26 154 0.026 0.026 175 0.11 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 25.60 1000 180 26 154 0.071 0.073 493 0.32 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 47.10 1000 180 26 154 0.130 0.140 939 0.61 12a120 942 0.61 12a100 1130 0.73 52.20 1000 180 26 154 0.144 0.156 1050 0.68 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 36.80 1000 150 26 124 0.156 0.171 927 0.75 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 55.70 1000 180 26 154 0.154 0.168 1128 0.73 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 37.70 1000 150 26 124 0.160 0.176 952 0.77 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 51.1 1000 180 26 154 0.141 0.152 1026 0.67 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 29.0 1000 150 26 124 0.123 0.132 715 0.58 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 39.8 1000 180 26 154 0.110 0.116 784 0.51 12a150 754 0.49 12a150 754 0.49 28.6 1000 150 26 124 0.122 0.130 705 0.57 12a150 754 0.61 12a150 754 0.61 21.5 1000 180 26 154 0.059 0.061 411 0.27 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 11.3 1000 180 26 154 0.031 0.032 213 0.14 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 8.0 1000 180 26 154 0.022 0.022 150 0.10 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 S6 g-p g-tr S7 g-p g-tr S8 g-p g-tr S9 g-p g-tr S10 g-p g-tr S11 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 74 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-tr M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø (mm ) (%) Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 8.2 1000 180 26 154 0.023 0.023 154 0.10 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 26.9 1000 180 26 154 0.074 0.077 519 0.34 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 51.7 1000 180 26 154 0.142 0.154 1039 0.67 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 50.6 1000 180 26 154 0.139 0.151 1015 0.66 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 19.0 1000 150 26 124 0.081 0.084 457 0.37 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.73 47.5 1000 180 26 154 0.131 0.141 948 0.62 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 41.3 1000 150 26 124 0.176 0.194 1054 0.85 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 47.4 1000 180 26 154 0.131 0.141 946 0.61 12a120 942 0.61 12a100 1130 0.73 36.4 1000 150 26 124 0.155 0.169 916 0.74 12a120 942 0.76 12a100 1130 0.91 43.1 1000 180 26 154 0.119 0.127 854 0.55 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 41.2 1000 150 26 124 0.175 0.194 1051 0.85 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 41.4 1000 180 26 154 0.114 0.121 818 0.53 12a120 942 0.61 12a100 1130 0.73 26.0 1000 180 26 154 0.072 0.074 501 0.33 10a150 523 0.34 10a150 523 0.34 17.0 1000 150 26 124 0.072 0.075 407 0.33 10a150 523 0.42 10a150 523 0.34 13.8 1000 180 26 154 0.038 0.039 261 0.17 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 S12 g-p g-tr S13 g-p g-tr S14 g-p g-tr S15 g-p S16 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 75 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-tr M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø (mm ) (%) Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 13.1 1000 180 26 154 0.036 0.037 248 0.16 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 13.5 1000 180 26 154 0.037 0.038 255 0.17 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 13.4 1000 180 26 154 0.037 0.038 253 0.16 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 6.7 1000 180 26 154 0.018 0.019 125 0.08 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 7.9 1000 180 26 154 0.022 0.022 148 0.10 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 g-p 5.9 1000 180 26 154 0.016 0.016 110 0.07 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 g-tr 8.6 1000 180 26 154 0.024 0.024 161 0.10 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 7.4 1000 180 26 154 0.020 0.021 139 0.09 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 9.4 1000 180 26 154 0.026 0.026 177 0.11 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 9.6 1000 180 26 154 0.026 0.027 181 0.12 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 9.5 1000 180 26 154 0.026 0.027 179 0.12 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 9.9 1000 180 26 154 0.027 0.028 186 0.12 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 11.7 1000 180 26 154 0.032 0.033 221 0.14 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 11.7 1000 180 26 154 0.032 0.033 221 0.14 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 11.2 1000 180 26 154 0.031 0.031 211 0.14 10a200 393 0.25 10a200 393 0.25 S17 g-p g-tr S18 g-p g-tr S19 S20 g-p g-tr S21 g-p g-tr S22 g-p g-tr S23 g-p S24 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 76 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ô sàn g-tr M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø (mm ) (%) Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 30.90 1000 180 26 154 0.085 0.089 600 0.39 10a100 785 0.51 10a100 785 0.51 43.50 1000 180 26 154 0.120 0.128 862 0.56 12a120 942 0.61 12a100 1130 0.73 53.00 1000 180 26 154 0.146 0.159 1068 0.69 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 40.70 1000 150 26 124 0.173 0.191 1037 0.84 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 54.30 1000 180 26 154 0.150 0.163 1097 0.71 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 39.80 1000 150 26 124 0.169 0.187 1011 0.82 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 52.3 1000 180 26 154 0.144 0.156 1053 0.68 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 17.4 1000 150 26 124 0.074 0.077 417 0.34 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 41.9 1000 180 26 154 0.115 0.123 828 0.54 12a120 942 0.61 12a120 942 0.76 37.2 1000 150 26 124 0.158 0.173 938 0.76 12a120 942 0.76 12a120 942 0.76 38.50 1000 180 26 154 0.106 0.112 757 0.49 12a150 754 0.49 12a120 942 0.76 19.30 1000 150 26 124 0.082 0.086 465 0.37 12a150 754 0.61 12a120 942 0.76 50.40 1000 180 26 154 0.139 0.150 1011 0.66 12a100 1130 0.73 14a120 1282 0.84 55.70 1000 180 26 154 0.154 0.168 1128 0.73 14a120 1282 0.84 14a120 1282 0.84 45.80 1000 150 26 124 0.195 0.219 1185 0.96 14a120 1282 1.04 14a120 1282 1.04 S25 g-p g-tr S26 g-p g-tr S27 g-p g-tr S28 g-p g-tr S29 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 77 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-p M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø (mm ) (%) Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 46.90 1000 180 26 154 0.129 0.139 935 0.61 12a120 942 0.61 12a120 942 0.61 43.20 1000 180 26 154 0.119 0.127 856 0.56 12a120 942 0.61 12a120 942 0.61 10.80 1000 150 26 124 0.046 0.047 255 0.21 12a120 942 0.76 12a120 942 0.76 44.90 1000 180 26 154 0.124 0.133 892 0.58 12a120 942 0.61 12a120 942 0.61 28.60 1000 150 26 124 0.122 0.130 705 0.57 12a120 942 0.76 12a120 942 0.76 42.80 1000 180 26 154 0.118 0.126 847 0.55 12a120 942 0.61 12a120 942 0.61 15.60 1000 150 26 124 0.066 0.069 372 0.30 12a120 942 0.76 12a120 942 0.76 48.20 1000 180 26 154 0.133 0.143 963 0.63 12a100 1130 0.73 12a100 1130 0.73 41.80 1000 150 26 124 0.178 0.197 1068 0.86 12a100 1130 0.91 12a100 1130 0.91 43.90 1000 180 26 154 0.121 0.129 871 0.57 12a120 942 0.61 12a100 1130 0.73 37.20 1000 150 26 124 0.158 0.173 938 0.76 12a120 942 0.76 12a100 1130 0.73 42.70 1000 180 26 154 0.118 0.126 845 0.55 12a120 942 0.61 12a120 942 0.61 28.00 1000 150 26 124 0.119 0.127 689 0.56 12a120 942 0.76 12a120 942 0.76 39.10 1000 180 26 154 0.108 0.114 769 0.50 12a150 754 0.49 12a120 942 0.76 31.70 1000 180 26 154 0.087 0.092 616 0.40 10a100 785 0.51 10a100 785 0.51 g-tr S30 g-p g-tr S31 g-p g-tr S32 g-p g-tr S33 g-p SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 78 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm ξ (KNm) (mm) (mm) (mm) (mm) 11.90 1000 150 26 124 0.051 μt As 0.052 Ø (mm ) (%) 282 0.23 10a100 Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) 785 0.63 10a100 785 0.63 Asc μsc Abt μbt (mm2) (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) Bảng 4.9 Thép sàn lớp theo phương Y Vị trí Ơ sàn M b h a ho αm ξ As μt (mm2) (%) Ø (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) 24.90 1000 180 26 154 0.069 0.071 479 0.31 10a150 523 0.34 10a200 393 0.34 17.50 1000 180 26 154 0.048 0.049 333 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 1.00 1000 150 26 124 0.004 0.004 23 0.02 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 30.50 1000 180 26 154 0.084 0.088 592 0.38 10a120 654 0.46 10a120 654 0.46 21.1 1000 180 26 154 0.058 0.060 404 0.26 10a150 523 0.37 10a150 523 0.37 19.0 1000 180 26 154 0.052 0.054 362 0.24 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 17.5 1000 180 26 154 0.048 0.049 333 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 g-d 38.2 1000 180 26 154 0.105 0.111 751 0.49 10a100 785 0.55 10a100 785 0.55 g-tr 30.5 1000 180 26 154 0.084 0.088 592 0.38 10a120 654 0.46 10a120 654 0.46 36.9 1000 180 26 154 0.102 0.107 723 0.47 10a100 785 0.55 10a100 785 0.55 g-tr S1 g-d g-tr S2 g-d g-tr S3 g-d g-tr S4 S5 g-d SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 79 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-tr M (kNm) b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (mm ) (%) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 18.9 1000 180 26 154 0.052 0.054 360 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 30.6 1000 180 26 154 0.084 0.088 594 0.39 10a120 654 0.46 10a120 654 0.46 29.70 1000 180 26 154 0.082 0.086 576 0.37 10a120 654 0.46 10a120 654 0.46 25.50 1000 180 26 154 0.070 0.073 491 0.32 10a150 523 0.37 10a150 523 0.37 3.00 1000 180 26 154 0.008 0.008 56 0.04 10a200 393 0.27 10a200 10a200 0.27 22.40 1000 150 26 124 0.095 0.100 543 0.44 10a120 654 0.58 10a120 10a120 0.58 4.5 1000 180 26 154 0.012 0.012 84 0.05 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 18.6 1000 180 26 154 0.051 0.053 354 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 9.0 1000 180 26 154 0.025 0.025 169 0.11 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 18.2 1000 180 26 154 0.050 0.051 347 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 6.0 1000 180 26 154 0.017 0.017 112 0.07 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 20.3 1000 180 26 154 0.056 0.058 388 0.25 10a200 393 0.27 10a200 393 0.37 10.4 1000 180 26 154 0.029 0.029 196 0.13 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 13.0 1000 150 26 124 0.055 0.057 308 0.25 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 21.4 1000 180 26 154 0.059 0.061 409 0.27 10a150 523 0.37 10a150 523 0.37 S6 g-d g-tr S7 g-d g-tr S8 g-d g-tr S9 g-d g S10 g-tr S11 g-d g-tr S12 g-d g-tr S13 g-d SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 80 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn g-tr M (kNm) b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm μt As ξ (mm ) (%) (mm) (mm) (mm) (mm) Ø Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) 2.60 1000 180 26 154 0.007 0.007 48 0.03 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 12.10 1000 150 26 124 0.051 0.053 286 0.23 10a150 523 0.46 10a150 523 0.46 26.0 1000 180 26 154 0.072 0.074 501 0.33 10a150 523 0.37 10a150 523 0.37 31.8 1000 150 26 124 0.135 0.146 790 0.64 12a120 942 0.84 12a120 942 0.84 S14 g-d g-tr S15 g-d g S16 7.8 1000 180 26 154 0.021 0.022 146 0.10 10a200 393 0.27 10a150 523 0.37 g S17 22.4 1000 180 26 154 0.062 0.064 429 0.28 10a150 523 0.37 10a120 654 0.46 g S18 18.6 1000 180 26 154 0.051 0.053 354 0.23 10a200 393 0.27 12a200 565 0.37 g S19 10.1 1000 180 26 154 0.028 0.028 190 0.12 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 g S20 17.5 1000 180 26 154 0.048 0.049 333 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 g S21 16.2 1000 180 26 154 0.045 0.046 308 0.20 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 g S22 21.4 1000 180 26 154 0.059 0.061 409 0.27 10a200 393 0.27 12a200 565 0.27 g S23 17.4 1000 180 26 154 0.048 0.049 331 0.21 10a200 393 0.27 10a150 523 0.37 g S24 7.4 1000 180 26 154 0.020 0.021 139 0.09 10a200 393 0.27 12a120 942 0.46 25.70 1000 180 26 154 0.071 0.074 495 0.32 10a150 523 0.37 10a150 523 0.37 30.40 1000 180 26 154 0.084 0.088 590 0.38 10a120 654 0.46 10a120 654 0.46 g-tr S25 g-d SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 81 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí Ơ sàn M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho αm ξ Ø Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) Asc μsc (mm2) (mm ) (%) 0.099 536 0.43 10a120 654 0.58 10a120 654 0.46 0.018 0.018 100 0.08 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 154 0.048 0.049 333 0.22 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 26 124 0.015 0.015 84 0.07 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 180 26 154 0.034 0.034 232 0.15 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 1000 150 26 124 0.010 0.010 56 0.04 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 18.50 1000 180 26 154 0.051 0.052 352 0.23 10a200 393 0.27 10a200 393 0.27 4.70 1000 150 26 124 0.020 0.020 109 0.09 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 16.20 1000 150 26 124 0.069 0.071 387 0.31 10a200 393 0.35 10a150 523 0.37 1.50 1000 150 26 124 0.006 0.006 35 0.03 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 19.30 1000 180 26 154 0.053 0.055 368 0.24 10a200 393 0.27 10a150 523 0.37 3.10 1000 150 26 124 0.013 0.013 72 0.06 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 18.00 1000 150 26 124 0.077 0.080 432 0.35 10a150 523 0.46 12a120 942 0.46 2.70 1000 150 26 124 0.011 0.012 63 0.05 10a200 393 0.35 10a200 393 0.35 21.30 1000 150 26 124 0.091 0.095 515 0.42 12a200 565 0.50 12a100 1130 0.84 (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) 22.10 1000 150 26 124 0.094 4.30 1000 150 26 124 17.5 1000 180 26 3.6 1000 150 12.30 1000 g-d 2.40 g-tr g-tr μt As S26 g-d g-tr S27 g-d g-tr S28 S29 g-d g-tr S30 g-d g-tr S31 g-d g-tr S32 g-d g-tr S33 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 82 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Vị trí g-d M b GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH h a ho Ô sàn (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) S33 26.60 1000 180 26 154 αm 0.073 μt As ξ (mm ) (%) 513 0.33 0.076 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ø 10a150 Abt μbt (%) Ø (bố trí) (mm2) (%) 0.37 10a150 523 0.37 Asc μsc (mm2) 523 MSSV: 17149265 83 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CẦU THANG 5.1 Chọn lựa kích thước sơ Chọn cầu thang tầng điển hình (từ tầng lên tầng 4) cơng trình loại cầu thang vế dạng bản, chiều cao tầng 3.3m Hình 5.1 Mặt kiến trúc cầu thang - Bậc thang: Cầu thang có 22 bậc, vế cao 1.65 m gồm 10 bậc với kích thước hbac = 150 mm; bbac = 300 mm Góc nghiêng cầu thang: tanα = h bac 150 = = 0.5 α = 260 33' bbac 300 - Bản thang: Chiều dày thang xác định theo công thức: L L 6600 6600 h bt 188 220 Chọn hbt = 180mm 30 35 30 35 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 84 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH - Dầm cầu thang: Chiều cao dầm: hd = 400 mm Bề rộng dầm: bd = 200 mm Hình 5.2 Mặt cầu thang SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 85 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 5.2 Tải trọng 5.2.1 Tĩnh tải Tĩnh tải chiếu nghỉ: Hình 5.3 Cấu tạo chiếu tới Bảng 5.1 Tĩnh tải hồn thiện chiếu nghỉ Trọng Chiều lượng dày STT Mơ tả riêng (m) (kN/m³) Đá granit 24 0.02 Vữa lót 18 0.02 Vữa trát 18 0.15 Tổng cộng (Chưa kể BTCT) Tải tiêu chuẩn (kN/m²) Hệ số an toàn 0.48 0.72 0.27 1.11 1.1 1.3 1.3 Tải tính tốn (kN/m²) 0.53 0.94 0.32 1.35 Tĩnh tải nghiêng: Hình 5.4 Cấu tạo thang nghiêng SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 86 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tĩnh tải tác dụng xác định: g 1 i tdi n i n Trong đó: i : Khối lượng riêng lớp thứ i tdi : Chiều dày tương đương lớp thứ i theo nghiêng ni: Hệ số tin cậy lớp thứ i Bề dày tương đương bậc thang: td h bac cos 165 0.835 69 mm 2 Bề dày tương đương lớp đá hoa cương: td bbac h bac cos (250 165) 20 0.835 28 mm b bac 250 Bề dày tương đương lớp vữa lót: td bbac h bac cos (250 165) 20 0.835 28 mm b bac 250 Bề dày tương đương lớp vữa trát: td bbac h bac cos (250 165) 15 0.835 21 mm b bac 250 Bảng 5.2 Tĩnh tải tác dụng lên thang nghiêng Trọng Chiều Tải tiêu lượng riêng dày chuẩn STT Mô tả (kN/m³) (m) (kN/m²) Đá hoa cương 24 0.028 0.67 Vữa lót 18 0.028 0.5 Bậc thang gạch 18 0.069 1.24 Vữa trát 18 0.021 0.38 Tay vịn 0.6 Tổng cộng (Chưa kể BTCT) 3.42 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH Hệ số độ tin cậy 1.1 1.3 1.1 1.3 1.2 MSSV: 17149265 h Tải tính tốn (kN/m²) 0.74 0.65 1.36 0.49 0.72 3.96 87 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 5.3.2 Hoạt tải Hoạt tải tra theo TCVN 2737:1995 cầu thang ptc = (kN/m2), hệ số vượt tải 1.2 Bản chiếu nghỉ: ptc = 3(kN/m2), ptt = 3×1.2 = 3.6 (kN/m2) Bản thang nghiêng: ptc = 3×0.835 = 2.51 (kN/m2), ptt =3×0.835×1.2 =3.01 (kN/m2) 5.3 Tính tốn thang 5.3.1 Lựa chọn sơ đồ tính Cắt dãy 1m để tính Xét tỉ số: h d 400 2.2 Liên kết khớp h bt 180 Hình 5.5 Sơ đồ tính cầu thang vế SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 88 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 5.6 Tĩnh tải hoạt tải tác dụng lên cầu thang 5.3.2 Kết nội lực Hình 5.7 Biểu đồ moment thang SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 89 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 5.8 Biểu đồ lực cắt Hình 5.9 Phản lực thang 5.3.3 Tính tốn cốt thép Cốt thép cho thang tính quy cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật 1000 180mm Giả thiết a = 27 (mm) Tính h0 = h – a Tính α m = M ; ξ=1- 1-2α m R b bh o2 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 90 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tính diện tích cốt thép A= GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH ξR b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ 0.1 Tầng 15 3.3 283019.8 3328.4907 0.0050 0.13 >0.1 Tầng 14 3.3 307317.1 3480.4039 0.0052 0.14 >0.1 Tầng 13 3.3 331614.5 3625.1522 0.0054 0.15 >0.1 Tầng 12 3.3 355911.9 3761.6545 0.0055 0.16 >0.1 Tầng 11 3.3 380209.3 3887.8379 0.0057 0.17 >0.1 Tầng 10 3.3 404506.7 4004.1635 0.0058 0.18 >0.1 Tầng 3.3 428804.1 4115.4622 0.0059 0.19 >0.1 Tầng 3.3 453101.4 4227.6165 0.0059 0.19 >0.1 Tầng 3.3 477398.8 4343.3585 0.0059 0.20 >0.1 Tầng 3.3 501696.2 4462.745 0.0059 0.20 >0.1 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 99 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 3.3 525993.6 4586.0357 0.0059 0.20 >0.1 Tầng 3.3 550289.9 4711.8837 0.0057 0.20 >0.1 Tầng 4.8 574553.4 4837.4867 0.0054 0.13 >0.1 Tầng 598619.3 4905.2585 0.0037 0.07 0.1 Tầng 4.4 637228.1 4911.6521 0.0002 0.01 0.1 Bảng 6.5 Kiểm tra hiệu ứng P – Delta theo phương Y Tầng Chiều cao tầng h (m) Ptot (kN) Vtot (kN) dr θy Kiểm tra Mái TM 3.3 1246.335 84.1328 0.0026 0.01 0.1 Tầng mái 3.3 15641.37 581.5082 0.0037 0.03 0.1 Tầng 25 3.3 39945.35 1190.9567 0.0039 0.04 0.1 Tầng 24 3.3 64343.32 1682.8641 0.0042 0.05 0.1 Tầng 23 3.3 88640.7 2065.0426 0.0044 0.06 0.1 Tầng 22 3.3 112938.1 2352.6487 0.0046 0.07 0.1 Tầng 21 3.3 137235.5 2566.2299 0.0049 0.08 0.1 Tầng 20 3.3 161532.8 2727.5389 0.0051 0.09 0.1 Tầng 19 3.3 185830.2 2854.7817 0.0053 0.10 0.1 Tầng 18 3.3 210127.6 2959.6393 0.0054 0.12 >0.1 Tầng 17 3.3 234425 3047.7653 0.0056 0.13 >0.1 Tầng 16 3.3 258722.4 3122.5119 0.0057 0.14 >0.1 Tầng 15 3.3 283019.8 3189.2426 0.0058 0.16 >0.1 Tầng 14 3.3 307317.1 3256.9611 0.0058 0.17 >0.1 Tầng 13 3.3 331614.5 3335.9983 0.0059 0.18 >0.1 Tầng 12 3.3 355911.9 3433.7659 0.0060 0.19 >0.1 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 100 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tầng 11 3.3 380209.3 3552.2324 0.0060 0.19 >0.1 Tầng 10 3.3 404506.7 3688.9802 0.0060 0.20 >0.1 Tầng 3.3 428804.1 3840.3434 0.0060 0.20 >0.1 Tầng 3.3 453101.4 4003.821 0.0060 0.20 >0.1 Tầng 3.3 477398.8 4178.317 0.0059 0.20 >0.1 Tầng 3.3 501696.2 4362.4592 0.0058 0.20 >0.1 Tầng 3.3 525993.6 4551.9663 0.0057 0.2 >0.1 Tầng 3.3 550289.9 4737.3442 0.0054 0.19 >0.1 Tầng 4.8 574553.4 4913.0956 0.0050 0.12 >0.1 Tầng 598619.3 5013.6641 0.0033 0.07 0.1 Tầng 4.4 637228.1 5046.6741 0.0003 0.01 0.1 - Kết tỷ số: 1/(1 - θ) Phương X: Max(1/(1 – θx)) = 1.25 Phương Y: Max(1/(1 – θy)) = 1.25 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 101 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 6.2 Tính tốn khung theo trạng thái giới hạn I 6.2.1 Tính tốn cốt thép dầm tầng điển hình 6.2.1.1 Tính tốn cốt thép dọc dầm tầng điển hình Giả thiết a = 45 (mm) Tính h0 = h – a Tính α m = M ; ξ = 1- 1-2α m R b bh o2 Tính diện tích cốt thép: A s = ξR b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ 0.3 x > ξ R h Lệch tâm bé, xác định chiều cao vùng chịu nén x theo h0 công thức sau: x = ξ R + e - ξR ×h với ε = h + 50ε Diện tích tồn cốt thép tính sau: As = Ne - γ b R b bx h x 0.4R sc Za với Za = h0 – a - Trường hợp 3: ε= e0 > 0.3 x ξ R h Lệch tâm lớn h0 Diện tích tồn cốt thép tính sau: As = N× e + 0.5x1 - h 0.4R sc Za Kiểm tra hàm lượng thép Tính hàm lượng cốt thép: μ t = As ×100% bh SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 137 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Theo mục 10.3.3.1 TCVN 5574 – 2018, với cốt thép bố trí đối xứng μ t = 0.2% tiết diện chữ nhật L0/h ≤ μ t = 0.5% tiết diện chữ nhật L0/h ≥ 25 Đối với giá trị độ mảnh trung gian cấu kiện μ t xác định nội suy tuyết tính Tính tốn cột C5 Tầng Tầng mái Tên cột C5 L Cy=t2 Cx=t3 N My=M22 Mx=M33 a m 3.3 mm 450 mm 800 kN 95.1662 kN.m 287.19 kN.m 165.4011 mm 45 - Tính tốn độ ảnh hưởng uốn dọc theo hai phương: Chiều dài tính tốn: Lox =Loy = Lo = ψ×L = 0.8×3300 = 2640 mm Độ lệch tâm ngẫu nhiên: L0x Cx 2640 800 ; ;10 = max ; ;10 = 26.67 mm 600 30 600 30 eax = max L0y C y eay = max ; 600 30 Độ lệch tâm tĩnh học: e1x = e1 y = 2640 450 ; ;10 =15 mm 600 30 ;10 = max M x 165.4011 = 103 = 1738 mm N 95.1662 My 287.19 = 103 = 3018 mm N 95.1662 Độ lệch tâm tính tốn: eox = max eax ;e1x = 1738 mm eoy = max eay ;e1y = 3018 mm Độ mãnh theo phương: λx = Lox 2640 = = 11.5 < 28 0.288Cx 0.288×800 λy = Loy 2640 = = 20.4 < 28 0.288C y 0.288×450 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 138 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH η x = η y = (bỏ qua hệ số uốn dọc) M*x = Nηx e0 x 95.1662 11.738 165.4 kN.m M*y = Nη y e0 y 95.1662 1 3.018 287.2 kN.m M M x 165.4 287.2 = = 206.75 < y = = 638.22 Cx 0.8 Cy 0.45 Tính theo phương Y N 95.1662×103 x1 = = = 8.2 mm h = h - a = 450 - 45 = 405 mm γ b R b b 0.85×17×800 m0 = - 0.6x1 0.6×8.2 =1= 0.99 h0 405 Tính moment tương đương: M = M*y + m0 M*x h 0.45 = 287.2 + 0.99×165.4× = 379.3 kN.m b 0.8 Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = eay + 0.2eax = 15 + 0.2×26.67 = 20.334 mm M 379.3 = ×103 = 3986 mm N 95.1662 e0 = max ea ;e1 = 3986 mm e1 = Độ lệch tâm tính tốn: e = e0 + ε= h 450 - a = 3986 + - 45 = 4166 mm 2 e0 3986 = = 9.84 > 0.3 x = 8.2 mm < ξ R h0 = 0.533×405 = 216mm h0 405 Trường hợp lệch tâm lớn N× e + 0.5x1 - h 95.1662 103 4166 0.5 8.2 405 As = 7109 mm 0.4R sc Za 0.4 350 405 45 μ t 2.19% Chọn 16Ø25 Asc = 7850 (mm2) μ sc 2.41% SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 139 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.9 Tính tốn cột C5 Nội lực cột C5 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L mm mm m Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 287.193 kN.m -165.4011 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 7109 % 2.19 SL 16 Ø 25 mm2 % 7850 2.41 Asc μsc Tầng mái C5 450 800 3.3 M2max kN -95.1662 Tầng 25 C5 450 800 3.3 M2max -322.307 260.2067 -129.5461 Y 5199 1.60 16 25 7850 2.41 Tầng 24 C5 450 800 3.3 M2max -547.48 266.5725 -136.4103 Y 4516 1.39 16 25 7850 2.41 Tầng 23 C5 450 800 3.3 M2max -772.127 269.1132 -134.7295 Y 3760 1.16 16 18 4069 1.24 Tầng 22 C5 450 800 3.3 M2max -996.289 272.3786 -134.7257 Y 3125 0.96 16 18 4069 1.24 Tầng 21 C5 450 800 3.3 M2max -1220.33 275.5405 -134.2798 Y 2562 0.79 16 18 4069 1.24 Tầng 20 C5 450 800 3.3 M2max -1444.54 278.5917 -133.7822 Y 2078 0.64 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C5 450 800 3.3 emax -1528.1 280.3634 -111.4316 Y 1731 0.53 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C5 450 800 3.3 emax -1734.92 283.6882 -110.8673 Y 1447 0.45 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 M2max -1942.65 286.5318 -110.154 Y 1157 0.36 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 M2max -2151.57 288.6882 -109.2518 Y 984 0.30 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 M2max -2362 290.105 -108.1573 Y 851 0.26 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C5 450 800 3.3 Nmax -2810.1 287.3243 -127.0579 Y 1921 0.59 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 140 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Nội lực cột C5 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L mm mm m Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 286.0708 kN.m -125.164 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 1902 % 0.59 SL 16 Ø 14 mm2 % 2462 0.75 Asc μsc Tầng 13 C5 450 800 3.3 Nmax kN -3044.14 Tầng 12 C5 450 800 3.3 M2max -3005.77 288.648 -103.5896 Y 1683 0.52 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 Nmax -3521.25 280.027 -120.5419 Y 1454 0.45 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 Nmax -3765.32 275.0381 -117.7996 Y 1594 0.49 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 Nmax -4013.81 268.5331 -114.762 Y 2225 0.69 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 M2max -3909.34 267.9415 -93.9763 Y 1763 0.54 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 M2max -4147.07 258.1479 -90.9393 Y 1881 0.58 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 M2max -4391.07 246.3568 -87.2333 Y 2455 0.76 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 Nmax -5169.25 70.1423 -156.6966 Y 2615 0.81 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 3.3 Nmax -5485.16 66.0889 -145.6204 Y 3208 0.99 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 4.8 M3max -5827.2 45.5224 -223.5844 X 4700 1.38 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 Nmax -6189.52 26.2447 -178.0275 Y 6407 1.98 16 28 9847 3.0 Trệt C5 450 800 3.4 Nmax -6657.36 32.1152 4.4771 Y 6337 1.96 16 28 9847 3.0 Hầm C5 450 800 4.4 Nmax -7088.75 4.0021 2.3604 X 8123 2.39 16 28 9847 2.89 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 141 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.10 Tính tốn cột C14 Nội lực cột C14 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L mm mm m Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 172.7598 kN.m 237.7932 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 5252 % 1.62 SL 16 Asc μsc Ø 22 mm2 6079 % 1.86 Tầng mái C14 450 800 3.3 M3max kN -179.965 Tầng 25 C14 450 800 3.3 M3max -401.568 154.9805 209.4284 Y 3644 1.12 16 22 6079 1.86 Tầng 24 C14 450 800 3.3 emax -494.786 148.3305 194.3172 Y 2979 0.92 16 22 6079 1.86 Tầng 23 C14 450 800 3.3 emax -681.49 151.8952 194.4529 Y 2346 0.72 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C14 450 800 3.3 emax -870.061 155.7514 195.6575 Y 1789 0.55 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C14 450 800 3.3 emax -1060.53 159.1377 196.5527 Y 1281 0.40 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C14 450 800 3.3 emax -1252.87 162.016 197.3656 Y 825 0.25 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C14 450 800 3.3 emax -1447.1 164.3329 198.0228 Y 419 0.13 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C14 450 800 3.3 M2max -1740.36 180.8466 193.8372 Y 113 0.03 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C14 450 800 3.3 M2max -1929.06 184.1995 193.7527 Y -136 -0.04 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C14 450 800 3.3 M2max -2116.29 186.9798 193.5006 Y -313 -0.10 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C14 450 800 3.3 M3max -2535.13 186.6395 213.5783 Y -1543 -0.48 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C14 450 800 3.3 M3max -2741.8 187.4772 212.6499 Y -1426 -0.44 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 142 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Nội lực cột C14 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L mm mm m Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 187.6002 kN.m 211.4904 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 -1306 % -0.40 SL 16 Asc μsc Ø 14 mm2 2462 % 0.75 Tầng 13 C14 450 800 3.3 M3max kN -2948.17 Tầng 12 C14 450 800 3.3 M3max -3154.59 186.8141 210.0741 Y -1180 -0.36 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C14 450 800 3.3 M3max -3361.44 185.1044 208.3878 Y -657 -0.20 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C14 450 800 3.3 M2max -3224.43 188.3937 187.3593 Y -1262 -0.39 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 M2max -3409.95 185.1377 185.3706 Y -838 -0.26 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 Nmax -4351.87 61.0988 206.4625 X -474 -0.14 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 Nmax -4626.13 54.6234 207.4594 X 186 0.05 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 Nmax -4906.42 47.8305 209.0514 X 1137 0.33 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 Nmax -5192.9 39.132 207.2968 X 2108 0.62 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 3.3 Nmax -5485.76 38.5684 222.6276 X 3101 0.91 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 4.8 M3max -5798.98 -2.5634 222.7544 X 4602 1.35 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 Nmax -6136.2 -60.8274 101.6127 Y 6218 1.92 16 28 9847 3.0 Trệt C14 450 800 3.4 Nmax -6884.89 26.3766 21.4925 Y 7084 2.19 16 28 9847 3.0 Hầm C14 450 800 4.4 Nmax -7379.35 12.0044 4.0974 Y 9091 2.81 16 28 9847 3.0 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 143 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.11 Tính tốn cột C12 Nội lực cột C12 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 148.1997 kN.m -220.1012 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 4567 % 1.41 SL 16 Asc μsc Ø 20 mm2 5024 % 1.53 mm mm m Tầng mái C12 450 800 3.3 M3max kN -180.99 Tầng 25 C12 450 800 3.3 M3max -394.023 135.0732 -192.3056 Y 3096 0.96 16 20 5024 1.53 Tầng 24 C12 450 800 3.3 M3max -606.825 138.6088 -197.9267 Y 2387 0.74 16 20 5024 1.53 Tầng 23 C12 450 800 3.3 M2max -666.539 159.018 -117.0716 Y 1757 0.54 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C12 450 800 3.3 M2max -848.088 163.9539 -115.5351 Y 1240 0.38 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C12 450 800 3.3 M2max -1031.45 168.2937 -113.8408 Y 749 0.23 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C12 450 800 3.3 M2max -1216.63 171.9838 -112.1744 Y 305 0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C12 450 800 3.3 M2max -1403.65 174.975 -110.5362 Y -92 -0.03 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C12 450 800 3.3 M2max -1592.55 177.2838 -108.9442 Y -446 -0.14 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C12 450 800 3.3 M2max -1783.35 178.9518 -107.3888 Y -774 -0.24 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C12 450 800 3.3 M2max -1976.05 180.0284 -105.8606 Y -3750 -1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C12 450 800 3.3 M2max -2170.55 180.5644 -104.3689 Y -3971 -1.23 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C12 450 800 3.3 M2max -2366.63 180.6117 -102.9407 Y -3744 -1.16 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 144 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Nội lực cột C12 Tầng Cột Cy=t2 Cx=t3 L mm mm m Dạng tổ hợp N M2=My M3=Mx kN.m 180.2142 kN.m -101.6065 Tính theo phương Ast μt Bố trí Y mm2 -3521 % -1.09 SL 16 Asc μsc Ø 14 mm2 2462 % 0.75 Tầng 13 C12 450 800 3.3 M2max kN -2563.91 Tầng 12 C12 450 800 3.3 M2max -2761.83 179.3882 -100.3934 Y -3305 -1.02 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C12 450 800 3.3 Nmax -3505.36 69.0515 -193.1135 Y -2775 -0.86 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C12 450 800 3.3 Nmax -3759.2 64.6433 -194.6901 X -2275 -0.67 16 14 2462 0.75 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -4018.29 59.8502 -196.2873 X -1626 -0.48 16 14 2462 0.75 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -4282.89 54.649 -197.8829 X -712 -0.21 16 14 2462 0.75 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -4553.25 49.032 -199.0819 X -61 -0.02 16 14 2462 0.75 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -4829.59 43.0047 -202.3923 X 876 0.26 16 14 2462 0.75 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -5111.88 36.4299 -195.7663 X 1531 0.45 16 20 5024 1.53 Tầng C12 450 800 3.3 Nmax -5400.9 30.4556 -240.0995 X 2814 0.83 16 20 5024 1.53 Tầng C12 450 800 4.8 Nmax -5706.9 26.3244 -116.7341 Y 3955 1.22 16 20 5024 1.53 Tầng C12 450 800 Nmax -6100.75 0.9294 -198.4767 Y 6093 1.88 16 28 9847 3.0 Trệt C12 450 800 3.4 Nmax -6670.89 4.9441 -84.9998 Y 6381 1.97 16 28 9847 3.0 Hầm C12 450 800 4.4 Nmax -7064.44 8.4561 -25.5777 Y 8042 2.48 16 28 9847 3.0 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 145 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 6.2.3.7 Cốt đai cột Theo mục 5.4.3.2.2 TCVN 8386 - 2012 Cốt đai bố trí qua nút khung: Hình 6.5 Bố trí cốt đai theo chiều dài cột Theo mục 5.4.3.2 TCVN 9386 – 2012 Chiều cao vùng tới hạn L1: L1 = max h c ; Lcl ;450mm Khoảng cách cốt đai vùng tới hạn L1: ssw,L1 = b0 /2;8d;175mm Bước cốt đai tính toán: Stt q sw R sw A sw q sw Q 2max 0.25R bt b 4 b2 R bt bh 02sw Bước cốt đai lớn nhất: Smax R bt bh 02 Q max Chọn S Ssw,L1 , Stt , Smax SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 146 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.12 Tính tốn cốt đai cột 10 Số nhánh -112.1105 10 C12 -120.6337 Tầng 23 C12 Tầng 22 C12 Q (kN) -153.2547 230.0 Stt (mm) 143 Ssw,L1 (mm) 112 Smax (mm) 985 L1 (mm) 800 Tầng 25 C12 230.0 143 112 1346 800 Tầng 24 10 230.0 143 112 1251 800 -118.8384 10 230.0 143 112 1270 800 C12 -119.1522 10 230.0 143 112 1266 800 Tầng 21 C12 -118.996 10 230.0 143 112 1268 800 Tầng 20 C12 -119.1492 10 230.0 143 112 1267 800 Tầng 19 C12 -119.5944 10 230.0 143 112 1262 800 Tầng 18 C12 -119.9712 10 230.0 143 112 1258 800 Tầng 17 C12 -120.2736 10 230.0 143 112 1255 800 Tầng 16 C12 -120.4937 10 230.0 143 112 1252 800 Tầng 15 C12 -120.6184 10 230.0 143 112 1251 800 Tầng 14 C12 -120.6356 10 230.0 143 112 1251 800 Tầng 13 C12 -121.3087 10 230.0 143 112 1244 800 Tầng 12 C12 -121.9707 10 230.0 143 112 1237 800 Tầng 11 C12 -122.5322 10 230.0 143 112 1232 800 Tầng 10 C12 -122.9925 10 230.0 143 112 1227 800 Tầng C12 -123.3506 10 230.0 143 112 1223 800 Tầng C12 -123.6454 10 230.0 143 112 1220 800 Tầng C12 -123.6762 10 230.0 143 112 1220 800 Tầng C12 -124.3206 10 230.0 143 112 1214 800 Tầng C12 -120.9179 10 230.0 143 112 1248 800 Tầng C12 -136.5691 10 230.0 143 112 1105 800 Tầng C12 -54.858 10 230.0 143 112 2751 800 Tầng C12 -47.3845 10 230.0 143 112 3185 800 Tầng Cột Tầng mái Ø SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH qsw MSSV: 17149265 h 147 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 10 Số nhánh -14.1227 10 C14 165.2256 Tầng 25 C14 Tầng 24 C12 Q (kN) -97.6373 230.0 Stt (mm) 143 Ssw,L1 (mm) 112 Smax (mm) 1546 L1 (mm) 800 Hầm C12 230.0 143 112 10685 800 Tầng mái 10 230.0 143 112 913 800 122.9206 10 230.0 143 112 1228 800 C14 131.7108 10 230.0 143 112 1146 800 Tầng 23 C14 130.1085 10 230.0 143 112 1160 800 Tầng 22 C14 130.584 10 230.0 143 112 1156 800 Tầng 21 C14 130.5916 10 230.0 143 112 1156 800 Tầng 20 C14 130.6347 10 230.0 143 112 1155 800 Tầng 19 C14 130.5964 10 230.0 143 112 1155 800 Tầng 18 C14 130.4847 10 230.0 143 112 1156 800 Tầng 17 C14 130.2819 10 230.0 143 112 1158 800 Tầng 16 C14 129.9722 10 230.0 143 112 1161 800 Tầng 15 C14 129.5461 10 230.0 143 112 1165 800 Tầng 14 C14 128.9913 10 230.0 143 112 1170 800 Tầng 13 C14 128.2953 10 230.0 143 112 1176 800 Tầng 12 C14 127.4425 10 230.0 143 112 1184 800 Tầng 11 C14 126.4245 10 230.0 143 112 1194 800 Tầng 10 C14 126.2294 10 230.0 143 112 1195 800 Tầng C14 126.448 10 230.0 143 112 1193 800 Tầng C14 126.5745 10 230.0 143 112 1192 800 Tầng C14 126.5367 10 230.0 143 112 1193 800 Tầng C14 126.5686 10 230.0 143 112 1192 800 Tầng C14 124.9866 10 230.0 143 112 1207 800 Tầng C14 130.3405 10 230.0 143 112 1158 800 Tầng C14 83.7826 10 230.0 143 112 1801 800 Tầng Cột Trệt Ø SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH qsw MSSV: 17149265 h 148 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 10 Số nhánh 68.6521 10 C14 -8.5661 Tầng mái C5 Tầng 25 C14 Q (kN) 61.38 230.0 Stt (mm) 143 Ssw,L1 (mm) 112 Smax (mm) 2459 L1 (mm) 800 Trệt C14 230.0 143 112 2198 800 Hầm 10 230.0 143 112 17616 800 -125.2599 10 230.0 143 112 1205 800 C5 -73.5571 10 230.0 143 112 2052 800 Tầng 24 C5 -84.9832 10 230.0 143 112 1776 800 Tầng 23 C5 -85.0783 10 230.0 143 112 1774 800 Tầng 22 C5 -87.7992 10 230.0 143 112 1719 800 Tầng 21 C5 -89.8648 10 230.0 143 112 1679 800 Tầng 20 C5 -91.7888 10 230.0 143 112 1644 800 Tầng 19 C5 -93.4966 10 230.0 143 112 1614 800 Tầng 18 C5 -95.0427 10 230.0 143 112 1588 800 Tầng 17 C5 -96.4478 10 230.0 143 112 1565 800 Tầng 16 C5 -97.7136 10 230.0 143 112 1544 800 Tầng 15 C5 -98.8242 10 230.0 143 112 1527 800 Tầng 14 C5 -99.7603 10 230.0 143 112 1513 800 Tầng 13 C5 -100.5055 10 230.0 143 112 1501 800 Tầng 12 C5 -101.0425 10 230.0 143 112 1493 800 Tầng 11 C5 -101.3541 10 230.0 143 112 1489 800 Tầng 10 C5 -101.4291 10 230.0 143 112 1488 800 Tầng C5 -101.2625 10 230.0 143 112 1490 800 Tầng C5 -100.8316 10 230.0 143 112 1497 800 Tầng C5 -100.1175 10 230.0 143 112 1507 800 Tầng C5 -98.9037 10 230.0 143 112 1526 800 Tầng C5 -97.6432 10 230.0 143 112 1545 800 Tầng C5 -93.6656 10 230.0 143 112 1611 800 Tầng Cột Tầng Ø SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH qsw MSSV: 17149265 h 149 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 10 Số nhánh -56.7026 10 C5 -42.4914 C5 7.6339 C5 Q (kN) -77.2131 Tầng C5 Trệt Hầm Tầng Cột Tầng 230.0 Stt (mm) 143 Ssw,L1 (mm) 112 Smax (mm) 1954 L1 (mm) 800 230.0 143 112 2661 800 10 230.0 143 112 3551 800 10 230.0 143 112 19767 800 Ø qsw Kết luận: Chọn thép đai vùng tới hạn L1: Ø10a100 Chọn thép đai vùng L2: Ø10a200 6.2.4 Tính tốn cốt thép cho vách – lõi 6.2.4.1 Tính tốn cốt thép cho vách Tính tốn vách trục C D Thông thường vách cứng dạng console phải chịu tổ hợp nội lực N, Mx, My, Qx, Qy Do vách cứng bố trí mặt để chịu tải trọng ngang tác động song song với mặt phẳng (chủ yếu) nên bỏ qua khả chịu moment ngồi mặt phẳng Mx lực cắt theo phương vng góc với mặt phẳng Qy, xét tổ hợp nội lực gồm: N, My, Qx Hình 6.6 Nội lực vách Phương pháp cho cốt thép đặt vùng biên hai đầu vách thiết kế để chịu toàn moment Lực dọc trục giả thiết phân bố toàn chiều dài vách Xét vách cứng chịu tải trọng Nz, My, biểu đồ ứng suất điểm mặt cắt ngang vách cứng SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 150 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 6.7 Phân chia vùng cho vách cứng Với vách chữ L ta tách thành vách đơn tính phương pháp vùng biên chịu moment Lý thuyết vùng biên chịu Moment Giả thiết chiều dài B vùng biên chịu moment Xét vách chịu lực dọc trục N momen uốn mặt phẳng My, moment tương đương với cặp ngẫu lực đặt hai vùng biên vách Xác định lực kéo nén vùng biên: Pl,r N Mx Ab A (L 0.5B1 0.5Br ) Trong đó: A: Diện tích mặt cách vách Ab: Diện tích vùng biên Tính cốt thép chịu kéo, nén: Pl,r R bAb P Ast ; As l,r R sc Rs Trong đó: φ hệ số phụ thuộc độ mảnh cấu kiện Xác định theo công thức thực nghiệm, dùng khi: 14 < λ < 104 φ = 1.028 - 0.0000288λ2 - 0.0016λ SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 151 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP λ= l0 i GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH - độ mảnh vách Với: l0 chiều dài tính tốn vách (đối với nhà nhiều tầng l0 = 0.7H) imin = 0.288b bán kính quán tính Xác định lực kéo nén vùng giữa: P N (A A b ) A Tính cốt thép chịu nén: P R b (A A b ) Ast R sc Kiểm tra hàm lượng cốt thép Nếu không thỏa mãn phải tăng kích thước B vùng biên lên tính lại Chiều dài B vùng biên có giá trị lớn L/2, vượt giá trị cần tăng bề dày vách Kiểm tra phần tường lại cấu kiện chịu nén tâm Trường hợp bê tông đủ khả chịu lực cốt thép chịu nén vùng đặt theo cấu tạo Nếu đặt thép cấu tạo cho vách cần xét đến ảnh hưởng động đất ta cần lấy: Theo mục 5.4.3.4.2 TCVN 9386 – 2012: Tính tốn cốt đai cho vách tương tự tính tốn cốt đai cho dầm Khoảng cách hai cốt thép đứng ngang không lớn 1,5b 300mm Tính tốn vách V8 Pier Tầng Combo TH V8 Hầm N max M3 max M3 TH8-TT TH3-TT TH9-TT P kN -18414.9407 -16237.1527 -16453.1542 M3 kN.m 104.9565 160.2782 -254.205 Sinh viên trình bày tính vách V8 vơi tổ hợp Nmax Các thơng số cần thiết để tính vách: Bê tông B30: Rb = 17 MPa Cốt thép CB400 – V: Rs = 350 MPa, Rsc = 350 MPa Vách kích thước: B=0.45 m; L=1.9 m SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 152 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Giả thiết chiều dài biên trái, biên phải: Lb=0.6m, chiều dài bụng Lg = 0.7m Diện tích biên: Ab = B×Lb = 0.27 (m2) Lực dọc quy đổi vùng biên: PL = N M -1841.9407 104.9565 Ab + = ×0.27 + = -5895.98 kN A Lw - 0.5× Ll +Lr 1.9×0.45 1.9 - 0.5× 0.6 + 0.6 Pp = N M -1841.9407 104.9565 Ab = ×0.27 = -5734.51 kN A Lw - 0.5× Ll +Lr 1.9×0.45 1.9 - 0.5× 0.6 + 0.6 l0 = ψ×l = 0.7×4.4 = 3.08 m λ = l0 3.08 = = 4.81 < 28 : Không xét đến hệ số r 0.288×0.45 uốn dọc Tính cốt thép chịu vùng biên: Pl,r R b A b 5895.98 10 17 450 600 A st 3731 mm R sc 350 Ast 3731 ×100 = ×100 = 1.38% Ab 270000 μt = Chọn 14Ø20, Asc = 4398(mm2) μ sc = Asc 4398 ×100 = ×100 = 1.63% Ab 270000 Lực dọc quy đổi vùng bụng: P N 1841.9407 (A A b ) 1.9 0.45 0.6 0.45 6784.5 kN A 1.9 0.45 Tính cốt thép vùng bụng: P R b (A A b ) 6784.5 10 17 1900 450 450 600 Ast 4084 mm R sc 350 t = Ast 4084 ×100 = ×100 = 1.3% Ag 315000 Chọn 14Ø20, Asc = 4398(mm2) μ sc = Asc 4398 ×100 = ×100 = 1.4% Ab 315000 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 153 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.13 Thép biên vách V8 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V8 TH9-TT -498.93 -141.73 -48.53 -266.58 1.9 0.6 -123.53 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 25 V8 TH9-TT -1160.61 -130.04 -266.48 -466.54 1.9 0.6 -117.81 14d16 28.1 1.04 24 V8 TH9-TT -1808.67 -141.92 -461.99 -680.33 1.9 0.6 -111.70 14d16 28.1 1.04 23 V8 TH9-TT -2449.61 -156.49 -653.18 -893.94 1.9 0.6 -105.60 14d16 28.1 1.04 22 V8 TH9-TT -3083.60 -176.13 -838.28 -1109.25 1.9 0.6 -99.45 14d16 28.1 1.04 21 V8 TH9-TT -3710.91 -196.88 -1020.42 -1323.31 1.9 0.6 -93.33 14d16 28.1 1.04 20 V8 TH9-TT -4331.99 -219.42 -1199.21 -1536.78 1.9 0.6 -87.23 14d16 28.1 1.04 19 V8 TH9-TT -4947.13 -243.59 -1374.87 -1749.63 1.9 0.6 -81.15 14d16 28.1 1.04 18 V8 TH9-TT -5556.66 -269.31 -1547.57 -1961.90 1.9 0.6 -75.09 14d16 28.1 1.04 17 V8 TH9-TT -6160.89 -297.08 -1717.02 -2174.07 1.9 0.6 -69.03 14d16 28.1 1.04 16 V8 TH9-TT -6760.24 -324.05 -1885.54 -2384.08 1.9 0.6 -63.03 14d16 28.1 1.04 15 V8 TH1-TT -7381.25 -119.85 -2238.73 -2423.12 1.9 0.6 -61.91 14d16 28.1 1.04 14 V8 TH1-TT -8019.72 -123.39 -2437.63 -2627.46 1.9 0.6 -56.07 14d16 28.1 1.04 H Lb (m) (m) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Asmax biên (cm2) Chọn thép biên MSSV: 17149265 µ (%) 154 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 V8 TH1-TT -8661.01 -126.96 -2637.40 -2832.71 1.9 0.6 -50.21 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 12 V8 TH1-TT -9305.33 -130.55 -2838.10 -3038.95 1.9 0.6 -44.32 14d16 28.1 1.04 11 V8 TH8-TT -9962.74 200.16 -3300.10 -2992.16 1.9 0.6 -36.85 14d16 28.1 1.04 10 V8 TH8-TT -10673.70 220.91 -3540.57 -3200.71 1.9 0.6 -29.98 14d16 28.1 1.04 V8 TH8-TT -11395.78 242.04 -3784.85 -3412.49 1.9 0.6 -23.00 14d16 28.1 1.04 V8 TH8-TT -12129.39 264.30 -4033.64 -3627.03 1.9 0.6 -15.90 14d16 28.1 1.04 V8 TH8-TT -12874.67 284.89 -4284.83 -3846.54 1.9 0.6 -8.72 14d16 28.1 1.04 V8 TH8-TT -13631.62 305.15 -4539.45 -4069.99 1.9 0.6 -1.44 14d16 28.1 1.04 V8 TH8-TT -14400.12 321.66 -4794.84 -4299.98 1.9 0.6 5.85 14d16 28.1 0.22 1.04 V8 TH8-TT -15179.74 345.84 -5059.63 -4527.57 1.9 0.6 13.42 14d16 28.1 0.50 1.04 V8 TH8-TT -16006.60 356.76 -5329.14 -4780.29 1.9 0.6 21.12 14d16 28.1 0.78 1.04 V8 TH8-TT -16870.10 762.90 -5914.25 -4740.56 1.9 0.6 37.84 14d20 44 1.40 1.63 Trệt V8 TH8-TT -17788.97 -209.54 -5456.38 -5778.76 1.9 0.6 33.96 14d20 44 1.26 1.63 Hầm V8 TH8-TT -18414.94 104.96 -5895.98 -5734.51 1.9 0.6 37.31 14d20 44 1.38 1.63 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 155 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.14 Thép vách V8 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V8 TH9-TT -498.93 -141.73 3.3 0.7 -183.82 -147.75 14d14 21.5 0.68 25 V8 TH9-TT -1160.61 -130.04 3.3 0.7 -427.59 -140.78 14d14 21.5 0.68 24 V8 TH9-TT -1808.67 -141.92 3.3 0.7 -666.35 -133.96 14d14 21.5 0.68 23 V8 TH9-TT -2449.61 -156.49 3.3 0.7 -902.49 -127.21 14d14 21.5 0.68 22 V8 TH9-TT -3083.60 -176.13 3.3 0.7 -1136.06 -120.54 14d14 21.5 0.68 21 V8 TH9-TT -3710.91 -196.88 3.3 0.7 -1367.18 -113.94 14d14 21.5 0.68 20 V8 TH9-TT -4331.99 -219.42 3.3 0.7 -1595.99 -107.40 14d14 21.5 0.68 19 V8 TH9-TT -4947.13 -243.59 3.3 0.7 -1822.63 -100.92 14d14 21.5 0.68 18 V8 TH9-TT -5556.66 -269.31 3.3 0.7 -2047.19 -94.51 14d14 21.5 0.68 17 V8 TH9-TT -6160.89 -297.08 3.3 0.7 -2269.80 -88.15 14d14 21.5 0.68 16 V8 TH9-TT -6760.24 -324.05 3.3 0.7 -2490.62 -81.84 14d14 21.5 0.68 15 V8 TH1-TT -7381.25 -119.85 3.3 0.7 -2719.41 -75.30 14d14 21.5 0.68 14 V8 TH1-TT -8019.72 -123.39 3.3 0.7 -2954.63 -68.58 14d14 21.5 0.68 13 V8 TH1-TT -8661.01 -126.96 3.3 0.7 -3190.90 -61.83 14d14 21.5 0.68 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 156 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 V8 TH1-TT -9305.33 -130.55 3.3 0.7 -3428.28 -55.05 14d14 21.5 0.68 11 V8 TH8-TT -9962.74 200.16 3.3 0.7 -3670.48 -48.13 14d14 21.5 0.68 10 V8 TH8-TT -10673.70 220.91 3.3 0.7 -3932.42 -40.65 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -11395.78 242.04 3.3 0.7 -4198.45 -33.04 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -12129.39 264.30 3.3 0.7 -4468.72 -25.32 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -12874.67 284.89 3.3 0.7 -4743.30 -17.48 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -13631.62 305.15 3.3 0.7 -5022.17 -9.51 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -14400.12 321.66 3.3 0.7 -5305.31 -1.42 14d14 21.5 0.68 V8 TH8-TT -15179.74 345.84 3.3 0.7 -5592.54 6.79 14d14 21.5 0.22 0.68 V8 TH8-TT -16006.60 356.76 4.8 0.7 -5897.17 15.49 14d14 21.5 0.49 0.68 V8 TH8-TT -16870.10 762.90 0.7 -6215.30 34.74 14d20 44 1.10 1.40 Trệt V8 TH8-TT -17788.97 -209.54 3.4 0.7 -6553.83 34.25 14d20 44 1.09 1.40 Hầm V8 TH8-TT -18414.94 104.96 4.4 0.7 -6784.45 40.84 14d20 44 1.30 1.40 Các vách khác sinh viên trình bày Phụ lục B SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 157 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tính tốn cốt đai cho vách Để rút gọn tính tốn tầng ta chọn lực cắt lớn để bố trí cho tồn vách: Sử dụng cốt thép CB300-T Cường độ chịu cắt tính tốn Rsw=210MPa Module đàn hồi ES = 20000MPa Lớp bê tông bảo vệ : a0 = 25mm Chọn bê tông cấp độ bền B30 có thơng số sau: Cường độ chịu nén Rb = 17MPa Cường độ chịu kéo Rbt = 1.15MPa Module đàn hồi Eb = 32500MPa Vách VXY1-F có lực cắt lớn 468.36kN Q b =0.5R bt bh =0.5×0.85×1.15×450× 2200-35 ×0.001 = 476.16kN Qb = 476.16kN > Q = 468.36kN Vậy ta bố trí cốt đai cho vách là: Ø10a200 cho toàn chiều cao vách 6.2.5 Tính tốn cốt thép cho lõi Để tính tốn thép cho vách lõi khung ta tiến hành chia vách thành phần tử nhỏ áp dụng phương pháp phân bổ ứng suất đàn hồi SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 158 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 6.8 Chia phần tử vách lõi thang máy - Xác định trọng tâm lõi trọng tâm phần tử: Trọng tâm lõi xác định lệnh Region tạo miền Massprop để xem thông số lõi phần mềm AutoCad Trọng tâm phần tử xác định lệnh ID phần mềm AutoCad Phân phối nội lực: - Nội lực phân phối: M P Mx yi y x i N A A Ix Iy Trong đó: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 159 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH P: Lực dọc Pier (kN) M x M y : Giá trị moment quay quanh hai trục yi , x i : Tọa độ trọng tâm phần tử so với trọng tâm lõi I x , I y : Moment quán tính trục X Y lõi A: Diện tích tiết diện phần tử i N: Lực dọc tác dụng lên phần tử thứ I (kN) Qui ước dấu ứng suất: ứng suất dương (+) nén, ứng suất âm (-) kéo - Tính tốn cốt thép dọc cho lõi: Phần tử chịu kéo: As N Rs Phần tử chịu nén: Hình 6.9 Thơng số lõi xác định Autocad SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 160 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.15 Đặc trưng tiết diện lõi Diện tích lõi (mm2) Moment quán tính Ix (mm4) Moment quán tính Iy (mm4) 5197500 3.78×1013 3.51×1012 Bảng 6.16 Kích thước tọa độ trọng tâm phần tử Kích thước (mm) Tọa độ trọng tâm Phần tử b h xi yi 700 350 1534.1 3531.1 950 350 709.1 3531.1 700 350 -115.9 3531.1 700 350 1534.1 1031.1 950 350 709.1 1031.1 700 350 -115.9 1031.1 700 350 1534.1 -3918.9 950 350 709.1 -3918.9 700 350 -115.9 -3918.9 10 350 600 -640.9 3406.1 11 350 600 -640.9 2806.1 12 350 600 -640.9 2206.1 13 350 600 -640.9 1606.1 14 350 600 -640.9 1006.1 15 350 600 -640.9 406.1 16 350 600 -640.9 -193.9 17 350 600 -640.9 -793.9 18 350 600 -640.9 -1393.9 19 350 600 -640.9 -1993.9 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 161 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 20 350 600 -640.9 -2593.9 21 350 600 -640.9 -3193.9 22 350 600 -640.9 -3793.9 Bảng 6.17 Kết nội lực lõi thang Tầng Hầm TH1 – Pmax Tổ hợp TH8-TT P (kN) -61407.49 M2 (kNm) -5059.2524 M3 (kNm) 29259.124 TH2 – M3max TH3-TT -52047.296 1860.6971 32688.286 TH3 – M3min TH5-TT -44058.684 2336.547 -37024.929 TH4 – M2max TH10-TT -45914.476 4282.5709 9193.7003 TH5 – M2min TH6-TT -5096.5395 2099.9312 TH -54642.05 Sinh viên thực tính tốn phần tử số trường hợp M3max Lực dọc quy đổi: 1 M P Mx y1 y x1 A Ix Iy -52047.296 103 1860.6971106 32688.286 106 = + 3531.1 + 1534.1 24.475 MPa 5197500 3.78×1013 3.51×1012 N1 1 A1 24.475 350 700 5996289 N >0 Phần tử chịu nén Diện tích cốt thép phần tử số 1: N R b A1 5996289 17 350 700 As 5232 mm Rs 350 μt = Ast 5232 ×100 = ×100 = 2.14% Ab 350 700 Chọn 15Ø22 Asc = 5702 mm2 μ sc = Asc 5702 ×100 = ×100 = 2.33% Ab 350 700 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 162 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 6.18 Thép lõi thang máy Phần tử Xi (mm) Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) 1534.1 3531.1 700 350 TH1 24.13 5911.9 Nén 49.91 1534.1 3531.1 700 350 TH2 24.47 5996.3 Nén 52.32 1534.1 3531.1 700 350 TH3 -7.49 -1834.4 Kéo -5.24 1634.1 3531.1 700 350 TH4 13.51 3311.0 Nén -24.40 1634.1 3531.1 700 350 TH5 11.01 2698.6 Nén -41.90 709.1 3531.1 950 350 TH1 17.25 5736.7 Nén 2.41 709.1 3531.1 950 350 TH2 16.79 5583.2 Nén -1.98 709.1 3531.1 950 350 TH3 1.22 404.1 Nén -149.95 709.1 3531.1 950 350 TH4 11.09 3687.9 Nén -56.13 709.1 3531.1 950 350 TH5 10.46 3478.4 Nén -62.12 -115.9 3531.1 700 350 TH1 10.38 2542.1 Nén -46.37 -115.9 3531.1 700 350 TH2 9.11 2231.5 Nén -55.24 -115.9 3531.1 700 350 TH3 9.92 2429.8 Nén -49.58 -115.9 3531.1 700 350 TH4 8.93 2188.0 Nén -56.49 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) 52.32 2.14 15d22 57 2.33 2.41 0.07 12d16 24.1 0.72 -46.37 -1.89 12d18 30.5 1.24 As (cm2) MSSV: 17149265 163 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -115.9 3531.1 700 350 TH5 9.97 2442.1 Nén -49.23 1534.1 1031.1 700 350 TH1 24.46 5993.9 Nén 52.25 1534.1 1031.1 700 350 TH2 24.35 5966.1 Nén 51.46 1534.1 1031.1 700 350 TH3 -7.64 -1872.2 Kéo -5.35 1534.1 1031.1 700 350 TH4 12.97 3177.4 Nén -28.22 1534.1 1031.1 700 350 TH5 11.29 2766.5 Nén -39.96 709.1 1031.1 950 350 TH1 17.59 5847.9 Nén 5.58 709.1 1031.1 950 350 TH2 16.67 5542.3 Nén -3.15 709.1 1031.1 950 350 TH3 1.06 352.7 Nén -151.42 709.1 1031.1 950 350 TH4 10.81 3593.7 Nén -58.82 709.1 1031.1 950 350 TH5 10.80 3590.5 Nén -58.92 -115.9 1031.1 700 350 TH1 10.71 2624.1 Nén -44.03 -115.9 1031.1 700 350 TH2 8.99 2201.4 Nén -56.10 -115.9 1031.1 700 350 TH3 9.76 2392.0 Nén -50.66 -115.9 1031.1 700 350 TH4 8.65 2118.6 Nén -58.47 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) 52.25 2.13 15d22 57 2.33 5.58 0.17 12d16 24.1 0.72 -44.03 -1.80 12d18 30.5 1.24 As (cm2) MSSV: 17149265 164 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -115.9 1031.1 700 350 TH5 10.30 2524.7 Nén -46.87 1534.1 -3918.9 700 350 TH1 25.13 6156.2 Nén 56.89 1534.1 -3918.9 700 350 TH2 24.11 5906.4 Nén 49.76 1534.1 -3918.9 700 350 TH3 -7.95 -1947.2 Kéo -5.56 1534.1 -3918.9 700 350 TH4 12.41 3040.0 Nén -32.14 1534.1 -3918.9 700 350 TH5 11.96 2930.0 Nén -35.28 709.1 -3918.9 950 350 TH1 18.25 6068.2 Nén 11.88 709.1 -3918.9 950 350 TH2 16.42 5461.2 Nén -5.46 709.1 -3918.9 950 350 TH3 0.75 251.0 Nén -154.33 709.1 -3918.9 950 350 TH4 10.25 3407.2 Nén -64.15 709.1 -3918.9 950 350 TH5 11.47 3812.4 Nén -52.58 -115.9 -3918.9 700 350 TH1 11.37 2786.4 Nén -39.39 -115.9 -3918.9 700 350 TH2 8.74 2141.7 Nén -57.81 -115.9 -3918.9 700 350 TH3 9.46 2317.0 Nén -52.80 -115.9 -3918.9 700 350 TH4 8.09 1981.2 Nén -62.40 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) 56.89 2.32 15d22 57 2.33 11.88 0.36 12d16 24.1 0.72 -39.39 -1.61 12d18 30.5 1.24 As (cm2) MSSV: 17149265 165 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử 10 11 12 Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -115.9 -3918.9 700 350 TH5 10.97 2688.2 Nén -42.19 -640.9 3406.1 350 600 TH1 6.02 1263.5 Nén -65.90 -640.9 3406.1 350 600 TH2 4.21 884.7 Nén -76.72 -640.9 3406.1 350 600 TH3 15.45 3244.1 Nén -9.31 -640.9 3406.1 350 600 TH4 7.54 1583.6 Nén -56.75 -640.9 3406.1 350 600 TH5 9.67 2030.8 Nén -43.98 -640.9 2806.1 350 600 TH1 6.10 1280.3 Nén -65.42 -640.9 2806.1 350 600 TH2 4.18 878.5 Nén -76.90 -640.9 2806.1 350 600 TH3 15.41 3236.3 Nén -9.54 -640.9 2806.1 350 600 TH4 7.47 1569.4 Nén -57.16 -640.9 2806.1 350 600 TH5 9.75 2047.8 Nén -43.49 -640.9 2206.1 350 600 TH1 6.18 1297.2 Nén -64.94 -640.9 2206.1 350 600 TH2 4.15 872.3 Nén -77.08 -640.9 2206.1 350 600 TH3 15.37 3228.5 Nén -9.76 -640.9 2206.1 350 600 TH4 7.41 1555.1 Nén -57.57 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) -9.31 -0.44 13d18 33.1 1.58 -9.54 -0.45 06d16 12.1 0.58 -9.76 -0.46 06d16 12.1 0.58 As (cm2) MSSV: 17149265 166 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử 13 14 15 Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -640.9 2206.1 350 600 TH5 9.83 2064.8 Nén -43.01 -640.9 1606.1 350 600 TH1 6.26 1314.0 Nén -64.46 -640.9 1606.1 350 600 TH2 4.12 866.1 Nén -77.25 -640.9 1606.1 350 600 TH3 15.34 3220.7 Nén -9.98 -640.9 1606.1 350 600 TH4 7.34 1540.8 Nén -57.98 -640.9 1606.1 350 600 TH5 9.91 2081.8 Nén -42.52 -640.9 1006.1 350 600 TH1 6.34 1330.9 Nén -63.97 -640.9 1006.1 350 600 TH2 4.09 859.9 Nén -77.43 -640.9 1006.1 350 600 TH3 15.30 3212.9 Nén -10.20 -640.9 1006.1 350 600 TH4 7.27 1526.5 Nén -58.38 -640.9 1006.1 350 600 TH5 9.99 2098.8 Nén -42.04 -640.9 406.1 350 600 TH1 6.42 1347.8 Nén -63.49 -640.9 406.1 350 600 TH2 4.07 853.7 Nén -77.61 -640.9 406.1 350 600 TH3 15.26 3205.1 Nén -10.43 -640.9 406.1 350 600 TH4 7.20 1512.3 Nén -58.79 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) -9.98 -0.48 12d18 30.5 1.45 -10.20 -0.49 12d18 30.5 1.45 -10.43 -0.50 12d18 30.5 1.45 As (cm2) MSSV: 17149265 167 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử 16 17 18 Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -640.9 406.1 350 600 TH5 10.07 2115.7 Nén -41.55 -640.9 -193.9 350 600 TH1 6.50 1364.6 Nén -63.01 -640.9 -193.9 350 600 TH2 4.04 847.5 Nén -77.79 -640.9 -193.9 350 600 TH3 15.23 3197.3 Nén -10.65 -640.9 -193.9 350 600 TH4 7.13 1498.0 Nén -59.20 -640.9 -193.9 350 600 TH5 10.16 2132.7 Nén -41.06 -640.9 -793.9 350 600 TH1 6.58 1381.5 Nén -62.53 -640.9 -793.9 350 600 TH2 4.01 841.3 Nén -77.96 -640.9 -793.9 350 600 TH3 15.19 3189.5 Nén -10.87 -640.9 -793.9 350 600 TH4 7.07 1483.7 Nén -59.61 -640.9 -793.9 350 600 TH5 10.24 2149.7 Nén -40.58 -640.9 -1393.9 350 600 TH1 6.66 1398.4 Nén -62.05 -640.9 -1393.9 350 600 TH2 3.98 835.1 Nén -78.14 -640.9 -1393.9 350 600 TH3 15.15 3181.8 Nén -11.09 -640.9 -1393.9 350 600 TH4 7.00 1469.4 Nén -60.02 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) -10.65 -0.51 06d16 12.1 0.58 -10.87 -0.52 06d16 12.1 0.58 -11.09 -0.53 06d16 12.1 0.58 As (cm2) MSSV: 17149265 168 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử 19 20 21 Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -640.9 -1393.9 350 600 TH5 10.32 2166.7 Nén -40.09 -640.9 -1993.9 350 600 TH1 6.74 1415.2 Nén -61.56 -640.9 -1993.9 350 600 TH2 3.95 828.9 Nén -78.32 -640.9 -1993.9 350 600 TH3 15.11 3174.0 Nén -11.32 -640.9 -1993.9 350 600 TH4 6.93 1455.2 Nén -60.42 -640.9 -1993.9 350 600 TH5 10.40 2183.7 Nén -39.61 -640.9 -2593.9 350 600 TH1 6.82 1432.1 Nén -61.08 -640.9 -2593.9 350 600 TH2 3.92 822.7 Nén -78.49 -640.9 -2593.9 350 600 TH3 15.08 3166.2 Nén -11.54 -640.9 -2593.9 350 600 TH4 6.86 1440.9 Nén -60.83 -640.9 -2593.9 350 600 TH5 10.48 2200.7 Nén -39.12 -640.9 -3193.9 350 600 TH1 6.90 1449.0 Nén -60.60 -640.9 -3193.9 350 600 TH2 3.89 816.5 Nén -78.67 -640.9 -3193.9 350 600 TH3 15.04 3158.4 Nén -11.76 -640.9 -3193.9 350 600 TH4 6.79 1426.6 Nén -61.24 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) -11.32 -0.54 06d16 12.1 0.58 -11.54 -0.55 06d16 12.1 0.58 -11.76 -0.56 12d18 30.5 1.45 As (cm2) MSSV: 17149265 169 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Phần tử 22 Xi (mm) GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trường σ hợp (Mpa) Yi (mm) b (mm) h (mm) N (kN) Ghi As (cm ) -640.9 -3193.9 350 600 TH5 10.56 2217.7 Nén -38.64 -640.9 -3793.9 350 600 TH1 6.98 1465.8 Nén -60.12 -640.9 -3793.9 350 600 TH2 3.86 810.3 Nén -78.85 -640.9 -3793.9 350 600 TH3 15.00 3150.6 Nén -11.98 -640.9 -3793.9 350 600 TH4 6.73 1412.3 Nén -61.65 -640.9 -3793.9 350 600 TH5 10.64 2234.7 Nén -38.15 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h As (cm2) -11.98 μt (%) Thép chọn As chọn (cm2) μ chọn (%) -0.57 13d18 33.1 1.58 MSSV: 17149265 170 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tính tốn cốt đai cho vách Để rút gọn tính tốn tầng ta chọn lực cắt lớn để bố trí cho tồn vách: Sử dụng cốt thép CB300-T Cường độ chịu cắt tính tốn Rsw = 210MPa Module đàn hồi ES = 20000MPa Lớp bê tông bảo vệ : a0 = 25mm Chọn bê tơng cấp độ bền B30 có thơng số sau: Cường độ chịu nén Rb = 17MPa Cường độ chịu kéo Rbt = 1.15MPa Module đàn hồi Eb = 32500MPa Lực cắt lớn 2472.86kN Qb =0.5R bt bh =0.5×0.85×1.15×350×10150×0.001 = 476.16kN Bước cốt đai tính tốn: Chọn Ø10, nhánh 2472.86×103 Q2max q sw = = = 37.69 N/mm < 0.25R bt b = 85.53 N/mm 4b R bt bh 02sw 4×1.5×0.75×350×101502 Stt = R sw Asw 210 157.08 385 mm qsw 85.53 Vậy ta bố trí cốt đai cho vách là: Ø10a200 cho toàn chiều cao vách SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 171 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 7.1 Thơng tin địa chất Hình 7.1 Biểu đồ biểu diễn giá trị dung trọng tự nhiên, độ ẩm tự nhiên, giới hạn nhão giới hạn dẻo đất SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 172 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 7.2 Biểu đồ biểu diễn giá trị tỷ trọng hạt, kết thí nghiệm nén cố kết SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 173 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.1 Kết phân loại lớp đất Tên lớp % Hạt giữ lại cộng dồn >2 >0.5 >0.25 >0.1 (mm) (mm) (mm) (mm) 2.6 14.5 42.0 IP IL e0 Nhóm đất Tên đất Trạng thái NSPT 12.07 0.35 0.686 Đất hạt mịn Á sét Dẻo cứng 3.1 6.4 11.1 21.7 0.04 0.672 Đất hạt mịn Sét Nửa cứng 25 3a 0 17.3 38.6 11.40 0.27 0.638 Đất hạt mịn Á Sét Dẻo cứng 16 53.98 72.6 105.9 130.1 6.00 0.73 0.622 Đất hạt thô Sạn sỏi Chặt vừa 28 9.46 51.1 73.9 84.0 0.00 0.00 0.528 Đất hạt thô Cát thô Chặt 32 0 0.0 6.0 22.86 0.02 0.633 Đất hạt mịn Sét Nửa cứng 24 0.4 0.4 2.8 13.7 21.35 -0.22 0.582 Đất hạt mịn Sét Cứng 50 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 174 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.2 Kết tổng hợp tiêu lý đất Mực mước ngầm: 6.2 m Số liệu Tên lớp Độ sâu Các tiêu Tiêu chuẩn 8.3 TTGH I TTGH II 14.7 TTGH II 3a 18.4 TTGH II 51.8 IL c φ 19.49 12.07 0.35 23.58 12.67 19.24 17.78 11.19 Max 19.73 29.39 14.12 Min 19.34 20.03 11.77 Max 19.63 27.13 13.56 35.60 15.76 19.91 21.70 0.04 Min 19.77 30.52 14.50 Max 20.05 40.68 17.00 Min 19.82 32.45 14.98 Max 19.99 38.76 16.53 27.47 14.00 Tiêu chuẩn TTGH I Ip Min Tiêu chuẩn TTGH I γ 19.77 11.40 0.27 Min 19.57 15.02 10.85 Max 19.96 39.92 17.06 Min 19.57 20.09 12.14 Max 19.96 34.85 15.83 2.41 25.31 Tiêu chuẩn 19.65 6.0 0.73 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Hệ số rỗng ứng với cấp áp lực 50 100 200 400 0.686 0.643 0.620 0.592 0.562 0.672 0.652 0.637 0.624 0.601 0.638 0.609 0.594 0.574 0.546 0.622 0.602 0.586 0.567 0.536 MSSV: 17149265 175 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mực mước ngầm: 6.2 m Số liệu Tên lớp Độ sâu Các tiêu TTGH I TTGH II 61.3 TTGH II 67.5 TTGH II 72 80 TTGH I c φ 0.16 24.82 Max 19.70 4.66 25.80 Min 19.63 0.99 25.00 Max 19.68 3.82 25.62 0.95 35.57 19.99 0.00 0.00 Min 19.87 -5.4 34.45 Max 20.10 7.30 36.67 Min 19.92 -3.02 34.87 Max 20.05 4.92 36.26 39.18 17.31 20.16 22.86 0.02 Min 19.96 36.85 16.74 Max 20.36 41.51 17.87 Min 20.05 37.76 16.96 Max 20.27 40.06 17.65 42.77 18.90 Tiêu chuẩn IL 19.61 Tiêu chuẩn TTGH I Ip Min Tiêu chuẩn TTGH I γ 20.28 21.35 0.22 Min 20.12 40.72 18.42 Max 20.43 44.81 19.39 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Hệ số rỗng ứng với cấp áp lực 50 100 200 400 0.528 0.514 0.501 0.489 0.466 0.633 0.616 0.602 0.589 0.566 0.582 0.571 0.561 0.552 0.537 MSSV: 17149265 176 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mực mước ngầm: 6.2 m Số liệu Tên lớp Độ sâu Các tiêu TTGH II γ Ip IL c φ Min 20.19 41.51 18.60 Max 20.36 44.03 19.20 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Hệ số rỗng ứng với cấp áp lực 50 100 200 MSSV: 17149265 400 177 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.2 Thông số thiết kế - Chiều sâu chôn cọc Xét lớp có: Góc ma sát trung bình lớn = 34°45′ Chỉ số SPT trung bình: NSPT = 32 Từ yêu tố trên, ta chọn lớp đất số lớp đất đặt đầu cọc Bảng 7.3 Bảng thông số thiết kế cọc khoan nhồi D1000 Thông số Đơn vị Giá trị Đường kính m Bề dày đài móng thường m Bề dày đài móng lõi thang máy m Chiều dài cọc kiến nghị m 48 Đoạn âm vào đài móng m 0.15 Đoạn neo thép vào đài móng m 0.75 Chiều dài mũi cọc m Chiều dài cọc tính từ đáy đài (tính tốn) m 46.1 Cao độ tầng hầm m -7.8 Cao độ đài móng thường m -9.8 Cao độ đài móng lõi thang máy m -12.4 Cao độ mũi cọc (tính tốn) m -55.9 Chu vi tiết diện cọc u m 3.14 Diện tích tiết diện ngang Ap m2 0.785 Số cốt thép dọc Ø25 16 Diện tích tiết diện thép dọc As m2 0.007854 Hàm lượng cốt thép dọc % SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 178 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 7.3 Mặt cắt địa chất 7.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi cho móng vách 7.3.1 Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: Sức chịu tải cọc theo vật liệu xác định sau: R vl = φ×(γ cb ×γ'cb ×R b ×A p +R sc ×As ) Trong đó: γ cb hệ số điều kiện làm việc tra theo Mục 7.1.9 TCVN 10304 – 2014, γcb = 0.85 γ'cb hệ số kể đến phương pháp thi công cọc Trong nền, việc khoan đổ bê tơng vào lịng hố khoan dung dịch khoan nước chịu áp lực dư (không dùng ống vách), γ'cb = 0.7 R b cường độ nén tính tốn bê tơng, R b = 22(MPa) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 179 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH hệ số giảm khả chịu lực ảnh hưởng uốn dọc Xác định hệ số : Khi λ = l1 28 → φ = r Khi 28 < λ = l1 120 → φ = 1.028 - 0.0000288λ2 - 0.0016λ r Trong đó: r bán kính qn tính, r = I A I moment tính tiết diện ngang cọc, tính m4 , I= π×D4 π×14 = 0.0491(m4 ) 64 64 r= I 0.0491 = = 0.25(m) A 0.785 Theo Mục 7.1.8 TCVN 10304 – 2014 có qui định: Đối với loại cọc, tính tốn theo cường độ vật liệu, cho phép xem cọc ngàm cứng đất tiết diện nằm cách đáy đài khoảng l1 xác định theo công thức: l1 = l0 + α Trong đó: l0 chiều dài đoạn cọc kể từ đáy đài tới cao tới cao độ san Vì móng cơng trình đài thấp nên lo = α ε hệ số biến dạng xác định theo công thức: αε = SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH k×bp γ c ×EI MSSV: 17149265 h 180 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Trong đó: k hệ số tỉ lệ tính kN/m4 lấy phụ thuộc vào loại đất bao quanh cọc theo Bảng A.1 TCVN 10304 – 2014 lấy khoảng chiều dày lớp đất lk = 3.5d + 1.5 với d đường kính cạnh cọc, tính từ mặt đất cọc đìa cao tính từ đáy đài cọc đài thấp Nếu phạm vi l k có lớp đất hệ số hiệu chỉnh theo công thức sau: lk = 3.5d + 1.5 = 3.5×1 + 1.5 = 5(m) k ×l ×(2lk - l1 )+k ×(lk - l1 )2 12000 4.9 4.9 12000 4.9 k= 1 12000 kN/m4 2 lk E modun đàn hồi vật liệu làm cọc tính kPa, E = 32.5×106 (kPa) I moment tính tiết diện ngang cọc, tính I= π×D4 π×14 = = 0.0491(m4 ) 64 64 b p đường kính cọc qui ước Nếu d 0.8(m) lấy b p = d + 1(m) , ngược lại lấy b p = 1.5d + 0.5(m) b p = d + 1(m) = + = 2(m) γ c hệ số diều kiện làm việc, lấy theo Mục A.2 TCVN 10304 – 2014, γ c =3 α = l1 = l0 + λ= 12000×2 = 0.34 3×36×106 ×0.0491 2 =0+ = 5.88(m) αε 0.34 l1 5.88 = = 11.76 < 28 → r 0.5 φ=1 R vl 1 (0.85 0.7 22 0.785 350 0.007854) 103 13024.55(kN) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 181 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.3.2 Sức chịu tải theo tiêu lí đất nền: Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất xác định sau: R c,u = γ c ×(γ cq ×q p ×A p + u× γ cf ×f i ×li ) Trong đó: γ c hệ số điều kiện làm việc cọc đất, γc =1 cho trường hợp khác (Mục 7.2.3.1 TCVN 10304 – 2014) γ cq hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc, γ cq = 0.9 đổ bê tông nước (Mục 7.2.3.1 TCVN 10304 – 2014) γ cf hệ số điều kiện làm việc đất thân cọc (Bảng TCVN 10304 – 2014) A p diện tích tiết diện ngang cọc u chu vi tiết diện ngang thân cọc, u = πd = π×1 = 3.14(m) f i cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i thân cọc (Bảng TCVN 10304 – 2014) li chiều dìa đoạn cọc nằm lớp đất thứ i qp cường độ sức kháng đất mũi cọc cao độ -56.1m đất cát thô, cọc sử sụng cọc khoan nhồi nên theo Mục 7.2.3.2 TCVN 10304 – 2014, giá trị giá trị qb tính theo cơng thức: q p = 0.75×α × α1×γ1' ×d+α ×α3×γ1×h Trong đó: - α1, α2, α3, α4 hệ số không thức nguyên phụ thuộc vào trị số góc ma sát tính tốn φ1 đất lấy theo Bảng 6, TCVN 10304 – 2014 Với h/d = 56.1 φ = 34.45, tra bảng ta có: α1 = 65.1 α2 = 113.7 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 182 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH α3 = 0.69 α4 = 0.24 - γ1’ dung trọng tính tốn đất mũi cọc (có xét đến tác dụng đẩy đất bão hòa nước), γ1' = 9.87 kN/m3 - γ1h = 8.3×19.24 + 6.4×19.77 + 3.7×19.57 + 33.4×19.61 + 4.3×19.87 - 10×(8.3 + 6.4 + 3.7 + 33.4 + 4.2 – 6.2) = 598.07(kN/m2) - d = 1m đường kính cọc qp = 0.75×0.24(65.1×9.87×1 + 113.7×0.69×598.07) = 8561.33 kPa Bảng 7.4 Tổng sức kháng ma sát đơn vị thân cọc zitr z id (m) (m) 12.25 9.8 3.7 16.55 Sạn sỏi 33.4 Cát thơ 4.1 Lớp đất Tên đất TT vật lí li (m) zi (m) Sét IL=0.04 4.9 3a Á sét Sạn sỏi Cát thô IL=0.27 fi cf f i li 14.7 68.15 233.75 14.7 18.4 59.04 152.91 35.1 18.4 51.8 100 2338 53.85 51.8 55.9 100 287 fl 3011.7 cf i i R c,u = 1× 0.9×8561.33×0.785+3.14 3011.7 = 15505.31 kN 7.3.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất xác định sau: R c,u = γ c ×(γ cq ×q p ×A p + u× γ cf ×f i ×li ) Trong đó: γ c hệ số điều kiện làm việc cọc đất, γc =1 cho trường hợp khác (Mục 7.2.3.1 TCVN 10304 – 2014) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 183 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH γ cq hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc, γ cq = 0.9 đổ bê tông nước (Mục 7.2.3.1 TCVN 10304 – 2014) γ cf hệ số điều kiện làm việc đất thân cọc (Bảng TCVN 10304 – 2014) A p diện tích tiết diện ngang cọc u chu vi tiết diện ngang thân cọc, u = πd = π×1 = 3.14(m) li chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i fi cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i thân cọc tính sau: - Đới với đất hạt mịn: fi = α×cu,i Với: c u,i lực dính khơng nước lớp đất thứ i Nếu khơng có số liệu thí nghiệm cu lấy theo SPT, cu = 6.25×NSPT , với N số búa hệ số không thứ nguyên xác định theo đồ thị (Hình G1 TCVN 10304 – 2014) Hình 7.4 Mối liên hệ cu,i α - Đối với đất hạt thơ: f i = k i ×σ v,zi ×tanφ a,i k i hệ số ấp lực ngang lớp đất thứ i (Bảng G1 TCVN 10304 – 2014) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 184 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH σ v,zi ứng suất pháp hiệu trung bình theo phương thẳng đứng lớp đất thứ i φ a,i góc ma sát đất cọc lớp đất rời thứ i q p cường độ sức kháng đất mũi cọc tính tốn sau: - Đối với đất hạt mịn khơng nước: q p = c u ×N c Với: N c hệ số sức chịu tải đất mũi cọc Đối với cọc đóng lấy N c =9 , cọc khoan nhồi lấy N c =6 c u lực dính khơng nước đất mũi cọc - Đối với đất hạt thô mũi cọc: q p = q γp ×N q Với: q 'γ,p áp lực hiệu lớp phủ cao trình mũi cọc, có trị số ứng suất pháp hiệu theo phương đứng đất gây cao trình mũi cọc + Nếu chiều sâu mũi cọc nhỏ ZL lấy q 'γ,p theo giá trị áp lực lớp phủ độ sâu mũi cọc + Nếu chiều sâu mũi cọc lớn lớn ZL lấy q 'γ,p áp lực lớp phủ độ sâu ZL q'γp = 19.24 8.3+19.77 6.4 +19.57 3.7 +19.61 +19.87 4.1 10 8.3 6.4 3.7 4.1 6.2 = 353.98 kN / m Xác định ZL hệ số N’q bảng G.1, TCVN 10304 – 2014) N q hệ số sức chịu tải đất mũi cọc (Bảng G1 TCVN 10304 – 2014) Cường độ sức kháng đất mũi cọc (đất hạt thô) q p = q γp ×N q = 21239(kN/m ) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 185 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.5 Sức kháng ma sát thân cọc theo tiêu cường độ Lớp Tên li zi TT đất đất (m) (m) VL Sét 4.9 12.25 3a Á sét 3.7 16.55 33.4 35.1 4.1 53.85 Sạn sỏi Cát thô zL α ki Nửa cứng Dẻo cứng Chặt vừa Chặt c u,i φ a,i (m) (kPa) σ v,zi fi (kPa) (kPa) 0.36 156.25 56.25 192.94 0.53 100 53.00 137.27 0.5 24.82 313.5 72.5 1694.98 0.8 15 34.45 353.98 194.3 557.53 γ cf ×f i ×li 2582.72 → R c,u = 1×(0.9×21239×0.785+3.14×2582.72) = 23114.8(kN) 7.3.4 Sức chịu tải theo số SPT Sức chịu tải cọc theo số SPT xác định sau: R c,u = γ c ×(γ cq ×q p ×A p + u× (γ cf,ci ×f ci ×lci + γcf,si ×fsi ×lsi )) Trong đó: q p cường độ sức kháng đất mũi cọc xác định sau: - Nếu mũi cọc nằm nhóm đất hạt thơ: q p =150×N p cho cọc khoan nhồi - γ cf ×f i ×li Mũi cọc nằm nhóm đất hạt mịn: q p = 6×c u cho cọc khoan nhồi f i cường độ sức kháng đất thân cọc xác định sau: - Nếu thân cọc nằm lớp đất hạt thơ: fsi = 3.33×Nsi - Nếu thân cọc nằm lớp đất hạt mịn: f ci = α p ×f L ×c ui Đối với cọc đóng ép hệ số α p ,f L xác định cách tra đồ thị SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 186 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 7.5 Đồ thị xác định hệ số α p ,f L Đối với cọc khoan nhồi f L =1 cịn α p xác định cách tra đồ thị N p số SPT trung bình khoảng 4d phía 1d phía mũi cọc Nsi số SPT trung bình lớp đất hạt thơ thứ i lsi số SPT trung bình lớp đất hạt thơ thứ i l ci số SPT trung bình lớp đất hạt mịn thứ i cui lực dính khơng nước lớp đất hạt mịn thứ i Nếu khơng có số liệu từ thí nghiệm xác định theo cơng thức c ui = 6.25×N ci với Nci số SPT lớp đất hạt mịn thứ i Cường độ sức kháng đất mũi cọc (đất hạt thô): q p = 150 32 = 4800(kN/m ) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 187 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.6 Sức kháng ma sát thân cọc theo số SPT li zi (m) (m) Lớp Tên đất 3a đất Sét 4.9 12.25 Á 3.7 16.55 sét Sạn 33.4 35.1 sỏi Cát 4.1 54.85 thô σ v,zi γi (kPa) c u,i Nsi (kPa) fL αp fi (kPa) γ cf ×f i ×li 19.77 177.28 25 156.25 0.5 78.125 267.97 19.57 218.93 16 100 0.9 90 233.1 19.61 28 93.24 2180 19.87 32 106.56 305.83 γ cf ×f i ×li 2986.9 → Rc ,u 1 (0.9 4800 0.785 3.14 2986.9) 12769.91(kN) 7.3.6 Sức chịu tải thiết kế cọc Theo mục 7.1.11 TCVN 10304:2014 R c,a = γ0 γ0 ×R c,k = ×min R c,u γ n ×γ k γ n ×γ k Trong đó: γ o hệ số điều kiện làm việc, kể đến yếu tố tăng mức độ đơng đất sử dụng móng cọc móng nhiều cọc, γ o =1.15 γ n hệ số tin cậy tầm quan trọng công trình, tương ứng với tầm quan trọng cơng trình cấp I, γn =1.2 γ k trường hợp cọc treo chịu tải trọng nén móng cọc đài thấp có đáy đài nằm lớp đất tốt, γ k =1.4 Giá trị tiêu chuẩn sức chịu tải cọc: R c,k = min(R cu ) = min(15505.31,23114.8,12769.91) = 12769.91(kN) Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: R VL =13024.55(kN) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 188 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Sức chịu tải cho phép: R c,a = γo 1.15 ×R c,k = ×12769.91= 8741.3(kN) γ n ×γ k 1.2×1.4 Sức chịu tải thiết kế: R c,d R c,a = 8741.3(kN) 7.3.7 Xác định độ lún cọc đơn (Mục 7.4.2 TCVN 10304-2014) Độ lún cọc đơn không mở rộng mũi xác định cơng thức: s=β N G1L Trong đó: Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc: N = Rc,d = (kN) β' β' α' β – Hệ số xác định theo công thức (30) TCVN 10304 – 2014: β = + λ1 χ 1- β' = 0.17ln k n G1l - Hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối (EA = ) G 2d l α' = 0.17ln k n - Hệ số tương ứng trường hợp đất đồng d kn – Hệ số xác định theo công thức: k n = 2.82 - 3.78ν + 2.18ν χ= EA - Độ cứng tương đối cọc G1l2 EA – Độ cứng thân cọc chịu nén λ1 = 2.12χ 3/4 1+2.12χ 3/4 ν - Hệ số poisson lớp đất G1 ν1 đặc trựng lấy trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc G2 ν2 lấy phạm vi 0.5L từ độ sâu L đến độ sâu 1.5L kể từ đỉnh cọc với điều kiện đất mũi cọc than bùn, bùn hay đất trạng thái chảy SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 189 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Cho phép lấy mô đun trượt G = E0/2(1+ν) 0.4E0 (trong E0 mơ đun biến dạng đất) Bảng 7.7 Thông số giá trị tính độ lún cọc đơn Thơng số Giá trị Đơn vị G1 6096.28 KPa G2 21864.11 kPa ν1 0.32 - ν2 0.39 - kn 1.75 - α’ 0.748 - β’ 0.530 - χ 1.95 - λ1 0.778 - β 0.831 - N 8741.3×103 0.831 = 25.8 mm Độ lún cọc đơn: s = β G1L 6096.28×46.1 Độ cứng gối đàn hồi lị xo cọc đơn: k = SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH R c,d 8741.3 = = 338.8 kN/mm s 25.8 MSSV: 17149265 h 190 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.4 Tính tốn thiết kế móng M1 7.4.1 Nội lực móng Bảng 7.8 Nội lực tính móng M1 Cặp nội lực Ntt (kN) Qtty (kN) Qttx (kN) Mtty (kNm) Mttx (kNm) Nmax, Qy, Qx, My, Mx N, Qy, Qx, Mymax, Mx N, Qy, Qx, My, Mxmax -19121.26 -16455.7 -19121.26 65.42 58.6722 65.42 -212.02 -221.62 -212.02 -2.36 -7.1819 -2.36 -590.46 -421.245 -590.46 Sơ số cọc: tt N max 19121.26 n 1.2 1.5 1.2 1.5 2.62 3.28 cọc R c,d 8741.3 Chọn cọc Hình 7.6 Kích thước móng M1 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 191 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc (TH1 – TH13) Hình 7.7 Phản lực đầu cọc M1 Pmax = 6893.453 (kN) < Rc,d = 8741.3 (kN) Pmin = 4479.508 > Cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy nhổ 7.4.3 Kiểm tra khả chịu tải nhóm cọc Tham khảo tài liệu “Nền Móng – Châu Ngọc Ẩn - Chương 4” Điều kiện: N tt d nR c,d (n 1)n (n 1)n1 d 1 ; (deg) arctg 90n1n s Trong đó: : hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm n1 = 2: số hàng cọc nhóm n2 = 2: số cọc hàng d = 1m: đường kính cọc s = 3m: khoảng cách hai tim cọc Tính tốn: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 192 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH d 1 (deg) arctg arctg = 18.43 s 3 (2 1) (2 1) 18.43 0.795 90 N tt d nR c,d 19121.26kN 0.795 8773.4 20924.56kN Thỏa điều kiện sức chịu tải thiết kế nhóm cọc 7.4.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất: φII,tb = φII,i ×li 1127.33 24.3 46.3 li Bảng 7.9 Bảng xác định góc ma sát trung bình khối móng quy ước Lớp đất Chiều dài li (m) Góc ma sát φII,i φII,i×li 4.9 15.76 77.224 3a 3.7 14 51.8 33.4 25.31 845.354 4.1 35.57 145.837 Tổng 46.3 1120.215 - Kích thước khối móng quy ước: (Tham khảo CÁCH TÍNH TỐN ĐÀI ĐƠN CỌC TS Phan Dũng) Hình 7.8 Tiết diện bao cọc mức đáy đài SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 193 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Khối móng quy ước có dạng khối lăng trụ tam giác - Cạnh tam giác khối móng quy ước: φ tb 24.3 Squ = S' + 3×L c ×tan = 4.732+ 3×46.1 tan = 13.23(m) H qu = Lc + H dai = 46.1+ = 48.1(m) - Trọng lượng khối móng quy ước: bao gồm trọng lượng cọc, đài cọc khối lượng đất khối móng quy ước + Trọng lượng cọc đài: Pcọc + đài móng = [Vcọc + Vđài]×γb = (3×46.1×0.785 + 16.73×2)×25 = 3550.64 (kN) + Trọng lượng đất: Pdat = 3 Squ ×Hqu × γ' ×13.232 ×48.1×9.72 = 35434.94 kN 4 Wqu = 3550.64 + 35434.94 = 38985.58 (kN) - Tải trọng tác dụng lên khối móng quy ước: N tc = M tt M tt N tt ; M tcx = x ; M tcy = y 1.15 1.15 1.15 Bảng 7.10 Nội lực tiêu chuẩn móng M1 Cặp nội lực Nmax, Qy, Qx, My, Mx N, Qy, Qx, Mymax, Mx N, Qy, Qx, My, Mxmax Ntc (kN) -16627.18 -14309.30 -16627.18 Qtcy (kN) 56.89 51.02 56.89 Qtcx (kN) -184.37 -192.71 -184.37 Mtcy (kNm) -2.05 -6.25 -2.05 Mtcx (kNm) -513.44 -366.30 -513.44 - Áp dụng tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc pmax = 4(N tc +Wqu ) 16M tcx 48M tcy + + Squ 3Squ 3S3qu 4(N tc +Wqu ) 16M tcx 48M tcy p = - Squ 3Squ 3S3qu tc tc tc Pmax + Pmin p = tc tb SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 194 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.11 Ứng suất đáy khối móng quy ước móng M1 Nmax tc Pmax (kN/m2) 737.33 tc Pmin Ptbtc (kN/m2) (kN/m2) 730.19 733.76 Mymax 705.78 700.57 703.18 Mxmax 737.33 730.19 733.76 - Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): R tc R II = m1m Abγ II +Bhγ 'II +DcII γ II h k tc Trong đó: ktc = m1 = m2 = (theo Bảng 15 TCVN 9362-2012) γ II = 9.99 kN/m - Dung trọng lớp đất phía đáy khối móng quy ước b = 13.23m cạnh đáy móng γ 'II trọng lượng riêng trung bình lớp đất đáy khối móng quy ước γ II ' = γ h h i i = 9.72(kN/m3 ) i A, B, D: tra bảng 14 TCVN 9362-2012 (dựa vào =35.57) A 1.969 B 8.026 D 9.814 c = 0.95 (kN/m2): lực dính lớp đất đáy khối móng quy ước γ 25 h td = h1 + h × kc = 48.1+ 0.3× = 48.87(m) ' 9.72 γ II h1 – Chiều dày lớp đất phía đáy móng h2 – Chiều dày kết cấu sàn tầng hầm Chiều sâu đến tầng hầm là: h0 = h – htđ = 55.9 – 48.87 = 7.03 (m) Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước : RII = 4560.24 (kN/m2) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 195 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH tc p max < 1.2R II tc Ta có: p > thỏa, nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn p tc < R tb II định - Kiểm tra lún khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt 5σigl (vị trí ngừng tính lún) bt σibt = σi-1 + γ i h i ; σigl = α 0i ×σ 0igl Trong đó: Theo phụ lục C.1 TCVN 9362 – 2012: Đối với móng có diện tích đế móng F đa giác đều, giá trị α chọn móng trịn bán kính F 75.79 r= = = 4.91 π π αi tra bảng C.1 TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số z r σ 0bt = γ'×H qu 9.72 48.1 467.53 kN/m σ gl0 = Ptbtc - σ 0bt = 733.76 - 467.53 = 266.23 (kN/m ) Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố (Phụ lục C TCVN 9362 – 2012) Trong lớp phân tố thứ i tính độ lún ổn định theo cơng thức sau: σgl ×h i i=0 Ei n S = β× Trong đó: β = 0.8 – Hệ số không thứ nguyên hi – Chiều dày lớp đất thứ i Ei – Mô đun biến dạng lớp đất Từ kết thí nghiệm nén cố kết tiêu chuẩn, ta xác định giá trị biến dạng tỷ đối Δe ε= ×100% 1+ e0 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 196 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Lớp Biểu đồ P - ε P(kPa) e ε 500 0.528 0.00 400 50 0.514 0.92 100 0.501 1.77 200 0.489 2.55 400 0.466 4.06 y = -1.0846x3 + 22.365x2 + 25.43x + 1.6893 300 200 100 0.00 1.00 Lớp 2.00 3.00 4.00 5.00 Biểu đồ P - ε 500 P(kPa) e ε 0.633 0.00 50 0.616 1.04 100 0.602 1.90 200 0.589 2.69 400 0.566 4.10 y = -0.1237x3 + 19.03x2 + 21.365x + 400 1.2467 300 200 100 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Bảng 7.12 Bảng tính lún móng M1 Lớp đất γi σibt σigl σ ibt / σ igl hi zi z/r αi m m - - 0.2 0.975 9.99 477.52 259.67 17117.5 1.84 0.243 0.61 0.848 9.99 497.5 225.85 17117.5 2.20 0.211 1.4 4.7 0.95 0.677 9.99 514.48 180.31 17117.5 2.85 0.118 6.4 1.3 0.508 10.16 532.55 135.30 22076.7 3.94 0.098 8.4 1.7 0.364 10.16 552.87 5.70 0.070 kN/m3 kN/m2 kN/m2 96.94 E kN/m2 22076.7 Tổng cộng độ lún S Si cm 0.740 S = 0.740 cm < [S] = 10 cm Thỏa điều kiện lún (Phụ lục E TCVN 10304 – 2014) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 197 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.4.5 Kiểm tra xuyên thủng Hình 7.9 Vùng chống xun móng M1 - Xác định vùng chống xuyên Chiều cao đài cọc: Hd = 2m h0 = Hđ – 0.2 = – 0.2 = 1.8 (m) - Điều kiện chống xuyên M tty M ttx F + + 1 Fb,u M bx,u M by,u Trong đó: F – Lực gây xuyên thủng lực dọc nằm tháp chống xuyên F= N tt 19121.26 ×k = ×2 = 12747.51 kN nc k – số lượng cọc nằm tháp chống xuyên M ttx , M tty - Nội lực chân cột u chu vi vùng chống xuyên u = L1 + L2 + L3 = 9.63 (m) Fb,u = Rbt×u×h0 = 1.4×103×9.63×1.8 = 24267.6 (kN) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 198 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP M bx,u = M by,u = GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH R bt ×Ibx ×h 1.4 103 14.25 1.8 25468.09 kN.m ymax 1.41 R bt ×Iby ×h xmax 1.4×103×10.29×1.8 =23049.6(kN.m) 1.125 Ibx, Iby – Moment quán tính cạnh vùng chống xuyên trục qua trọng tâm vùng chống xuyên Ibx = I xi m3 n i=1 Iby = I yi m3 n i=1 Moment quán tính cạnh song song với trục x I xi = L xi (yi - y0 ) (m3 ) L3xi I yi = + L xi × x i - x m3 12 Moment quán tính cạnh song song với trục y I xi = L3yi + L yi × yi - y0 (m3 ) 12 I yi = L yi x i - x (m3 ) Trọng tâm đường bao phá hoại YL XL x= i i ; y= i i Li Li xmax = 1.125 m – Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên theo phương X ymax = 1.41 m – Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên theo phương Y Bảng 7.13 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên Xi Li×Xi Yi Li×Yi Ibx Iby L1 Chiều dài (m) 2.25 2.5 5.625 3.69 8.3025 4.47 0.95 L2 3.69 1.375 5.0738 1.845 6.8081 4.89 4.67 L3 3.69 3.625 13.376 1.845 6.8081 4.89 4.67 Cạnh SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 199 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tổng GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 9.63 24.075 21.919 14.25 10.29 M tt M tt F + x + y 0.81 , thỏa điều kiện chống xuyên Fb,u M bx,u M by,u 7.4.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng Tính: αm = M ; ξ = 1- 1-2α m R b bh o2 Tính diện tích cốt thép: A= ξR b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ thỏa, nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định p tc < R tb II - Kiểm tra lún khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σigl 5σigl (vị trí ngừng tính lún) bt σibt = σi-1 + γ i h i ; σigl = αi ×σ gl0i Trong đó: - αi tra bảng C.1 TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu 2z Bqu Bqu - σ 0bt = γ'×H qu 9.72 48.1 467.53 kN/m SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 205 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH - σ gl0 = Ptbtc - σ 0bt = 619.26 - 467.53 = 151.73 (kN/m ) Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố (Phụ lục C TCVN 9362 – 2012) Trong lớp phân tố thứ i tính độ lún ổn định theo cơng thức sau: σgl ×h i i=0 Ei n S = β× Từ kết thí nghiệm nén cố kết tiêu chuẩn, ta xác định giá trị biến dạng tỷ đối Δe ε= ×100% 1+ e0 Biểu đồ P - ε Lớp 500 P(kPa) e ε 0.528 0.00 50 0.514 0.92 100 0.501 1.77 200 0.489 2.55 400 0.466 4.06 y = -1.0846x3 + 22.365x2 + 25.43x + 1.6893 400 300 200 100 0.00 1.00 Lớp 2.00 3.00 4.00 5.00 Biểu đồ P - ε P(kPa) e ε 0.633 0.00 y = -0.1237x3 + 19.03x2 + 21.365x + 400 1.2467 50 0.616 1.04 300 100 0.602 1.90 200 0.589 2.69 400 0.566 4.10 500 200 100 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Bảng 7.18 Bảng tính lún móng M2 Lớp đất hi zi 2z/B αi m m - - 0.14 0.988 γi σibt σigl kN/m3 kN/m2 kN/m2 9.99 E kN/m2 477.52 149.91 17117.5 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h σ ibt / σ igl Si cm 3.19 0.140 206 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 0.43 0.956 9.99 497.5 145.05 17117.5 3.43 0.136 1.2 4.6 0.66 0.875 9.99 514.48 132.76 17117.5 3.88 0.087 6.2 0.89 0.786 10.16 532.55 116.53 22076.7 4.57 0.084 8.2 1.18 0.656 10.16 552.87 104.24 22076.7 5.30 0.076 Tổng cộng độ lún S 0.523 S = 0.523 cm < [S] = 10 cm Thỏa điều kiện lún (Phụ lục E TCVN 10304 – 2014) 7.5.5 Kiểm tra xuyên thủng Hình 7.13 Vùng chống xun móng M2 - Xác định vùng chống xuyên Chiều cao đài cọc: Hd = 2m h0 = Hđ – 0.2 = – 0.2 = 1.8 (m) - Điều kiện chống xuyên M tty M ttx F + + 1 Fb,u M bx,u M by,u Trong đó: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 207 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP F= GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N tt 33004.02 ×k = ×4 = 26403.22 kN nc u = L1 + L2 + L3 + L4= 19.51 (m) Fb,u = Rbt×u×h0 = 1.4×103×19.51×1.8 = 49165.2 (kN) M bx,u = M by,u = R bt ×Ibx ×h 1.4 103 101.96 1.8 68700.32 kN.m ymax 3.74 R bt ×Iby ×h xmax 1.4 103 35.39 1.8 78230.53 kN.m 1.14 xmax = 1.14 m ymax = 3.74 m Bảng 7.19 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên Xi Li×Xi Yi Li×Yi Ibx Iby L1 Chiều dài (m) 2.275 2.487 5.6579 7.89 17.95 31.82 0.98 L2 7.48 1.35 10.098 4.15 31.042 34.88 9.72 L3 2.275 2.487 5.6579 0.41 0.9328 0.38 15.05 L4 7.48 3.625 27.115 4.15 31.042 34.88 9.64 Tổng 19.51 49.92 101.96 35.39 Cạnh 21.41 M tt M tt F + x + y 0.73 , thỏa điều kiện chống xuyên Fb,u M bx,u M by,u SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 208 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.5.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng Hình 7.14 Moment bao đài móng M2 Bảng 7.20 Tính thép đài móng M2 M ξ (kN.m) h0 (mm) X -462.58 1940 X 3203.2 Y Y Phương As μt Ø Asc μsc (mm2) (%) (mm2) (%) 0.006 683 0.04 22a200 1900 0.1 1800 0.051 5218 0.29 28a100 6154 0.34 -474.96 1940 0.006 702 0.04 22a200 1900 0.1 3574.9 1800 0.057 5842 0.32 28a100 6154 0.34 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 209 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.6 Tính tốn thiết kế móng M3 7.6.1 Nội lực móng Bảng 7.21 Nội lực tính móng M3 Cặp nội lực Nmax, Qy, Qx, My, Mx N, Qy, Qx, Mymax, Mx N, Qy, Qx, My, Mxmax Ntt (kN) -136689.42 -125225.07 -134081.23 Qtty (kN) -5506.40 -6784.063 -9202.89 Qttx (kN) -2898.42 -6216.22 -4233.39 Mtty (kNm) -40635.05 -66046.42 -48710.56 Mttx (kNm) -78773.55 -95145.11 -158969.83 Sơ số cọc: tt N max 136689.42 n 1.2 1.5 1.2 1.5 18.76 23.46 cọc R c,d 8741.3 Chọn 23 cọc Hình 7.15 Kích thước móng M3 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 210 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.6.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc (TH1 – TH13) Hình 7.16 Phản lực đầu cọc M3 Pmax = 8587.44 (kN) < Rc,d = 8741.3 (kN) Pmin = 5021.74 > Cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy nhổ 7.6.3 Kiểm tra khả chịu tải nhóm cọc Tham khảo tài liệu “Nền Móng – Châu Ngọc Ẩn - Chương 4” Điều kiện: N tt d nR c,d (n 1)n (n 1)n1 d 1 ; (deg) arctg 90n1n s Trong đó: : hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm n1 = 6: số hàng cọc nhóm n2 = 4: số cọc hàng d = 1m: đường kính cọc s = 3.5m: khoảng cách hai tim cọc SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 211 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Tính toán: d (deg) arctg arctg = 15.94 s 3.5 (6 1) (4 1) 15.94 0.72 90 N tt d nR c,d 136689.42kN 0.72 23 8773.4 145287.5kN Thỏa điều kiện sức chịu tải thiết kế nhóm cọc 7.6.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất: φII,tb = φII,i ×li 25.42 li - Kích thước khối móng quy ước: φ tb 25.42 Lqu = L-D +2×L c ×tan = 17 - 1 + 2×46.1×tan = 26.27(m) φ tb 25.42 Bqu = B-D +2×L c ×tan = 12.5 - 1 +2×46.1×tan = 21.77(m) H qu = Lc + H dai = 46.1+ = 49.1(m) - Trọng lượng khối móng quy ước: bao gồm trọng lượng cọc, đài cọc khối lượng đất khối móng quy ước + Trọng lượng cọc đài: Pcọc + đài móng =[Vcọc + Vđài]×γb =(23×46.1×0.785+ 17×12.5×3)×25=36745.89 (kN) + Trọng lượng đất: Pđất = Bqu×Lqu×Hqu×γ’ = 21.77×26.27×49.1×9.72 = 272939.42 (kN) Wqu = 36745.89 + 272939.42 = 309685.31 (kN) - Tải trọng tác dụng lên khối móng quy ước: M tty M ttx N tt tc tc N = ; Mx = ; My = 1.15 1.15 1.15 tc SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 212 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.22 Nội lực tiêu chuẩn móng M3 Cặp nội lực Nmax, Qy, Qx, My, Mx N, Qy, Qx, Mymax, Mx N, Qy, Qx, My, Mxmax Ntc (kN) -118860.37 -108891.37 -116592.37 Qtcy (kN) -4788.17 -5899.19 -8002.51 Qtcx (kN) -2520.37 -5405.41 -3681.21 Mtcy (kNm) -35334.83 -57431.67 -42357.01 Mtcx (kNm) -68498.74 -82734.88 -138234.63 - Áp dụng tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: p tc max N tc + Wqu 6M tcy 6M tcx = + + Bqu ×Lqu Bqu ×L2qu Bqu ×Lqu p tc max N tc + Wqu 6M tcy 6M tcx = - Bqu ×Lqu Bqu ×L2qu Bqu ×Lqu tc tc pmax + p p = tc tb Bảng 7.23 Ứng suất đáy khối móng quy ước móng M3 Nmax tc Pmax (kN/m2) 793.72 tc Pmin Ptbtc (kN/m2) (kN/m2) 704.96 749.34 Mymax 792.63 671.18 731.91 Mxmax 821.00 669.75 745.37 - Khả chịu tải đáy khối móng quy ước (mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): R tc R II = m1m ABqu γ II +Bhγ 'II +DcII γ II h k tc Trong đó: ktc = m1 = m2 = γ II = 9.99 kN/m - Dung trọng lớp đất phía đáy khối móng quy ước γ 'II trọng lượng riêng trung bình lớp đất đáy khối móng quy ước SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 213 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP γ II ' = γ h h i i GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH = 9.72(kN/m3 ) i A 1.969 A, B, D: tra bảng 14 TCVN 9362-2012 (dựa vào =35.57) B 8.026 D 9.814 c = 0.95 (kN/m2): lực dính lớp đất đáy khối móng quy ước h td = h1 + h × γ kc 25 = 49.1+ 0.3× = 49.87(m) 9.72 γ' II h1 – Chiều dày lớp đất phía đáy móng h2 – Chiều dày kết cấu sàn tầng hầm Chiều sâu đến tầng hầm là: h0 = h – htđ = 58.5 – 49.87 = 8.63 (m) Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước : RII = 4915.08 (kN/m2) tc p max < 1.2R II tc Ta có: p > thỏa, nên đất khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn p tc < R tb II định - Kiểm tra lún khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 2m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σigl 5σigl (vị trí ngừng tính lún) bt σibt = σi-1 + γ i h i ; σigl = k 0i ×σ 0igl Trong đó: αi tra bảng C.1 TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu 2z Bqu Bqu σ 0bt = γ'×H qu 9.72 49.1 477.25 kN/m σ gl0 = Ptbtc - σ 0bt = 749.34 - 477.25 = 272.09 (kN/m ) Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố (Phụ lục C TCVN 9362 – 2012) Trong lớp phân tố thứ i tính độ lún ổn định theo công thức sau: SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 214 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH σgl ×h i i=0 Ei n S = β× Từ kết thí nghiệm nén cố kết tiêu chuẩn, ta xác định giá trị biến dạng tỷ đối Δe ε= ×100% 1+ e0 Biểu đồ P - ε Lớp P(kPa) e ε 0.528 0.00 50 0.514 0.92 100 0.501 1.77 200 0.489 2.55 400 0.466 4.06 500 y = -1.0846x3 + 22.365x2 + 25.43x + 1.6893 400 300 200 100 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Lớp Biểu đồ P - ε P(kPa) e ε 0.633 0.00 50 0.616 1.04 100 0.602 1.90 200 200 0.589 2.69 100 400 0.566 4.10 500 y = -0.1237x3 + 19.03x2 + 21.365x + 400 1.2467 300 0.00 Lớp 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Biểu đồ P - ε P(kPa) e ε 500 0.582 0.00 400 50 0.571 0.70 300 100 0.561 1.33 200 200 0.552 1.90 400 0.537 2.84 y = 39.181x2 + 28.163x + 2.7238 R² = 0.9982 100 0.00 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH 1.00 2.00 MSSV: 17149265 h 3.00 215 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.24 Bảng tính lún móng M3 Lớp đất γi σibt σigl σ ibt / σ igl hi zi 2z/B αi m m - - 2.8 1.4 0.13 0.989 9.99 486.24 269.10 17117.5 1.81 0.352 3.8 0.35 0.97 10.16 510.86 263.93 22076.7 1.94 0.191 5.8 0.53 0.92 10.16 531.18 250.32 22076.7 2.12 0.181 2.2 7.9 0.73 0.85 10.16 552.51 231.28 22076.7 2.39 0.184 10 0.92 0.787 10.28 575.05 214.13 34474.7 2.69 0.099 12 1.1 0.731 10.28 595.61 198.90 34474.7 2.99 0.092 14 1.29 0.611 10.28 616.17 166.25 34474.7 3.71 0.077 16 1.47 0.542 10.28 636.73 147.47 34475.7 4.32 0.068 18 1.65 0.477 10.28 657.29 129.79 34476.7 5.06 0.060 kN/m3 kN/m2 kN/m2 E kN/m2 Tổng cộng độ lún S Si cm 1.307 S = 1.307 cm < [S] = 10 cm Thỏa điều kiện lún (Phụ lục E TCVN 10304 – 2014) 7.6.4 Kiểm tra xuyên thủng SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 216 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Hình 7.17 Vùng chống xuyên móng M3 - Xác định vùng chống xuyên Chiều cao đài cọc: Hd = 3m h0 = Hđ – 0.2 = – 0.2 = 2.8 (m) - Điều kiện chống xuyên M tty M ttx F + + 1 Fb,u M bx,u M by,u Trong đó: N tt F= ×k kN nc SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 217 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH M ttx , M tty - Nội lực chân cột u = L1 + L2 + …+ L15= 67.291 (m) xmax = 5.723 m ymax = 7.61m Bảng 7.25 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên Xi Li×Xi Yi Li×Yi Ibx Iby L1 Chiều dài (m) 8.9 53.4 15.29 91.74 291.49 43.46 L2 10.6 5.9 62.54 9.99 105.89 128.81 9.37 L3 3.875 7.838 30.372 4.69 18.174 85.23 242.91 L4 3.78 9.775 36.95 2.8 10.584 9.5783 3.87 L5 2.725 11.138 30.351 0.91 2.4798 2.26 339.74 L6 1.1 11.96 13.156 5.71 6.281 35.86 157.46 0.478 11.66 5.5735 8.343 3.988 33.27 65 5.266 11.66 61.402 8.343 43.934 12.17 122.34 L8 4.313 11.9 51.325 13.133 56.643 106.6 110.43 L9 5.4 2.65 14.31 15.29 82.566 1262.4 51.04 L10 2.275 1.087 2.4729 4.69 10.67 50.04 3.67 L11 3.98 2.275 9.0545 2.7 10.746 130.96 82.94 L12 3.25 3.9 12.675 0.71 2.3075 1.64 52.29 L13 5.525 27.625 3.21 16.05 140.98 8.65 L14 0.125 5.462 0.6828 5.71 0.7138 4.08 3.73 L15 9.58 5.4 51.732 10.5 100.59 118.8 19.87 Cạnh L7 Tổng 2524.30 1345.46 Bảng 7.26 Kiểm tra xuyên thủng M3 Nmax F M tty M ttx Fb,u Mbx,u Mby,u Tỉ số kN kN.m kN.m kN kN.m kN.m - 47544.15 40635 78774 263780.72 1300296.45 921580.15 0.285 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 218 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mymax 43556.55 66046 95145 263780.72 1300296.45 921580.15 0.31 Nxmax 46636.95 48711 158970 263780.72 1300296.45 921580.15 0.352 M tt M tt F + x + y , thỏa điều kiện chống xuyên Fb,u M bx,u M by,u 7.6.5 Tính tốn cốt thép cho đài móng Hình 7.18 Moment bao đài móng M3 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 219 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 7.27 Tính thép đài móng M3 As μt Lớp Lớp att h0tt [M] Asc μsc (mm2) (%) Ø Ø (mm) (mm) (kN.m) (mm2) (%) 0.007 1335 0.05 28a200 82 2918 3118.19 3079 0.105 2800 0.026 4619 0.16 28a120 196 2804 4962.27 5131 0.183 -537.2 2940 0.003 523 0.02 28a200 54 2946 3148.36 3079 0.104 11578.0 2600 0.081 13261 0.51 32a120 32a120 231 2769 12490.28 13404 0.484 M ξ (kN.m) h0 (mm) X -1369.1 2940 X 4467.61 Y Y Phương SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 220 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH 7.7 Số lượng cọc sơ cho móng cơng trình Bảng 7.28 Sơ cọc cho móng cơng trình tt N max R c,d n 1.2 1.5 2.62 3.28 Móng N (kN) M1 -19121.26 1.2 1.5 Rc,d (kN) 8741.3 M2 -33004.02 1.2 1.5 8741.3 4.53 5.66 M3 -136689.42 1.2 1.5 8741.3 18.76 23.46 23 M4 -22728.55 1.2 1.5 8741.3 3.12 3.90 M5 -16011.07 1.2 1.5 8741.3 2.20 2.75 M6 -20720.13 1.2 1.5 8741.3 2.84 3.56 M7 -22025.70 1.2 1.5 8741.3 3.02 3.78 M8 -19396.65 1.2 1.5 8741.3 2.66 3.33 M9 -19408.35 1.2 1.5 8741.3 2.66 3.33 M10 -23316.65 1.2 1.5 8741.3 3.20 4.00 M11 -16030.06 1.2 1.5 8741.3 2.20 2.75 M12 -22940.27 1.2 1.5 8741.3 3.15 3.94 M13 -14994.17 1.2 1.5 8741.3 2.06 2.57 M14 -41694.39 1.2 1.5 8741.3 5.72 7.15 M15 -42095.55 1.2 1.5 8741.3 5.78 7.22 M16 -40239.89 1.2 1.5 8741.3 5.52 6.91 M17 -40154.19 1.2 1.5 8741.3 5.51 6.89 M18 -37397.77 1.2 1.5 8741.3 5.13 6.42 M19 -15560.75 1.2 1.5 8741.3 2.14 2.67 M20 -20959.36 1.2 1.5 8741.3 2.88 3.60 M21 -14747.76 1.2 1.5 8741.3 2.02 2.53 M22 -19342.52 1.2 1.5 8741.3 2.66 3.32 M23 -15025.83 1.2 1.5 8741.3 2.06 2.58 M24 -9133.63 1.2 1.5 8741.3 1.25 1.57 k SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h Chọn 221 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH M25 -12155.98 1.2 1.5 8741.3 1.67 2.09 M26 -21695.59 1.2 1.5 8741.3 2.98 3.72 M27 -14751.32 1.2 1.5 8741.3 2.03 2.53 M28 -22009.59 1.2 1.5 8741.3 3.02 3.78 M29 -1694.80 1.2 1.5 8741.3 0.23 0.29 M30 -2389.48 1.2 1.5 8741.3 0.33 0.41 M31 -21073.48 1.2 1.5 8741.3 2.89 3.62 M32 -19888.44 1.2 1.5 8741.3 2.73 3.41 M33 -1688.90 1.2 1.5 8741.3 0.23 0.29 M34 -22424.30 1.2 1.5 8741.3 3.08 3.85 M35 -7530.30 1.2 1.5 8741.3 1.03 1.29 M36 -7403.25 1.2 1.5 8741.3 1.02 1.27 M37 -21470.04 1.2 1.5 8741.3 2.95 3.68 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 222 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 5574:2018 – Tiêu chuẩn Việt Nam kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - Nhà xuất Xây Dựng Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 9386:2012 – Thiết kế cơng trình chống động đất – Nhà xuất Xây Dựng Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 2337:1995 – Tải trọng tác động – Nhà xuất Xây Dựng Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 198:1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối – Nhà xuất Xây Dựng GS.TS Nguyễn Đình Cống - Tính tốn tiết diện cột bê tông cốt thép – Nhà xuất Xây Dựng Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 9153:2012 – Phương pháp chỉnh lý kết thí nghiệm mẫu đất – Nhà xuất Xây Dựng Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 10304:2014 – Móng cọc tiêu chuẩn thiết kế - Nhà xuất Xây Dựng Tơ Văn Lận – Nền móng – Nhà xuất Xây Dựng Châu Ngọc Ẩn – Nền móng – Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 h 223 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN PHỤ LỤC CHUNG CƯ AN BÌNH BLOCK A2 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH MSSV: 17149265 KHOA: XÂY DỰNG Thành phố Hồ Chí Minh, 15 tháng năm 2022 h LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH PHỤ LỤC A: TÍNH TỐN CỘT Bảng A.1 Bảng tính cột C5 với N max ;M tux ;M Tầng Cột N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N M2 = Mx kN.m M3 =My kN.m ay ax h0x hoy TT phương mm mm mm mm Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 95.17 287.19 165.40 45 45 405 755 Y 7109 2.19 16 25 7850 2.41 Tầng 25 C5 450 800 3.3 322.31 260.21 129.55 45 45 405 755 Y 5199 1.60 16 25 7850 2.41 Tầng 24 C5 450 800 3.3 547.48 266.57 136.41 45 45 405 755 Y 4516 1.39 16 25 7850 2.41 Tầng 23 C5 450 800 3.3 772.13 269.11 134.73 45 45 405 755 Y 3760 1.16 16 18 4069 1.24 Tầng 22 C5 450 800 3.3 996.29 272.38 134.73 45 45 405 755 Y 3105 0.96 16 18 4069 1.24 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1220.33 275.54 134.28 45 45 405 755 Y 2562 0.79 16 18 4069 1.24 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1444.54 278.59 133.78 45 45 405 755 Y 2078 0.64 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C5 450 800 3.3 1669.21 281.40 133.13 45 45 405 755 Y 1729 0.53 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C5 450 800 3.3 1894.62 283.85 132.32 45 45 405 755 Y 1389 0.43 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 2121.10 285.81 131.33 45 45 405 755 Y 1126 0.35 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 2348.94 287.08 130.13 45 45 405 755 Y 960 0.30 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2578.49 287.62 128.71 45 45 405 755 Y -214 -0.07 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Tầng 14 C5 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương = Mx =My kN kN.m kN.m mm mm mm mm 2810.10 287.32 127.06 45 45 405 755 Y Tầng 13 C5 450 800 3.3 3044.14 286.07 125.16 45 45 405 755 Y 1902 0.59 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C5 450 800 3.3 3281.03 283.66 122.99 45 45 405 755 Y 1342 0.41 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 3521.25 280.03 120.54 45 45 405 755 Y 1454 0.45 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 3765.32 275.04 117.80 45 45 405 755 Y 1594 0.49 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4013.81 268.53 114.76 45 45 405 755 Y 2225 0.69 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4282.77 93.49 157.79 45 45 405 755 Y -712 -0.22 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4568.70 86.33 157.31 45 45 405 755 X -279 -0.08 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4863.94 78.81 155.93 45 45 405 755 X 705 0.21 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 5169.25 70.14 156.70 45 45 405 755 X 1431 0.42 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 3.3 5485.16 66.09 145.62 45 45 405 755 X 2466 0.73 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 4.8 5827.20 45.52 223.58 45 45 405 755 X 4698 1.38 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 6189.52 26.24 178.03 45 45 405 755 Y 6407 1.98 16 28 9847 3.0 Tầng C5 450 800 3.4 6657.36 32.12 4.48 45 45 405 755 Y 6337 1.96 16 28 9847 3.0 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 1921 % 0.59 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 Asc μsc LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Hầm Cột C5 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m 450 800 4.4 N kN 7088.75 M2 = Mx kN.m 4.00 M3 =My kN.m 2.36 ay ax h0x Tầng Cột Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N max ;N tu ;M M2 =Mx kN.m M3 =My kN.m TT phương mm mm mm mm 45 45 405 755 Bảng A.2 Bảng tính cột C5 với M x Mx hoy ay ax max h0x X Ast μt Bố trí mm2 8123 % 2.39 Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc SL Ø mm2 % 16 28 9847 2.89 ;N tu ;M hoy TT phương mm mm mm mm Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 95.17 287.19 165.40 45 45 405 755 Y 7106 2.19 16 25 7850 2.41 Tầng 25 C5 450 800 3.3 322.31 260.21 129.55 45 45 405 755 Y 5199 1.60 16 25 7850 2.41 Tầng 24 C5 450 800 3.3 547.48 266.57 136.41 45 45 405 755 Y 4515 1.39 16 25 7850 2.41 Tầng 23 C5 450 800 3.3 772.13 269.11 134.73 45 45 405 755 Y 3759 1.16 16 18 4069 1.24 Tầng 22 C5 450 800 3.3 996.29 272.38 134.73 45 45 405 755 Y 3125 0.96 16 18 4069 1.24 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1220.33 275.54 134.28 45 45 405 755 Y 2561 0.79 16 18 4069 1.24 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1444.54 278.59 133.78 45 45 405 755 Y 2077 0.64 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M Tầng 19 C5 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương =Mx =My kN kN.m kN.m mm mm mm mm 1669.21 281.40 133.13 45 45 405 755 Y Tầng 18 C5 450 800 3.3 1894.62 283.85 132.32 45 45 405 755 Y 1389 0.43 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 1942.65 286.53 110.15 45 45 405 755 Y 1157 0.36 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 2151.57 288.69 109.25 45 45 405 755 Y 984 0.30 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2362.00 290.11 108.16 45 45 405 755 Y 851 0.26 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C5 450 800 3.3 2574.27 290.67 106.86 45 45 405 755 Y -374 -0.12 16 14 2462 0.75 Tầng 13 C5 450 800 3.3 2788.73 290.26 105.35 45 45 405 755 Y 1789 0.55 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C5 450 800 3.3 3005.77 288.65 103.59 45 45 405 755 Y 1683 0.52 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 3225.83 285.77 101.58 45 45 405 755 Y 1059 0.33 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 3449.40 281.47 99.32 45 45 405 755 Y 1108 0.34 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3677.02 275.60 96.79 45 45 405 755 Y 1192 0.37 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3909.34 267.94 93.98 45 45 405 755 Y 1763 0.54 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4147.07 258.15 90.94 45 45 405 755 Y 1881 0.58 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4391.07 246.36 87.23 45 45 405 755 Y 2032 0.63 16 14 2462 0.75 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 1696 % 0.52 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 Asc μsc LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M M3 =My kN.m 85.42 ay ax h0x hoy Ast μt Y mm2 2218 % 0.68 SL Ø mm2 % 16 20 5024 1.53 TT phương Bố trí Asc μsc Tầng C5 450 800 3.3 M2 N =Mx kN kN.m 4642.31 229.91 Tầng C5 450 800 3.3 4901.70 226.95 73.40 45 45 405 755 Y 2812 0.87 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 4.8 5182.03 165.52 119.04 45 45 405 755 Y 3102 0.96 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 5452.93 105.39 72.59 45 45 405 755 Y 3217 0.99 16 28 9847 3.0 Tầng C5 450 800 3.4 5760.15 58.19 31.64 45 45 405 755 Y 3393 1.05 16 28 9847 3.0 Hầm C5 450 800 4.4 5995.01 15.99 4.82 45 45 405 755 X 4162 1.22 16 28 9847 2.89 TT phương Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Tầng Cột mm mm mm mm 45 45 405 755 Bảng A.3 Bảng tính cột C5 với M y Tầng Cột My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm max ;N tu ;M xtu ay Nmax M2tu M3tu m kN kN.m kN.m ax max h0x ;N tu ;M xtu hoy mm mm mm mm Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 68.44 218.92 172.80 45 45 405 755 Y 5953 1.84 16 25 7850 2.41 Tầng 25 C5 450 800 3.3 322.31 260.21 129.55 45 45 405 755 Y 5199 1.60 16 25 7850 2.41 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Nmax max ;N tu ;M xtu M2tu ay ax M3tu h0x hoy TT phương Ast μt % 1.39 SL Ø mm2 % 16 25 7850 2.41 kN.m kN.m mm mm mm mm 266.57 136.41 45 45 405 755 Y mm2 4515 Bố trí Asc μsc Tầng 24 C5 450 800 3.3 kN 547.48 Tầng 23 C5 450 800 3.3 772.13 269.11 134.73 45 45 405 755 Y 3759 1.16 16 18 4069 1.24 Tầng 22 C5 450 800 3.3 931.36 88.53 138.65 45 45 405 755 Y -290 -0.09 16 18 4069 1.24 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1141.20 84.62 142.45 45 45 405 755 Y -943 -0.29 16 18 4069 1.24 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1351.06 80.72 145.92 45 45 405 755 X -8063 -2.37 16 14 2462 0.72 Tầng 19 C5 450 800 3.3 1561.51 76.81 148.99 45 45 405 755 X -7983 -2.35 16 14 2462 0.72 Tầng 18 C5 450 800 3.3 1773.16 72.90 151.71 45 45 405 755 X -7672 -2.26 16 14 2462 0.72 Tầng 17 C5 450 800 3.3 1986.71 68.96 154.15 45 45 405 755 X -7175 -2.11 16 14 2462 0.72 Tầng 16 C5 450 800 3.3 2202.94 64.95 156.38 45 45 405 755 X -6905 -2.03 16 14 2462 0.72 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2422.63 60.82 158.42 45 45 405 755 X -6255 -1.84 16 14 2462 0.72 Tầng 14 C5 450 800 3.3 2646.57 56.55 160.23 45 45 405 755 X -5817 -1.71 16 14 2462 0.72 Tầng 13 C5 450 800 3.3 2875.47 52.08 161.79 45 45 405 755 X -5187 -1.53 16 14 2462 0.72 Tầng 12 C5 450 800 3.3 3110.02 47.39 163.07 45 45 405 755 X -4560 -1.34 16 14 2462 0.72 Tầng 11 C5 450 800 3.3 3350.86 42.46 164.06 45 45 405 755 X -3713 -1.09 16 14 2462 0.72 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M xtu ay ax M3tu h0x hoy Nmax M2tu kN.m 37.29 kN.m mm mm mm mm 164.71 45 45 405 755 Ast μt X mm2 -3076 % -0.91 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.72 TT phương Bố trí Asc μsc Tầng 10 C5 450 800 3.3 kN 3598.67 Tầng C5 450 800 3.3 3854.12 31.90 165.02 45 45 405 755 X -2194 -0.65 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4117.94 26.33 165.01 45 45 405 755 X -1538 -0.45 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4390.92 20.64 164.77 45 45 405 755 X -613 -0.18 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4673.84 14.90 163.99 45 45 405 755 X 70 0.02 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4967.46 9.18 164.25 45 45 405 755 X 1049 0.31 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 3.3 5272.29 3.73 159.50 45 45 405 755 X 1768 0.52 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 4.8 5827.20 45.52 223.58 45 45 405 755 X 4700 1.38 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 5931.37 2.58 205.07 45 45 405 755 Y 5495 1.70 16 28 9847 Tầng C5 450 800 3.4 5345.63 21.73 78.77 45 45 405 755 X 2033 0.60 16 28 9847 2.89 Hầm C5 450 800 4.4 6393.44 4.17 16.78 45 45 405 755 X 5803 1.71 16 28 9847 2.89 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 3.0 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng A.4 Bảng tính cột C5 với e1x = Tầng Cột emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN M2 =My kN.m M3 =Mx kN.m N ay ax M Mx e1y = y lớn N N h0x hoy TT phương mm mm mm mm Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 31.24 50.21 158.13 45 45 405 755 X 2360 0.69 16 25 7850 2.30 Tầng 25 C5 450 800 3.3 248.52 237.00 91.73 45 45 405 755 Y 4639 1.43 16 25 7850 2.41 Tầng 24 C5 450 800 3.3 438.23 243.71 94.77 45 45 405 755 Y 4043 1.25 16 25 7850 2.41 Tầng 23 C5 450 800 3.3 628.82 246.60 90.39 45 45 405 755 Y 3359 1.04 16 18 4069 1.24 Tầng 22 C5 450 800 3.3 820.30 249.57 87.29 45 45 405 755 Y 2726 0.84 16 18 4069 1.24 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1012.94 251.91 83.89 45 45 405 755 Y 2187 0.67 16 18 4069 1.24 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1206.92 253.57 80.57 45 45 405 755 Y 1657 0.51 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C5 450 800 3.3 1528.10 280.36 111.43 45 45 405 755 Y 1731 0.53 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C5 450 800 3.3 1734.92 283.69 110.87 45 45 405 755 Y 1447 0.45 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 1942.65 286.53 110.15 45 45 405 755 Y 1157 0.36 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 2151.57 288.69 109.25 45 45 405 755 Y 984 0.30 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2362.00 290.11 108.16 45 45 405 755 Y 851 0.26 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Tầng 14 C5 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương =My =Mx kN kN.m kN.m mm mm mm mm 2574.27 290.67 106.86 45 45 405 755 Y Tầng 13 C5 450 800 3.3 2788.73 290.26 105.35 45 45 405 755 Y 1789 0.55 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C5 450 800 3.3 3005.77 288.65 103.59 45 45 405 755 Y 1683 0.52 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 3225.83 285.77 101.58 45 45 405 755 Y 1059 0.33 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 3449.40 281.47 99.32 45 45 405 755 Y 1108 0.34 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3677.02 275.60 96.79 45 45 405 755 Y 1192 0.37 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3909.34 267.94 93.98 45 45 405 755 Y 1763 0.54 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4147.07 258.15 90.94 45 45 405 755 Y 1881 0.58 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4391.07 246.36 87.23 45 45 405 755 Y 2455 0.76 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4642.31 229.91 85.42 45 45 405 755 Y 2615 0.81 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 3.3 4901.70 226.95 73.40 45 45 405 755 Y 3208 0.99 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 4.8 5603.59 0.10 217.10 45 45 405 755 X 3924 1.16 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 5931.37 2.58 205.07 45 45 405 755 Y 5495 1.70 16 28 9847 3.0 Tầng C5 450 800 3.4 5176.99 29.03 77.05 45 45 405 755 Y 1480 0.46 16 28 9847 3.0 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 -374 % -0.12 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 Asc μsc LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Hầm Cột C5 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m 450 800 4.4 N kN 5995.01 M2 =My kN.m 15.99 M3 =Mx kN.m 4.82 ay ax h0x hoy mm mm mm mm 45 45 405 755 TT phương X Ast μt Bố trí mm2 4475 % 1.32 Ast μt mm2 % SL μsc Asc SL Ø mm2 % 16 28 9847 2.89 Bảng A.5 Bảng tính cột C12 với N max ;M tux ;M Tầng Cột N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N M2 = Mx kN.m M3 =My kN.m ay ax h0x hoy TT phương mm mm mm mm Bố trí Asc μsc Ø mm2 % Tầng mái C12 450 800 3.3 180.99 148.20 220.10 45 45 405 755 Y 4567 1.41 16 20 5024 1.53 Tầng 25 C12 450 800 3.3 394.02 135.07 192.31 45 45 405 755 Y 3096 0.96 16 20 5024 1.53 Tầng 24 C12 450 800 3.3 606.83 138.61 197.93 45 45 405 755 Y 2387 0.74 16 20 5024 1.53 Tầng 23 C12 450 800 3.3 818.81 139.84 196.62 45 45 405 755 Y 1664 0.51 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C12 450 800 3.3 1029.92 141.56 196.73 45 45 405 755 Y 1033 0.32 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C12 450 800 3.3 1240.21 143.21 196.50 45 45 405 755 Y 459 0.14 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C12 450 800 3.3 1449.72 144.82 196.26 45 45 405 755 Y -9 0.00 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C12 450 800 3.3 1658.54 146.32 195.93 45 45 405 755 Y -436 -0.13 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 10 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Tầng 18 C12 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương = Mx =My kN kN.m kN.m mm mm mm mm 1866.75 147.63 195.49 45 45 405 755 Y Tầng 17 C12 450 800 3.3 2078.25 88.46 182.75 45 45 405 755 X -6324 -1.86 16 14 2462 0.72 Tầng 16 C12 450 800 3.3 2305.90 85.97 184.58 45 45 405 755 X -5837 -1.72 16 14 2462 0.72 Tầng 15 C12 450 800 3.3 2537.32 83.21 186.37 45 45 405 755 X -5370 -1.58 16 14 2462 0.72 Tầng 14 C12 450 800 3.3 2772.75 80.15 188.12 45 45 405 755 X -4681 -1.38 16 14 2462 0.72 Tầng 13 C12 450 800 3.3 3012.40 76.79 189.87 45 45 405 755 X -4247 -1.25 16 14 2462 0.72 Tầng 12 C12 450 800 3.3 3256.52 73.09 191.51 45 45 405 755 X -3584 -1.05 16 14 2462 0.72 Tầng 11 C12 450 800 3.3 3505.36 69.05 193.11 45 45 405 755 X -2927 -0.86 16 14 2462 0.72 Tầng 10 C12 450 800 3.3 3759.20 64.64 194.69 45 45 405 755 X -2275 -0.67 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4018.29 59.85 196.29 45 45 405 755 X -1626 -0.48 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4282.89 54.65 197.88 45 45 405 755 X -712 -0.21 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4553.25 49.03 199.08 45 45 405 755 X -61 -0.02 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4829.59 43.00 202.39 45 45 405 755 X 876 0.26 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 5111.88 36.43 195.77 45 45 405 755 X 1531 0.45 16 20 5024 1.47 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 -750 % -0.23 SL 16 MSSV: 17149265 Asc μsc Ø 14 mm2 2462 % 0.75 11 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N M2 = Mx kN.m 30.46 ay ax h0x hoy TT M3 phương =My kN.m mm mm mm mm 240.10 45 45 405 755 X Ast μt mm2 2814 % 0.83 SL 16 Bố trí Asc μsc Ø 20 mm2 5024 % 1.47 Tầng C12 450 800 3.3 kN 5400.90 Tầng C12 450 800 4.8 5706.90 26.32 116.73 45 45 405 755 Y 3955 1.22 16 20 5024 1.53 Tầng C12 450 800 6100.75 0.93 198.48 45 45 405 755 Y 6093 1.88 16 28 9847 3.0 Tầng C12 450 800 3.4 6670.89 4.94 85.00 45 45 405 755 Y 6381 1.97 16 28 9847 3.0 Hầm C12 450 800 4.4 7064.44 8.46 25.58 45 45 405 755 Y 8042 2.48 16 28 9847 3.0 TT phương Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Bảng A.6 Bảng tính cột C12 với M x Tầng Cột Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N max ;N tu ;M M2 =Mx kN.m M3 =My kN.m ay ax max h0x ;N tu ;M hoy mm mm mm mm Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 132.88 159.28 127.32 45 45 405 755 Y 7106 2.19 16 20 5024 1.53 Tầng 25 C5 450 800 3.3 308.76 146.82 118.38 45 45 405 755 Y 5199 1.60 16 20 5024 1.53 Tầng 24 C5 450 800 3.3 486.81 154.24 119.00 45 45 405 755 Y 4515 1.39 16 20 5024 1.53 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 12 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N max ;N tu ;M ay ax h0x hoy TT M2 M3 phương =Mx =My kN.m kN.m mm mm mm mm 159.02 117.07 45 45 405 755 Y Ast μt mm2 3980 % 1.23 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 Bố trí Asc μsc Tầng 23 C5 450 800 3.3 kN 666.54 Tầng 22 C5 450 800 3.3 848.09 163.95 115.54 45 45 405 755 Y 2888 0.89 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1031.45 168.29 113.84 45 45 405 755 Y 2338 0.72 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1216.63 171.98 112.17 45 45 405 755 Y 1757 0.54 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C5 450 800 3.3 1403.65 174.98 110.54 45 45 405 755 Y 1240 0.38 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C5 450 800 3.3 1592.55 177.28 108.94 45 45 405 755 Y 749 0.23 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 1783.35 178.95 107.39 45 45 405 755 Y 305 0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 1976.05 180.03 105.86 45 45 405 755 Y -92 -0.03 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2170.55 180.56 104.37 45 45 405 755 Y -446 -0.14 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C5 450 800 3.3 2366.63 180.61 102.94 45 45 405 755 Y -774 -0.24 16 14 2462 0.75 Tầng 13 C5 450 800 3.3 2563.91 180.21 101.61 45 45 405 755 Y -3750 -1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C5 450 800 3.3 2761.83 179.39 100.39 45 45 405 755 Y -3971 -1.23 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 2959.70 178.10 99.33 45 45 405 755 Y -3744 -1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 3156.87 176.28 98.45 45 45 405 755 Y -3521 -1.09 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 13 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M M3 =My kN.m 97.77 ay ax h0x hoy Ast μt Y mm2 -3305 % -1.02 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 TT phương Bố trí Asc μsc Tầng C5 450 800 3.3 M2 N =Mx kN kN.m 3352.90 173.80 Tầng C5 450 800 3.3 3547.70 170.49 97.36 45 45 405 755 Y -2775 -0.86 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3741.62 166.09 96.88 45 45 405 755 Y -2593 -0.80 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3935.44 160.47 97.92 45 45 405 755 Y -2113 -0.65 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 4130.24 151.90 93.05 45 45 405 755 Y -1657 -0.51 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 3.3 4328.02 148.43 118.24 45 45 405 755 Y -1220 -0.38 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 4.8 4542.91 142.96 42.22 45 45 405 755 Y -798 -0.25 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 5863.76 83.87 166.07 45 45 405 755 Y -387 -0.12 16 28 9847 3.0 Tầng C5 450 800 3.4 5403.87 23.41 78.86 45 45 405 755 Y 23 0.01 16 28 9847 3.0 Hầm C5 450 800 4.4 5643.53 16.75 9.74 45 45 405 755 Y 520 0.16 16 28 9847 3.0 Tầng Cột mm mm mm mm 45 45 405 755 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 14 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng A.7 Bảng tính cột C12 với M y Tầng Cột My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm max ;N tu ;M xtu ay Nmax M2tu M3tu m kN kN.m kN.m ax max h0x ;N tu ;M xtu hoy TT phương mm mm mm mm Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc % Tầng mái C12 450 800 3.3 180.99 148.20 220.10 45 45 405 755 Y 5953 1.84 16 20 5024 1.53 Tầng 25 C12 450 800 3.3 394.02 135.07 192.31 45 45 405 755 Y 5199 1.60 16 20 5024 1.53 Tầng 24 C12 450 800 3.3 606.83 138.61 197.93 45 45 405 755 Y 4515 1.39 16 20 5024 1.53 Tầng 23 C12 450 800 3.3 818.81 139.84 196.62 45 45 405 755 Y 3759 1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C12 450 800 3.3 1029.92 141.56 196.73 45 45 405 755 Y -290 -0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C12 450 800 3.3 1240.21 143.21 196.50 45 45 405 755 Y -943 -0.29 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C12 450 800 3.3 1449.72 144.82 196.26 45 45 405 755 X -8063 -2.37 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C12 450 800 3.3 1634.52 5.72 196.01 45 45 405 755 X -7983 -2.35 16 14 2462 0.72 Tầng 18 C12 450 800 3.3 1842.81 11.42 196.54 45 45 405 755 X -7672 -2.26 16 14 2462 0.72 Tầng 17 C12 450 800 3.3 2051.97 16.90 196.94 45 45 405 755 X -7175 -2.11 16 14 2462 0.72 Tầng 16 C12 450 800 3.3 2262.41 22.24 197.21 45 45 405 755 X -6905 -2.03 16 14 2462 0.72 Tầng 15 C12 450 800 3.3 2474.62 27.53 197.37 45 45 405 755 X -6255 -1.84 16 14 2462 0.72 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 15 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M xtu ay ax M3tu h0x hoy Nmax M2tu kN.m 32.85 kN.m mm mm mm mm 197.38 45 45 405 755 Ast μt Y mm2 4560 % 1.41 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.72 TT phương Bố trí Asc μsc Tầng 14 C12 450 800 3.3 kN 2689.28 Tầng 13 C12 450 800 3.3 2907.25 38.29 197.23 45 45 405 755 Y 3096 0.96 16 14 2462 0.72 Tầng 12 C12 450 800 3.3 3158.56 6.12 198.28 45 45 405 755 Y 2387 0.74 16 14 2462 0.72 Tầng 11 C12 450 800 3.3 3396.63 1.32 199.56 45 45 405 755 Y 1664 0.51 16 14 2462 0.72 Tầng 10 C12 450 800 3.3 3640.74 3.75 200.72 45 45 405 755 Y 1012 0.31 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 3891.42 9.06 201.75 45 45 405 755 Y 459 0.14 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4149.11 14.58 202.78 45 45 405 755 Y -9 0.00 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4414.11 20.24 203.41 45 45 405 755 X -8284 -2.44 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4686.58 26.00 206.12 45 45 405 755 X -7778 -2.29 16 14 2462 0.72 Tầng C12 450 800 3.3 4966.34 31.47 199.11 45 45 405 755 X -7309 -2.15 16 20 5024 1.47 Tầng C12 450 800 3.3 5253.87 37.93 243.50 45 45 405 755 X -6673 -1.96 16 20 5024 1.47 Tầng C12 450 800 4.8 5559.13 49.14 118.14 45 45 405 755 X -6057 -1.78 16 20 5024 1.53 Tầng C12 450 800 5929.68 47.54 219.00 45 45 405 755 X -5455 -1.61 16 28 9847 Tầng C12 450 800 3.4 5304.92 4.09 166.19 45 45 405 755 X -4863 -1.43 16 28 9847 2.89 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 3.0 16 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Hầm Cột C12 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m 450 800 4.4 max ;N tu ;M xtu ay Nmax M2tu M3tu kN 7027.81 kN.m 7.19 kN.m 26.68 ax Tầng Cột emax Cx = t3 L mm mm m kN M2 =My kN.m M3 =Mx kN.m N hoy mm mm mm mm 45 45 405 755 Bảng A.8 Bảng tính cột C12 với e1x = Cy = t2 h0x ay ax TT phương X Ast μt Bố trí mm2 -4172 % -1.23 Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc SL Ø mm2 % 16 28 9847 2.89 M Mx e1y = y lớn N N h0x hoy TT phương mm mm mm mm Asc μsc % Tầng mái C5 450 800 3.3 107.14 15.96 171.96 45 45 405 755 X 1590 0.47 16 20 5024 1.47 Tầng 25 C5 450 800 3.3 394.02 135.07 192.31 45 45 405 755 Y 3096 0.96 16 20 5024 1.53 Tầng 24 C5 450 800 3.3 606.83 138.61 197.93 45 45 405 755 Y 2387 0.74 16 20 5024 1.53 Tầng 23 C5 450 800 3.3 818.81 139.84 196.62 45 45 405 755 Y 1664 0.51 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C5 450 800 3.3 848.09 163.95 115.54 45 45 405 755 Y 1223 0.38 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C5 450 800 3.3 1031.45 168.29 113.84 45 45 405 755 Y 749 0.23 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C5 450 800 3.3 1216.63 171.98 112.17 45 45 405 755 Y 305 0.09 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 17 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Tầng 19 C5 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương =My =Mx kN kN.m kN.m mm mm mm mm 1403.65 174.98 110.54 45 45 405 755 Y Tầng 18 C5 450 800 3.3 1592.55 177.28 108.94 45 45 405 755 Y -478 -0.15 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C5 450 800 3.3 1783.35 178.95 107.39 45 45 405 755 Y -774 -0.24 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C5 450 800 3.3 1976.05 180.03 105.86 45 45 405 755 Y -3750 -1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C5 450 800 3.3 2170.55 180.56 104.37 45 45 405 755 Y -3971 -1.23 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C5 450 800 3.3 2366.63 180.61 102.94 45 45 405 755 Y -3744 -1.16 16 14 2462 0.75 Tầng 13 C5 450 800 3.3 2563.91 180.21 101.61 45 45 405 755 Y -3521 -1.09 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C5 450 800 3.3 2761.83 179.39 100.39 45 45 405 755 Y -3305 -1.02 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C5 450 800 3.3 2959.70 178.10 99.33 45 45 405 755 Y -2775 -0.86 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C5 450 800 3.3 3156.87 176.28 98.45 45 45 405 755 Y -2593 -0.80 16 14 2462 0.75 Tầng C5 450 800 3.3 3891.42 9.06 201.75 45 45 405 755 X -1811 -0.53 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4149.11 14.58 202.78 45 45 405 755 X -1175 -0.35 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4414.11 20.24 203.41 45 45 405 755 X -260 -0.08 16 14 2462 0.72 Tầng C5 450 800 3.3 4686.58 26.00 206.12 45 45 405 755 X 390 0.11 16 14 2462 0.72 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 -92 % -0.03 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 Asc μsc 18 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N M2 =My kN.m 31.47 ay ax h0x hoy TT M3 phương =Mx kN.m mm mm mm mm 199.11 45 45 405 755 X Ast μt mm2 1339 % 0.39 SL Ø mm2 % 16 20 5024 1.47 Bố trí μsc Asc Tầng C5 450 800 3.3 kN 4966.34 Tầng C5 450 800 3.3 5253.87 37.93 243.50 45 45 405 755 X 2640 0.78 16 20 5024 1.47 Tầng C5 450 800 4.8 4542.91 142.96 42.22 45 45 405 755 Y 1766 0.55 16 20 5024 1.53 Tầng C5 450 800 5929.68 47.54 219.00 45 45 405 755 Y 5489 1.69 16 28 9847 Tầng C5 450 800 3.4 5304.92 4.09 166.19 45 45 405 755 X 2198 0.65 16 28 9847 2.89 Hầm C5 450 800 4.4 5592.47 5.42 21.61 45 45 405 755 X 3134 0.92 16 28 9847 2.89 TT phương Ast μt mm2 % SL 3.0 Bảng A.9 Bảng tính cột C14 với N max ;M tux ;M Tầng Cột N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N M2 = Mx kN.m M3 =My kN.m ay ax h0x hoy mm mm mm mm Bố trí Asc μsc Ø mm2 % Tầng mái C14 450 800 3.3 180.99 148.20 220.10 45 45 405 755 Y 5252 1.62 16 22 6079 1.86 Tầng 25 C14 450 800 3.3 394.02 135.07 192.31 45 45 405 755 Y 3644 1.12 16 22 6079 1.86 Tầng 24 C14 450 800 3.3 606.83 138.61 197.93 45 45 405 755 Y 2974 0.92 16 22 6079 1.86 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 19 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N ay ax h0x hoy TT M2 M3 phương = Mx =My kN.m kN.m mm mm mm mm 139.84 196.62 45 45 405 755 Y Ast μt Bố trí mm2 2244 % 0.69 SL 16 Asc μsc Ø 14 mm2 2462 % 0.75 Tầng 23 C14 450 800 3.3 kN 818.81 Tầng 22 C14 450 800 3.3 1029.92 141.56 196.73 45 45 405 755 Y 1613 0.50 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C14 450 800 3.3 1240.21 143.21 196.50 45 45 405 755 Y 1115 0.34 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C14 450 800 3.3 1449.72 144.82 196.26 45 45 405 755 Y 660 0.20 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C14 450 800 3.3 1658.54 146.32 195.93 45 45 405 755 Y 288 0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C14 450 800 3.3 1866.75 147.63 195.49 45 45 405 755 Y 25 0.01 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C14 450 800 3.3 2078.25 88.46 182.75 45 45 405 755 Y -265 -0.08 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C14 450 800 3.3 2305.90 85.97 184.58 45 45 405 755 X -5424 -1.60 16 14 2462 0.72 Tầng 15 C14 450 800 3.3 2537.32 83.21 186.37 45 45 405 755 X -4955 -1.46 16 14 2462 0.72 Tầng 14 C14 450 800 3.3 2772.75 80.15 188.12 45 45 405 755 X -4502 -1.33 16 14 2462 0.72 Tầng 13 C14 450 800 3.3 3012.40 76.79 189.87 45 45 405 755 X -3813 -1.12 16 14 2462 0.72 Tầng 12 C14 450 800 3.3 3256.52 73.09 191.51 45 45 405 755 X -3134 -0.92 16 14 2462 0.72 Tầng 11 C14 450 800 3.3 3505.36 69.05 193.11 45 45 405 755 X -2721 -0.80 16 14 2462 0.72 Tầng 10 C14 450 800 3.3 3759.20 64.64 194.69 45 45 405 755 X -2059 -0.61 16 14 2462 0.72 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 20 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH N max ;M tux ;M Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N M2 = Mx kN.m 59.85 ay ax h0x hoy TT M3 phương =My kN.m mm mm mm mm 196.29 45 45 405 755 X Ast μt mm2 -1401 % -0.41 SL 16 Bố trí Asc μsc Ø 14 mm2 2462 % 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 kN 4018.29 Tầng C14 450 800 3.3 4282.89 54.65 197.88 45 45 405 755 X -474 -0.14 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 4553.25 49.03 199.08 45 45 405 755 X 186 0.05 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 4829.59 43.00 202.39 45 45 405 755 X 1137 0.33 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 5111.88 36.43 195.77 45 45 405 755 X 2108 0.62 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 3.3 5400.90 30.46 240.10 45 45 405 755 X 3101 0.91 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 4.8 5706.90 26.32 116.73 45 45 405 755 X 4600 1.35 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 6100.75 0.93 198.48 45 45 405 755 Y 6218 1.92 16 28 9847 3.0 Tầng C14 450 800 3.4 6670.89 4.94 85.00 45 45 405 755 Y 7084 2.19 16 28 9847 3.0 Hầm C14 450 800 4.4 7064.44 8.46 25.58 45 45 405 755 Y 9091 2.81 16 28 9847 3.0 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 21 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng A.10 Bảng tính cột C14 với M x Tầng Cột Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N max ;N tu ;M M2 =Mx kN.m M3 =My kN.m ay ax max h0x ;N tu ;M hoy TT phương mm mm mm mm Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc % Tầng mái C14 450 800 3.3 179.96 172.76 237.79 45 45 405 755 Y 5245 1.62 16 22 6079 1.86 Tầng 25 C14 450 800 3.3 401.57 154.98 209.43 45 45 405 755 Y 3636 1.12 16 22 6079 1.86 Tầng 24 C14 450 800 3.3 622.29 160.93 215.64 45 45 405 755 Y 2962 0.91 16 22 6079 1.86 Tầng 23 C14 450 800 3.3 841.38 163.79 214.75 45 45 405 755 Y 2244 0.69 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C14 450 800 3.3 1058.63 167.41 215.23 45 45 405 755 Y 1634 0.50 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C14 450 800 3.3 1274.10 170.91 215.34 45 45 405 755 Y 1115 0.34 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C14 450 800 3.3 1487.83 174.33 215.40 45 45 405 755 Y 660 0.20 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C14 450 800 3.3 1699.92 177.58 215.34 45 45 405 755 Y 288 0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C14 450 800 3.3 1740.36 180.85 193.84 45 45 405 755 Y 113 0.03 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C14 450 800 3.3 1929.06 184.20 193.75 45 45 405 755 Y -136 -0.04 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C14 450 800 3.3 2116.29 186.98 193.50 45 45 405 755 Y -313 -0.10 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C14 450 800 3.3 2302.30 189.19 193.06 45 45 405 755 Y -1809 -0.56 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C14 450 800 3.3 2487.34 190.77 192.42 45 45 405 755 Y -1806 -0.56 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 22 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Mx Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m max ;N tu ;M Tầng 13 C14 450 800 3.3 ay ax h0x hoy Ast TT M2 M3 N phương =Mx =My kN kN.m kN.m mm mm mm mm mm2 2671.71 191.61 191.55 45 45 405 755 Y -1786 Tầng 12 C14 450 800 3.3 2855.75 191.52 190.43 45 45 405 755 Y -1751 -0.54 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C14 450 800 3.3 3039.86 190.48 189.04 45 45 405 755 Y -1297 -0.40 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C14 450 800 3.3 3224.43 188.39 187.36 45 45 405 755 Y -1262 -0.39 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 3409.95 185.14 185.37 45 45 405 755 Y -838 -0.26 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 3596.94 180.56 183.09 45 45 405 755 Y -793 -0.24 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 3786.09 174.26 180.32 45 45 405 755 Y -384 -0.12 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 3978.18 166.69 177.89 45 45 405 755 Y -317 -0.10 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 4174.18 153.97 171.23 45 45 405 755 Y 94 0.03 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 3.3 4374.84 158.91 182.55 45 45 405 755 Y 843 0.26 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 4.8 5348.50 101.59 126.37 45 45 405 755 Y 2735 0.84 16 20 5024 1.53 Tầng C14 450 800 4844.35 84.75 117.85 45 45 405 755 Y 1381 0.43 16 28 9847 Tầng C14 450 800 3.4 6160.74 47.64 33.86 45 45 405 755 X 4377 1.29 16 28 9847 2.89 Hầm C14 450 800 4.4 5757.31 20.03 5.37 45 45 405 755 Y 3683 1.14 16 28 9847 Tầng Cột SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h μt Bố trí Asc μsc % -0.55 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 3.0 3.0 23 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng A.11 Bảng tính cột C14 với M y Tầng Cột My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm max ;N tu ;M xtu ay Nmax M2tu M3tu m kN kN.m kN.m ax max h0x ;N tu ;M xtu hoy TT phương mm mm mm mm Ast μt Bố trí mm2 % SL Ø mm2 Asc μsc % Tầng mái C14 450 800 3.3 180.99 148.20 220.10 45 45 405 755 Y 5245 1.62 16 22 6079 1.86 Tầng 25 C14 450 800 3.3 394.02 135.07 192.31 45 45 405 755 Y 3636 1.12 16 22 6079 1.86 Tầng 24 C14 450 800 3.3 606.83 138.61 197.93 45 45 405 755 Y 2975 0.92 16 22 6079 1.86 Tầng 23 C14 450 800 3.3 818.81 139.84 196.62 45 45 405 755 Y 2244 0.69 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C14 450 800 3.3 1029.92 141.56 196.73 45 45 405 755 Y 1634 0.50 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C14 450 800 3.3 1240.21 143.21 196.50 45 45 405 755 Y 1115 0.34 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C14 450 800 3.3 1449.72 144.82 196.26 45 45 405 755 Y 660 0.20 16 14 2462 0.75 Tầng 19 C14 450 800 3.3 1634.52 5.72 196.01 45 45 405 755 Y 288 0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 18 C14 450 800 3.3 1842.81 11.42 196.54 45 45 405 755 Y 24 0.01 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C14 450 800 3.3 2051.97 16.90 196.94 45 45 405 755 Y -266 -0.08 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C14 450 800 3.3 2262.41 22.24 197.21 45 45 405 755 Y -1069 -0.33 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C14 450 800 3.3 2474.62 27.53 197.37 45 45 405 755 Y -1543 -0.48 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 24 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Nmax max ;N tu ;M xtu M2tu ay ax M3tu h0x hoy TT phương Ast μt % -0.44 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 kN.m kN.m mm mm mm mm 172.76 237.79 45 45 405 755 Y mm2 -1426 Bố trí Asc μsc Tầng 14 C14 450 800 3.3 kN 179.96 Tầng 13 C14 450 800 3.3 401.57 154.98 209.43 45 45 405 755 Y -1306 -0.40 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C14 450 800 3.3 622.29 160.93 215.64 45 45 405 755 Y -1180 -0.36 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C14 450 800 3.3 841.38 163.79 214.75 45 45 405 755 Y -657 -0.20 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C14 450 800 3.3 1058.63 167.41 215.23 45 45 405 755 Y -2778 -0.86 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 1274.10 170.91 215.34 45 45 405 755 X -2596 -0.76 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 1487.83 174.33 215.40 45 45 405 755 X -2135 -0.63 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 1699.92 177.58 215.34 45 45 405 755 X -1682 -0.50 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 1910.50 180.55 215.15 45 45 405 755 X -1232 -0.36 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 2119.74 183.14 214.81 45 45 405 755 X -782 -0.23 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 3.3 2327.86 185.17 214.29 45 45 405 755 X -40 -0.01 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 4.8 2535.13 186.64 213.58 45 45 405 755 X 4602 1.35 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 2741.80 187.48 212.65 45 45 405 755 X 2414 0.71 16 28 9847 2.89 Tầng C14 450 800 3.4 2948.17 187.60 211.49 45 45 405 755 Y 2358 0.73 16 28 9847 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 3.0 25 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Hầm Cột C14 GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH My Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m 450 800 4.4 Nmax max ;N tu ;M xtu M2tu ay ax M3tu Cột hoy kN kN.m kN.m mm mm mm mm 3154.59 186.81 210.07 45 45 405 755 Bảng A.12 Bảng tính cột C14 với e1x = Tầng h0x emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m kN N M2 =My kN.m M3 =Mx kN.m ay ax TT phương Y Ast μt mm2 4090 % 1.26 Ast Bố trí Asc μsc SL Ø mm2 16 28 9847 % 3.0 μt Bố trí μsc mm2 % SL Ø mm2 M Mx e1y = y lớn N N h0x hoy TT phương mm mm mm mm Asc % Tầng mái C14 450 800 3.3 126.98 156.79 210.62 45 45 405 755 Y 4871 1.50 16 22 6079 1.86 Tầng 25 C14 450 800 3.3 309.78 141.82 188.78 45 45 405 755 Y 3537 1.09 16 22 6079 1.86 Tầng 24 C14 450 800 3.3 494.79 148.33 194.32 45 45 405 755 Y 2979 0.92 16 22 6079 1.86 Tầng 23 C14 450 800 3.3 681.49 151.90 194.45 45 45 405 755 Y 2346 0.72 16 14 2462 0.75 Tầng 22 C14 450 800 3.3 870.06 155.75 195.66 45 45 405 755 Y 1789 0.55 16 14 2462 0.75 Tầng 21 C14 450 800 3.3 1060.53 159.14 196.55 45 45 405 755 Y 1281 0.40 16 14 2462 0.75 Tầng 20 C14 450 800 3.3 1252.87 162.02 197.37 45 45 405 755 Y 825 0.25 16 14 2462 0.75 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 26 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m Tầng 19 C14 450 800 3.3 ay ax h0x hoy TT M2 M3 N phương =My =Mx kN kN.m kN.m mm mm mm mm 1447.10 164.33 198.02 45 45 405 755 Y Tầng 18 C14 450 800 3.3 1643.18 166.10 198.53 45 45 405 755 Y 35 0.01 16 14 2462 0.75 Tầng 17 C14 450 800 3.3 1841.06 167.36 198.91 45 45 405 755 Y -306 -0.09 16 14 2462 0.75 Tầng 16 C14 450 800 3.3 2029.93 133.27 199.44 45 45 405 755 Y -4325 -1.33 16 14 2462 0.75 Tầng 15 C14 450 800 3.3 2221.86 132.13 200.73 45 45 405 755 Y -4463 -1.38 16 14 2462 0.75 Tầng 14 C14 450 800 3.3 2414.05 130.56 202.03 45 45 405 755 Y -4222 -1.30 16 14 2462 0.75 Tầng 13 C14 450 800 3.3 2606.51 128.55 203.30 45 45 405 755 Y -3991 -1.23 16 14 2462 0.75 Tầng 12 C14 450 800 3.3 2799.29 126.07 204.51 45 45 405 755 Y -3465 -1.07 16 14 2462 0.75 Tầng 11 C14 450 800 3.3 2992.50 123.09 205.64 45 45 405 755 Y -3265 -1.01 16 14 2462 0.75 Tầng 10 C14 450 800 3.3 3186.38 119.55 206.66 45 45 405 755 Y -2778 -0.86 16 14 2462 0.75 Tầng C14 450 800 3.3 3381.29 115.37 207.55 45 45 405 755 X -2596 -0.76 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 3577.73 110.50 208.38 45 45 405 755 X -2135 -0.63 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 3776.36 104.75 209.10 45 45 405 755 X -1682 -0.50 16 14 2462 0.72 Tầng C14 450 800 3.3 3978.00 45 45 405 755 X -1232 -0.36 16 14 2462 0.72 Tầng Cột 98.37 210.51 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Ast μt Bố trí mm2 419 % 0.13 SL Ø mm2 % 16 14 2462 0.75 MSSV: 17149265 Asc μsc 27 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP Tầng Cột GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH emax Cy = t2 Cx = t3 L mm mm m N M2 =My kN.m 88.64 ay ax h0x hoy TT M3 phương =Mx kN.m mm mm mm mm 208.44 45 45 405 755 X Ast μt Bố trí mm2 -782 % -0.23 SL Ø mm2 % 16 20 5024 1.47 Asc μsc Tầng C14 450 800 3.3 kN 4183.75 Tầng C14 450 800 3.3 4394.71 91.20 225.59 45 45 405 755 X -40 -0.01 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 4.8 4629.13 38.61 217.96 45 45 405 755 X 824 0.24 16 20 5024 1.47 Tầng C14 450 800 4896.63 40.28 232.26 45 45 405 755 X 2414 0.71 16 28 9847 2.89 Tầng C14 450 800 3.4 5417.75 25.80 130.86 45 45 405 755 Y 2270 0.70 16 28 9847 3.0 Hầm C14 450 800 4.4 5757.31 20.03 5.37 45 45 405 755 Y 3683 1.14 16 28 9847 3.0 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 28 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH PHỤ LỤC B: TÍNH TỐN VÁCH Bảng B.1 Thép biên vách V7 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V7 TH12-TT -482.84 -239.65 31.87 -336.82 1.9 0.6 0.91 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 25 V7 TH9-TT -1269.69 -223.32 -229.17 -572.74 1.9 0.6 -114.78 14d16 28.1 1.04 24 V7 TH9-TT -1986.86 -235.62 -446.18 -808.67 1.9 0.6 -108.04 14d16 28.1 1.04 23 V7 TH9-TT -2696.35 -249.69 -659.41 -1043.55 1.9 0.6 -101.33 14d16 28.1 1.04 22 V7 TH9-TT -3398.77 -268.40 -866.83 -1279.76 1.9 0.6 -94.58 14d16 28.1 1.04 21 V7 TH9-TT -4094.22 -288.03 -1071.35 -1514.47 1.9 0.6 -87.87 14d16 28.1 1.04 20 V7 TH9-TT -4783.02 -309.22 -1272.56 -1748.29 1.9 0.6 -81.19 14d16 28.1 1.04 19 V7 TH9-TT -5465.39 -331.80 -1470.69 -1981.14 1.9 0.6 -74.54 14d16 28.1 1.04 18 V7 TH9-TT -6141.57 -355.68 -1665.85 -2213.04 1.9 0.6 -67.91 14d16 28.1 1.04 17 V7 TH9-TT -6811.77 -381.32 -1857.76 -2444.41 1.9 0.6 -61.30 14d16 28.1 1.04 16 V7 TH1-TT -7484.86 -215.50 -2197.87 -2529.41 1.9 0.6 -58.87 14d16 28.1 1.04 15 V7 TH1-TT -8185.70 -216.89 -2418.12 -2751.80 1.9 0.6 -52.52 14d16 28.1 1.04 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.03 µ biên chọn (%) 1.04 µ (%) 29 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 14 V7 TH1-TT -8888.11 -218.08 -2639.02 -2974.52 1.9 0.6 -46.16 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 13 V7 TH1-TT -9592.26 -219.06 -2860.63 -3197.64 1.9 0.6 -39.78 14d16 28.1 1.04 12 V7 TH1-TT -10298.35 -219.83 -3083.01 -3421.21 1.9 0.6 -33.39 14d18 35.6 1.32 11 V7 TH1-TT -11006.57 -220.37 -3306.25 -3645.27 1.9 0.6 -26.99 14d18 35.6 1.32 10 V7 TH8-TT -11773.58 119.21 -3809.67 -3626.27 1.9 0.6 -22.30 14d18 35.6 1.32 V7 TH8-TT -12551.32 143.68 -4074.10 -3853.05 1.9 0.6 -14.74 14d18 35.6 1.32 V7 TH8-TT -13339.07 169.40 -4342.64 -4082.03 1.9 0.6 -7.07 14d18 35.6 1.32 V7 TH8-TT -14136.95 193.86 -4613.43 -4315.18 1.9 0.6 0.67 14d18 35.6 0.02 1.32 V7 TH8-TT -14944.96 217.44 -4886.72 -4552.20 1.9 0.6 8.48 14d18 35.6 0.31 1.32 V7 TH8-TT -15763.11 243.16 -5164.87 -4790.78 1.9 0.6 16.42 14d18 35.6 0.61 1.32 V7 TH8-TT -16590.64 233.70 -5418.91 -5059.38 1.9 0.6 23.68 14d18 35.6 0.88 1.32 V7 TH8-TT -17466.68 412.49 -5833.09 -5198.50 1.9 0.6 35.52 14d18 35.6 1.32 1.32 V7 TH8-TT -18360.78 812.17 -6422.89 -5173.39 1.9 0.6 52.37 14d25 68.7 1.94 2.54 V7 TH8-TT -19153.42 -201.63 -5893.35 -6203.55 1.9 0.6 46.10 14d25 68.7 1.71 2.54 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 30 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Hầm V7 TH8-TT -19797.35 110.85 -6337.06 -6166.53 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên 1.9 49.92 14d25 0.6 As biên chọn (cm2) 68.7 µ (%) 1.85 µ biên chọn (%) 2.54 Bảng B.2 Thép vách V7 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V7 TH9-TT -540.56 -237.37 3.3 0.7 -199.15 -147.31 12d14 18.5 0.59 25 V7 TH9-TT -1269.69 -223.32 3.3 0.7 -467.78 -139.63 12d14 18.5 0.59 24 V7 TH9-TT -1986.86 -235.62 3.3 0.7 -732.00 -132.09 12d14 18.5 0.59 23 V7 TH9-TT -2696.35 -249.69 3.3 0.7 -993.39 -124.62 12d14 18.5 0.59 22 V7 TH9-TT -3398.77 -268.40 3.3 0.7 -1252.18 -117.22 12d14 18.5 0.59 21 V7 TH9-TT -4094.22 -288.03 3.3 0.7 -1508.40 -109.90 12d14 18.5 0.59 20 V7 TH9-TT -4783.02 -309.22 3.3 0.7 -1762.16 -102.65 12d14 18.5 0.59 19 V7 TH9-TT -5465.39 -331.80 3.3 0.7 -2013.57 -95.47 12d14 18.5 0.59 18 V7 TH9-TT -6141.57 -355.68 3.3 0.7 -2262.68 -88.35 12d14 18.5 0.59 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 31 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 17 V7 TH9-TT -6811.77 -381.32 3.3 0.7 -2509.60 -81.30 12d14 18.5 0.59 16 V7 TH1-TT -7484.86 -215.50 3.3 0.7 -2757.58 -74.21 12d14 18.5 0.59 15 V7 TH1-TT -8185.70 -216.89 3.3 0.7 -3015.78 -66.83 12d14 18.5 0.59 14 V7 TH1-TT -8888.11 -218.08 3.3 0.7 -3274.57 -59.44 12d14 18.5 0.59 13 V7 TH1-TT -9592.26 -219.06 3.3 0.7 -3533.99 -52.03 12d14 18.5 0.59 12 V7 TH1-TT -10298.35 -219.83 3.3 0.7 -3794.13 -44.60 12d14 18.5 0.59 11 V7 TH1-TT -11006.57 -220.37 3.3 0.7 -4055.05 -37.14 12d14 18.5 0.59 10 V7 TH8-TT -11773.58 119.21 3.3 0.7 -4337.63 -29.07 12d14 18.5 0.59 V7 TH8-TT -12551.32 143.68 3.3 0.7 -4624.17 -20.88 12d14 18.5 0.59 V7 TH8-TT -13339.07 169.40 3.3 0.7 -4914.39 -12.59 12d14 18.5 0.59 V7 TH8-TT -14136.95 193.86 3.3 0.7 -5208.35 -4.19 12d14 18.5 0.59 V7 TH8-TT -14944.96 217.44 3.3 0.7 -5506.04 4.32 12d14 18.5 0.14 0.59 V7 TH8-TT -15763.11 243.16 3.3 0.7 -5807.46 12.93 12d14 18.5 0.41 0.59 V7 TH8-TT -16590.64 233.70 3.3 0.7 -6112.34 21.64 12d14 18.5 0.69 0.59 V7 TH8-TT -17466.68 412.49 4.8 0.7 -6435.09 30.86 12d14 18.5 0.98 0.59 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 32 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) V7 TH8-TT -18360.78 812.17 0.7 -6764.50 51.33 12d25 58.9 1.63 1.87 V7 TH8-TT -19153.42 -201.63 3.4 0.7 -7056.52 48.61 12d25 58.9 1.54 1.87 Hầm V7 TH8-TT -19797.35 110.85 4.4 0.7 55.39 12d25 58.9 1.76 1.87 -7293.76 Bảng B.3 Thép biên vách V27 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V27 TH6-TT -389.85 -377.29 152.54 -386.45 3.3 0.6 4.36 16d14 As biên chọn (cm2) 24.6 25 V27 TH9-TT -1117.74 -350.55 -84.93 -585.72 3.3 0.6 -99.84 16d14 24.6 1.03 24 V27 TH9-TT -1792.82 -362.46 -278.94 -796.75 3.3 0.6 -93.81 16d14 24.6 1.03 23 V27 TH9-TT -2459.20 -374.54 -470.24 -1005.29 3.3 0.6 -87.85 16d14 24.6 1.03 22 V27 TH9-TT -3117.38 -390.92 -655.99 -1214.44 3.3 0.6 -81.87 16d14 24.6 1.03 21 V27 TH9-TT -3767.72 -408.05 -838.86 -1421.78 3.3 0.6 -75.95 16d14 24.6 1.03 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.18 µ biên chọn (%) 1.03 µ (%) 33 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 20 V27 TH9-TT -4410.79 -426.58 -1018.54 -1627.93 3.3 0.6 -70.06 16d14 As biên chọn (cm2) 24.6 µ biên chọn (%) 1.03 19 V27 TH9-TT -5047.04 -446.38 -1195.26 -1832.96 3.3 0.6 -64.20 16d14 24.6 1.03 18 V27 TH9-TT -5676.89 -467.44 -1369.18 -2036.96 3.3 0.6 -58.37 16d14 24.6 1.03 17 V27 TH9-TT -6300.82 -490.21 -1540.09 -2240.40 3.3 0.6 -52.56 16d14 24.6 1.03 16 V27 TH9-TT -6919.38 -512.25 -1709.92 -2441.71 3.3 0.6 -46.81 16d14 24.6 1.03 15 V27 TH9-TT -7533.11 -534.54 -1878.12 -2641.74 3.3 0.6 -41.09 16d14 24.6 1.03 14 V27 TH9-TT -8142.40 -557.32 -2044.63 -2840.81 3.3 0.6 -35.41 16d14 24.6 1.03 13 V27 TH9-TT -8747.62 -581.27 -2209.09 -3039.48 3.3 0.6 -29.73 16d14 24.6 1.03 12 V27 TH9-TT -9349.23 -604.06 -2373.30 -3236.24 3.3 0.6 -24.11 16d14 24.6 1.03 11 V27 TH9-TT -9947.73 -626.70 -2536.68 -3431.96 3.3 0.6 -18.52 16d14 24.6 1.03 10 V27 TH9-TT -10543.48 -649.42 -2699.17 -3626.92 3.3 0.6 -12.95 16d14 24.6 1.03 V27 TH9-TT -11136.90 -672.39 -2860.79 -3821.35 3.3 0.6 -7.39 16d14 24.6 1.03 V27 TH9-TT -11728.52 -696.21 -3021.26 -4015.85 3.3 0.6 -1.83 16d14 24.6 1.03 V27 TH9-TT -12319.20 -718.36 -3182.65 -4208.88 3.3 0.6 3.68 16d14 24.6 0.15 1.03 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 34 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) V27 TH8-TT -13858.34 28.85 -4178.11 -4136.89 3.3 0.6 2.80 16d14 As biên chọn (cm2) 24.6 V27 TH8-TT -14675.42 58.91 -4444.71 -4360.55 3.3 0.6 10.42 16d18 40.7 0.43 1.70 V27 TH8-TT -15509.87 51.88 -4690.02 -4615.90 3.3 0.6 17.43 16d18 40.7 0.73 1.70 V27 TH8-TT -16399.26 201.49 -5063.70 -4775.86 4.8 0.6 28.11 16d18 40.7 1.17 1.70 V27 TH8-TT -17373.59 651.70 -5677.57 -4746.58 0.6 45.64 16d22 60.8 1.90 2.53 V27 TH8-TT -18262.51 -317.20 -5252.18 -5705.33 3.4 0.6 46.44 16d22 60.8 1.93 2.53 Hầm V27 TH8-TT -18976.82 50.49 -5729.11 -5656.98 4.4 0.6 47.12 16d22 60.8 1.96 2.53 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên 0.12 µ biên chọn (%) 1.03 µ (%) Bảng B.4 Thép vách V27 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V27 TH9-TT -436.67 -373.92 3.3 0.8 -174.67 -150.44 18d14 27.7 0.87 25 V27 TH9-TT -1117.74 -350.55 3.3 0.8 -447.10 -142.65 18d14 27.7 0.87 24 V27 TH9-TT -1792.82 -362.46 3.3 0.8 -717.13 -134.94 18d14 27.7 0.87 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 35 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 23 V27 TH9-TT -2459.20 -374.54 3.3 0.8 -983.68 -127.32 18d14 27.7 0.87 22 V27 TH9-TT -3117.38 -390.92 3.3 0.8 -1246.95 -119.80 18d14 27.7 0.87 21 V27 TH9-TT -3767.72 -408.05 3.3 0.8 -1507.09 -112.37 18d14 27.7 0.87 20 V27 TH9-TT -4410.79 -426.58 3.3 0.8 -1764.32 -105.02 18d14 27.7 0.87 19 V27 TH9-TT -5047.04 -446.38 3.3 0.8 -2018.81 -97.75 18d14 27.7 0.87 18 V27 TH9-TT -5676.89 -467.44 3.3 0.8 -2270.76 -90.55 18d14 27.7 0.87 17 V27 TH9-TT -6300.82 -490.21 3.3 0.8 -2520.33 -83.42 18d14 27.7 0.87 16 V27 TH9-TT -6919.38 -512.25 3.3 0.8 -2767.75 -76.35 18d14 27.7 0.87 15 V27 TH9-TT -7533.11 -534.54 3.3 0.8 -3013.24 -69.34 18d14 27.7 0.87 14 V27 TH9-TT -8142.40 -557.32 3.3 0.8 -3256.96 -62.37 18d14 27.7 0.87 13 V27 TH1-TT -8777.52 -367.08 3.3 0.8 -3511.01 -55.11 18d14 27.7 0.87 12 V27 TH1-TT -9441.36 -367.51 3.3 0.8 -3776.54 -47.53 18d14 27.7 0.87 11 V27 TH1-TT -10110.27 -367.56 3.3 0.8 -4044.11 -39.88 18d14 27.7 0.87 10 V27 TH1-TT -10784.82 -367.19 3.3 0.8 -4313.93 -32.17 18d14 27.7 0.87 V27 TH8-TT -11508.57 -51.22 3.3 0.8 -4603.43 -23.90 18d14 27.7 0.87 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 36 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) V27 TH8-TT -12275.47 -24.44 3.3 0.8 -4910.19 -15.14 18d14 27.7 0.87 V27 TH8-TT -13058.55 2.11 3.3 0.8 -5223.42 -6.19 18d14 27.7 0.87 V27 TH8-TT -13858.34 28.85 3.3 0.8 -5543.34 2.95 18d14 27.7 0.09 0.87 V27 TH8-TT -14675.42 58.91 3.3 0.8 -5870.17 12.29 18d18 45.8 0.38 1.43 V27 TH8-TT -15509.87 51.88 3.3 0.8 -6203.95 21.83 18d18 45.8 0.68 1.43 V27 TH8-TT -16399.26 201.49 4.8 0.8 -6559.70 40.45 18d18 45.8 1.26 1.43 V27 TH8-TT -17373.59 651.70 0.8 -6949.43 57.75 18d22 68.4 1.80 2.14 V27 TH8-TT -18262.51 -317.20 3.4 0.8 -7305.00 53.29 18d22 68.4 1.67 2.14 Hầm V27 TH8-TT -18976.82 50.49 4.4 0.8 -7590.73 61.45 18d22 68.4 1.92 2.14 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 37 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.5 Thép biên vách V26 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Mái TM V26 TH5-TT -85.12 -280.57 192.18 -239.47 3.3 0.5 5.49 14d14 As biên chọn (cm2) 21.5 Tầng mái V26 TH12-TT -395.33 -258.70 89.19 -308.81 3.3 0.5 2.55 14d14 21.5 0.13 1.08 25 V26 TH9-TT -884.70 -262.50 -43.83 -447.67 3.3 0.5 -84.35 14d14 21.5 1.08 24 V26 TH9-TT -1351.15 -270.32 -167.38 -583.26 3.3 0.5 -80.48 14d14 21.5 1.08 23 V26 TH9-TT -1814.04 -280.69 -287.98 -719.81 3.3 0.5 -76.58 14d14 21.5 1.08 22 V26 TH9-TT -2273.61 -293.71 -405.63 -857.49 3.3 0.5 -72.64 14d14 21.5 1.08 21 V26 TH9-TT -2730.24 -307.43 -521.92 -994.88 3.3 0.5 -68.72 14d14 21.5 1.08 20 V26 TH9-TT -3184.33 -322.22 -636.68 -1132.39 3.3 0.5 -64.79 14d14 21.5 1.08 19 V26 TH9-TT -3636.21 -337.90 -750.14 -1269.98 3.3 0.5 -60.86 14d14 21.5 1.08 18 V26 TH9-TT -4086.17 -354.36 -862.47 -1407.63 3.3 0.5 -56.92 14d14 21.5 1.08 17 V26 TH9-TT -4534.51 -371.82 -973.57 -1545.61 3.3 0.5 -52.98 14d14 21.5 1.08 16 V26 TH9-TT -4981.59 -388.74 -1084.74 -1682.81 3.3 0.5 -49.06 14d14 21.5 1.08 15 V26 TH9-TT -5427.75 -405.70 -1195.63 -1819.79 3.3 0.5 -45.15 14d14 21.5 1.08 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.27 µ biên chọn (%) 1.08 µ (%) 38 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Mái TM V26 TH5-TT -85.12 -280.57 192.18 -239.47 3.3 0.5 5.49 14d14 As biên chọn (cm2) 21.5 14 V26 TH9-TT -5873.23 -422.74 -1306.27 -1956.64 3.3 0.5 -41.24 14d14 21.5 1.08 13 V26 TH9-TT -6318.29 -440.20 -1416.46 -2093.70 3.3 0.5 -37.32 14d14 21.5 1.08 12 V26 TH9-TT -6763.26 -456.60 -1527.46 -2229.91 3.3 0.5 -33.43 14d14 21.5 1.08 11 V26 TH7-TT -7251.60 -255.56 -1817.75 -2210.92 3.3 0.5 -33.97 14d14 21.5 1.08 10 V26 TH7-TT -7754.25 -254.93 -1957.86 -2350.06 3.3 0.5 -30.00 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -8265.27 -253.58 -2100.85 -2490.97 3.3 0.5 -25.97 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -8785.55 -251.44 -2247.01 -2633.84 3.3 0.5 -21.89 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -9316.08 -248.22 -2396.86 -2778.74 3.3 0.5 -17.75 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -9858.02 -244.29 -2550.42 -2926.26 3.3 0.5 -13.54 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -10412.61 -234.99 -2711.63 -3073.15 3.3 0.5 -9.34 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -10981.00 -251.16 -2857.08 -3243.48 3.3 0.5 -4.47 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -11596.02 -189.52 -3075.33 -3366.90 4.8 0.5 -0.95 14d14 21.5 1.08 V26 TH7-TT -12299.73 -206.05 -3258.09 -3575.09 0.5 5.00 14d16 28.1 0.25 1.41 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.27 µ biên chọn (%) 1.08 µ (%) 39 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Mái TM V26 TH5-TT -85.12 -280.57 192.18 -239.47 3.3 0.5 5.49 14d14 As biên chọn (cm2) 21.5 V26 TH7-TT -12988.70 -141.75 -3498.94 -3717.01 3.4 0.5 9.06 14d16 28.1 0.45 1.41 Hầm V26 TH7-TT -13584.06 -73.36 -3716.92 -3829.78 4.4 0.5 12.28 14d16 28.1 0.61 1.41 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên 0.27 µ biên chọn (%) 1.08 µ (%) Bảng B.6 Thép vách V26 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Mái TM V26 TH5-TT -85.12 -280.57 3.3 0.8 -37.83 -154.35 10d14 15.4 0.48 Tầng mái V26 TH9-TT -414.09 -257.30 3.3 0.8 -184.04 -150.17 10d14 15.4 0.48 25 V26 TH9-TT -884.70 -262.50 3.3 0.8 -393.20 -144.19 10d14 15.4 0.48 24 V26 TH9-TT -1351.15 -270.32 3.3 0.8 -600.51 -138.27 10d14 15.4 0.48 23 V26 TH9-TT -1814.04 -280.69 3.3 0.8 -806.24 -132.39 10d14 15.4 0.48 22 V26 TH9-TT -2273.61 -293.71 3.3 0.8 -1010.49 -126.56 10d14 15.4 0.48 21 V26 TH9-TT -2730.24 -307.43 3.3 0.8 -1213.44 -120.76 10d14 15.4 0.48 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 40 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 20 V26 TH9-TT -3184.33 -322.22 3.3 0.8 -1415.26 -114.99 10d14 15.4 0.48 19 V26 TH9-TT -3636.21 -337.90 3.3 0.8 -1616.09 -109.25 10d14 15.4 0.48 18 V26 TH9-TT -4086.17 -354.36 3.3 0.8 -1816.08 -103.54 10d14 15.4 0.48 17 V26 TH9-TT -4534.51 -371.82 3.3 0.8 -2015.34 -97.85 10d14 15.4 0.48 16 V26 TH9-TT -4981.59 -388.74 3.3 0.8 -2214.04 -92.17 10d14 15.4 0.48 15 V26 TH9-TT -5427.75 -405.70 3.3 0.8 -2412.33 -86.50 10d14 15.4 0.48 14 V26 TH9-TT -5873.23 -422.74 3.3 0.8 -2610.33 -80.85 10d14 15.4 0.48 13 V26 TH9-TT -6318.29 -440.20 3.3 0.8 -2808.13 -75.20 10d14 15.4 0.48 12 V26 TH9-TT -6763.26 -456.60 3.3 0.8 -3005.89 -69.55 10d14 15.4 0.48 11 V26 TH7-TT -7251.60 -255.56 3.3 0.8 -3222.93 -63.34 10d14 15.4 0.48 10 V26 TH7-TT -7754.25 -254.93 3.3 0.8 -3446.34 -56.96 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -8265.27 -253.58 3.3 0.8 -3673.45 -50.47 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -8785.55 -251.44 3.3 0.8 -3904.69 -43.87 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -9316.08 -248.22 3.3 0.8 -4140.48 -37.13 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -9858.02 -244.29 3.3 0.8 -4381.34 -30.25 10d14 15.4 0.48 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 41 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) V26 TH7-TT -10412.61 -234.99 3.3 0.8 -4627.83 -23.20 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -10981.00 -251.16 3.3 0.8 -4880.44 -15.99 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -11596.02 -189.52 4.8 0.8 -5153.79 -1.53 10d14 15.4 0.48 V26 TH7-TT -12299.73 -206.05 0.8 -5466.55 12.26 10d16 20.1 0.38 0.63 Trệt V26 TH7-TT -12988.70 -141.75 3.4 0.8 -5772.75 9.51 10d16 20.1 0.30 0.63 Hầm V26 TH7-TT -13584.06 -73.36 4.4 0.8 -6037.36 17.07 10d16 20.1 0.53 0.63 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 42 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.7 Thép biên vách V6 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V6 TH9-TT -536.98 -294.66 43.01 -349.86 3.3 0.6 1.23 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 25 V6 TH9-TT -1294.59 -272.69 -188.09 -551.67 3.3 0.6 -115.38 14d16 28.1 1.04 24 V6 TH9-TT -2038.23 -284.37 -392.77 -771.93 3.3 0.6 -109.09 14d16 28.1 1.04 23 V6 TH9-TT -2775.63 -296.43 -595.41 -990.66 3.3 0.6 -102.84 14d16 28.1 1.04 22 V6 TH9-TT -3506.95 -312.71 -793.51 -1210.46 3.3 0.6 -96.56 14d16 28.1 1.04 21 V6 TH9-TT -4232.25 -330.07 -989.17 -1429.26 3.3 0.6 -90.31 14d16 28.1 1.04 20 V6 TH9-TT -4951.73 -349.09 -1182.05 -1647.50 3.3 0.6 -84.07 14d16 28.1 1.04 19 V6 TH9-TT -5665.51 -369.54 -1372.36 -1865.08 3.3 0.6 -77.85 14d16 28.1 1.04 18 V6 TH9-TT -6373.76 -391.33 -1560.18 -2081.96 3.3 0.6 -71.66 14d16 28.1 1.04 17 V6 TH9-TT -7076.60 -414.87 -1745.31 -2298.47 3.3 0.6 -65.47 14d16 28.1 1.04 16 V6 TH9-TT -7774.29 -437.92 -1929.28 -2513.17 3.3 0.6 -59.34 14d16 28.1 1.04 15 V6 TH12-TT -8041.92 -512.37 -1956.11 -2639.27 3.3 0.6 -55.74 14d16 28.1 1.04 14 V6 TH12-TT -8717.53 -523.34 -2141.83 -2839.62 3.3 0.6 -50.01 14d16 28.1 1.04 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.05 µ biên chọn (%) 1.04 µ (%) 43 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 V6 TH12-TT -9392.60 -532.91 -2328.33 -3038.88 3.3 0.6 -44.32 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 12 V6 TH12-TT -10068.23 -541.97 -2515.32 -3237.95 3.3 0.6 -38.63 14d16 28.1 1.04 11 V6 TH1-TT -11435.12 -270.35 -3086.94 -3447.41 3.3 0.6 -32.65 14d16 28.1 1.04 10 V6 TH8-TT -12178.57 50.53 -3513.28 -3445.90 3.3 0.6 -30.76 14d16 28.1 1.04 V6 TH8-TT -12976.21 78.80 -3760.02 -3654.96 3.3 0.6 -23.71 14d16 28.1 1.04 V6 TH8-TT -13782.89 108.70 -4010.43 -3865.50 3.3 0.6 -16.56 14d16 28.1 1.04 V6 TH8-TT -14598.53 138.07 -4263.06 -4078.96 3.3 0.6 -9.34 14d16 28.1 1.04 V6 TH8-TT -15422.89 167.31 -4518.08 -4295.00 3.3 0.6 -2.05 14d16 28.1 1.04 V6 TH8-TT -16255.71 196.89 -4775.75 -4513.23 3.3 0.6 5.31 14d18 35.6 0.20 1.32 V6 TH8-TT -17095.78 194.99 -5014.51 -4754.51 3.3 0.6 12.13 14d18 35.6 0.45 1.32 V6 TH8-TT -17986.50 316.73 -5350.16 -4927.85 4.8 0.6 21.72 14d18 35.6 0.80 1.32 V6 TH8-TT -18987.93 800.78 -5958.98 -4891.27 0.6 39.11 14d20 44 1.45 1.63 V6 TH8-TT -19880.75 -167.79 -5568.35 -5792.08 3.4 0.6 34.35 14d20 44 1.27 1.63 Hầm V6 TH8-TT -20538.49 144.65 -5964.57 -5771.71 4.4 0.6 39.27 14d20 44 1.45 1.63 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 44 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.8 Thép vách V6 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V6 TH9-TT -536.98 -294.66 3.3 0.9 -230.14 -190.14 18d14 27.7 0.68 25 V6 TH9-TT -1294.59 -272.69 3.3 0.9 -554.83 -180.86 18d14 27.7 0.68 24 V6 TH9-TT -2038.23 -284.37 3.3 0.9 -873.53 -171.76 18d14 27.7 0.68 23 V6 TH9-TT -2775.63 -296.43 3.3 0.9 -1189.56 -162.73 18d14 27.7 0.68 22 V6 TH9-TT -3506.95 -312.71 3.3 0.9 -1502.98 -153.77 18d14 27.7 0.68 21 V6 TH9-TT -4232.25 -330.07 3.3 0.9 -1813.82 -144.89 18d14 27.7 0.68 20 V6 TH9-TT -4951.73 -349.09 3.3 0.9 -2122.17 -136.08 18d14 27.7 0.68 19 V6 TH9-TT -5665.51 -369.54 3.3 0.9 -2428.08 -127.34 18d14 27.7 0.68 18 V6 TH9-TT -6373.76 -391.33 3.3 0.9 -2731.61 -118.67 18d14 27.7 0.68 17 V6 TH9-TT -7076.60 -414.87 3.3 0.9 -3032.83 -110.06 18d14 27.7 0.68 16 V6 TH9-TT -7774.29 -437.92 3.3 0.9 -3331.84 -101.52 18d14 27.7 0.68 15 V6 TH1-TT -8501.21 -272.74 3.3 0.9 -3643.37 -92.62 18d14 27.7 0.68 14 V6 TH1-TT -9231.93 -272.82 3.3 0.9 -3956.54 -83.67 18d14 27.7 0.68 13 V6 TH1-TT -9964.36 -272.46 3.3 0.9 -4270.44 -74.70 18d14 27.7 0.68 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 45 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 V6 TH1-TT -10698.70 -271.64 3.3 0.9 -4585.16 -65.71 18d14 27.7 0.68 11 V6 TH1-TT -11435.12 -270.35 3.3 0.9 -4900.76 -56.69 18d14 27.7 0.68 10 V6 TH8-TT -12178.57 50.53 3.3 0.9 -5219.39 -47.59 18d14 27.7 0.68 V6 TH8-TT -12976.21 78.80 3.3 0.9 -5561.23 -37.82 18d14 27.7 0.68 V6 TH8-TT -13782.89 108.70 3.3 0.9 -5906.95 -27.94 18d14 27.7 0.68 V6 TH8-TT -14598.53 138.07 3.3 0.9 -6256.51 -17.96 18d14 27.7 0.68 V6 TH8-TT -15422.89 167.31 3.3 0.9 -6609.81 -7.86 18d14 27.7 0.68 V6 TH8-TT -16255.71 196.89 3.3 0.9 -6966.73 2.34 18d16 36.2 0.06 0.89 V6 TH8-TT -17095.78 194.99 3.3 0.9 -7326.76 12.62 18d16 36.2 0.31 0.89 V6 TH8-TT -17986.50 316.73 4.8 0.9 -7708.50 23.53 18d16 36.2 0.58 0.89 V6 TH8-TT -18987.93 800.78 0.9 -8137.69 49.09 18d20 56.5 1.21 1.40 Trệt V6 TH8-TT -19880.75 -167.79 3.4 0.9 -8520.32 46.72 18d20 56.5 1.15 1.40 Hầm V6 TH8-TT -20538.49 144.65 4.4 0.9 -8802.21 54.78 18d20 56.5 1.35 1.40 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 46 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.9 Thép biên vách V5 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V5 TH9-TT -511.85 -221.90 -0.91 -278.28 3.3 0.6 -123.19 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 25 V5 TH9-TT -1245.87 -211.61 -207.53 -472.04 3.3 0.6 -117.66 14d16 28.1 1.04 24 V5 TH9-TT -1966.26 -221.61 -397.75 -674.75 3.3 0.6 -111.86 14d16 28.1 1.04 23 V5 TH12-TT -2558.64 -288.78 -517.32 -878.29 3.3 0.6 -106.05 14d16 28.1 1.04 22 V5 TH12-TT -3239.20 -329.30 -677.61 -1089.23 3.3 0.6 -100.02 14d16 28.1 1.04 21 V5 TH12-TT -3916.74 -368.41 -837.94 -1298.46 3.3 0.6 -94.04 14d16 28.1 1.04 20 V5 TH12-TT -4592.34 -404.72 -999.51 -1505.41 3.3 0.6 -88.13 14d16 28.1 1.04 19 V5 TH12-TT -5266.74 -437.53 -1162.93 -1709.84 3.3 0.6 -82.29 14d16 28.1 1.04 18 V5 TH12-TT -5940.39 -466.70 -1328.42 -1911.79 3.3 0.6 -76.52 14d16 28.1 1.04 17 V5 TH12-TT -6613.53 -492.61 -1495.81 -2111.57 3.3 0.6 -70.81 14d16 28.1 1.04 16 V5 TH12-TT -7286.33 -515.74 -1664.84 -2309.52 3.3 0.6 -65.16 14d16 28.1 1.04 15 V5 TH12-TT -7958.99 -536.35 -1835.42 -2505.85 3.3 0.6 -59.55 14d16 28.1 1.04 14 V5 TH12-TT -8631.87 -554.53 -2007.57 -2700.73 3.3 0.6 -53.98 14d16 28.1 1.04 H Lb (m) (m) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Asmax biên (cm2) Chọn thép biên MSSV: 17149265 µ (%) 47 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 V5 TH12-TT -9305.76 -570.78 -2181.20 -2894.67 3.3 0.6 -48.44 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 12 V5 TH12-TT -9982.10 -586.29 -2355.96 -3088.82 3.3 0.6 -42.89 14d16 28.1 1.04 11 V5 TH12-TT -10663.21 -602.54 -2531.56 -3284.73 3.3 0.6 -37.29 14d16 28.1 1.04 10 V5 TH12-TT -11352.36 -620.69 -2708.16 -3484.03 3.3 0.6 -31.60 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -12053.45 -641.47 -2886.39 -3688.22 3.3 0.6 -25.77 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -12770.52 -665.51 -3066.92 -3898.81 3.3 0.6 -19.75 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -13506.99 -693.72 -3250.15 -4117.30 3.3 0.6 -13.51 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -14265.02 -726.75 -3436.24 -4344.68 3.3 0.6 -7.01 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -15045.30 -764.86 -3625.22 -4581.30 3.3 0.6 -0.25 14d16 28.1 1.04 V5 TH12-TT -15846.01 -804.71 -3818.70 -4824.58 3.3 0.6 6.70 14d16 28.1 0.25 1.04 V5 TH12-TT -16709.82 -1056.69 -3896.79 -5217.66 4.8 0.6 17.93 14d16 28.1 0.66 1.04 V5 TH12-TT -17612.23 -1838.24 -3654.43 -5952.24 0.6 38.92 14d20 44 1.44 1.63 V5 TH8-TT -19686.12 -139.85 -5281.53 -5456.35 3.4 0.6 24.75 14d20 44 0.92 1.63 Hầm V5 TH8-TT -20367.97 176.42 -5665.16 -5444.64 4.4 0.6 30.72 14d20 44 1.14 1.63 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 48 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.10 Thép vách V5 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V5 TH9-TT -511.85 -221.90 3.3 -232.66 -211.92 16d14 24.6 0.58 25 V5 TH9-TT -1245.87 -211.61 3.3 -566.31 -202.39 16d14 24.6 0.58 24 V5 TH9-TT -1966.26 -221.61 3.3 -893.75 -193.04 16d14 24.6 0.58 23 V5 TH9-TT -2680.83 -233.94 3.3 -1218.56 -183.76 16d14 24.6 0.58 22 V5 TH9-TT -3389.89 -250.55 3.3 -1540.86 -174.55 16d14 24.6 0.58 21 V5 TH9-TT -4093.57 -268.64 3.3 -1860.71 -165.41 16d14 24.6 0.58 20 V5 TH9-TT -4792.11 -288.76 3.3 -2178.23 -156.34 16d14 24.6 0.58 19 V5 TH9-TT -5485.74 -310.68 3.3 -2493.52 -147.33 16d14 24.6 0.58 18 V5 TH9-TT -6174.68 -334.31 3.3 -2806.67 -138.38 16d14 24.6 0.58 17 V5 TH1-TT -6868.21 -205.23 3.3 -3121.91 -129.37 16d14 24.6 0.58 16 V5 TH1-TT -7581.55 -209.33 3.3 -3446.16 -120.11 16d14 24.6 0.58 15 V5 TH1-TT -8297.14 -213.24 3.3 -3771.43 -110.82 16d14 24.6 0.58 14 V5 TH1-TT -9015.24 -216.96 3.3 -4097.84 -101.49 16d14 24.6 0.58 13 V5 TH1-TT -9736.14 -220.47 3.3 -4425.52 -92.13 16d14 24.6 0.58 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 49 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 V5 TH1-TT -10460.09 -223.74 3.3 -4754.59 -82.73 16d14 24.6 0.58 11 V5 TH8-TT -11218.62 76.25 3.3 -5099.37 -72.88 16d14 24.6 0.58 10 V5 TH8-TT -12002.35 99.51 3.3 -5455.61 -62.70 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -12796.11 123.80 3.3 -5816.42 -52.39 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -13600.10 149.77 3.3 -6181.87 -41.95 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -14414.33 175.29 3.3 -6551.97 -31.37 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -15238.60 200.89 3.3 -6926.63 -20.67 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -16072.75 225.42 3.3 -7305.80 -9.83 16d14 24.6 0.58 V5 TH8-TT -16915.68 225.96 3.3 -7688.94 1.11 16d14 24.6 0.03 0.58 V5 TH8-TT -17812.49 293.30 4.8 -8096.58 12.76 16d14 24.6 0.30 0.58 V5 TH8-TT -18810.24 762.49 -8550.11 39.69 16d20 50.2 0.93 1.18 V5 TH8-TT -19686.12 -139.85 3.4 -8948.24 37.09 16d20 50.2 0.87 1.18 Hầm V5 TH8-TT -20367.97 176.42 4.4 -9258.17 45.95 16d20 50.2 1.08 1.18 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 50 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.11 Thép biên vách V19 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái V19 TH9-TT -431.09 -175.50 -1.14 -271.13 3.3 0.6 -123.40 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.10 25 V19 TH9-TT -1056.69 -152.40 -216.46 -450.92 3.3 0.6 -118.26 14d16 28.1 1.10 24 V19 TH9-TT -1676.23 -157.22 -408.39 -650.28 3.3 0.6 -112.56 14d16 28.1 1.10 23 V19 TH9-TT -2298.72 -161.16 -601.94 -849.88 3.3 0.6 -106.86 14d16 28.1 1.10 22 V19 TH9-TT -2924.70 -168.62 -793.88 -1053.29 3.3 0.6 -101.05 14d16 28.1 1.10 21 V19 TH9-TT -3554.47 -177.02 -986.29 -1258.63 3.3 0.6 -95.18 14d16 28.1 1.10 20 V19 TH9-TT -4188.29 -186.86 -1178.88 -1466.36 3.3 0.6 -89.25 14d16 28.1 1.10 19 V19 TH9-TT -4826.35 -197.99 -1371.81 -1676.41 3.3 0.6 -83.25 14d16 28.1 1.10 18 V19 TH9-TT -5468.77 -210.34 -1565.18 -1888.78 3.3 0.6 -77.18 14d16 28.1 1.10 17 V19 TH9-TT -6115.62 -224.34 -1758.68 -2103.82 3.3 0.6 -71.03 14d16 28.1 1.10 16 V19 TH9-TT -6766.85 -238.29 -1953.60 -2320.20 3.3 0.6 -64.85 14d16 28.1 1.10 15 V19 TH9-TT -7422.39 -252.77 -2149.47 -2538.35 3.3 0.6 -58.62 14d16 28.1 1.10 14 V19 TH9-TT -8082.10 -267.88 -2346.18 -2758.31 3.3 0.6 -52.33 14d16 28.1 1.10 H Lb (m) (m) SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Asmax biên (cm2) Chọn thép biên MSSV: 17149265 µ (%) 51 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 V19 TH9-TT -8745.81 -284.16 -2543.25 -2980.42 3.3 0.6 -45.99 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.10 12 V19 TH9-TT -9413.24 -299.99 -2741.84 -3203.37 3.3 0.6 -39.62 14d16 28.1 1.10 11 V19 TH9-TT -10084.07 -316.02 -2941.35 -3427.54 3.3 0.6 -33.21 14d16 28.1 1.10 10 V19 TH9-TT -10757.93 -332.34 -3141.59 -3652.89 3.3 0.6 -26.77 14d16 28.1 1.10 V19 TH9-TT -11434.36 -349.09 -3342.32 -3879.38 3.3 0.6 -20.30 14d16 28.1 1.10 V19 TH9-TT -12112.86 -366.84 -3542.93 -4107.30 3.3 0.6 -13.79 14d16 28.1 1.10 V19 TH9-TT -12792.76 -383.99 -3744.44 -4335.20 3.3 0.6 -7.28 14d16 28.1 1.10 V19 TH9-TT -13473.35 -400.78 -3946.45 -4563.04 3.3 0.6 -0.77 14d16 28.1 1.10 V19 TH9-TT -14153.79 -416.64 -4149.12 -4790.11 3.3 0.6 5.72 14d16 28.1 0.21 1.10 V19 TH9-TT -14833.30 -420.12 -4361.03 -5007.37 3.3 0.6 11.92 14d16 28.1 0.44 1.10 V19 TH9-TT -15542.90 -536.17 -4495.85 -5320.72 4.8 0.6 20.88 14d16 28.1 0.77 1.10 V19 TH9-TT -16252.65 -860.77 -4470.29 -5794.55 0.6 34.42 14d20 44 1.27 1.73 V19 TH9-TT -17185.25 48.97 -5464.59 -5389.25 3.4 0.6 24.99 14d20 44 0.93 1.73 Hầm V19 TH9-TT -18009.31 -139.82 -5579.60 -5794.70 4.4 0.6 34.42 14d20 44 1.27 1.73 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 52 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.12 Thép vách V19 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V19 TH9-TT -431.09 -175.50 3.3 0.7 -158.82 -148.46 14d14 21.5 0.72 25 V19 TH9-TT -1056.69 -152.40 3.3 0.7 -389.31 -141.88 14d14 21.5 0.72 24 V19 TH9-TT -1676.23 -157.22 3.3 0.7 -617.56 -135.36 14d14 21.5 0.72 23 V19 TH9-TT -2298.72 -161.16 3.3 0.7 -846.90 -128.80 14d14 21.5 0.72 22 V19 TH9-TT -2924.70 -168.62 3.3 0.7 -1077.52 -122.21 14d14 21.5 0.72 21 V19 TH9-TT -3554.47 -177.02 3.3 0.7 -1309.54 -115.58 14d14 21.5 0.72 20 V19 TH9-TT -4188.29 -186.86 3.3 0.7 -1543.05 -108.91 14d14 21.5 0.72 19 V19 TH9-TT -4826.35 -197.99 3.3 0.7 -1778.13 -102.20 14d14 21.5 0.72 18 V19 TH9-TT -5468.77 -210.34 3.3 0.7 -2014.81 -95.43 14d14 21.5 0.72 17 V19 TH9-TT -6115.62 -224.34 3.3 0.7 -2253.12 -88.63 14d14 21.5 0.72 16 V19 TH9-TT -6766.85 -238.29 3.3 0.7 -2493.05 -81.77 14d14 21.5 0.72 15 V19 TH9-TT -7422.39 -252.77 3.3 0.7 -2734.57 -74.87 14d14 21.5 0.72 14 V19 TH9-TT -8082.10 -267.88 3.3 0.7 -2977.62 -67.93 14d14 21.5 0.72 13 V19 TH9-TT -8745.81 -284.16 3.3 0.7 -3222.14 -60.94 14d14 21.5 0.72 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 53 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 V19 TH9-TT -9413.24 -299.99 3.3 0.7 -3468.04 -53.91 14d14 21.5 0.72 11 V19 TH9-TT -10084.07 -316.02 3.3 0.7 -3715.18 -46.85 14d14 21.5 0.72 10 V19 TH9-TT -10757.93 -332.34 3.3 0.7 -3963.45 -39.76 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -11434.36 -349.09 3.3 0.7 -4212.66 -32.64 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -12112.86 -366.84 3.3 0.7 -4462.63 -25.50 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -12792.76 -383.99 3.3 0.7 -4713.12 -18.34 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -13473.35 -400.78 3.3 0.7 -4963.87 -11.18 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -14153.79 -416.64 3.3 0.7 -5214.55 -4.01 14d14 21.5 0.72 V19 TH9-TT -14833.30 -420.12 3.3 0.7 -5464.90 3.14 14d14 21.5 0.11 0.72 V19 TH9-TT -15542.90 -536.17 4.8 0.7 -5726.33 10.61 14d14 21.5 0.36 0.72 V19 TH9-TT -16252.65 -860.77 0.7 -5987.82 27.87 14d20 44 0.94 1.48 V19 TH9-TT -17185.25 48.97 3.4 0.7 -6331.41 27.90 14d20 44 0.94 1.48 Hầm V19 TH9-TT -18009.31 -139.82 4.4 0.7 -6635.01 36.57 14d20 44 1.23 1.48 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 54 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.13 Thép biên vách V11 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Tầng mái V11 TH8-TT -473.19 318.38 -347.45 77.06 3.3 0.6 2.20 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 25 V11 TH8-TT -1115.87 285.68 -509.27 -128.37 3.3 0.6 -116.59 14d16 28.1 1.04 24 V11 TH8-TT -1744.31 288.63 -690.80 -305.95 3.3 0.6 -111.41 14d16 28.1 1.04 23 V11 TH8-TT -2367.21 291.62 -870.76 -481.93 3.3 0.6 -106.26 14d16 28.1 1.04 22 V11 TH1-TT -2985.11 231.22 -1007.03 -698.74 3.3 0.6 -102.37 14d16 28.1 1.04 21 V11 TH1-TT -3614.73 225.39 -1183.04 -882.52 3.3 0.6 -97.34 14d16 28.1 1.04 20 V11 TH1-TT -4245.58 219.33 -1359.25 -1066.80 3.3 0.6 -92.31 14d16 28.1 1.04 19 V11 TH7-TT -4883.23 169.55 -1508.24 -1282.17 3.3 0.6 -88.05 14d16 28.1 1.04 18 V11 TH7-TT -5525.05 161.35 -1686.16 -1471.02 3.3 0.6 -82.97 14d16 28.1 1.04 17 V11 TH7-TT -6170.81 152.87 -1865.00 -1661.17 3.3 0.6 -77.86 14d16 28.1 1.04 16 V11 TH9-TT -6842.15 -0.23 -1954.75 -1955.05 3.3 0.6 -75.28 14d16 28.1 1.04 15 V11 TH9-TT -7530.52 -31.27 -2130.73 -2172.43 3.3 0.6 -69.07 14d16 28.1 1.04 14 V11 TH9-TT -8228.77 -63.44 -2308.79 -2393.37 3.3 0.6 -62.76 14d16 28.1 1.04 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h Chọn thép biên MSSV: 17149265 0.08 µ biên chọn (%) 1.04 µ (%) 55 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 V11 TH9-TT -8937.06 -97.35 -2488.55 -2618.34 3.3 0.6 -56.33 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.04 12 V11 TH9-TT -9655.43 -130.66 -2671.59 -2845.80 3.3 0.6 -49.83 14d16 28.1 1.04 11 V11 TH9-TT -10383.89 -164.27 -2857.32 -3076.34 3.3 0.6 -43.25 14d16 28.1 1.04 10 V11 TH9-TT -11122.49 -198.31 -3045.65 -3310.06 3.3 0.6 -36.57 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -11871.17 -232.87 -3236.51 -3547.01 3.3 0.6 -29.80 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -12629.75 -268.50 -3429.50 -3787.50 3.3 0.6 -22.93 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -13397.76 -302.66 -3626.16 -4029.70 3.3 0.6 -16.01 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -14174.50 -335.44 -3826.23 -4273.48 3.3 0.6 -9.04 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -14958.98 -365.30 -4030.46 -4517.53 3.3 0.6 -2.07 14d16 28.1 1.04 V11 TH9-TT -15750.59 -376.58 -4249.12 -4751.22 3.3 0.6 4.61 14d16 28.1 0.17 1.04 V11 TH9-TT -16584.96 -480.16 -4418.46 -5058.67 4.8 0.6 13.39 14d16 28.1 0.50 1.04 V11 TH9-TT -17524.09 -1183.14 -4218.12 -5795.64 0.6 34.45 14d18 35.6 1.28 1.32 V11 TH9-TT -18319.03 191.91 -5361.95 -5106.07 3.4 0.6 22.06 14d18 35.6 0.82 1.32 Hầm V11 TH9-TT -18925.53 -221.41 -5259.69 -5554.90 4.4 0.6 27.57 14d18 35.6 1.02 1.32 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 56 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.14 Thép vách V11 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái V11 TH8-TT -473.19 318.38 3.3 0.9 -202.79 -190.92 14d14 21.5 0.56 25 V11 TH8-TT -1115.87 285.68 3.3 0.9 -478.23 -183.05 14d14 21.5 0.56 24 V11 TH8-TT -1744.31 288.63 3.3 0.9 -747.56 -175.36 14d14 21.5 0.56 23 V11 TH8-TT -2367.21 291.62 3.3 0.9 -1014.52 -167.73 14d14 21.5 0.56 22 V11 TH1-TT -2985.11 231.22 3.3 0.9 -1279.33 -160.16 14d14 21.5 0.56 21 V11 TH1-TT -3614.73 225.39 3.3 0.9 -1549.17 -152.45 14d14 21.5 0.56 20 V11 TH1-TT -4245.58 219.33 3.3 0.9 -1819.54 -144.73 14d14 21.5 0.56 19 V11 TH7-TT -4883.23 169.55 3.3 0.9 -2092.81 -136.92 14d14 21.5 0.56 18 V11 TH7-TT -5525.05 161.35 3.3 0.9 -2367.88 -129.06 14d14 21.5 0.56 17 V11 TH7-TT -6170.81 152.87 3.3 0.9 -2644.63 -121.15 14d14 21.5 0.56 16 V11 TH9-TT -6842.15 -0.23 3.3 0.9 -2932.35 -112.93 14d14 21.5 0.56 15 V11 TH9-TT -7530.52 -31.27 3.3 0.9 -3227.37 -104.50 14d14 21.5 0.56 14 V11 TH9-TT -8228.77 -63.44 3.3 0.9 -3526.62 -95.95 14d14 21.5 0.56 13 V11 TH9-TT -8937.06 -97.35 3.3 0.9 -3830.17 -87.28 14d14 21.5 0.56 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 57 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 V11 TH9-TT -9655.43 -130.66 3.3 0.9 -4138.04 -78.48 14d14 21.5 0.56 11 V11 TH9-TT -10383.89 -164.27 3.3 0.9 -4450.24 -69.56 14d14 21.5 0.56 10 V11 TH9-TT -11122.49 -198.31 3.3 0.9 -4766.78 -60.52 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -11871.17 -232.87 3.3 0.9 -5087.64 -51.35 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -12629.75 -268.50 3.3 0.9 -5412.75 -42.06 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -13397.76 -302.66 3.3 0.9 -5741.90 -32.66 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -14174.50 -335.44 3.3 0.9 -6074.79 -23.15 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -14958.98 -365.30 3.3 0.9 -6410.99 -13.54 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -15750.59 -376.58 3.3 0.9 -6750.25 -3.85 14d14 21.5 0.56 V11 TH9-TT -16584.96 -480.16 4.8 0.9 -7107.84 6.37 14d14 21.5 0.17 0.56 V11 TH9-TT -17524.09 -1183.14 0.9 -7510.32 30.14 14d18 35.6 0.79 0.93 V11 TH9-TT -18319.03 191.91 3.4 0.9 -7851.01 27.60 14d18 35.6 0.72 0.93 Hầm V11 TH9-TT -18925.53 -221.41 4.4 0.9 -8110.94 35.03 14d18 35.6 0.92 0.93 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 58 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.15 Thép biên vách V25 STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Mái TM V25 TH5-TT 0.70 -170.42 131.29 -130.90 3.3 0.5 3.75 12d16 As biên chọn (cm2) 24.1 Tầng mái V25 TH5-TT -243.26 -210.30 94.20 -229.34 3.3 0.5 2.69 12d16 24.1 0.13 1.21 25 V25 TH5-TT -651.06 -228.38 -5.17 -356.53 3.3 0.5 -86.96 12d16 24.1 1.21 24 V25 TH5-TT -1058.10 -229.78 -117.16 -470.67 3.3 0.5 -83.70 12d16 24.1 1.21 23 V25 TH5-TT -1464.67 -236.63 -224.83 -588.88 3.3 0.5 -80.32 12d16 24.1 1.21 22 V25 TH5-TT -1870.83 -245.66 -330.71 -708.64 3.3 0.5 -76.90 12d16 24.1 1.21 21 V25 TH5-TT -2276.79 -255.37 -436.00 -828.88 3.3 0.5 -73.46 12d16 24.1 1.21 20 V25 TH5-TT -2682.76 -266.06 -540.55 -949.87 3.3 0.5 -70.00 12d16 24.1 1.21 19 V25 TH5-TT -3089.02 -277.51 -644.59 -1071.53 3.3 0.5 -66.53 12d16 24.1 1.21 18 V25 TH8-TT -4215.18 42.90 -1203.88 -1137.88 3.3 0.5 -62.75 12d16 24.1 1.21 17 V25 TH8-TT -4707.69 54.37 -1349.52 -1265.87 3.3 0.5 -58.59 12d16 24.1 1.21 16 V25 TH8-TT -5204.86 65.81 -1496.42 -1395.17 3.3 0.5 -54.39 12d16 24.1 1.21 15 V25 TH8-TT -5706.96 77.74 -1645.07 -1525.47 3.3 0.5 -50.14 12d16 24.1 1.21 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.19 µ biên chọn (%) 1.21 µ (%) 59 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 14 V25 TH8-TT -6214.27 90.17 -1795.55 -1656.82 3.3 0.5 -45.84 12d16 As biên chọn (cm2) 24.1 µ biên chọn (%) 1.21 13 V25 TH8-TT -6727.03 103.54 -1948.27 -1788.98 3.3 0.5 -41.48 12d16 24.1 1.21 12 V25 TH8-TT -7245.48 116.39 -2102.16 -1923.10 3.3 0.5 -37.08 12d16 24.1 1.21 11 V25 TH8-TT -7769.83 129.29 -2257.74 -2058.84 3.3 0.5 -32.64 12d16 24.1 1.21 10 V25 TH8-TT -8300.26 142.30 -2415.09 -2196.17 3.3 0.5 -28.14 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -8836.92 155.50 -2574.32 -2335.09 3.3 0.5 -23.59 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -9379.93 169.35 -2735.80 -2475.27 3.3 0.5 -18.98 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -9929.35 182.53 -2898.56 -2617.74 3.3 0.5 -14.33 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -10485.15 194.85 -3062.43 -2762.66 3.3 0.5 -9.64 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -11047.33 209.81 -3230.09 -2907.31 3.3 0.5 -4.85 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -11615.31 198.77 -3379.38 -3073.57 3.3 0.5 -0.59 12d16 24.1 1.21 V25 TH8-TT -12227.15 278.33 -3610.53 -3182.33 4.8 0.5 6.02 12d18 24.1 0.30 1.21 V25 TH8-TT -12870.64 521.43 -3976.28 -3174.08 0.5 16.47 12d18 30.5 0.82 1.53 V25 TH8-TT -13572.42 15.23 -3781.83 -3758.40 3.4 0.5 10.91 12d18 30.5 0.55 1.53 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 60 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Hầm V25 TH8-TT -14164.37 109.15 -4018.51 -3850.59 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên 4.4 17.67 12d18 0.5 As biên chọn (cm2) 30.5 µ (%) 0.88 µ biên chọn (%) 1.53 Bảng B.16 Thép vách V25 H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Mái TM V25 TH3-TT -81.87 174.60 3.3 0.8 -36.39 -154.39 10d14 15.4 0.51 Tầng mái V25 TH8-TT -404.68 0.61 3.3 0.8 -179.86 -150.29 10d14 15.4 0.51 25 V25 TH8-TT -870.27 7.59 3.3 0.8 -386.79 -144.38 10d14 15.4 0.51 24 V25 TH8-TT -1339.90 4.59 3.3 0.8 -595.51 -138.41 10d14 15.4 0.51 23 V25 TH8-TT -1811.38 6.55 3.3 0.8 -805.06 -132.43 10d14 15.4 0.51 22 V25 TH8-TT -2285.45 11.06 3.3 0.8 -1015.76 -126.41 10d14 15.4 0.51 21 V25 TH8-TT -2762.50 16.88 3.3 0.8 -1227.78 -120.35 10d14 15.4 0.51 20 V25 TH8-TT -3242.91 24.23 3.3 0.8 -1441.29 -114.25 10d14 15.4 0.51 19 V25 TH8-TT -3727.02 32.95 3.3 0.8 -1656.45 -108.10 10d14 15.4 0.51 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 61 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 18 V25 TH8-TT -4215.18 42.90 3.3 0.8 -1873.41 -101.90 10d14 15.4 0.51 17 V25 TH8-TT -4707.69 54.37 3.3 0.8 -2092.31 -95.65 10d14 15.4 0.51 16 V25 TH8-TT -5204.86 65.81 3.3 0.8 -2313.27 -89.34 10d14 15.4 0.51 15 V25 TH8-TT -5706.96 77.74 3.3 0.8 -2536.43 -82.96 10d14 15.4 0.51 14 V25 TH8-TT -6214.27 90.17 3.3 0.8 -2761.90 -76.52 10d14 15.4 0.51 13 V25 TH8-TT -6727.03 103.54 3.3 0.8 -2989.79 -70.01 10d14 15.4 0.51 12 V25 TH8-TT -7245.48 116.39 3.3 0.8 -3220.22 -63.42 10d14 15.4 0.51 11 V25 TH8-TT -7769.83 129.29 3.3 0.8 -3453.26 -56.76 10d14 15.4 0.51 10 V25 TH8-TT -8300.26 142.30 3.3 0.8 -3689.00 -50.03 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -8836.92 155.50 3.3 0.8 -3927.52 -43.21 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -9379.93 169.35 3.3 0.8 -4168.86 -36.32 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -9929.35 182.53 3.3 0.8 -4413.04 -29.34 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -10485.15 194.85 3.3 0.8 -4660.07 -22.28 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -11047.33 209.81 3.3 0.8 -4909.92 -15.15 10d14 15.4 0.51 V25 TH8-TT -11615.31 198.77 3.3 0.8 -5162.36 -7.93 10d14 15.4 0.51 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 62 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) V25 TH8-TT -12227.15 278.33 4.8 0.8 -5434.29 6.84 10d14 15.4 0.23 0.51 V25 TH8-TT -12870.64 521.43 0.8 -5720.28 20.05 10d18 25.4 0.67 0.85 V25 TH8-TT -13572.42 15.23 3.4 0.8 -6032.18 16.92 10d18 25.4 0.56 0.85 Hầm V25 TH8-TT -14164.37 109.15 4.4 0.8 -6295.28 24.44 10d18 25.4 0.81 0.85 Bảng B.17 Thép biên vách VXY1 (Trục 7) STORY Pier Tầng mái VXY1-7 CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) TH8-TT -380.42 477.74 -367.48 194.57 3.3 0.5 5.56 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên 0.25 µ biên chọn (%) 1.32 µ (%) 25 VXY1-7 TH5-TT -518.83 355.73 -327.17 91.34 3.3 0.5 2.61 14d16 28.1 0.12 1.32 24 VXY1-7 TH8-TT -1271.97 432.65 -543.59 -34.58 3.3 0.5 -93.75 14d16 28.1 1.32 23 VXY1-7 TH12-TT -1123.87 435.02 -511.32 0.47 3.3 0.5 0.01 14d16 28.1 0.00 1.32 22 VXY1-7 -2148.00 416.02 -732.90 -243.47 3.3 0.5 -88.35 14d16 28.1 1.32 TH8-TT SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 63 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 21 VXY1-7 TH8-TT -2582.75 410.58 -828.50 -345.47 3.3 0.5 -85.61 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.32 20 VXY1-7 TH8-TT -3015.14 406.66 -924.47 -446.05 3.3 0.5 -82.87 14d16 28.1 1.32 19 VXY1-7 TH8-TT -3444.60 404.18 -1020.62 -545.11 3.3 0.5 -80.13 14d16 28.1 1.32 18 VXY1-7 TH8-TT -3870.55 403.18 -1116.84 -642.51 3.3 0.5 -77.38 14d16 28.1 1.32 17 VXY1-7 TH8-TT -4292.31 404.14 -1213.25 -737.80 3.3 0.5 -74.62 14d16 28.1 1.32 16 VXY1-7 TH8-TT -4710.36 404.57 -1308.52 -832.55 3.3 0.5 -71.90 14d16 28.1 1.32 15 VXY1-7 TH8-TT -5124.07 405.46 -1403.07 -926.05 3.3 0.5 -69.20 14d16 28.1 1.32 14 VXY1-7 TH8-TT -5532.35 407.16 -1496.86 -1017.84 3.3 0.5 -66.52 14d16 28.1 1.32 13 VXY1-7 TH8-TT -5934.07 410.35 -1590.03 -1107.27 3.3 0.5 -63.86 14d16 28.1 1.32 12 VXY1-7 TH8-TT -6329.27 412.71 -1681.24 -1195.70 3.3 0.5 -61.25 14d16 28.1 1.32 11 VXY1-7 TH8-TT -6716.91 415.32 -1770.87 -1282.27 3.3 0.5 -58.69 14d16 28.1 1.32 10 VXY1-7 TH8-TT -7095.55 418.52 -1858.81 -1366.44 3.3 0.5 -56.18 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH8-TT -7463.59 422.75 -1944.94 -1447.59 3.3 0.5 -53.72 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH8-TT -7819.31 428.80 -2029.35 -1524.88 3.3 0.5 -51.30 14d16 28.1 1.32 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 64 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) VXY1-7 TH8-TT -8162.50 434.28 -2110.57 -1599.65 3.3 0.5 -48.98 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.32 VXY1-7 TH8-TT -8493.47 439.34 -2188.77 -1671.90 3.3 0.5 -46.75 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH8-TT -8815.64 444.33 -2264.93 -1742.18 3.3 0.5 -44.57 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH3-TT -8487.88 447.79 -2192.47 -1665.66 3.3 0.5 -46.64 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH7-TT -9977.04 -45.78 -2240.58 -2294.44 4.8 0.5 -43.73 14d16 28.1 1.32 VXY1-7 TH10-TT -11167.86 -565.16 -2205.70 -2870.60 0.5 -27.27 14d18 35.6 1.68 VXY1-7 TH7-TT -10531.95 209.93 -2517.11 -2270.14 3.4 0.5 -37.37 14d18 35.6 1.68 Hầm VXY1-7 TH8-TT -10588.19 172.93 -2508.13 -2304.68 4.4 0.5 -37.62 14d18 35.6 1.68 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên µ (%) Bảng B.18 Thép vách VXY1 (Trục 7) STORY Pier CBO Tầng mái VXY1-7 TH10-TT 25 VXY1-7 TH10-TT Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) 1.2 -243.55 -255.33 14d14 21.5 0.40 1.2 -499.51 -248.01 14d14 21.5 0.40 P (kN) M (kNm) H Lg (m) (m) -446.51 390.38 3.3 -915.77 366.88 3.3 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 65 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP STORY Pier GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH CBO P (kN) M (kNm) H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) 24 VXY1-7 TH10-TT -1336.04 360.74 3.3 1.2 -728.75 -241.46 14d14 21.5 0.40 23 VXY1-7 TH10-TT -1742.72 345.16 3.3 1.2 -950.57 -235.13 14d14 21.5 0.40 22 VXY1-7 TH8-TT -2148.00 416.02 3.3 1.2 -1171.64 -228.81 14d14 21.5 0.40 21 VXY1-7 TH8-TT -2582.75 410.58 3.3 1.2 -1408.77 -222.04 14d14 21.5 0.40 20 VXY1-7 TH8-TT -3015.14 406.66 3.3 1.2 -1644.62 -215.30 14d14 21.5 0.40 19 VXY1-7 TH8-TT -3444.60 404.18 3.3 1.2 -1878.87 -208.60 14d14 21.5 0.40 18 VXY1-7 TH8-TT -3870.55 403.18 3.3 1.2 -2111.21 -201.97 14d14 21.5 0.40 17 VXY1-7 TH8-TT -4292.31 404.14 3.3 1.2 -2341.26 -195.39 14d14 21.5 0.40 16 VXY1-7 TH8-TT -4710.36 404.57 3.3 1.2 -2569.29 -188.88 14d14 21.5 0.40 15 VXY1-7 TH8-TT -5124.07 405.46 3.3 1.2 -2794.95 -182.43 14d14 21.5 0.40 14 VXY1-7 TH8-TT -5532.35 407.16 3.3 1.2 -3017.64 -176.07 14d14 21.5 0.40 13 VXY1-7 TH8-TT -5934.07 410.35 3.3 1.2 -3236.76 -169.81 14d14 21.5 0.40 12 VXY1-7 TH8-TT -6329.27 412.71 3.3 1.2 -3452.33 -163.65 14d14 21.5 0.40 11 VXY1-7 TH8-TT -6716.91 415.32 3.3 1.2 -3663.77 -157.61 14d14 21.5 0.40 10 VXY1-7 TH8-TT -7095.55 418.52 3.3 1.2 -3870.30 -151.71 14d14 21.5 0.40 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 66 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) VXY1-7 TH8-TT -7463.59 422.75 3.3 1.2 -4071.05 -145.97 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH8-TT -7819.31 428.80 3.3 1.2 -4265.08 -140.43 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH8-TT -8162.50 434.28 3.3 1.2 -4452.27 -135.08 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH8-TT -8493.47 439.34 3.3 1.2 -4632.80 -129.92 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH8-TT -8815.64 444.33 3.3 1.2 -4808.53 -124.90 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH7-TT -9206.48 73.44 3.3 1.2 -5021.71 -118.81 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH7-TT -9977.04 -45.78 4.8 1.2 -5442.02 -106.80 14d14 21.5 0.40 VXY1-7 TH10-TT -11167.86 -565.16 1.2 -6091.56 -78.29 14d16 28.1 0.52 Trệt VXY1-7 TH7-TT -10531.95 209.93 3.4 1.2 -5744.70 -98.15 14d16 28.1 0.52 Hầm VXY1-7 TH8-TT -10588.19 172.93 4.4 1.2 -5775.38 -97.27 14d16 28.1 0.52 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 67 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.19 Thép biên vách VXY1 (Trục F) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) Tầng mái VXY1-F TH10-TT -438.41 -494.60 191.30 -390.58 3.3 0.5 5.47 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 25 VXY1-F TH10-TT -904.46 -463.59 67.14 -478.26 3.3 0.5 1.92 14d16 28.1 0.09 1.25 24 VXY1-F TH10-TT -1317.35 -481.09 -16.41 -582.39 3.3 0.5 -92.65 14d16 28.1 1.25 23 VXY1-F TH10-TT -1714.20 -485.31 -104.11 -675.07 3.3 0.5 -90.00 14d16 28.1 1.25 22 VXY1-F TH10-TT -2103.36 -488.52 -190.67 -765.40 3.3 0.5 -87.42 14d16 28.1 1.25 21 VXY1-F TH10-TT -2490.05 -490.91 -277.15 -854.69 3.3 0.5 -84.87 14d16 28.1 1.25 20 VXY1-F TH10-TT -2876.22 -492.84 -363.78 -943.59 3.3 0.5 -82.33 14d16 28.1 1.25 19 VXY1-F TH10-TT -3261.59 -492.79 -451.39 -1031.15 3.3 0.5 -79.82 14d16 28.1 1.25 18 VXY1-F TH10-TT -3644.88 -489.35 -540.53 -1116.23 3.3 0.5 -77.39 14d16 28.1 1.25 17 VXY1-F TH10-TT -4025.35 -482.78 -630.86 -1198.84 3.3 0.5 -75.03 14d16 28.1 1.25 16 VXY1-F TH10-TT -4403.23 -474.83 -721.42 -1280.04 3.3 0.5 -72.71 14d16 28.1 1.25 15 VXY1-F TH10-TT -4778.88 -467.05 -811.38 -1360.84 3.3 0.5 -70.40 14d16 28.1 1.25 14 VXY1-F TH10-TT -5152.00 -460.07 -900.28 -1441.54 3.3 0.5 -68.10 14d16 28.1 1.25 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 0.24 µ biên chọn (%) 1.25 µ (%) 68 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Pleft (kN) Pright (kN) 13 VXY1-F TH10-TT -5521.89 -454.47 -987.64 -1522.31 3.3 0.5 -65.79 14d16 As biên chọn (cm2) 28.1 µ biên chọn (%) 1.25 12 VXY1-F TH10-TT -5887.94 -451.27 -1072.72 -1603.62 3.3 0.5 -63.47 14d16 28.1 1.25 11 VXY1-F TH10-TT -6249.46 -450.85 -1155.13 -1685.54 3.3 0.5 -61.13 14d16 28.1 1.25 10 VXY1-F TH10-TT -6604.82 -452.04 -1235.19 -1767.00 3.3 0.5 -58.80 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -6951.40 -453.44 -1313.14 -1846.59 3.3 0.5 -56.53 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -7286.11 -455.53 -1387.98 -1923.89 3.3 0.5 -54.32 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -7605.70 -461.53 -1457.08 -2000.05 3.3 0.5 -52.14 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -7906.24 -476.65 -1516.49 -2077.25 3.3 0.5 -49.94 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -8181.63 -515.89 -1556.00 -2162.92 3.3 0.5 -47.49 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -8444.09 -546.38 -1597.71 -2240.51 3.3 0.5 -45.27 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -8802.92 -909.24 -1465.81 -2535.51 4.8 0.5 -36.84 14d16 28.1 1.25 VXY1-F TH10-TT -9934.98 -1862.49 -1162.37 -3353.53 0.5 -13.47 14d18 35.6 1.58 VXY1-F TH8-TT -10743.51 -82.34 -2393.27 -2490.14 3.4 0.5 -38.14 14d18 35.6 1.58 Hầm VXY1-F TH8-TT -10884.44 16.46 -2483.42 -2464.05 4.4 0.5 -38.33 14d18 35.6 1.58 H Lb (m) (m) Asmax biên (cm2) Chọn thép biên SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 µ (%) 69 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH Bảng B.20 Thép vách VXY1 (Trục F) H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) Tầng mái VXY1-F TH10-TT -438.41 -494.60 3.3 1.2 -239.14 -255.45 14d14 21.5 0.42 25 VXY1-F TH10-TT -904.46 -463.59 3.3 1.2 -493.34 -248.19 14d14 21.5 0.42 24 VXY1-F TH10-TT -1317.35 -481.09 3.3 1.2 -718.56 -241.76 14d14 21.5 0.42 23 VXY1-F TH10-TT -1714.20 -485.31 3.3 1.2 -935.02 -235.57 14d14 21.5 0.42 22 VXY1-F TH10-TT -2103.36 -488.52 3.3 1.2 -1147.29 -229.51 14d14 21.5 0.42 21 VXY1-F TH10-TT -2490.05 -490.91 3.3 1.2 -1358.21 -223.48 14d14 21.5 0.42 20 VXY1-F TH7-TT -2880.97 -193.94 3.3 1.2 -1571.44 -217.39 14d14 21.5 0.42 19 VXY1-F TH7-TT -3279.56 -197.77 3.3 1.2 -1788.85 -211.18 14d14 21.5 0.42 18 VXY1-F TH7-TT -3675.61 -202.80 3.3 1.2 -2004.88 -205.00 14d14 21.5 0.42 17 VXY1-F TH7-TT -4068.85 -209.28 3.3 1.2 -2219.37 -198.88 14d14 21.5 0.42 16 VXY1-F TH8-TT -4472.10 -255.87 3.3 1.2 -2439.33 -192.59 14d14 21.5 0.42 15 VXY1-F TH8-TT -4897.83 -247.63 3.3 1.2 -2671.54 -185.96 14d14 21.5 0.42 14 VXY1-F TH8-TT -5322.97 -238.70 3.3 1.2 -2903.44 -179.33 14d14 21.5 0.42 13 VXY1-F TH8-TT -5747.43 -229.43 3.3 1.2 -3134.96 -172.72 14d14 21.5 0.42 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 70 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS TS HÀ DUY KHÁNH H Lg (m) (m) Pgiữa (kN) Asmax (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) µ (%) µ chọn (%) STORY Pier CBO P (kN) M (kNm) 12 VXY1-F TH8-TT -6169.79 -219.14 3.3 1.2 -3365.34 -166.13 14d14 21.5 0.42 11 VXY1-F TH8-TT -6589.58 -207.89 3.3 1.2 -3594.31 -159.59 14d14 21.5 0.42 10 VXY1-F TH8-TT -7006.64 -195.69 3.3 1.2 -3821.80 -153.09 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -7420.82 -182.56 3.3 1.2 -4047.72 -146.64 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -7831.92 -168.86 3.3 1.2 -4271.96 -140.23 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -8238.03 -154.17 3.3 1.2 -4493.47 -133.90 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -8636.45 -140.04 3.3 1.2 -4710.79 -127.69 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -9021.13 -132.18 3.3 1.2 -4920.62 -121.70 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -9391.23 -111.31 3.3 1.2 -5122.49 -115.93 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -9945.29 -63.79 4.8 1.2 -5424.70 -107.29 14d14 21.5 0.42 VXY1-F TH8-TT -10853.21 -214.94 1.2 -5919.94 -83.47 14d16 28.1 0.55 VXY1-F TH8-TT -10743.51 -82.34 3.4 1.2 -5860.10 -94.85 14d16 28.1 0.55 Hầm VXY1-F TH8-TT -10884.44 16.46 4.4 1.2 -5936.97 -92.66 14d16 28.1 0.55 SVTH: NGUYỄN HỮU THÀNH h MSSV: 17149265 71 h h S h K L 0
Ngày đăng: 29/05/2023, 08:41
Xem thêm:
