Đồ án tốt nghiệp ngành cnkt công trình xây dựng chung cư 18 tầng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ 18 TẦNG GVHD: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG SVTH: NGUYỄN KHÁNH DUY SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ 18 TẦNG SVTH : NGUYỄN KHÁNH DUY MSSV : 14149247 Khố : 2014 – 2018 Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2018 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** Tp Hồ Chí Minh, ngày… tháng … năm 2018 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: NGUYỄN KHÁNH DUY MSSV:14149247 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Lớp: 14149CL1 Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG ĐT: 0916548639 Ngày nhận đề tài: 29/02/2018 Ngày nộp đề tài:02/07/2018 Tên đề tài: CHUNG CƯ 18 TẦNG Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sữa kích thước theo GVHD) - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: - Chọn phương án sàn phẳng - Mô hinh tính toán cốt thép cho cấu kiện - Chọn phương án móng cọc thiết kết tính tốn móng Sản phẩm: - 01 Thuyết minh 01 Phụ lục - 18 vẽ A1 (05 vẽ kiến trúc, 11 vẽ kết cấu, 02 vẽ móng) TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN i CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN KHÁNH DUY MSSV: 14149247 Ngành: Công nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ 18 TÂNG Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thục hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2018 Giáo viên hướng dẫn ii (Ký ghi rõ họ tên) CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN KHÁNH DUY MSSV: 14149247 Ngành: Công nghệ kỹ thuật công trình xây dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ 18 TÂNG Họ tên Giáo viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thục hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2018 iii Giáo viên hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính toán giải vấn đề phát sinh thực tế Em xin gửi lời cảm ơn đến thầy PHAN ĐỨC HÙNG, suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều sự dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, sự giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận sự dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục sự nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực iv MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP i PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI CẢM ƠN iv TÀI LIỆU THAM KHẢO xiii Chương TỔNG QUAN CÔNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu xây dựng cơng trình 1.2 Địa điểm xây dựng cơng trình 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 Mặt phân khu chức 1.3.2 Mặt đứng 1.3.3 Hệ thống giao thông 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống nước 1.4.3 Thơng gió, chiếu sáng 1.4.4 Phòng cháy, thoát hiểm 1.4.5 Chống sét 1.4.6 Hệ thống thoát rác 1.5 Tải trọng tác động 1.5.1 Tải trọng đứng 1.5.2 Tải trọng ngang 1.6 Vật liệu sử dụng 1.7 Phần mền ứng dụng phân tích tính toan Chương THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 2.1 Cấu tạo sàn điển hình 2.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.1 Tĩnh tải v 2.2.2 Hoạt tải 2.3 Mơ hình nội lực sàn điển hình 2.3.1 Mơ hình kết nội lực 2.3.2 Kiểm tra độ võng sàn 11 2.4 Tính tốn cốt thép 11 Chương THIẾT KẾ CẦU THANG 20 3.1 Cấu tạo thang 20 3.2 Tải trọng 20 3.2.1 Tĩnh tải 20 3.2.2 Hoạt tải 21 3.2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên cầu thang 21 3.3 Sơ đồ tính nội lục thang 21 3.4 Tính tốn cốt thép 24 3.5 Kiểm tra độ võng thang 24 Chương THIẾT KẾ KHUNG 25 4.1 Sơ đồ hình học 25 4.2 Chọn tiết diện sơ chi tiết khung 25 4.2.1 Chọn sơ tiết diện sàn phẳng 25 4.2.2 Chọn sơ tiết diện cột 25 4.2.3 Chọn sơ tiết diện vách cứng 27 4.3 Tải trọng tác dụng 27 4.3.1 Tĩnh tải tác dụng 27 4.3.2 Hoạt tải tác dụng theo phương đứng 27 4.3.3 Hoạt tải tác dụng theo phương ngang 27 4.3.4 Tải trọng động đất 34 4.4 Tổ hợp tải trọng 41 4.5 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 43 4.6 Kết nội lực 44 4.6.1 Khung trục C 44 4.6.2 Khung trục 46 4.7 Tính tốn thiết kết cốt thép cột 48 vi 4.7.1 Tính tốn cốt thép dọc 48 4.7.2 Thiết kế cốt đai cho cột 59 4.8 Tính tốn thiết kế cốt thép vách 59 4.8.1 Tính tốn thiết kế cốt thép dọc cho vách 59 4.8.2 Tính tốn thiết kế cốt thép ngang cho vách 69 Chương THIẾT KẾ MÓNG 70 5.1 Số liệu địa chất công trình 70 5.2 Vật liệu sủ dụng 72 5.3 Chọn sơ kich thước, chiều dài cọc chiều sâu chơn móng 73 5.4 Tính tốn sức chịu tải 73 5.4.1 Tính tốn sức chịu tải theo vật liệu làm cọc 73 5.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất, đá (TCVN 103042014) 74 5.4.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 75 5.4.4 Sức chịu tải thiết kế 77 5.4.5 Kiểm tra cọc vận chuyển, lắp dựng thiết kế móc cẩu 78 5.5 Thiết kế móng cho cọc ép 80 5.5.1 Thiết kế móng M6 80 5.5.2 Thiết kế móng M7 87 5.5.3 Thống kê tính tốn móng cho cơng trình 94 vii DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Tải trọng tiêu chuẩn phần bố sàn cầu thang Bảng 2.1 Tĩnh tải tác dung lên sàn điển hình (Theo TCVN 2737-1995) Bảng 2.2 Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu vực vệ sinh (Theo TCVN 2737-1995) Bảng 2.3 Tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng hầm (Theo TCVN 2737-1995) Bảng 2.4 Tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng mái (Theo TCVN 2737-1995) Bảng 2.5 Hoạt tải tác dụng lên sàn Bảng 2.6 Bảng tổng hợp thép theo phương X 12 Bảng 2.7 Bảng tổng hợp thép theo phương X (tiếp theo) 13 Bảng 2.8 Bảng tổng hợp thép theo phương X (tiếp theo) 14 Bảng 2.9 Bảng tổng hợp thép theo phương X (tiếp theo) 15 Bảng 2.10 Bảng tổng hợp thép theo phương Y 16 Bảng 2.11 Bảng tổng hợp thép theo phương Y (tiếp theo) 17 Bảng 2.12 Bảng tổng hợp thép theo phương Y (tiếp theo) 18 Bảng 2.13 Bảng tổng hợp thép theo phương Y (tiếp theo) 19 Bảng 3.1 Tải trọng tác dụng lên thang (TCVN 2737-1995) 20 Bảng 3.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ (TCVN 2737-1995) 21 Bảng 3.3 Tính tốn cốt thép cầu thang 24 Bảng 4.1 Kích thước sơ tiết diện cột 26 Bảng 4.2 Tính tốn áp lực gió tĩnh 28 Bảng 4.3 Đặc điểm động học cơng trình 30 Bảng 4.4 Giá trị thành phần động tải trọng gió kể đến xung vận tốc 31 Bảng 4.5 Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn 32 Bảng 4.6 Tổng hợp giá trị tính tốn tải trọng gió theo hai phương 33 Bảng 4.7 Phân loại đất (TCVN 9386 - 2012) 35 Bảng 4.8 Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 38 Bảng 4.9 Giá trị hệ số ứng xử cho hệ có sự đặn theo mặt đứng 38 viii -  (5  1)   (6  1)       0.245    0.996 90    Sức chịu tải nhóm cọc: Qnh  nQtk  0.996  30 1212.72  36219.84(kN)   N tt  30166.56(kN) Vậy hệ cọc đủ khả chịu lực 5.5.1.4 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 5.5.1.4.1 Xác định khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất xác đinh công thức sau: ili tb   li Bảng 5.5 Tính tốn góc ma sát trung bình Lớp đất li (m) i i li 6.7 3.15 21.105 2.3 9.2 21.16 2.2 12.83 28.226 6.6 12.23 80.718 5.7 5.48 31.236 6.5 11.25 73.125 24.62 98.48 Tổng 34 332.945 tb  9.790 tb 9.79   2.450 4 - Góc  xác định cơng thức sau:   - Kích thước khối móng quy ước: Bqu  B  tan   h i  5.6   tan(2.45)  29  8.08(m) Lqu  L  tan   h i  6.8   tan(2.45)  29  9.28(m) - Diện tích đáy móng quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  8.08  9.28  74.98(m ) - Trọng lượng khối móng quy ước: Wmqu  Bqu Lqu (h  Lc ) tb  8.08  9.28  (5  29.7) 18.29  46619.58(kN) - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: 82  N tt 30166.56   25138.80(kN) 1.2 1.2 Q 142.35 Q tc  tt   118.63(kN) 1.2 1.2 tc M tc x  M y  0(kNm)  N tc  - Đưa tải đáy móng quy ước: tc N mqu  N tc  Wqu  25138.80  46619.58  71758.38(kN) 5.5.1.4.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy móng quy ước - Sức chịu tải cục hạn đất đáy móng quy ước: (theo TCVN 93622012) mm R tc  Ab II  Bh,II  Dc   II h k tc   Trong đó: m1 , m : hệ số điều kiện làm việc cảu đất nền, m1  1.2, m2  1.0 (theo Bảng 15 TCVN 9362-2012) k tc : hệ số tin cậy, k tc  b : bề rọng đáy móng, b  8.08(m) h : chiều sâu đặt móng, h  34(m)  ,II : dung trọng đẩy nỏi lớp đất mũi cọc, ,II  20.4(kN / m3 )  II : dung trọng đẩy nói trung bình lớp đất đáy móng,  II   ili  18.29(kN / m3 )  li c : lục dính lớp đất đáy móng, c  6.1(kN / m2 ) h : chiều sâu đến tầng hầm, h  3(m)  A  0.76    24 37 '  B  4.02 (theo bảng 14 TCVN 9362-2012)  D  6.59  1.2 1.0  (0.79  8.08  20.4  4.02  34  18.29  6.59  6.1   18.29)  3463.09(kN / m2 )  R tc  - Ứng sức trung bình đáy khối móng quy ước: 83 Ptb  - tc  Nmqu Aqu  71758.38  957.06(kN / m2 )  R tc  3443.07(kN / m2 ) 74.98 Vậy móng thảo điều kiện định 5.5.1.4.3 Kiểm tra lún - Theo phụ lục E TCVN 10304-2014, độ lúc tuyệt đối sgh nhà nhiều tầng két cấu khung bê tông cốt thép là: sgh  10(cm) - - Khi móng thiết kế an tồn theo sức chịu tải độ lún cọc đất cát thường nhỏ Trong trường hợp độ lúc cọc đơn xác định theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic (1977): (phụ lục B TCVN 103042014) D QL s  100 AE Trong đó: D: đường kính cọc, D  0.4(m) N 29200.96  973.37(kN) Q: tải trọng tác dụng lên cọc, Q  tt  n 30 A: diện tích ngang cọc, A=0.16(m2 ) L: chiều dài cọc, L  29.7(m) E: mô đun đàn hồi vật liệu làm cọc, E  3.25 107 (kN / m2 ) 0.4 973.37  29.7 s   0.0096(m) 100 0.16  3.25  107 Độ lún nóm cọc xác định theo cơng thức sau: Bg sg  s D Trong đó: Bg : chiều rộng nhóm cọc, Bg  8.08(m) D: đường kính cọc, D  0.4(m) s: độ lún cọc đơn tác động tải trọng giai đoạn sử dụng cơng trình, s  0.0096(m) 8.08  0.0096  0.043(m)  4.3(cm)  sgh  10(cm) 0.4 Vậy móng thõa điều kiện lún s  - Độ cứng K lị xo đất xác định cơng thức sau: Q 1212.72 K  tk   126861.3(kN / m) s 0.0096 5.5.1.4.4 Kiểm tra xuyên thủng - Để dảm bảo đài cọc có ứng suất chịu nén chiều cao đài cọc phải tỏa điều kiện: (B  2b m )  (Bc  2h ) 84 Trong đó: B: bề rộng đài cọc, B  5.6(m) h : chiều cao làm việc tiết diện, h  2.0  0.2  1.7(m) b m : khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc, bm  0.2(m) Bc : chiều rộng cột, Bc  0.8(m)  (5.6   0.2)  5.2(m)  (0.8  1.7)  4.2(m) - Vậy kích thước đài móng thõa điều kiện xuyên thủng 5.5.1.5 Thiết kế cốt thép đài móng - Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, với cọc xem lị xo có độ cứng K  126861.3(kN / m) 5.5.1.5.1 Phản lực cọc Hình 5.4 Phản lực cọc - Phản lực đầu cọc lớn nhất: Pmax  1058.07(kN)  Q tk  1212.72(kN) - Phản lực đầu cọc nhỏ nhất: Pmin  823.46(kN)   cọc không bị nhổ 85 5.5.1.5.2 Thiết kế cốt thép đài móng M6 Hình 5.5 Biểu đồ moment theo phương X Y đài móng M6 Hình 5.6 Biểu đồ lực cắt theo phương X Y đài móng M6 86 Bảng 5.6 Kết cốt thép cho đài móng M6 Phương tính tốn X Y As Strip Thớ căng M (kNm) (mm2 ) SB25 Trên -38.81 53.71 SB24 Dưới SA9 Trên SA10 Dưới 4038.39 5768.33 -51.70 71.57 1907.75 2678.65 (%) A sc Bố trí (mm2 ) 0.003 Ø12a200 565.2 0.29 Ø28a100 6154.4 0.004 Ø12a200 565.2 0.14 Ø25a150 3270.83 5.5.2 Thiết kế móng M7 5.5.2.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc - Xuất phản lực Point từ phần mền ETABS móng M7, tính số lượng cọc sơ thơng qua FZmax Đới với moment tị vị trí chân vách xem gần moment vách tương ứng vị trí trung tâm Bảng 5.7 Phản lực chân vách móng M7 P1 FX (kN) 263.34 FY (kN) 355.42 FZ (kN) 11256.80 MX (kNm) 36.31 MY (kNm) 32.54 BASE P2 371.25 470.89 12175.37 34.04 34.25 BASE P3 864.19 320.42 16733.86 80.16 47.35 BASE P4 1257.83 203.10 25475.24 137.05 64.89 BASE P5 174.93 562.25 10404.92 11.90 109.64 BASE P6 417.73 -25.25 10166.96 130.22 15.05 BASE P7 1060.70 630.69 21489.92 118.90 55.92 BASE P8 17.84 271.48 5840.95 15.34 23.42 BASE P9 16.11 300.09 5825.15 17.20 20.17 BASE P10 126.48 232.46 8295.18 12.59 83.36 Story Vách BASE - Chọn sơ số lượng cọc: N 129525.3 n c  k tt  1.2   128.17  chọn 130 Qtk 1213 - Cọc chọn bố trí theo lưới ô vuông khoảng cách tim cọc:  Theo phương cạnh ngắn cột ba lần đường kính cọc 3d  1.2(m) ;  Theo phương cạnh dài cảu cột bốn lần đường kính cọc 3d  1.2(m) ; 87  Khoảng cách từ tâm cọc đến biên mép đài móng đường kính cọc d  0.4(m) - Như đài móng có kích thước (B  L)  (11.6 15.2)(m) Hình 5.7 Bố trí cọc cho móng M7 5.5.2.2 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm - Tổng tải trọng tác dụng lên tâm móng (tạm bỏ qua tác dụng moment)  N tt  N tt  Ad  h    129525.3  30.4  14.2  131683.70(kN) - Hệ số nhóm cọc:  (n  1)n  (n  1)n1    1    90n1n   Trong đó: d   0.4    arctan    arctan    0.245 s  1.6  n1 : số hang cọc, n1  10 88 n : số cọc mõi hang, n  13 -  (10  1) 13  (13  1) 10      0.245    0.995 90 10 13  Sức chịu tải nhóm cọc: Qnh  nQtk  0.995 130 1212.72  156871.19(kN)   N tt  131683.70(kN) Vậy hệ cọc đủ khả chịu lực 5.5.2.3 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 5.5.2.3.1 Xác định khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất xác đinh công thức sau: ili tb   li Bảng 5.8 Tính tốn góc ma sát trung bình Lớp đất li (m) i i li 6.7 3.15 21.105 2.3 9.2 21.16 2.2 12.83 28.226 6.6 12.23 80.718 5.7 5.48 31.236 6.5 11.25 73.125 24.62 98.48 Tổng 34 332.945 tb  9.790 tb 9.79   2.450 4 - Góc  xác định cơng thức sau:   - Kích thước khối móng quy ước: Bqu  B  tan   h i  11.6   tan(2.45)  29  14.08(m) Lqu  L  tan   h i  15.2   tan(2.45)  29  17.68(m) - Diện tích đáy móng quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  14.08 17.68  248.93(m2 ) - Trọng lượng khối móng quy ước: Wmqu  Bqu Lqu (h  Lc ) tb  14.08 17.68  (5  29) 18.29  154776.98(kN) - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: 89  N tt 131683.70   109736.42(kN) 1.2 1.2 Đưa tải đáy móng quy ước:  N tc  - tc N mqu  N tc  Wqu  109736.42  154776.98  264513.40(kN) 5.5.2.3.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy móng quy ước - Sức chịu tải cục hạn đất đáy móng quy ước: (theo TCVN 93622012) mm R tc  Ab II  Bh,II  Dc   II h k tc   Trong đó: m1 , m : hệ số điều kiện làm việc cảu đất nền, m1  1.2, m2  1.0 (theo Bảng 15 TCVN 9362-2012) k tc : hệ số tin cậy, k tc  b : bề rọng đáy móng, b  14.08(m) h : chiều sâu đặt móng, h  34(m)  ,II : dung trọng đẩy nỏi lớp đất mũi cọc, ,II  20.4(kN / m3 )  II : dung trọng đẩy nói trung bình lớp đất đáy móng,  II   ili  18.29(kN / m3 )  li c : lục dính lớp đất đáy móng, c  6.1(kN / m2 ) h : chiều sâu đến tầng hầm, h  3(m)  A  0.76    24 37 '  B  4.02 (theo bảng 14 TCVN 9362-2012)  D  6.59  1.2 1.0  (0.79 14.08  20.4  4.02  34  18.29  6.59  6.1   18.29)  3563.16(kN / m2 )  R tc  - Ứng sức trung bình đáy khối móng quy ước: Ptb  - tc  Nmqu Aqu  264513.40  1062.62(kN / m2 )  R tc  3563.16(kN / m ) 248.93 Vậy móng thảo điều kiện định 90 5.5.2.3.3 Kiểm tra lún - Theo phụ lục E TCVN 10304-2014, độ lúc tuyệt đối sgh nhà nhiều tầng két cấu khung bê tông cốt thép là: sgh  10(cm) - - Khi móng thiết kế an tồn theo sức chịu tải độ lún cọc đất cát thường nhỏ Trong trường hợp độ lúc cọc đơn xác định theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic (1977): (phụ lục B TCVN 103042014) D QL s  100 AE Trong đó: D: đường kính cọc, D  0.4(m) Q: tải trọng tác dụng lên cọc, N 129525.26 Q  tt   996.35(kN) n 130 A: diện tích ngang cọc, A=0.16(m2 ) L: chiều dài cọc, L  29.7(m) E: mô đun đàn hồi vật liệu làm cọc, E  3.25 107 (kN / m2 ) 0.4 996.35  29.7 s   0.0097(m) 100 0.16  3.25  107 Độ lún nóm cọc xác định theo cơng thức sau: Bg sg  s D Trong đó: Bg : chiều rộng nhóm cọc, Bg  14.08(m) D: đường kính cọc, D  0.4(m) s: độ lún cọc đơn tác động tải trọng giai đoạn sử dụng cơng trình, s  0.0097(m) - 14.08  0.0097  0.057(m)  5.7(cm)  sgh  10(cm) 0.4 Vậy móng thõa điều kiện lún - Độ cứng K lò xo đất xác định công thức sau: s  5.5.2.3.4 Kiểm tra xuyên thủng - Để dảm bảo đài cọc có ứng suất chịu nén chiều cao đài cọc phải tỏa điều kiện: (B  2b m )  (Bc  2h ) Trong đó: B: bề rộng đài cọc, B  11.6(m) h : chiều cao làm việc tiết diện, h  2.0  0.2  1.7(m) 91 b m : khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc, bm  0.2(m) Bc : chiều rộng vách, Bc  3.2(m)  (11.6   0.2)  11.2(m)  (3.2  1.7)  6.6(m) - Vậy kích thước đài móng thõa điều kiện xuyên thủng 5.5.2.4 Thiết kế cốt thép đài móng - Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, với cọc xem lị xo có độ cứng K  126861.3(kN / m) 5.5.2.4.1 Phản lực cọc Hình 5.8 Phản lực cọc - Phản lực đầu cọc lớn nhất: Pmax  1101.04(kN)  Q tk  1212.72(kN) - Phản lực đầu cọc nhỏ nhất: Pmin  64.33(kN)   cọc không bị nhổ 92 5.5.2.4.2 Thiết kế cốt thép đài móng M6 Hình 5.9 Biểu đồ moment theo phương X Y đài móng M7 Hình 5.10 Biểu đồ lực cắt theo phương X Y đài móng M7 93 Bảng 5.9 Kết cốt thép cho đài móng M7 Phương tính tốn Thớ căng M (kNm) (mm2 ) SA2 Trên -104.95 SA3 Dưới SB14 Trên SB14 Dưới X Y As Strip A sc (%) Bố trí (mm2 ) 145.34 0.01 Ø12a200 565.2 4882.84 7023.87 0.35 Ø30a100 7065 129.27 0.01 Ø12a200 565.2 3713.83 5290.59 0.27 Ø28a100 6154.4 -93.36 5.5.3 Thống kê tính tốn móng cho cơng trình 5.5.3.1 Thơng số kiểm tra cọc Bảng 5.10 Bảng tổng hợp móng cơng trình M2 Số lượng móng M3 10832.1 12 3.2 4.4 976.86 778.70 3.5 132455.7 M4 4254.24 2.0 2.4 1131.21 685.87 3.4 120374.4 M5 13457.9 15 3.2 5.6 957.23 780.00 3.4 132910.3 M6 29201 30 5.6 6.8 1058.07 823.46 4.3 126861.3 M7 129525 130 11.6 15.2 1101.04 5.7 125142.9 Móng Số lượng cọc 5822.21 N tt (kN) B (m) L (m) Pmax (kN) Pmin (kN) s (cm) K 3.2 4.0 813.61 696.65 3.6 127088.9 64.33 5.5.3.2 Thiết kế cốt thép cho móng cơng trình 5.5.3.2.1 Móng M2 Bảng 5.11 Kết cốt thép cho đài móng M2 Phương tính tốn X Y As A sc Strip Thớ căng M (kNm) (mm2 ) CSB9 Trên 4.56 6.30 CSB9 Dưới 775.22 1078.99 0.05 Ø12a100 1130.4 SA15 Trên -5.72 7.91 0.00 Ø12a200 565.2 SA15 Dưới 0.09 Ø20a150 2093.33 1295.81 1810.79 (%) Bố trí 0.0003 Ø12a200 (mm2 ) 565.2 94 5.5.3.2.2 Móng M3 Bảng 5.12 Kết cốt thép cho đài móng M3 Phương tính tốn X Y As A sc Strip Thớ căng M (kNm) (mm2 ) CSB5 Trên 16.31 22.57 0.001 Ø12a200 565.2 CSB5 Dưới 428.61 594.99 0.03 Ø12a150 753.6 CSA8 Trên -11.88 16.44 0.001 Ø12a200 565.2 CSA8 Dưới (%) 2342.57 3300.47 Bố trí 0.17 (mm2 ) Ø22a100 3799.4 5.5.3.2.3 Móng M4 Bảng 5.13 Kết cốt thép cho đài móng M4 Phương tính tốn X Y As Strip Thớ căng M (kNm) (mm2 ) CSB7 Trên -15.36 21.26 CSB7 Dưới 753.19 1048.15 CSA9 Trên -27.88 38.58 CSA9 Dưới (%) Bố trí 0.001 Ø12a200 1056.56 1473.73 0.05 A sc (mm2 ) 565.2 Ø12a100 1130.4 0.002 Ø12a200 565.2 0.07 1570 Ø20a200 5.5.3.2.4 Móng M5 Bảng 5.14 Kết cốt thép cho đài móng M5 Phương tính tốn X Y As Strip Thớ căng M (kNm) (mm2 ) SB30 Trên -54.55 SB30 Dưới CSA7 SA12 A sc (%) Bố trí (mm2 ) 75.52 0.004 Ø12a200 565.2 577.58 802.68 0.04 Ø12a100 1130.4 Trên -26.61 36.82 0.002 Ø12a200 565.2 Dưới 603.07 838.28 0.04 Ø12a100 1130.4 95 S K L 0