Đồ án tốt nghiệp ngành cnkt công trình xây dựng dự án căn hộ chung cư phong lan complex

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DỰ ÁN CĂN HỘ CHUNG CƯ PHONG LAN COMPLEX GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: ĐỒN THANH PHONG SKL008596 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 8/2022 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DỰ ÁN CĂN HỘ CHUNG CƯ PHONG LAN COMPLEX GVHD TS Nguyễn Sỹ Hùng Sinh viên thực Đoàn Thanh Phong MSSV 17149239 TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2022 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DỰ ÁN CĂN HỘ CHUNG CƯ PHONG LAN COMPLEX GVHD TS Nguyễn Sỹ Hùng Sinh viên thực Đồn Thanh Phong MSSV 17149239 TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2022 LỜI CẢM ƠN Trong suốt quãng thời gian học tập rèn luyện trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM, em nhận quan tâm, hướng dẫn giúp đỡ tận tình thầy, giáo khoa Xây Dựng với động viên giúp đỡ bạn bè Lời em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Ban giám hiệu Trường ĐH Sư phạm Kỹ thuật TP HCM, Ban chủ nhiệm khoa Xây dựng tận tình giúp đỡ em suốt thời gian học trường Đặc biệt, em bày tỏ lòng biết ơn chân thành sâu sắc đến thầy giáo, TS Nguyễn Sỹ Hùng trực tiếp giúp đỡ, hướng dẫn em hồn thành khóa luận Nhân dịp em xin bày tỏ lịng biết ơn đến gia đình, bạn bè giúp đỡ tạo điều kiện động viên em suốt thời gian thực khóa luận Em xin trân trọng cảm ơn ! TP HCM, ngày 15/7/2022 Sinh viên Đoàn Thanh Phong LỜI CAM ĐOAN Sinh viên xin cam đoan khóa luận tốt nghiệp hoàn toàn sinh viên tự thực Tất khối lượng số liệu chưa công bố rộng rãi Việt Nam TP HCM, ngày 15/7/2022 Sinh viên Đoàn Thanh Phong NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Họ tên sinh viên: Đoàn Thanh Phong MSSV: 17149239 Khoa: Xây dựng Ngành: CNKT Cơng trình xây dựng Tên đề tài: Khu hộ - Thương mại cao tầng Phong Lan Complex Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Sỹ Hùng Ngày nhận đề tài: 26/3/2022 Ngày nộp bài: 15/7/2022 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu ban đầu: − Hồ sơ kiến trúc − Hồ sơ địa chất Nội dung thực đề tài: − Kiến trúc: thể vẽ kiến trúc − Kết cấu: • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (Phương án sàn dầm); • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình; • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung bao gồm hệ dầm, vách phẳng, lõi thang máy; • Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi; − Sản phẩm: • 01 thuyết minh • 01 phụ lục • Bản vẽ Xác nhận GVHD TP HCM ngày 15/7/2022 Sinh viên thực ………………………………………………… ………….…………………………………… MỤC LỤC ĐỒ ÁN CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 15 1.1 Giới thiệu cơng trình: 15 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình: 15 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình: 16 1.1.3 Khí hậu khu vực: 16 1.1.4 Quy mơ cơng trình: 17 1.1.5 Mặt cơng trình: 18 1.1.6 Mặt đứng công trình: 19 1.2 Giải pháp kỹ thuật: 20 1.2.1 Hệ thống điện: 20 1.2.2 Hệ thống nước: 20 1.2.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy: 20 1.2.4 Hệ thống chiếu sáng: 20 1.2.5 Hệ thống giao thông: 20 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 21 2.1 Cơ sở thiết kế: 21 2.1.1 Tiêu chuẩn – Quy chuẩn áp dụng: 21 2.1.2 Quan điểm tính tốn: 21 2.1.3 Phần mềm tính tốn thể vẽ: 22 2.1.4 Vật liệu sử dụng: 22 2.2 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU: 24 2.2.1 Phương án kết cấu chịu tải trọng ngang: 24 2.2.2 Sơ kích thước cấu kiện cơng trình: 24 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 26 3.1 Tĩnh tải: 26 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn: 26 3.1.2 Tải tường xây: 26 3.2 Hoạt tải: 28 3.3 Tải trọng gió: 28 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh: 28 3.3.2 Tải trọng gió động: 29 3.3.3 Kết tính tốn: 33 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT: 41 3.4.1 Phân tích dao động tính tốn tải trọng động đất: 41 3.4.2 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động: 42 3.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG: 50 3.5.1 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG (Load Patten) 50 3.5.2 Các trường hợp tải trọng xét tải gió: 51 CHƯƠNG 4: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 52 4.1 Kiểm tra chống lật: 52 4.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh: 53 4.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh: 53 4.4 Kiểm tra chuyển bị lệnh tầng: 54 4.5 Kiểm tra hiệu ứng P – DELTA: 57 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 59 5.1 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CẦU THANG: 59 5.1.1 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU: 59 5.1.2 Sơ đồ tính thang: 60 5.2 Tải trọng tổ hợp tải trọng: 60 5.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ: 60 5.2.2 Tĩnh tải tác dụng lên nghiêng 61 5.2.3 Hoạt tải tác dụng: 61 5.2.4 Tải trọng tổ hợp tải trọng (Xem phụ lục) 61 5.3 Kết nội lực cầu thang: 62 5.4 Tính tốn cốt thép: 64 5.5 Tính tốn cốt thép: 65 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 66 6.1 Tải trọng tác dụng: 66 6.2 Tổ hợp tải trọng: 66 6.3 Mơ hình phân tích tính tốn: 66 6.3.1 Kết phân tích nội lực sàn: 69 6.3.2 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn: 71 6.3.3 Tính tốn cốt thép: 71 6.3.4 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 74 6.3.5 Kiểm tra chuyển vị toàn phần dẫn đến hình thành vết nứt: 74 6.3.6 Tính tốn độ võng sàn có xuất vết nứt sàn 75 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ KHUNG 79 7.1 Thiết kế dầm tầng điển hình (TCVN 5574 – 2018): 79 7.1.1 Mơ hình tính tốn dầm: 79 7.1.2 Tính tốn cốt thép dầm: 79 7.1.3 Cốt thép dọc: Chọn dầm DY4 81 7.1.4 Cấu tạo kháng chấn cốt đai 83 7.1.5 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép: 83 7.1.6 Kết tính tốn dầm điển hình: 84 7.2 Thiết kế vách đơn: 86 7.2.1 Vật liệu sử dụng: (Mục 2.1.4): 86 7.2.2 Phần lý thuyết tính tốn (Phương pháp vùng biên chịu moment): 86 7.2.3 Tính tốn phần tử điển hình: 86 7.3 Kết tính tốn cốt thép: 86 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ MÓNG 89 8.1 Thông tin địa chất: 89 8.2 Thông số thiết kế: 91 8.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi: 91 8.3.1 SCT cọc khoan nhồi D1500: 91 8.3.2 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1200: 96 8.3.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1000: 96 8.4 Thiết kế đài cọc: 97 8.4.1 Sơ số lượng cọc: 97 8.4.2 Tính lún cọc đơn: 98 8.4.3 Độ cứng lò xo cọc: 99 8.4.4 Kiêm tra khả chịu tải cọc: 99 8.4.5 Kiểm tra ổn định độ lún: 100 8.4.6 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: 102 8.5 Thiết kế đài cọc F16: 104 8.5.1 Sơ số lượng cọc: 104 8.5.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 104 8.5.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 105 8.6 Thiết kế đài cọc F10, F21: 106 8.6.1 Sơ số lượng cọc D1200: 106 8.6.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 106 8.6.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 106 8.7 Thiết kế đài cọc F03, F29: 107 8.7.1 Sơ số lượng cọc D1000: 107 8.7.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 108 8.7.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 108 8.8 Tính tốn cốt thép đài móng: 109 8.8.1 Đài F18: 109 8.8.2 Đài F16: 113 8.8.3 Đài F10, F21: 116 8.8.4 Đài F03, F26: 118 Pmax = 7784 ( kN ) 0 8.5.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 8.5.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): R tc = m1m × ( Aγ II Bqu +Bγ 'II × ( Df +L c ) +Dc II ) k tc Trong đó: • m1 =m2 =k tc =1 •  = 16.650 → A = 0.383, B = 2.524, D = 5.101 (Tra bảng 14, TCVN 9362 – 2012); •  II = 10.99 ( kN / m3 ) – Dung trọng lớp đất phía đáy bè; •  'II = 11.5 ( kN / m3 ) – Dung trung bình lớp đất nằm bè; • c = 16.375 ( kN / m2 ) – Lực dính lớp đất phía đáy bè; R tc = 1×1 × ( 0.383×10.99×25+2.524×11.5× ( 2+62.45 ) +5.101×16.375 ) =2059.48 ( kN/m ) Áp lực tiêu chuẩn đáy bè (Kết lấy từ mơ hình phần mềm SAFE): Pmax  1.2R II  1720 ( kN / m )  2059.48 1.2 ( kN / m )   2 Ptb  R II  1344.5 ( kN / m )  2059.48 ( kN / m )  Pmin   969 ( kN / m )  8.5.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Bảng 8.17 Kết tính lún khối móng quy ước gl bt Phân tố Điểm Z Z/B K0 - - (m) - - 0.00 0.000 1.000 535.83 689.70 157461 4.00 0.472 0.748 400.71 733.27 157461 4.00 0.472 0.748 299.67 733.27 157461 8.00 0.943 0.208 224.11 776.84 157461 8.00 0.943 0.208 167.60 776.84 157461 12.00 1.415 0.163 125.33 820.42 157461 E (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) Si bt/gl (cm) 0.952 0.532 0.298 1.29 1.83 2.45 3.47 4.64 6.55 Tổng độ lún: S = 1.782 ( cm ) < Sgh  = 10 ( cm ) → Thoả điều kiện độ lún 105 8.6 Thiết kế đài cọc F10, F21: P tt 8938.68 = 1.4× = 1.60 Qa 7809.75 900 3600 → Chọn cọc 5400 n = 1.4× 900 8.6.1 Sơ số lượng cọc D1200: 1800 Hình 8.7 Sơ đồ bố trí cọc đài F10, F21 Tâm cọc cách mép đài: 0.9m Khoảng cách cọc phương Y: 3.6m 8.6.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: Độ cứng lò xo cọc D1200: kcocD1500 = N Scocdon = 4469.34 = 999.86 ( kN / mm ) 4.47 Hình 8.8 Sức chịu tải cọc đơn D1200 xuất từ SAFE  Pmax = 3098.6 ( kN )  Qa = 7363.49 ( kN )   Pmin = 2167.2 ( kN )  8.6.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 8.6.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): R tc = m1m × ( Aγ II Bqu +Bγ 'II × ( Df +L c ) +Dc II ) tc k 106 Trong đó: • m1 =m2 =k tc =1 •  = 16.650 → A = 0.383, B = 2.524, D = 5.101 (Tra bảng 14, TCVN 9362 – 2012); •  II = 10.99 ( kN / m3 ) – Dung trọng lớp đất phía đáy bè; •  'II = 11.5 ( kN / m3 ) – Dung trung bình lớp đất nằm bè; • c = 16.375 ( kN / m2 ) – Lực dính lớp đất phía đáy bè; R tc = 1×1 × ( 0.383×10.99×25+2.524×11.5× ( 2+62.45 ) +5.101×16.375 ) =2059.48 ( kN/m ) Áp lực tiêu chuẩn đáy bè (Kết lấy từ mơ hình phần mềm SAFE): Pmax  1.2R II  267 ( kN / m )  2059.48 1.2 ( kN / m )   2 Ptb  R II  254.5 ( kN / m )  2059.48 ( kN / m )  Pmin   242 ( kN / m )  8.6.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Bảng 8.18 Kết tính lún khối móng quy ước gl bt Phân tố Điểm Z Z/B K0 - - (m) - - 0.00 0.000 1.000 641.78 692.74 157461 4.00 0.605 0.590 378.59 736.31 157461 4.00 0.605 0.590 223.34 736.31 157461 8.00 1.210 0.156 131.75 779.88 157461 E Si (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) bt/gl (cm) 1.037 0.361 1.08 1.94 3.30 5.92 Tổng độ lún: S = 1.40 ( cm ) < Sgh  = 10 ( cm ) → Thoả điều kiện độ lún 8.7 Thiết kế đài cọc F03, F29: 8.7.1 Sơ số lượng cọc D1000: P tt 4876.28 = 1.4× = 1.21 Qa 5636.22 800 800 F29 1600 n = 1.4× → Chọn cọc Tâm cọc cách mép đài: 0.8m 1600 Hình 8.9 Mặt bố trí cọc F03, F26 107 8.7.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc: Độ cứng lò xo cọc D1000: kcocD1500 = N Scocdon = 4876.28 = 1003.35 ( kN / mm ) 4.86 Hình 8.10 Sức chịu tải cọc đơn D1000 xuất từ SAFE  Pmax = 750.13 ( kN )  Qa = 5636.22 ( kN )   Pmin = 490.4 ( kN )  8.7.3 Kiểm tra ổn định độ lún: 8.7.3.1 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng khối qui ước (Theo TCVN 9362 – 2012): R tc = m1m × ( Aγ II Bqu +Bγ 'II × ( Df +L c ) +Dc II ) k tc Trong đó: • m1 =m2 =k tc =1 •  = 16.650 → A = 0.383, B = 2.524, D = 5.101 (Tra bảng 14, TCVN 9362 – 2012); •  II = 10.99 ( kN / m3 ) – Dung trọng lớp đất phía đáy ; •  'II = 11.5 ( kN / m3 ) – Dung trung bình lớp đất nằm đáy; • c = 16.375 ( kN / m2 ) – Lực dính lớp đất phía đáy; R tc = 1×1 × ( 0.383×10.99×25+2.524×11.5× ( 2+62.45 ) +5.101×16.375 ) =2059.48 ( kN/m ) Áp lực tiêu chuẩn đáy bè (Kết lấy từ mơ hình phần mềm SAFE): Pmax  1.2R II  1292 ( kN / m )  2059.48 1.2 ( kN / m )   2 Ptb  R II  1091.5 ( kN / m )  2059.48 ( kN / m )  Pmin   891( kN / m )  108 8.7.3.2 Kiểm tra lún khối móng quy ước: Bảng 8.19 Kết tính lún khối móng quy ước gl bt Phân tố Điểm Z Z/B K0 - - (m) - - 0.00 0.000 1.000 661.43 694.77 157461 4.00 0.613 0.494 326.93 738.34 157461 4.00 0.613 0.494 161.59 738.34 157461 8.00 1.225 0.186 79.87 781.91 157461 E (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) Si bt/gl (cm) 1.004 0.245 1.05 2.26 4.57 9.79 Tổng độ lún: S = 1.25 ( cm ) < Sgh  = 10 ( cm ) → Thoả điều kiện độ lún 8.8 Tính tốn cốt thép đài móng: 8.8.1 Đài F18: Hình 8.11 Mặt Strip đài F18 phương X (b =1m) 109 Hình 8.12 Mặt Strip đài F18 phương Y (b =1m) Hình 8.13 Kết Momen MAX phương X đài F18 110 Hình 8.14 Kết Momen MIN phương X đài F18 Hình 8.15 Kết Momen MAX phương Y đài F18 111 Hình 8.16 Kết Momen MIN phương Y đài F18 Bảng 8.20 Kết tính tốn cốt thép cho đài móng F18 Ơ sàn VỊ TRÍ M (kN.m) h0 (mm) GỐI 2985.90 1950 0.046 0.047 NHỊP 2936.90 1950 GỐI 4162.50 NHỊP  Thép chọn Asc (mm2) ( )  a 3605.4 25 100 4906.3 0.25 0.045 0.046 3544.7 25 100 4906.3 0.25 1950 0.064 0.066 5076.2 28 100 6154.4 0.31 1950 0.099 0.104 7977.9 28 100 6154.4 0.31 1950 0.099 0.104 7977.9 25 100 4906.3 0.25 X Y m As (mm2) 6413.00 112 8.8.2 Đài F16: Hình 8.17 Mặt Strip phương X đài F16 Hình 8.18 Mặt Strip phương Y đài F16 113 Hình 8.19 Kết Momen Max phương X đài F16 Hình 8.20 Kết Momen Min phương X đài F16 114 Hình 8.21 Kết Momen Max phương Y đài F16 Hình 8.22 Kết Momen Min phương Y đài F16 Bảng 8.21 Kết tính tốn cốt thép đài F16: Ơ sàn X VỊ TRÍ GỐI NHỊP GỐI Y NHỊP M (kN.m) 3812.10 975.10 1778.00 887.00 h0 (mm) am  1950 0.05 0.060 1950 0.01 0.015 1950 0.02 0.027 1950 0.01 0.013 As (mm2) 4635.0 1158.3 2125.7 1053.0 Thép chọn  25 25 20 20 a 100 100 200 200 Asc (mm2) ( ) 4906.3 0.25 4906.3 0.25 2453.1 0.12 2453.1 0.12 115 8.8.3 Đài F10, F21: Hình 8.23 Mặt Strip đài F10, F21 (b = 1m) Hình 8.24 Kết Momen Max Min phương X đài F10, F21 116 Hình 8.25 Kết Momen Max Min phương Y đài F10, F21 Bảng 8.22 Kết tính tốn cốt thép đài F16: Ơ sàn X Y VỊ TRÍ M (kN.m) h0 (mm) am  As (mm2) GỐI 125.40 1950 0.001 0.0019 NHỊP 246.90 1950 0.003 GỐI 408.60 1950 NHỊP 1084.40 1950 Thép chọn Asc (mm2)  () 200 1899.7 0.1 20 200 1899.7 0.1 483.2 200 1899.7 0.1 1289.3 28 100 1899.7 0.1  a 148.0 20 0.0038 291.6 0.006 0.0063 0.016 0.0169 117 8.8.4 Đài F03, F26: Hình 8.26 Mặt Strip đài F03, F26 (bx = by = 1.6m) Hình 8.27 Kết Momen Max Min phương X đài F03, F26 Hình 8.28 Kết Momen Max Min phương Y đài F03, F26 Bảng 8.23 Kết tính tốn cốt thép đài cọc F03, F26 Ơ sàn X Y VỊ TRÍ M (kN.m) h0 (mm) αm  As (mm2) GỐI 294.00 1950 0.004 0.0046 NHỊP 380.00 1950 0.005 GỐI 828.00 1950 NHỊP 536.00 1950 Thép chọn Asc (mm2)  () 100 1004.8 0.1 20 100 1004.8 0.1 982.5 20 100 1004.8 0.1 634.5 20 100 1004.8 0.1  a 347.4 20 0.0059 449.3 0.012 0.0129 0.008 0.0083 118 S K L 0