Đồ án tốt nghiệp ngành cnkt công trình xây dựng chung cư cao cấp memory city

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP MEMORY CITY GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: VÕ VĂN TRƯỜNG SKL008598 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 7/2022 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP MEMORY CITY GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: VÕ VĂN TRƯỜNG MSSV: 17149290 KHĨA: 2017 Thành phố Hồ Chí Minh, ngày 15 tháng năm 2022 i LỜI CẢM ƠN Em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc đến thầy Châu Đình Thành Cảm ơn thầy tận tình giúp đỡ hướng dẫn rõ ràng, chi tiết, giải thích cặn kẽ phần Đồ án tốt nghiệp Nhờ thầy mà em nắm vững kiến thức hiểu biết thêm nhiều mảng khác ngành Xây dựng Cảm ơn gia đình thầy tạo điều kiện cho em hồn thành Khóa luận tốt nghiệp Cuối cùng, em xin cảm ơn đến tất thầy, cô khoa Xây dựng – trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh, người dạy em suốt thời gian năm học qua để em vững vàng hành trang kiến thức ii MỤC LỤC CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH: 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình: 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình: 1.1.2.1 Vị trí cơng trình:…………………………………………………………1 1.1.2.2 Khí hậu tự nhiên: ……………………………………………………… 1.1.3 Qui mơ cơng trình: 1.1.3.1 Qui mơ cơng trình:………………………………………………………2 1.1.3.2 Phân khu chức năng:…………………………………………………….3 1.1.3.3 Loại cơng trình:………………………………………………………….3 1.1.3.4 Mặt đứng cơng trình:…………………………………………………….3 1.1.3.5 Mặt cơng trình:…………………………………………………….5 1.1.3.6 Cao độ tầng:……………………………………………………… 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH: 1.2.1 Giải pháp mặt bằng: 1.2.2 Giải pháp mặt cắt : 1.2.3 Giải pháp cấu tạo: 1.2.4 Giải pháp mặt đứng hình khối; 1.2.4.1 Giải pháp mặt đứng cơng trình:………………………………………9 1.2.4.2 Giải pháp hình khối:………………………………………………….9 1.2.5 Giải pháp giao thơng cơng trình: 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH: 1.4 GIẢI PHÁP KĨ THUẬT KHÁC: 10 1.4.1 Hệ thống điện: 10 1.4.2 Hệ thống cấp nước: 10 1.4.3 Hệ thống thoát nước: 10 1.4.4 Hệ thống gió: 10 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng: 10 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy: 11 iii 1.4.7 Hệ thống chống sét: 11 1.4.8 Hệ thống thoát rác: 11 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 12 2.1 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ: 12 2.1.1 Quy chuẩn tiêu chuẩn áp dụng: 12 2.1.2 Quan điểm tính tốn kết cấu: 13 2.1.2.1 Giả thuyết tính tốn:……………………………………………………13 2.1.2.2 Phương pháp xác định nội lực:…………………………………………13 2.1.2.3 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn:………………………………………13 2.1.3 Phần mềm tính tốn thể vẽ:………………………………………14 2.1.4 Vật liệu sử dụng:………………………………………………………………14 2.1.4.1 Bê tông:………………………………………………………………….14 2.1.4.2 Cốt thép:…………………………………………………………………14 2.1.5 Chiều dày lớp bê tông bảo vệ: 15 2.2 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU: 15 2.2.1 Phương án kết cấu chịu tải trọng đứng: 15 2.2.2 Phương án kết cấu chịu tải trọng ngang: 16 2.2.3 Sơ kích thước cấu kiện cơng trình: 16 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 18 3.1 Tĩnh tải (TT): 18 3.1.1 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn: 18 3.1.2 Tải tường (TX): 18 3.2 Hoạt tải (HT): 19 3.3 Tải trọng gió: 20 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh: 20 3.3.1.1 Cơ sở lý thuyết:…………………………………………………………20 3.3.1.2 Áp dụng tính tốn:………………………………………………………20 3.3.2 Tải trọng gió động: 22 3.3.2.1 Cơ sở lí thuyết:………………………………………………………….22 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT: 32 iv 3.4.1 Cơ sở lí thuyết: 32 3.4.2 Xác định hệ số Mass Soure – Khối lượng tham gia dao động 33 3.4.3 Phân tích dao động tính tốn lực động đất 33 3.4.4 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động: 34 3.4.4.1 Phổ thiết kế Sd(T) theo phương ngang 35 3.4.4.2 Phổ thết kế Sd (T) theo phương đứng: 35 3.4.5 Lực cắt đáy: 36 3.4.6 Đặc trưng tính tốn động đất: 38 3.4.6.1 Đặc trưng đất cơng trình:………………………………………….38 3.4.6.2 Phân loại cơng trình:…………………………………………… ……38 3.4.6.3 Phổ thiết kế:……………………………………………………………39 3.4.6.4 Hệ số ứng xử q tác động động đất theo phương nằm ngang39 3.4.7 Kết tính toán: 41 3.4.8 Tổ hợp tải trọng: 49 3.4.8.1 Các trường hợp tải trọng:……………………………………………….49 3.4.9 Tổ hợp tải trọng: 50 CHƯƠNG 4: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 52 4.1 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CƠNG TRÌNH: 52 4.2 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ LỆCH TẦNG: 52 4.3 HIỆU ỨNG P-DELTA: 54 4.4 KIỂM TRA CHỐNG LẬT CƠNG TRÌNH: 56 4.5 KIỂM TRA GIA TỐC ĐỈNH; 56 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 57 5.1 MỞ ĐẦU: 57 5.2 TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG: 57 5.2.1 Tiêu chuẩn: 57 5.2.2 Một số kí hiệu cường độ vật liệu: 57 5.3 THÔNG SỐ THIẾT KẾ: 57 5.3.1 Sơ kích thước: 57 5.3.2 Vật liệu: 57 v 5.3.2.1 Bê tông:……………………………………………………………… 57 5.3.2.2 Cáp dự ứng lực:………………………… ……………………………58 5.3.2.3 Ống gen:……………………………………………………………… 58 5.3.2.4 Đầu neo:……………………………………………………………… 59 5.4 TỔ HƠP TẢI TRỌNG: 60 5.4.1 Tổ hơp kiểm tra ứng suất cường độ: 60 5.4.1.1 Kiểm tra giai đoạn truyền ứng lực trước (Prestress Transfer):…………60 5.4.1.2 Giai đoạn làm việc bình thường (SLS-service load state):…………… 60 5.4.1.3 Giai đoạn tới hạn độ bền (ULS-Ultimate load state):……………….60 5.4.1.4 Tổ hợp kiểm tra độ võng sàn:………………………………………… 61 5.5 CAO ĐỘ CÁP: 62 5.5.1 Khoảng cách từ tim cáp đến mép sàn: 62 5.5.1.1 Khoảng cách từ đáy mép sàn đến tâm cáp đầu cột: 63 5.5.1.2 Khoảng cách từ đáy mép sàn đến tâm cáp nhịp: 63 5.5.2 Xác định cao độ hình dạng cáp sàn: 63 5.6 TỔN HAO ỨNG SUẤT: 68 5.7 SƠ BỘ SỐ LƯỢNG VÀ BỐ TRÍ CÁP: 69 5.7.1 Lựa chọn tải trọng cân ứng lực trước sàn: 69 5.7.2 Sơ số lượng cáp: 71 5.8 MÔ HÌNH SAFE: 72 5.9 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG SÀN: 74 5.10 KIỂM TRA ỨNG SUẤT Ở GIAI ĐOẠN TRUYỀN ỨNG SUẤT: 75 5.10.1 Tổ hợp kiểm tra: 76 5.10.2 Ứng suất cho phép: 76 5.10.3 Kết nội lực: 77 5.10.4 Kết kiểm tra: 78 5.11 KIỂM TRA GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG (SLS): 78 5.11.1 Tổ hợp kiểm tra: 78 5.11.2 Ứng suất cho phép: 80 5.11.3 Kết nội lực: 80 5.11.4 Kiểm tra kết quả: 83 vi 5.12 KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ GIAI ĐOẠN CỰC HẠN: 84 5.12.1 Tổ hợp tính tốn: 84 5.12.2 Điều kiện kiểm tra: 84 5.12.3 Kết nội lực: 86 5.12.4 Kiểm tra kết quả: 87 5.13 TÍNH TOÁN THÉP GIA CƯỜNG: 89 5.14 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA SÀN: 89 5.14.1 Kiểm tra vị trí vách (300x3000mm) 90 5.14.1.1 Kiểm tra xuyên thủng vị trí vách với mũ:…………………………90 5.14.1.2 Kiểm tra xuyên thủng vị trí mũ với sàn:………………………… 90 5.14.2 Kiểm tra vị trí lõi thang(300x3400mm): 91 5.14.2.1 Kiểm tra xuyên thủng vị trí lõi thang với mũ:…………………….91 5.14.2.2 Kiểm tra xuyên thủng vị trí mũ với sàn:………………………… 91 5.15 TÍNH TOÁN THÉP GIA CƯỜNG ĐẦU NEO: 91 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 95 6.1 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CẦU THANG: 95 6.1.1 Lựa chọn phương án: 95 6.1.2 Sơ đồ tính thang: 97 6.2 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG: 97 6.2.1 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: 97 6.2.2 Tải trọng tác dụng lên nghiêng thang: 97 6.2.3 Hoạt tải: 98 6.2.4 Tổng tải trọng: 98 6.2.5 Tổ hợp tải trọng: 98 6.3 KẾT QUẢ NỘI LỰC CẦU THANG: 99 6.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP: 100 6.5 THIẾT KẾ DẦM CHIẾU NGHỈ, DẦM CHIẾU TỚI: 101 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ KHUNG 104 7.1 MƠ HÌNH TÍNH TỐN DẦM ĐIỂN HÌNH: 104 vii 7.1.1 Chọn tầng điển hình tầng để tính tốn dầm: 104 7.1.2 Tính tốn cốt thép dầm: 106 7.1.3 Thông số vật liệu tính tốn: 106 7.1.3.1 Bê tông:……………………………………………………………….106 7.1.3.2 Cốt thép:………………………………………………………………106 7.1.4 Tính tốn cốt thép chịu lực: 106 7.1.5 Tính tốn cốt đai: 108 7.1.6 Cấu tạo kháng chấn cốt đai: 109 7.1.7 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép: 110 7.1.7.1 Neo cốt thép:………………………………………………………….110 7.1.7.2 Nối cốt thép:………………………………………………………… 110 7.1.8 Kết tính tốn dầm tầng điển hình: 112 7.2 TÍNH TỐN VÁCH ĐƠN CHỮ I (Phương pháp vùng biên chịu moment): 114 7.2.1 Vật liệu sử dụng: 114 7.2.2 Lí thuyết tính tốn: 114 7.2.2.1 Phương pháp vùng biên chịu moment vách chữ I:………… 114 7.2.2.2 Tính tốn vùng biên:………………………………………………….114 7.2.2.3 Tính tốn vùng bụng:…………………………………………………115 7.2.2.4 Tính tốn cốt đai:…………………………………………………… 116 7.2.2.5 Cấu tạo kháng chấn:………………………………………………… 116 7.2.3 Tính tốn phần tử điển hình: 116 7.2.3.1 Tính tốn vùng biên vách C1:…………………………………………116 7.2.3.2 Tính tốn vùng bụng vách C1:……………………………………… 117 7.2.4 Kết tính tốn vách chữ I 118 7.3 TÍNH TỐN VÁCH CHỮ L VÀ LÕI THANG (Phân bố ứng suất đàn hồi): 121 7.3.1 Vật liệu sử dụng: 121 7.3.2 Lí thuyết tính tốn: 121 7.3.3 Kết tính tốn vách lõi: 122 7.3.4 Kết vách chữ L: 123 7.3.4.1 Vách 2C:………………………………………………………………123 7.3.4.2 Vách 4D:………………………………………………………………124 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ KẾT CẤU NỀN MÓNG 128 viii 8.1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 128 8.2 SỐ LIỆU THỐNG KÊ: 129 8.3 ĐỊA TẦNG: 130 8.4 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: 132 8.5 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI: 133 8.5.1 Cấu tạo cọc: 133 8.5.2 Sức chịu tải cực hạn cọc: 133 8.5.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu………………………………………133 8.5.2.2 Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lí đất nền:……………….134 8.5.2.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền:………………… 138 8.5.2.4 Sức chịu tải cực hạn cọc theo kết thí nghiệm SPT…………….142 8.5.3 Sức chịu tải thiết kế cọc: 145 8.5.3.1 Cơ sở lí thuyết tính tốn:……………………………………………145 8.5.4 Sơ móng cọc khoan nhồi: 146 8.5.4.1 Chiều sâu chơn móng………………………………………………… 146 8.5.4.2 Số lượng cọc bố trí cọc:…………………………………………… 146 8.5.5 Móng C1: 147 8.5.5.1 Các thơng số móng:………………………………………….…………147 8.5.5.2 Nội lực móng:………………………………………………………… 148 8.5.5.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc (CB10-CB18):…………………………… 148 8.5.5.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy móng quy ước:………………148 8.5.5.5 Kiểm tra điều kiện xun thủng:……………………………………… 153 8.5.5.6 Tính thép đài móng…………………………………………………… 156 8.5.6 Móng 2C: 157 8.5.6.1 Các thông số móng:…………………………………………………….157 8.5.6.2 Nội lực móng:………………………………………………………… 157 8.5.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc (CB10-CB18):…………………………… 158 8.5.6.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy móng quy ước:…………… 158 8.5.6.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng:……………………………………….163 8.5.6.6 Tính thép đài móng 2C:…………………………… …………………166 8.5.7 Móng 4A: 167 8.5.7.1 Các thơng số móng:……………………………………………………167 8.5.7.2 Nội lực móng:………………………………………………………….167 ix TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 8.5.8 Móng Lõi thang: 8.5.8.1 Các thơng số móng: Hình 8.24 Mặt bố trí cọc khoan nhồi móng lõi thang 8.5.8.2 Nội lực móng: Móng Lõi thang Combo CB10 Trường hợp Nmax, Mtu Nmax(tt) Mx(tt) kN kN.m 64264.4 25860.72 Bảng 8.24 Nội lực tính móng Lõi thang My(tt) kN.m 1376.98 8.5.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc (CB10-CB18): 177 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Hình 8.25 Phản lực đầu cọc bên mơ hình Safe móng Lõi thang Nhận xét: Pmax = 3301.206(kN) < Rtk = 3680(kN) Pmin = 1047.962(kN) > ➔Cọc thỏa điều kiện không bị phá hoại nhổ 8.5.8.4 Kiểm tra ổn định độ lún đáy móng quy ước: Kết tính tốn móng khối qui ước trình bày bảng sau: Bảng 8.25 Kết tính tốn móng khối qui ước móng Lõi thang Móng C1 Số lượng cọc n 30 Tiết diện cọc d 0.8 cọc m Chiều dài cọc từ đáy đài lc 40.4 m Chiều cao đài Hđ m Chiều dài đài Chiều rộng đài L B 13.6 11.2 m m 178 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thể tích đài Vđài 304.64 m3 Góc ma sát trung bình φtb 19.3 độ Khoảng cách mép cọc biên theo phương X Khoảng cách mép cọc biên theo phương Y b b' 10.4 12.8 m m Chiều dài móng khối qui ước Lqu 19.6 m Chiều rộng móng khối qui ước Bqu 17.5 m Diện tích móng khối qui ước Aqu 343 m2 Ứng suất hữu hiệu đất từ mép đài đến mũi cọc σ'v 507.6 kN/m2 Dung trọng đẩy trung bình đáy móng quy ước  sub ,tb 12.12 kN/m2 Khối lượng đất móng khối qui ước: Qd 176263.584 kN Khối lượng cọc đài cọc Qc 7993 kN Tổng khối lượng móng khối qui ước Qqu 184256.57 kN Trong đó: Bqu = ( B −  0.4) + Lc tan  4, Lqu = ( L −  0.4) + Lc tan  Qd =  sub ,tb  Aqu  ( Lc + H d ) Qqu = Qd + Qc Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tt 64264.4 N = = = 55882.1(kN ) 1.15 1.15 tc M x tc = My = tc M x tt 25860.72 = = 22487.58(kN m) 1.15 1.15 M y tt 1.15 = 1376.98 = 1197.37(kN m) 1.15 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: ex = M xtc 22487.58 = = 0.094(m) tc N + Qqu 55882.1 + 184256.57 179 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ey = M ytc N + Qqu tc tc pmax = tc p = GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1197.37 = 4.98 10−3 (m) 55882.1 + 184256.57 N tc + Qqu  6ex 6ey  55882.1 + 184256.57  0.094  4.98  10−3  1 + + =  (1 + + ) = 721.45(kN )  Lqu  Bqu  Lqu Bqu  343 19.6 17.5 N tc + Qqu  6ex 6ey  55882.1 + 184256.57  0.094  4.98 10 −3 =  1 − −  (1 − − ) = 678.77(kN ) = Lqu  Bqu  Lqu Bqu  343 19.6 17.5 ptbtc = tc tc pmax + pmin 721.45 + 678.77 = = 700.11(kN ) 2 Sức chịu tải đất đáy móng khối qui ước: Hệ số điều kiện làm việc đất: lớp đất đặt mũi cọc sét → m1 = 1.2 Hệ số điều kiện làm việc cơng trình có tác dụng qua lại với nền: tỉ lệ chiều dài nhà chiều cao nhà L / H  → m2 = 1.2 Hệ số độ tin cậy: k tc = o ' Góc ma sát đất đáy móng khối qui ước  = 12 45 , tra bảng hệ số: A = 0.24 , B = 1.99 , D = 4.48 ( Ứng suất hữu hiệu mũi cọc:  v' ,mc = 507.6 kN / m ) ( Lực dính đất đáy móng khối qui ước: c = 20 kN / m ) Sức chịu tải đất đáy móng khối qui ước: R tc = = m1m2 ABqu + B v' ,mc + Dc ) tc ( k 1.2  1.2 ( 0.24  10  9.3 + 1.99  507.6 + 4.48  20 ) = 1615.7 ( kN / m2 ) Kiểm tra điều kiện ổn định nền: 180 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tc  pmax  1.2 R tc = 1.2  1615.7 = 1938.84 ( kN / m )  tc tc  ptb  R = 1615.7 ( kN / m )  tc  pmin  So sánh với áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước móng C1 → thỏa mãn điều kiện ổn định Áp lực gây lún đáy móng khối qui ước móng C1: Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1(m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện:  ibt  5 igl dừng tính lún  ibt =  ibt−1 +  i hi  igl = k0i   0gli Trong đó: + koi tra bảng C1, TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu 2Z/Bqu +  0bt =  sub ,tb  ( Lc + H d ) = 12.12  (40.4 + 1.5) = 507.8( kN ) +  0gl = ptctb −  0bt = 700.11 − 507.8 = 192.31( kN ) 181 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 8.26 Kết tính tốn độ lún móng Lõi thang Phân tố hi (m) Zi (m) [m] 1 1 1 [m] 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 2Z/B 0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 k0 gi σibt [kN/m3] [kN/m2] 0.9873 9.3 512.45 0.9618 9.3 517.1 0.9008 9.3 521.75 0.8043 9.3 526.4 0.7038 9.3 531.05 0.5993 9.3 535.7 0.5078 9.3 540.35 Tổng độ lún S Kiểm tra S < [S] = 10 cm σigl E [kN/m2] 189.87 184.96 173.23 154.67 135.35 115.25 97.66 [kN/m2] 29639 29639 29639 29639 29639 29639 29639 σibt/σigl 2.7 2.8 3.01 3.4 3.92 4.65 5.53 Si [cm] 0.512 0.499 0.468 0.417 0.365 0.311 0.264 2.837 Thoả 182 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 8.5.8.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Kiểm tra xuyên thủng ứng với CB17: N = 64264.4 (kN), Mx = 25860.72 (kN.m), My= 1376.98 (kN.m) Xác định vùng chống xuyên: Chiều cao đài cọc: Hd = 2m h0 = Hd – 0.15 = – 0.15 = 1.85 (m) Hình 8.26 Vùng chống xun móng Lõi thang ➢ Điều kiện chống xuyên F  Mx +  My  + Fb,u M bx,u M by,u tt tt Trong đó: 183 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - F= GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP F – lực gây xuyên thủng lực dọc nằm tháp chống xuyên N tt 64264.4 k =  20 = 42842.93(kN) nc 30 - k – số lượng cọc nằm tháp chống xuyên - Fb,u = R bt  u  h = 1.15 103  51.9 1.85 = 110417.25 (kN) - u – chu vi vùng chống xuyên - u = L1 + L2 + + Ln = 51.9 (m) - M bx,u = - M by,u = R bt  Iby  h x max = 1.15 103 170 1.35 = 66521 (kN.m) 5.437 x0 =  Li  xi = 413.217 = 7.962 51.9  Li y0 =  Li  yi = 295.194 = 5.688 51.9  Li - - R bt  Ibx  h 1.15 103  57.78 1.85 = = 31625 (kN.m) ymax 3.887 x max = 5.437 Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên theo phương X - ymax = 3.887 Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên theo phương Y Cạnh Bảng 8.27: Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên Chiều dài xi Li*xi yi Li*yi Ibx Iby (m) // cạnh L1 = L2 = 4.9 7.65 4.975 7.425 24.378 56.801 1.925 5.75 9.433 43.988 79.19 0.03 43.72 39.51 ssY ssX L3 = L4= 4.9 7.65 4.975 2.525 24.378 19.316 9.575 5.75 46.918 43.988 83.84 0.03 43.72 263.45 ssY ssX L5= L6 = 1.65 0.7 9.55 10.375 15.758 7.263 2.925 3.275 4.826 2.293 12.97 4.08 4.16 4.10 ssY ssX L7= 2.7 11.725 31.658 3.625 9.788 13.13 38.23 ssY 184 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP L8= 1.65 13.075 21.574 4.45 7.343 2.53 43.51 ssX L9= L10= 4.35 2.35 10.9 8.725 47.415 20.504 5.275 4.1 22.946 9.635 7.60 5.93 37.55 2.45 ssY ssX L11= L12= 4.35 1.65 10.9 13.075 47.415 21.574 5.925 6.75 25.774 11.138 7.10 1.86 37.55 43.51 ssY ssX L13= L14= 2.7 0.7 11.725 10.375 31.658 7.263 7.575 7.925 20.453 5.548 11.25 3.50 38.23 4.10 ssY ssX L15= 1.65 9.55 15.758 8.75 14.438 15.84 4.16 ssY L16= 2.35 8.725 20.504 7.1 16.685 4.69 2.45 ssX Sum 51.9 295.194 57.78 170.00 413.217 M tty M ttx F 42842.93 25860.72 1376.98 → + + = + + = 0.82  , thoả điều kiện chống Fb,u M bx,u M by,u 110417.25 66521 31625 xuyên ➢ Điều kiện chống cắt: Hình 8.27 Khoảng cách ax,ay 185 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Theo phương X - ax= khoảng cách từ mặt phẳng xét đến mép cột vách gần - Q  Qb - Q = 11782 (kN) tổng lực cắt mặt phẳng nguy hiểm Q tổng phản lực đầu cọc gây lực cắt mặt phẳng nguy hiểm - Qb khả chịu cắt đài móng bê tơng Qb = 0.5  R bt  b  h  - 2.5  h = 22041(kN) (khi a  2.5h0 TCVN 5574-2018 công thức 94 ) a Qb không lấy lớn 2.5  R bt  b  h0 = 59570(kN) trường hợp  Qb = 22041 (kN) > 11782 (kN) Vậy thỏa điều kiện chịu cắt theo phương x Theo phương Y - ay= 1.5 khoảng cách từ mặt phẳng xét đến mép cột vách gần - Q  Qb - Q = 17750.91 (kN) tổng lực cắt mặt phẳng nguy hiểm Q tổng phản lực đầu cọc gây lực cắt mặt phẳng nguy hiểm - Qb khả chịu cắt đài móng bê tơng Qb = 0.5  R bt  b  h  - 2.5  h = 35685.27(kN) (khi a  2.5h0 TCVN 5574-2018 công thức 94 ) a Qb không lấy lớn 2.5  R bt  b  h0 = 72335(kN) trường hợp  Qb = 35685.27 (kN) > 17750.91(kN) Vậy thỏa điều kiện chịu cắt theo phương y 186 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 8.5.8.6 Tính thép đài móng Lõi thang: Hình 8.28 Moment móng Lõi thang Sinh viên Strip với dải (L/2 L/4) theo phương x phương y sau lấy moment lớn để tính thép cho đài móng Móng Cạnh b Bảng 8.28: Giá trị cốt thép lớp móng Lõi thang Chọn thép h ho M As ϕ a αm ξm (mm) (mm) (mm) 4A X Y 6800 5600 2000 2000 1850 1850 (kN.m) 18009.75 0.046 0.047 16155.42 0.050 0.051 Astt μt (mm2) (mm) (mm) (mm2) (%) 28478 25602 0.22 0.27 25 25 120 100 27802 27475 Thép lớp có moment âm nhỏ nên lấy theo cấu tạo d14a200 187 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Móng Phản lực đầu cọc Pmax = 3147.9 ( kN )  C1 R c,d = 3680 ( kN ) Pmin = 3026 ( kN )  Pmax = 3434.963 ( kN )  2C R c,d = 3680 ( kN ) Pmin = 2687.412 ( kN )  GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 8.29: Bảng tổng hợp kết tính tốn móng Ổn định đáy móng Độ lún đáy móng Kierm tra xuyên thủng R II = 1615.7 (kN/ m ) tc Pmax = 665.12(kN / m )  1.2R II S = 2.091(cm)  S = 10(cm) tc Pmin = 662.98(kN / m )  M tty M ttx F + + = 0.774  Fb,u M bx,u M by,u Ptbtc = 664.05(kN / m )  R II R II = 1615.7 (kN/ m ) tc Pmax = 696.98(kN / m )  1.2R II S = 2.71(cm)  S = 10(cm) tc Pmin = 685.59(kN / m )  M tty M ttx F + + = 0.802  Fb,u M bx,u M by,u Ptbtc = 691.29(kN / m )  R II 4A Pmax = 2922.036 ( kN )  R II = 1615.7 (kN/ m ) R c,d = 3680 ( kN ) tc Pmax = 664.13(kN / m )  1.2R II Pmin = 2704.074 ( kN )  tc Pmin = 663.54(kN / m )  Ptbtc = 663.98 (kN / m )  R II S = 2.09 (cm)  S = 10(cm) M tty M ttx F + + = 0.542  Fb,u M bx,u M by,u Cốt thép móng Phương x Dưới: Ø20a200 Trên: Ø14a200 Phương y Dưới: Ø22a130 Trên: Ø14a200 Phương x Dưới: Ø25a100 Trên: Ø14a200 Phương y Dưới: Ø22a100 Trên: Ø14a200 Phương x Dưới: Ø22a170 Trên: Ø14a200 Phương y Dưới: Ø22a140 Trên: Ø14a200 188 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Pmax = 3301.206 ( kN )  Lõi thang R c,d = 3680 ( kN ) Pmin = 1047.962 ( kN )  GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP R II = 1615.7 (kN/ m ) tc Pmax = 721.45 (kN / m )  1.2R II tc Pmin = 678.77(kN / m )  Ptbtc = 700.11 (kN / m )  R II S = 2.837(cm)  S = 10(cm) M tty M ttx F + + = 0.82  Fb,u M bx,u M by,u Phương x Dưới: Ø25a120 Trên: Ø14a200 Phương y Dưới: Ø25a100 Trên: Ø14a200 189 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737 – 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574 – 2018: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575 – 2012: Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 10304 – 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9386 – 2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất TCVN 9362 – 2012: Thiết kế nhà cơng trình TCVN 9153 – 2012: Cơng trình thủy lợi, phương pháp chỉnh lý kết thí nghiệm đất Thiết kế theo tiêu chuẩn hành Mỹ ACI 318:2011- Building Code Requirements for Structural Concrete Sách Cấu kiện bê tông cốt thép Võ Bá Tầm 190 S K L 0