THÔNG TIN TÀI LIỆU
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG GVHD: TS NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH: NGUYỄN MINH ĐẠT SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG SVTH: NGUYỄN MINH ĐẠT GVHD: TS NGUYỄN MINH ĐỨC GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở hướng vào sống thực tế tương lai Qua trình làm luận văn giúp em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy giáo T.S Nguyễn Minh Đức, với Thầy Cô khoa Xây Dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến Thầy giáo T.S Nguyễn Minh Đức Thầy Cô khoa Xây Dựng dẫn, kiến thức truyền đạt q báu Thầy Cơ tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2016 Sinh viên thực ( Ký ghi rõ họ tên ) i THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learning process, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the Graduation essay key to finish this Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! ii TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : NGUYỄN MINH ĐẠT; MSSV:13149027 : Xây Dựng : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Tình Xây Dựng : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG Số liệu ban đầu Hồ sơ kiến trúc : bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính toán a Kiến trúc Thể lại vẽ kiến trúc theo yêu cầu giáo viên hướng dẫn b.Kết cấu bên Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối Tính tốn thiết kế cầu thang tầng 4-5 Mơ hình tính tốn thiết kế dầm, cột, vách cơng trình c Kết cấu móng Khảo sát, phân tích, đánh giá địa chất tải trọng tác động lên kết cấu móng Thiết kế phương án móng cọc đóng BTCT, cọc ly tâm ứng suất trước Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh 01 Phụ lục Bản vẽ: 23 vẽ A1 (04 vẽ kiến trúc, 19 vẽ kết cấu) Cán hướng dẫn : TS NGUYỄN MINH ĐỨC Ngày giao nhiệm vụ : 02/03/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 15/06/2017 Tp HCM ngày tháng năm 2017 Giáo viên hướng dẫn iii SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : MINH DAT-NGUYEN Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 13149027 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : AN DUONG VUONG APARTMENT Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of Precast concrete pile Design of Prestressed concrete pile Present and drawing: 01 present and 01 appendix 23 drawing A1:(04 Architecture, 11 structure, foundation ,01 general legend) Instructor : Ph.D MINH DUC NGUYEN Date of start of the task : 02/03/2017 Date of completion of the task : 15/06/2017 HCHC June 14,2017 Confirm of instructor Confirm of faculty iv TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGUYỄN MINH ĐẠT Khoa MSSV: 13149027 : Xây Dựng Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) v TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên : NGUYỄN MINH ĐẠT Khoa Ngành MSSV: 13149027 : Xây Dựng : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) vi 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN I THANK YOU II NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP III SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT IV BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN V BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN VI MỤC LỤC VII DANH MỤC HÌNH ẢNH XI DANH MỤC BẢNG XIII CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.2 Kỹ thuật hạ tầng đô thị 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 1.3.2 1.3.3 1.3.4 Mặt phân khu chức Hình khối Mặt đứng Hệ thống giao thông 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 1.4.2 1.4.3 1.4.4 1.4.5 Hệ thống điện Hệ thống nước Phịng cháy, hiểm Chống sét Hệ thống thoát rác 1.5 Đặc diểm khí hậu khu vực xây dựng cơng trình 1.6 Giải pháp thiết kế 1.6.1 Phương án sàn dầm 1.6.2 Vật liệu sử dụng 1.7 Phần mềm ứng dụng phân tích tính toán 1.8 Tiêu chuẩn thiết kế 1.8.1 1.8.2 1.8.3 1.8.4 Tải trọng tác động Kết cấu bê tông cốt thép Nền móng Động đất vii 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Chọn sơ kích thước 2.1.1 2.1.2 2.1.3 2.1.4 Kích thước sàn Kích thước dầm Kích thước cột Sơ tiết diện vách 2.2 Tính tốn bố trí cốt thép tầng sàn điển hình 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.2 Phương pháp sử dụng mơ hình SAFE CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 15 3.1 Kích thước hình học sơ đồ tính 15 3.1.1 Kích thước hình học 15 3.2 Tải trọng tác dụng 16 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên nghỉ 16 3.2.2 Tải trọng nghiêng 17 3.2.3 Tổng hợp tải trọng 18 3.3 Tính tốn nội lực 18 3.3.1 Tính moment uốn lớn Mmax 18 3.4 Tính cốt thép 19 3.4.1 Tính tốn cốt thép cho chiếu nghỉ 19 3.4.2 Tính tốn cốt thép cho Dầm chiếu nghỉ Dầm chiếu tới 20 CHƯƠNG THIẾT KẾ HỆ KHUNG 23 4.1 Tính tốn tải trọng khung 23 4.1.1 Tính tốn tải gió 23 4.1.2 Tải trọng động đất 30 4.1.3 Tổ hợp tải trọng 33 4.2 Thiết kế khung 35 4.2.1 Hệ dầm tầng điển hình 35 4.2.2 Tính tốn thiết kế cột khung trục khung truc C 44 4.2.3 Tính toán thiết kế vách cứng 50 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG PHƯƠNG ÁN 57 5.1 Số liệu địa chất cơng trình 57 5.2 Phương án cọc vuông đúc sẵn 57 5.3 Tính toán sức chịu tải 58 5.3.1 Theo vật liệu làm cọc 58 viii 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.5 Thiết kế móng M3 6.5.1 Nội lực tính tốn chiều sâu chon móng Móng M1 có mũi cọc độ sâu -33m nên sức chịu tải thiết kế cọc : QTK = 1525 kN Bảng 6.13 Phản lực chân cột C23 móng M3 Story BASE BASE Point 23 23 BASE 23 Load COMB7 COMB4 COMB14 MAX FX -345.46 -307.38 FY -58.95 FZ MX MY 12130.87 27.617 10413.8 110.546 -30.165 -260.87 12.48 11024.3 23.336 49.238 MZ 0 Chọn chiều sâu chơn móng: Chọn chiều cao đài móng hđ =1,5 m Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cốt đất tự nhiên (0.00m) - 3.00m Chiều sâu đặt đáy đài nhỏ thiết kế với yêu cầu cân áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận Dùng Qmax = 47.5(kN) để kiểm tra điều kiện cân áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: hm hmin 0.7tg (45o ) hmin 0.7tg (45o 2Qmax tt Bd 3o 345.5 ) 2.75m H m 3m Thỏa 14.5 2.5 6.5.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Ta tính sơ số lượng cọc kiểm tra lại bước sau : Số lượng cọc : n N Qa Trong : hệ số xét đến ảnh hưởng moment , lấy = 1-1.5 N N tt 12130.9kN ; Qa 1525kN ; n N 12130.9 (1 1.5) 7.9 11.9 Qa 1525 Chọn cọc Số hàng cọc: n = 2; Số cọc hàng: cọc 106 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Khoảng cách cọc theo phương X : 1.5m; Khoảng cách cọc theo phương Y : 1.5m Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài : d/3 d/2 = 0.25m; Chiều cao đài cọc : Hđ = 1.5m Kích thước đài: Bđ × Lđ × Hđ = 2.5 m × 5.5 m × 1.5 m Hình 6.10 Mặt bố trí cọc M3 Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc Tổng tải trọng: Ndtt N tt Wd 12645.6(kN ) Tính giá trị pmax(j), pmin(j): Pmax,min N M x ymax M y x max n coc yi xi Ta có Σxi2 = 22.5 m2,Σyi2 = 4.5 m2, xmax = 2.25 m, ymax = 0.75 m Pmax =1375 (KN) < 1525 đạt Pmin = 1352 (KN) > cọc không bị nhổ 6.5.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb 2 h 3h 4 h 5 h 18.1o h h3 h h5 Chiều dài đoạn mở rộng: x Lcoc tan tb 2.4 m 107 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Chiều dài, chiều rộng đáy khối móng quy ước: Bqu = 2.5 + × 2.4 = 7.3 m Lqu = 5.5 + × 2.4 = 10.3 m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tc N tt 13837.1 kN 1.2 Mxtc = 94.5 kN.m Mytc = 66.3 kN.m Trọng lượng khối móng quy ước Wqu = Lqu × Bqu × Zi × γi =47143 kN Độ lệch tâm theo phương X: ex M tcy N tc Wqu 0.001 m Độ lệch tâm theo phương Y: ey M tcx 0.001m N tc Wqu Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc max tc N tc Wqu L m Bm N tc Wqu L m Bm (1 6ex 6e y ) 789.4 kN/m2 L m Bm (1 6ex 6e y ) 788.9 kN/m2 L m Bm tc tb (tc max tc ) / 788.3 kN/m2 Khả chịu tải mũi cọc R tc m1 m2 (A Bm 'II B Zm 'I D c) k tc Rtc = 3081.7 kN/m2 tc max 789.4 kN / m 1.2R tc 3689.1 kN / m tc Ta có: min 788.3 kN / m tc tc tb 788.9 kN / m R 3081.8 kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định 108 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Kiểm tra lún khối móng quy ước Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: σobt = 547.6 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 788.9- 547.6= kN/m2 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt ibt1 i hi igl k oi glz o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số L qu Bqu Lqu z 1.4 , Bqu Bqu Bảng 6.14 Bảng tính lún móng M3 Vị trí Z (m) Z/B K0 7 0.137 0.274 0.411 0.548 0.685 0.822 0.959 0.981 0.926 0.839 0.725 0.618 0.558 0.467 σibt kN/m2 241.3 236.7 223.4 202.5 174.9 149.1 134.6 112.7 σigl kN/m2 547.6 552.5 557.4 562.3 567.2 572 576.9 581.8 E kN/m2 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 σibt/σigl Si 2.3 2.3 2.5 2.8 3.2 3.8 4.3 5.2 0.0113 0.0108 0.0098 0.0081 0.0064 0.0051 0.0041 Tại độ sâu cách móng m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo cơng thức: S si i 1 0.8 gl i h i Ei Ta tính S = 5.56 cm S = 5.56 cm < [Sgh] = cm Thỏa điều kiện cho phép 109 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.5.4 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Hình 6.11 Phản lực đầu cọc Pmax = 1485.4 KN < Qtk = 1525 KN Pmin =1477.7 KN > Cọc không bị nhổ 6.5.5 Kiểm tra xuyên thủng Lực gây xuyên thủng cột: Pxt Pi ( xt ) 11848kN Lực chống xuyên thủng mép góc cọc h h 2c1 h0 bc bc 2c2 h0 Pcx Rbt c c h0 h0 21218kN c1 c2 Pxt 11848kN Pcx 21218kN Vậy thoả điều kiện xuyên thủng Kiểm tra xuyên thủng từ cọc lên đài Hình 6.12 Mặt xuyên thủng cọc lên đài 110 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Chọn cọc có tâm cọc khơng nằm tháp xuyên thủng cột để kiểm tra Lực gây xuyên thủng phản lực đầu cọc: Pxt = 1485.4 (kN) Do cột nằm mép đài nên diện tích tháp chống xuyên phần diện tích xung quanh hình nón cụt Để đơn gian tính tốn thiên an tồn ta chọn diện tích chống xun 1/4 diện tích xung quanh hình nón cụt S xq r R R r h02 0.25 2.305 2.305 0.25 1.352 19.74m Acx S xq 4.93m2 ; Pcx Rbt Acx 1.05 103 4.93 5180.7 kN Pxt 1485.4 kN Vậy thoả điều kiện xun thủng 6.5.6 Tính thép cho đài cọc Hình 6.13 Moment theo phương X, Y Bảng 6.15 Bảng tính thép móng M3 Tiết diện Momen Trên(X) Dưới(X) Trên(Y) Dưới(Y) -65.4 3781.4 -24.16 2801.7 Bề rộng dãi (m) 2.75 2.75 1.25 1.25 Momen Trên 1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -23.78 1375.05 -19.3 2241.36 1000 1000 1000 1000 1500 1500 1500 1500 0.54 32.93 0.44 54.5 Ø12a200 Ø22a120 Ø12a200 Ø28a120 6.78 35.48 6.78 57.47 111 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.6 Thiết kế móng MLT 6.6.1 Nội lực tính tốn chiều sâu chon móng Móng M1 có mũi cọc độ sâu -33m nên sức chịu tải thiết kế cọc : QTK = 1525 kN Bảng 6.16 Phản lực chân vách móng MLT Story HAM HAM Pier V8 V8 HAM V8 HAM V8 HAM V8 Load COMB1 COMB4 COMB16 MIN COMB14 MAX COMB4 Loc Bottom Top P -31163 -27492 V2 973.54 V3 -85.2 -84.79 M2 M3 -76.416 59.836 26771.9 Top -28656 -208.07 -764.79 -13046 Bottom -27512 208.07 595.08 13732.9 5904.79 Bottom -27610 973.54 -84.79 -24.957 27745.5 -5705.3 Chọn chiều sâu chơn móng: Thiết kế mặt đài trùng mép kết cấu sàn tầng hầm (trùng cốt -1.50 m qui ước) Chọn chiều cao đài móng hđ =1,5 m Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cốt đất tự nhiên (0.00m) - 3.00m Dùng Qmax = 973.54(kN) để kiểm tra điều kiện cân áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: hm hmin 0.7tg (45o ) hmin 0.7tg (45o 2Qmax tt Bd 3o 973.54 ) 2.85m H m 3m 14.5 5.5 6.6.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Ta tính sơ số lượng cọc kiểm tra lại bước sau : Số lượng cọc : n N Qa Trong : hệ số xét đến ảnh hưởng moment , lấy = 1-1.5 N N tt 12130.9kN ; Qa 1525kN ; n N 12130.9 (1 1.5) 7.9 11.9 Qa 1525 Chọn 28 cọc Số hàng cọc: n = 4; Số cọc hàng: cọc Khoảng cách cọc theo phương X : 1.5m; Khoảng cách cọc theo phương Y : 1.5m 112 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài : d/3 d/2 = 0.25m; Chiều cao đài cọc : Hđ = 1.5m Kích thước đài: Bđ × Lđ × Hđ = 5.5 m × 10 m × 1.5 m Hình 6.14 Mặt bố trí cọc MLT Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc Tổng tải trọng: Ndtt N tt Wd 33225.5(kN ) Tính giá trị pmax(j), pmin(j): Pmax,min N M x ymax M y x max n coc yi xi Ta có Σxi2 = 126 m2,Σyi2 = 78.75 m2, xmax = 4.5 m, ymax = 2.25 m Pmax =1276 (KN) < 1525 đạt Pmin = 1188 (KN) > cọc không bị nhổ 6.6.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb 2 h 3h 4 h 5 h 18.1o h h3 h h5 Chiều dài đoạn mở rộng: x Lcoc tan tb 2.4 m Chiều dài, chiều rộng đáy khối móng quy ước: 113 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bqu = 5.5 + × 2.4 = 10.3 m Lqu = 10 + × 2.4 = 14.8 m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tc N tt 25969 kN 1.2 Mxtc = 11443 kN.m Mytc = 23120.8 kN.m Trọng lượng khối móng quy ước Wqu = Lqu × Bqu × Zi × γi =95577 kN Độ lệch tâm theo phương X: ex M tcy N tc Wqu 0.001 m Độ lệch tâm theo phương Y: ey M tcx 0.001m N tc Wqu Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc max tc N tc Wqu L m Bm N tc Wqu L m Bm (1 6ex 6e y ) 798.1 kN/m2 L m Bm (1 6ex 6e y ) 787.4 kN/m2 L m Bm tc tb (tc max tc ) / 796.6 kN/m2 Khả chịu tải mũi cọc R tc m1 m2 (A Bm 'II B Zm 'I D c) k tc Rtc = 3081.7 kN/m2 tc max 789.4 kN / m 1.2R tc 3689.1 kN / m tc Ta có: min 788.3 kN / m tc tc tb 788.9 kN / m R 3081.8 kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: σobt = 547.6 kN/m2 114 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 796.6- 547.6= 249kN/m2 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt ibt1 i hi igl k oi glz o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số L qu Bqu Lqu z 1.4 , Bqu Bqu Bảng 6.17 Ứng suất gây lún Vị trí Z (m) Z/B K0 7 0.137 0.274 0.411 0.548 0.685 0.822 0.959 0.981 0.926 0.839 0.725 0.618 0.558 0.467 σibt kN/m2 249 230.7 208.4 180.3 174.9 149.1 134.6 116.3 σigl kN/m2 547.6 552.5 557.4 562.3 567.2 572 576.9 581.8 E kN/m2 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 σibt/σigl Si 2.3 2.3 2.5 2.8 3.2 3.8 4.3 5.2 0.0113 0.0108 0.0098 0.0081 0.0068 0.0054 0.0044 Tại độ sâu cách móng m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo cơng thức: S si i 1 0.8 gl i h i Ei Ta tính S = 5.26 cm S = 5.26 cm < [Sgh] = cm Thỏa điều kiện cho phép 115 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.6.4 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Hình 6.15 Phản lực đầu cọc Pmax = 1309 KN < Qtk = 1525 KN Pmin =932.9 KN > Cọc khơng bị nhổ 6.6.5 Tính thép cho đài cọc Hình 6.16 Moment theo phương X, Y 116 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bảng 6.18 Bảng tính thép đài cọc móng MLT Tiết diện Momen Trên(X) Dưới(X) Trên(Y) Dưới(Y) -65.4 3781.4 -24.16 2801.7 Bề rộng dãi (m) 2.75 2.75 1.25 1.25 Momen Trên 1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -23.78 1375.05 -19.3 2241.36 1000 1000 1000 1000 1500 1500 1500 1500 0.54 32.93 0.44 54.5 Ø12a200 Ø22a120 Ø12a200 Ø28a120 6.78 35.48 6.78 57.47 117 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động [1] TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép [2] TCVN 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khối [3] TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [4] TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất [5] TCXDVN 205 – 1998 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [6] TCVN 10304-2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [7] Tiêu chuẩn Mỹ ACI 318-2002 (Dùng thiết kế Sàn phẳng) [8] Tiêu chuẩn Anh BS 8110-1997 (Dùng thiết kế kết cấu khung với trợ giúp phần mềm Etabs) [9] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập Nhà xuất xây dựng [10] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập – Nhà xuất xây dựng [11] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn tiết diện cột BTCT – Nhà xuất xây dựng [12] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Sàn sườn bê tơng tồn khối – Nhà xuất xây dựng [13] Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện nhà cửa) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2011 [14] Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện đặc biệt) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2005 [15] Hướng dẫn kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375-2006 - Nhà xuất xây dựng [16] GS.TS NguyễnVăn Quảng - Nền móng cơng trình dân dụng công nghiệp – Nhà xuất xây dựng [17] PGS.TS Nguyễn Bá Kế - Thiết kế thi công hố đào sâu – Nhà xuất xây dựng [18] Võ Phán – Hồng Thể Thao – Phân tích tính tốn móng cọc – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM [19] TS.Vũ Mạnh Hùng – Sổ tay kết cấu – Nhà xuất xây dựng TPHCM 118 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 [20] PGS.TS.Trần Mạnh Qn – Tính tốn kết cấu bê tông cốt thép theo ACI 318 2002 – Nhà xuất xây dựng HN [21] PGS.TS – Nguyễn Lê Nin – Động đất thiết kế công trình chịu động đất – Nhà xuất xây dựng [22] Châu Ngọc Ẩn – Nền móng – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM năm 2013 [23] PGS.TS – Lê Kiều – Kỹ thuật thi công – Tập – Nhà xuất xây dựng [24] Nguyễn Văn Hiệp - Vấn đề tổ hợp tải trọng cho nhà nhiều tầng, Tạp chí xây dựng số 3/2003 [25] Ninh Đức Thuận - Tính tốn dao động thiết kế nhà cao tầng, Tạp chí xây dựng số 9/2003 [26] W.Sullơ – Kết cấu nhà cao tầng – Nhà xuất xây dựng Hà Nội năm 1995 119 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99
Ngày đăng: 07/09/2023, 23:02
Xem thêm: