Thông tin tài liệu
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU SKL008374 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 h BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƢ AN DƢƠNG VƢƠNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: NGUYỄN XUÂN HẾU MSSV: 13149048 Khố : 2013 - 2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 i h TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN XUÂN HIẾU MSSV: 13149048 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƢ AN DƢƠNG VƢƠNG Họ tên Giáo viên hƣớng dẫn: ThS NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên hƣớng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) ii h TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN XUÂN HIẾU MSSV: 13149048 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƢ AN DƢƠNG VƢƠNG Họ tên Giáo viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) iii h LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trƣờng đại học, hành trang quan trọng, đúc kết kiến thức suốt năm học để chúng em mang theo làm “vốn” khởi nghiệp, mở hƣớng vào sống thực tế tƣơng lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức đƣợc học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận đƣợc nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy giáo Th.S NGUYỄN VĂN KHOA Thầy ngƣời thầy em vô ngƣỡng mộ quý trọng hiểu biết sâu rộng, nhiệt tình thân thiện Thầy Mặc dù thân em cịn yếu kém, nhƣng Thầy ln dạy tận tình Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến toàn thể quý Thầy Cô khoa Xây Dựng hƣớng dẫn em năm học tập rèn luyện trƣờng Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, ngƣời thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trƣớc, ngƣời bạn thân giúp tơi vƣợt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng nhƣng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận đƣợc dẫn quý Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q Thầy Cơ thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn .HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực iv h THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learning process, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the key to finish this Graduation essay Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! v h SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : XUAN HIEU NGUYEN Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 13149048 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : AN DUONG VUONG APARTMENT Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of Precast concrete pile Design of Prestressed concrete pile Present and drawing: 01 present and 01 appendix 20 drawing A1:(04 Architecture, structure, 04foundation ,01 general legend) Instructor : Ms VAN KHOA NGUYEN Date of start of the task : 02/03/2017 Date of completion of the task : 20/06/2017 HCHC June 20,2017 Confirm of instructor Confirm of faculty vi h NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN XUÂN HIẾU Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng MSSV: 13149048 Tên đề tài : CHUNG CƢ AN DƢƠNG VƢƠNG Số liệu ban đầu Mơ hình kiến trúc tham khảo chỉnh sửa Hồ sơ khảo sát địa chất tham khảo Nội dung phần lý thuyết tính tốn 2.1 Kiến trúc Thể vẽ kiến trúc chỉnh sửa 7.2 Kết cấu Tính tốn, thiết kế phƣơng án sàn tầng điển hình Phƣơng án sàn dầm: Phƣơng pháp sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình, tính tốn Tính tốn, thiết kế cầu thang tầng điển hình Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục C Nền móng Tổng hợp số liệu địa chất Thiết kế phƣơng án móng khả thi: Phƣơng án sử dụng cọc đóng ép Phƣơng án sử dụng cọc khoan nhồi Thuyết minh vẽ 01 Thuyết minh 01 Phụ lục 20 vẽ A1: vẽ kiến trúc 15 vẽ kết cấu vẽ thi công Cán hƣớng dẫn : ThS.NGUYỄN VĂN KHOA 10 Ngày giao nhiệm vụ : 02/03/2017 11 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 20/06/2017 p HCM ngày tháng… năm 2017 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa vii h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 MỤC LỤC TRANG BÌA i BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN ii BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI CẢM ƠN iv THANK YOU v SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT vi NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP vii CHƢƠNG 1.1 TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH NHU CẦU XÂY DỰNG CỦA CƠNG TRÌNH 1.2 ĐẶC ĐIỂM CỦA CƠNG TRÌNH 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt phân khu chức 1.3.2 Hệ thống giao thông 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống nƣớc 1.4.3 Thơng gió chiếu sáng 1.4.4 Phòng cháy thoát hiểm 1.4.5 Chống sét 1.4.6 Hệ thống rác thải 1.4.7 Điều kiện thi công 1.5 GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.5.1 Phƣơng án dầm sàn 1.5.2 Vật liệu sử dụng 1.6 PHẦN MỀM ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH TÍNH TỐN 1.7 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ 1.7.1 Tải trọng tác động 1.7.2 Kết cấu bê tông cốt thép 1.7.3 Nền móng 1.7.4 Động đất viii 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 CHƢƠNG 2.1 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH SƠ BỘ CÁC KÍCH THƢỚC 2.1.1 Sơ kích thƣớt sàn: 2.1.2 Sơ kích thƣớc dầm 2.1.3 Sơ kích thƣớc cột 2.2 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.2 Phƣơng pháp sử dụng mơ hình safe 11 CHƢƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 16 3.1 KÍCH THƢỚC HÌNH HỌC VÀ SƠ ĐỒ TÍNH 16 3.1.1 Kích thƣớc hình học 16 3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 17 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên nghỉ 17 3.2.2 Tải trọng nghiêng 18 3.2.3 Tổng hợp tải trọng 19 3.3 TÍNH TỐN NỘI LỰC 19 3.3.1 Tính moment uốn lớn Mmax 19 3.4 TÍNH CỐT THÉP 20 3.4.1 Tính tốn cốt thép cho Bản chiếu nghỉ 20 3.4.2 Tính tốn cốt thép cho Dầm chiếu nghỉ Dầm chiếu tới 21 CHƢƠNG TÍNH TỐN – THIẾT KẾ KHUNG 24 4.1 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG KHUNG 25 4.1.1 Tính tốn tải gió 25 4.1.2 Tải trọng động đất 32 4.1.3 Tổ hợp tải trọng 35 4.2 TÍNH TỐN THIẾT KẾ DẦM CỘT VÁCH KHUNG 37 4.2.1 Hệ dầm tầng điển hình 37 4.2.2 Tính tốn thiết kế cột khung trục khung truc D 46 4.2.3 Tính tốn thiết kế vách cứng 56 CHƢƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 66 5.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 66 ix 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 hđ c a hối qu c Hình 6.11 Chiều sâu tính lún Áp lực gây lún: gl ptbtc * D*f 429.43 368.15 61.28kN / m 2 Tính lún theo phƣơng pháp tổng phân tố; độ lún giới hạn : S si i 1 0.8 gl i h i Ei Sgh = 10 (cm) (Theo phụ lục E TCVN 10304-2014) Áp lực thân đất đáy khối móng quy ƣớc : ζobt = 389.55 kN/m2 Ta có độ sâu z = -58.5 m lớp đất thứ có: o bt 5x gl (368.15 5x61.28 306.4)kN / m => Do ngừng tính lún vị trí 6.4.4 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi, nội lực đƣợc vẽ theo trục dải Tính độ cứng cọc đơn theo thực nghiệm phụ lục B TCVN 10304-2014: Độ cứng cọc đơn tính cơng thức: k Q Scocdon ;Scdon D QL 100 AE Q: Tải trọng tác dụng lên cọc, Q =1224.1kN ;D: đƣờng kính cọc, D = 0.6 m; 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 114 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 L: chiều dài cọc, L = 30.5 m; A: diện tích tiết diện ngang cọc (A=0.196 m2) E: Mơ đun đàn hồi vật liệu làm cọc: (E= 30000 Mpa) Suy ra: Scocdon 0.5 1224.1 30.5 1224.1 0.011m;k thucnghiem 170855kN / m 100 0.196x30000x10 0.011 Hệ số : Cz k thucnghiem Ac 107855 55028kN / m3 1.96 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Dùng phần mềm Safe để tính lực tác dụng lên đầu cọc Đài móng đƣợc khai báo phần tử Slab dạng Thick Plate bề dày 1.5m Lực tác dụng lên đài móng đƣợc lấy từ kết giải khung từ phần mềm Etabs Các cọc nhồi dƣới đài móng đƣơc khai báo Column Supports với dạng Spring Constants đầu cọc với độ cứng lị xo đƣợc tính nhƣ sau: Hình 6.12 Phản lực đầu cọc Pmax = 1440.7KN < Qtk = 1525 KN Đạt Pmin =1431.684 KN > Cọc không bị nhổ 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 115 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.4.5 Kiểm tra xuyên thủng Tháp xuyên thủng 450 bao phủ phần cọc nhƣ hình vẽ Hình 6.13 Tháp xuyên thủng Lực gây xuyên thủng cột: Pxt Pi ( xt ) 11848kN Lực chống xuyên thủng mép góc cọc h h 2c1 h0 Pcx Rbt c c h0 c1 h0 b b 2c2 c c h0 21218kN c2 Pxt 11848kN Pcx 21218kN Vậy thoả điều kiện xuyên thủng Kiểm tra xuyên thủng từ cọc lên đài Hình 6.14 Mặt xuyên thủng cọc lên đài Chọn cọc có tâm cọc khơng nằm tháp xuyên thủng cột để kiểm tra Lực gây xuyên thủng phản lực đầu cọc: Pxt = 1485.4 (kN) Do cột nằm mép đài nên diện tích tháp chống xuyên phần diện tích xung quanh hình nón cụt Để đơn gian tính tốn thiên an tồn ta chọn diện tích chống xun 1/4 diện tích xung quanh hình nón cụt 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 116 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 S xq r R R r h02 0.25 2.305 2.305 0.25 1.352 19.74m Acx S xq 4.93m2 ; Pcx Rbt Acx 1.05 103 4.93 5180.7 kN Pxt 1485.4 kN Vậy thoả điều kiện xuyên thủng 6.4.6 Tính thép cho đài cọc Hình 6.15 Biểu đồ moment max dải phƣơng X, Y Chia móng thành dải chạy suốt chiều dài đài tính nội lực riêng cho dải Kết tính tốn đƣợc thực nhờ trợ giúp phần mềm Safe Bảng 6.14 Bảng tính thép vách móng M2 Tiết diện Momen Gối X Nhịp (X) Gối Y Nhịp (Y) -31.95 2921.2 -14.5 3280.8 Bề rộng dãi (m) 2 1.25 1.25 Momen /1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -15.975 1460.6 -11.6 2624.6 1000 1000 1000 1000 1500 1500 1500 1500 0.36 35.03 0.26 64.26 Ø12a200 Ø22a100 Ø12a200 Ø30a100 6.79 41.81 6.79 77.75 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 117 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.5 THIẾT KẾ MÓNG LỎI THANG MÁY 6.5.1 Phản lực chân vách Bảng 6.15 Bảng nội lực tải tính toán Story Pier HAM P1 HAM P1 HAM P1 HAM P1 HAM P1 Load COMB1 COMB17 MAX COMB2 COMB17 MIN COMB3 Loc Bottom P -27840.9 V2 1.56 V3 239.47 M2 -969.72 M3 31.834 Bottom -24033.3 295.59 1043.23 20077.0 10781.1 Top -22433.7 1183.3 233.92 -1074.8 49031.8 Bottom -24315.2 -292.4 -572.26 -21837 -10715 Top -22433.7 -1180.1 233.63 -1076.5 -47785 6.5.2 Xác định số lƣợng cọc bố trí cọc Ta tính sơ số lƣợng cọc kiểm tra lại bƣớc sau : Số lƣợng cọc : n N Qa Trong : hệ số xét đến ảnh hƣởng moment , lấy = 1-1.5 N N tt 27840.9kN ; Qa 1525kN ; n N 27840.9 (1 1.5) 18.3 27.4 Qa 1525 chọn 24 cọc Khoảng cách cọc theo phƣơng X : 1.5m; Khoảng cách cọc theo phƣơng Y : 1.5m Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài : d/3 d/2 = 0.2m; Chiều cao đài cọc : Hđ = 1.5m = Df Kích thƣớc đài: Bđ × Lđ × Hđ = 5.5 m × 8.5 m × 1.5 m Số hàng cọc: n = 4; Số cọc hàng: cọc 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 118 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình 6.16 Mặt bố trí cọc M3 6.5.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún khối móng quy ƣớc Kích thƣớc khối móng quy ƣớc Góc ma sát trung bình: tb H i II H 18.10 Góc ảnh hƣởng: tb 18.1 4.530 4 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 119 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình 6.17 Khối móng quy ƣớc Chiều dài cọc tính từ đáy lớp đất yếu: LTB 30.5 8.5 22m Chiều dài móng khối quy ƣớc theo phƣơng X: Lqƣ = L‟ + 2LTBtg 2.5 0.2 22 tg 4.53 5.59m Chiều dài móng khối quy ƣớc theo phƣơng Y: Bqƣ = B‟ + 2LTBtg 0.2 22 tg 4.53 7.1m 6 Moment chống uốn: Wx = L qu ×B2qu =46.97m3 ; Wy = Bqu ×L2qu =36.98m3 Chiều cao khối móng quy uớc: Hqƣ = LTB +L1+ Df = 22 8.5+3 33.5m Diện tích móng khối qui ƣớc: Aqu =L qu Bqu =39.7m Khối lƣợng đất khối móng quy ƣớc: Qd Aqu H i i 39.7 (22 3.5 14.5 4.5 10.2 10 10.5 10.7 13742.2kN Khối lƣợng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qdc nAp H i Ii Vdai 0.196 368.15 22 1.5 2.5 475.94kN Khối cọc đài bê tông: 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 120 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Qc nAp bt Lc Wdai 0.196 25 30.5 25 1.5 2.8 2.8 1271.7kN Khối lƣợng tổng móng quy ƣớc: Qqu Qd Qc Qdc 14537.96kN Ngoại lực tác đáy đài trọng tâm nhóm cọc N tt N Fñ H ñ 8770.91 25 1.5 2.5 9145.91kN M ñx M x Qy hñ 118.701 203.06 1.5 423.291kNm M ñy M y Qx hñ 65.339 94.62 1.5 207.27kNm Tải trọng quy đáy móng quy ƣớc: 9145.91 tc tc N qu N dai Qqu 14539.96 22492.93kN 1.15 M tt 207.27 M tt 423.291 tc tc M xqu x 368.1kNm; M yqu y 180.23kNm 1.15 1.15 1.15 1.15 Ảnh hƣởng nhóm cọc: (n1 1)n2 (n2 1) n1 90n1n2 1 d arctg s Trong đó: n1: số hàng cọc n2: số cọc hàng d: đƣờng kính cọc s: khoảng cách cọc (n1 1)n2 (n2 1)n1 (2 1) (3 1) 15.2 0.803 90 n n 90 1 Qn nc QaTK 0.803 1525 9372.8 9145.9( kN ) Thỏa hiệu ứng nhóm cọc Ứng suất dƣới đáy móng khối quy ƣớc: ptbtc tc max p N tc Aqu N Aqu 566.57 kN / m tc qu N qutc M ytc M xtc M xtc tc 580.36kN / m ; pmin 552.8kN / m Wy Wx Aqu Wy Wx M ytc 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 121 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Xác định sức chịu tải đất theo trạng thái giới hạn II: (Theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) Với m = hệ số điều kiện làm việc; vp' D f i 22 3.5 14.5 4.5 10.2 10 10.5 10.7 368.15kN / m Tại mũi cọc lớp số ta có: (tra bảng hệ số φ ta có thơng số A, B, D) Bảng 6.16 Bảng hệ số A,B,D φ cII 28.1 kN/m γ2 10 7kN/m3 20.42 A B 0.53 3.13 D 5.73 Sức chịu tải đất nền: RtcII m1m2 ( ABqu ' I B vp' cII D) 1728.72kN / m tc k tc p max 580.36 kN / m 1.2R tc 1.2x1728.72 2074.5kN / m tc Ta có: p 552.8kN / m tc tc p tb 566.57kN / m R 1728.72 kN / m Vậy, điều kiện ổn định đất đƣợc thoả mãn 6.5.4 Kiểm tra lún khối móng quy ƣớc Áp lực thân đất đáy khối móng quy ƣớc: ζobt = 547.6 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ƣớc: ζogl = ζtctb - ζobt = 796.6- 547.6= 249kN/m2 Chia lớp đất dƣới đáy khối móng quy ƣớc thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ζnbt ≥ 5ζngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt ibt1 i h i igl k oi glz o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Bqu Lqu z 1.4 , Bqu Bqu 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 122 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bảng 6.17 Ứng suất gây lún Vị trí Z (m) Z/B K0 7 0.137 0.274 0.411 0.548 0.685 0.822 0.959 0.981 0.926 0.839 0.725 0.618 0.558 0.467 ζibt kN/m2 249 230.7 208.4 180.3 174.9 149.1 134.6 116.3 ζigl kN/m2 547.6 552.5 557.4 562.3 567.2 572 576.9 581.8 E kN/m2 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 ζibt/ζigl Si 2.3 2.3 2.5 2.8 3.2 3.8 4.3 5.2 0.0113 0.0108 0.0098 0.0081 0.0068 0.0054 0.0044 Tại độ sâu cách móng m ζnbt > 5ζngl Độ lún đƣợc tính theo cơng thức: S si i 1 0.8 gl i h i Ei Ta tính đƣợc S = 5.26 cm S = 5.26 cm < [Sgh] = cm Thỏa điều kiện cho phép 6.5.5 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi, nội lực đƣợc vẽ theo trục dải Tính độ cứng cọc đơn theo thực nghiệm phụ lục B TCVN 10304-2014: Độ cứng cọc đơn tính cơng thức: k Q Scocdon ;Scdon D QL 100 AE Q: Tải trọng tác dụng lên cọc, Q 1224.1kN ;D: đƣờng kính cọc, D = 0.6 m; L: chiều dài cọc, L = 30.5 m; A: diện tích tiết diện ngang cọc (A=0.196 m2) E: Mô đun đàn hồi vật liệu làm cọc: (E= 30000 Mpa) Suy ra: Scocdon 0.5 1224.1 30.5 1224.1 0.011m;k thucnghiem 170855kN / m 100 0.196x30000x10 0.011 Hệ số : Cz k thucnghiem Ac 107855 55028kN / m3 1.96 Kiểm tra ổn định phản lực đầu cọc Dùng phần mềm Safe để tính lực tác dụng lên đầu cọc 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 123 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Đài móng đƣợc khai báo phần tử Slab dạng Thick Plate bề dày 1.5m Lực tác dụng lên đài móng đƣợc lấy từ kết giải khung từ phần mềm Etabs Các cọc nhồi dƣới đài móng đƣơc khai báo Column Supports với dạng Spring Constants đầu cọc với độ cứng lò xo đƣợc tính nhƣ sau: Hình 6.18 Phản lực đầu cọc Pmax = 1338.833 KN < Qtk = 1525 KN Đạt Pmin =958.005 KN > Cọc không bị nhổ 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 124 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 6.5.6 Tính thép cho đài cọc Hình 6.19 Biểu đồ moment max dải phƣơng X, Y Chia móng thành dải chạy suốt chiều dài đài tính nội lực riêng cho dải Kết tính tốn đƣợc thực nhờ trợ giúp phần mềm Safe Bảng 6.18 Bảng tính thép vách móng MLT Tiết diện Momen Gối X Nhịp (X) Gối Y Nhịp (Y) -63.89 2000.3 -42.94 2799.2 Bề rộng dãi (m) 1.7 1.7 1.1 1.1 Momen /1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -37.58 1176.6 -39.03 2544.7 1000 1000 1000 1000 1500 1500 1500 1500 0.85 28.09 0.89 62.22 Ø12a200 Ø20a100 Ø12a200 Ø30a100 6.79 34.56 6.79 77.75 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 125 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động [2] TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép [3] TCVN 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép tồn khối [4] TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất [6] TCXDVN 205 – 1998 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [7] TCXDVN 195 – 1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi [8] TCVN 10304-2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [9] TCVN 9395:2012 : Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu- NXB Xây dựng Hà nội 2012 [10] TCVN 9396:2012, Cọc khoan nhồi - Phƣơng pháp xung siêu âm xác định tính đồng bê tơng [11] Tiêu chuẩn Mỹ ACI 318-2002 (Dùng thiết kế Sàn phẳng) [12] Tiêu chuẩn Anh BS 8110-1997 (Dùng thiết kế kết cấu khung với trợ giúp phần mềm Etabs) [13] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập Nhà xuất xây dựng [14] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập – Nhà xuất xây dựng [15] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn tiết diện cột BTCT – Nhà xuất xây dựng [16] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Sàn sƣờn bê tơng tồn khối – Nhà xuất xây dựng [17] Võ Bá tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện nhà cửa) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2011 [18] Võ Bá tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện đặc biệt) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2005 [19] Hƣớng dẫn kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375-2006 - Nhà xuất xây dựng 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 126 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 [20] GS.TS NguyễnVăn Quảng - Nền móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp – Nhà xuất xây dựng [21] PGS.TS Nguyễn Bá Kế - Thiết kế thi công hố đào sâu – Nhà xuất xây dựng [22] Võ Phán – Hồng Thể Thao – Phân tích tính tốn móng cọc – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM [23] TS.Vũ Mạnh Hùng – Sổ tay kết cấu – Nhà xuất xây dựng TPHCM [24] PGS.TS.Trần Mạnh Qn – Tính tốn kết cấu bê tơng cốt thép theo ACI 318 2002 – Nhà xuất xây dựng HN [25] PGS.TS – Nguyễn Lê Nin – Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất – Nhà xuất xây dựng [26] Châu Ngọc Ẩn – Nền móng – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM năm 2013 [27] PGS.TS – Lê Kiều – Kỹ thuật thi công – Tập – Nhà xuất xây dựng [28] Nguyễn Văn Hiệp - Vấn đề tổ hợp tải trọng cho nhà nhiều tầng, Tạp chí xây dựng số 3/2003 [29] Ninh Đức Thuận - Tính tốn dao động thiết kế nhà cao tầng, Tạp chí xây dựng số 9/2003 [30] W.Sullơ – Kết cấu nhà cao tầng – Nhà xuất xây dựng Hà Nội năm 1995 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 127 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99
Ngày đăng: 07/09/2023, 23:15
Xem thêm:
