Nghiên cứu các giải pháp kỹ thuật nâng cấp năng lực khai thác các cầu cũ trên tỉnh lộ 837b, tỉnh long an

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI NGUYỄN XUÂN NHÀN TÊN ĐỀ TÀI LUẬN VĂN NGHIÊN CỨU CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT NÂNG CẤP NĂNG LỰC KHAI THÁC CÁC CẦU CŨ TRÊN TỈNH LỘ 837B, TỈNH LONG AN LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Tp Hồ Chí Minh - 2017 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI NGUYỄN XUÂN NHÀN TÊN ĐỀ TÀI LUẬN VĂN NGHIÊN CỨU CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT NÂNG CẤP NĂNG LỰC KHAI THÁC CÁC CẦU CŨ TRÊN TỈNH LỘ 837B, TỈNH LONG AN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG MÃ SỐ: 60.58.02.05 CHUYÊN SÂU: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CẦU – HẦM LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: Tiến sĩ NGUYỄN HỮU THUẤN Tp Hồ Chí Minh - 2017 Luận văn thạc sĩ i LỜI CAM ĐOAN Tơi cam đoan cơng trình nghiên cứu thân xuất phát từ yêu cầu phát sinh cơng việc để hình thành hướng nghiên cứu, thực hướng dẫn khoa học Tiến sĩ Nguyễn Hữu Thuấn Các số liệu luận văn có nguồn gốc rõ ràng, tuân thủ nguyên tắc kết thu thập trình nghiên cứu trung thực, chưa công bố cơng trình khác Tác giả Nguyễn Xuân Nhàn HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ ii LỜI CẢM ƠN Kính thưa q Thầy (Cơ) Trường Đại học giao thơng vận tải Phân hiệu Thành phố Hồ Chí Minh Trường đại học Giao thông vận tải Sau khoảng thời gian tham gia học tập Trường với ngành học: Xây dựng cầu – hầm K23-1 Em xin trân trọng cám ơn Ban Giám hiệu tất quí Thầy (Cô) Trường, Cơ quan em công tác tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành chương trình học Luận Văn Tốt Nghiệp em thực nhờ vào tận tình hướng dẫn Thầy Tiến sĩ Nguyễn Hữu Thuấn giúp đỡ Thầy (Cô) Trường bạn bè đồng nghiệp Một lần nữa, Em xin gởi lời cảm ơn sâu sắc đến giáo viên hướng dẫn Thầy Tiến sĩ Nguyễn Hữu Thuấn Thầy (Cô) Bộ mơn Xây dựng cầu – hầm, Khoa Cơng trình tận tình giúp đỡ em hồn thành Luận Văn Tốt Nghiệp Cuối em xin cảm ơn đến tất người thân gia đình, bạn bè tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành nhiệm vụ Luận Văn Tốt Nghiệp Với kiến thức nhiều hạn chế, chắn Luận Văn Tốt Nghiệp không tránh khỏi thiếu sót, mong đóng góp, tiếp thu ý kiến dẫn Giáo viên hướng dẫn Giáo viên phản biện để đề tài đạt kết tốt hơn./ Em xin trân trọng cám ơn ! Học viên: Nguyễn Xuân Nhàn HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ iii MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN ii DANH MỤC HÌNH ẢNH v PHẦN MỞ ĐẦU vii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ HIỆN TRẠNG CÁC CẦU TRÊN TỈNH LỘ 837B, TỈNH LONG AN 1.1 Tổng quan hệ thống giao thông địa bàn tỉnh Long An: 1.2 Tổng quan cầu tuyến tỉnh lộ 837B: 13 CHƯƠNG II: KHẢO SÁT, ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CÁC CẦU TRÊN TỈNH LỘ 837B, TỈNH LONG AN 20 2.1 Hiện trạng kết cấu nhịp: 20 2.2 Hiện trạng kết cấu mố, trụ 29 2.3 Hiện trạng phận khác 38 2.4 Tính tốn đánh giá cắm biển tải trọng trước tăng cường 39 2.4.1 Ngun tắc tính tốn 39 2.4.2 Kết tính tốn cắm biển tải trọng trước tăng cường 41 CHƯƠNG III: CÁC PHƯƠNG ÁN SỬA CHỮA TĂNG CƯỜNG, MỞ RỘNG CẦU 44 3.1 Tăng cường kết cấu nhịp 44 3.1.1 Tăng cường kết cấu nhịp dự ứng lực 44 3.1.2 Tăng cường kết cấu nhịp BTCT biện pháp dán sợi tổng hợp FRP 46 3.1.3 Đánh giá giải pháp tăng cường 50 3.1.4 Lựa chọn phương án tăng cường cho cầu đường tỉnh 837B, tỉnh Long An 53 3.2 Mở rộng cầu: 59 HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ iv 3.2.1 Bổ sung thêm dầm chủ: 60 3.2.2 Tăng cường, mở rộng mố, trụ cầu 64 3.3 Tăng cường, sửa chữa phận khác 73 3.4 Tính tốn đánh giá cắm biển tải trọng sau tăng cường 74 3.4.1 Ngun tắc tính tốn 74 3.4.2 Kết tính tốn cắm biển tải trọng sau tăng cường 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO: 78 HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ v DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình – Vị trí địa lý tỉnh Long An Hình – Đường Hùng Vương, Thành phố Tân An, tỉnh Long An Hình – Mạng lưới giao thơng tỉnh Long An Hình – Quốc lộ 1A, thành phố Tân An, tỉnh Long An Hình - Đường Cao tốc Thành phố Hồ Chí Minh – Trung Lương Hình – Quốc lộ 50, huyện Cần Đước, tỉnh Long An Hình – Quốc lộ N2, huyện Thạnh Hóa, tỉnh Long An Hình – Quốc lộ 62, thị xã Kiến Tường, tỉnh Long An Hình – Đường vào cầu Kênh số 15 Hình 11 – Mặt bên cầu Kênh số 15 Hình 10 – Đường vào cầu Kênh Ba Duy 15 Hình 12 – Đường vào cầu Kênh số 15 Hình 13 – Mặt bên cầu Kênh Ba Duy 15 Hình 15 – Mặt bên cầu Kênh số 15 Hình 17 – Đường vào cầu Kinh Ngang 16 Hình 14 – Đường vào cầu Kinh Mới Đào 16 Hình 16 – Đường vào cầu Kinh số 16 Hình 18 – Mặt bên cầu Kinh Ngang 16 Hình 19 – Mặt bên cầu Kinh Mới Đào 16 Hình 21 – Mặt bên cầu Kinh số 16 Hình 23 – Đường vào cầu Cả Ngang 17 Hình 20 – Đường vào cầu Kênh Tập Đoàn 17 Hình 22 – Đường vào cầu Kênh Quân Khu 17 HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ vi Hình 24 – Mặt bên cầu Cả Ngang 17 Hình 25 – Mặt bên cầu Kênh Tập Đoàn 17 Hình 27 – Mặt bên cầu Kênh Quân Khu 17 Hình 29 – Đường vào cầu Cả Môn 18 Hình 26 – Đường vào cầu Gị Thuyền 18 Hình 28 – Đường vào cầu Ba Thưa 18 Hình 30 – Mặt bên cầu Cả Mơn 18 Hình 31 – Mặt bên cầu Gị Thuyền 18 Hình 33 – Mặt cầu 18 Hình 32 – Mặt bên cầu Ba Thưa 19 Hình 34 – Khe co giãn 19 Hình 36: Xe [3] (sử dụng để tính biển tải trọng cho xe thân liền) 39 Hình 37: Xe [3S-2] (sử dụng để tính biển tải trọng cho xe Sơmi Rơmc) 40 Hình 38: Xe [3-3] (sử dụng để tính biển tải trọng cho xe thân liền kéo theo Rơmc)40 Hình 39: Mặt cắt ngang trước sau tăng cường 45 Hình 40: Mặt bố trí tăng cường cáp dự ứng lực 45 Hình 41: Mặt cắt ngang sau tăng cường 47 Hình 42: Bố trí dán sợi CFRP 47 Hình 43: Tăng cường kết cấu bê tông cốt thép vật liệu FRP 48 Hình 44: Tăng cường kết cấu bê tông cốt thép vật liệu FRP kết hợp căng dự ứng lực 48 HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ vii PHẦN MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài: Tỉnh Long An cửa ngõ nối liền thành phố Hồ Chí Minh tỉnh miền Tây Việt Nam Về địa lý, tỉnh Long An trải dài từ Tây (biên giới Camphuchia) sang Đơng (cửa sơng Sồi Rạp) Cùng với hai sông lớn sông Vàm Cỏ Tây sông Vàm Cỏ Đơng, cịn có hệ thống sơng, rạch nhỏ kênh đào chằn chịt Do nhu cầu giao thông đường qua nhiều thời kỳ mà tỉnh Long An Trung ương xây dựng nhiều cầu vượt sông, rạch khác nhau, đa dạng chủng loại, tải trọng, khổ cầu khắp vùng tỉnh Hiện số cầu nằm trục đường quan trọng xây dựng sửa chữa, nâng cấp với tải trọng lớn H30, HL93, đại đa số cầu lại nằm tuyến đường thứ yếu cầu cũ, với tải trọng khai thác nhỏ H13, H10, H8 , khổ cầu hẹp 4m÷5m Trong tương lai kinh tế phát triển, nhu cầu vận tải tăng cao phục vụ vận chuyển hàng hóa vùng miền, việc xây dựng cầu đủ lực khai thác (tải trọng bề rộng xe chạy) để đảm bảo cho xe có tải trọng lớn qua cầu điều tất yếu Trong điều kiện kinh tế khó khăn, nguồn vốn đầu tư hạn hẹp, để sử dụng hiệu nguồn vốn ỏi tận dụng kết cấu cầu hữu tuổi thọ cịn lâu dài việc xem xét cải tạo, nâng cấp, mở rộng cầu hữu có tải trọng thấp cần thiết Đối tượng nghiên cứu: Các cầu bê tông cốt thép có tải trọng khai thác nhỏ (8 đến 13 tấn), bề rộng nhỏ 4m÷5 m xây dựng tuyến ĐT.837B đoạn từ ĐT.831 đến UBND xã Vĩnh Châu A, tỉnh Long An, tình trạng sử dụng bình thường Phạm vi nghiên cứu: So sánh, đánh giá giải pháp kỹ thuật để tăng cường sức chịu tải số phận chủ yếu cầu: mố, trụ, kết cấu nhịp, kết hợp với việc mở rộng cầu cần thiết Mục tiêu nghiên cứu đề tài: Đề xuất, lựa chọn phương án thiết kế kết cấu hợp lý, sử dụng hiệu nguồn vốn đầu tư điều kiện hạn hẹp, tận dụng lại kết cấu cầu xây dựng trước có tải trọng thấp cịn tình trạng khai thác tốt, tiết kiệm kinh phí cho đất nước Phương pháp nghiên cứu - Thu thập, nghiên cứu hồ sơ thiết kế hồ sơ hồn cơng cầu dự kiến đề xuất cải tạo, nâng tải, mở rộng HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn Luận văn thạc sĩ viii - Khảo sát trường, đánh giá tình trạng kỹ thuật mố, trụ, kết cấu nhịp phận khác có liên quan cầu dự kiến đề xuất cải tạo, nâng tải - Tham khảo giải pháp nâng tải, mở rộng áp dụng cho cầu khác địa bàn xem xét hiệu sau nâng tải, mở rộng - Phân tích, đánh giá, tổng hợp đề xuất giải pháp phù hợp cho cầu nghiên cứu Kết cấu luận văn: Chương 1: Tổng quan trạng cầu tỉnh lộ 837B, tỉnh Long An Chương 2: Khảo sát, đánh giá trạng cầu tuyến tỉnh lộ 837B, tỉnh Long An Chương 3: Các phương án sửa chữa, tăng cường, mở rộng cầu PHẦN KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ HVTH: Nguyễn Xuân Nhàn GVHD: TS Nguyễn Hữu Thuấn ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 4.5 MẤT MÁT ỨNG SUẤT DO SỰ TỪ CHÙNG ỨNG SUẤT Tại thời điểm truyền lực DUL Đại lượng Thời gian từ lúc tạo US tới lúc truyền lực DUL US ban đầu thép DUL Cường độ chảy thép DUL Mất mát tự chùng Kí hiệu t Tại gối Ls/8 Ls/4 3Ls/8 Ls/2 Đơn vị 30,000 30,000 30,000 30,000 30,000 ngày fpj 1337,386 1337,386 1337,386 1337,386 1337,386 fpy 1674,000 1674,000 1674,000 1674,000 1674,000 ∆fpPR1 29,765 29,765 29,765 29,765 29,765 MPa MPa MPa Sau truyền lực DUL Đại lượng Mất mát co ngắn đàn hồi Mất mát co ngót Mất mát từ biến Mất mát tự chùng Kí hiệu ∆fpES ∆fpSR ∆fpCR ∆fpPR2 Tại gối Ls/8 44,125 62,478 29,450 29,450 0,000 0,000 114,460 107,119 Ls/4 55,205 29,450 67,885 96,451 3Ls/8 50,841 29,450 49,287 101,916 Ls/2 49,387 29,450 43,088 103,738 Đơn vị MPa MPa MPa MPa Tổng cộng Đại lượng Tại thời điểm căng cáp DUL Sau truyền lực DUL Mất mát tự chùng Kí hiệu ∆fpPR1 ∆fpPR2 ∆fpPR Tại gối Ls/8 29,765 29,765 114,460 107,119 144,225 136,884 Ls/4 29,765 96,451 126,216 3Ls/8 29,765 101,916 131,681 Ls/2 29,765 103,738 133,503 Đơn vị MPa MPa MPa Tại gối Ls/8 217,80 228,81 1119,59 1108,57 Ls/4 278,76 1058,63 3Ls/8 261,26 1076,13 Ls/2 255,43 1081,96 Đơn vị MPa MPa 4.6 ỨNG SUẤT TRONG CÁP SAU MẤT MÁT Đại lượng Kí hiệu Tổng mát ứng suất Ứng suất cáp sau toàn mát Page 13 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 KIỂM TOÁN TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ 5.1 KIỂM TỐN SỨC KHÁNG UỐN Đại lượng Kí hiệu Khoảng cách gối Tại gối Ls/8 Ls/4 3Ls/8 Ls/2 Đơn vị 0,000 1,813 3,625 5,438 7,250 m 493,50 493,50 493,50 493,50 493,50 mm2 Cốt thép dự ứng lực Diện tích cốt thép chịu kéo Aps Diện tích cốt thép chịu nén A'ps 98,70 98,70 98,70 98,70 98,70 Cường độ chịu kéo K/c cáp chịu kéo - mép chịu nén fpu dp 1860,00 565,00 1860,00 565,00 1860,00 565,00 1860,00 565,00 1860,00 565,00 K/c cáp chịu nén - mép chịu nén dp' 235,00 235,00 235,00 235,00 235,00 Hệ số k Mpa mm k 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 fps 1821,92 1821,92 1821,92 1821,92 1821,92 Mpa b 650,00 650,00 650,00 650,00 650,00 mm Chiều dày cánh chịu nén hf 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 mm Chiều rộng bụng Giả sử TTH qua cánh, k/c từ TTH đến thớ chịu nén bw 220,00 100,00 100,00 100,00 100,00 mm c 41,31 41,31 41,31 41,31 41,31 mm Vị trí TTH qua Cánh Cánh Cánh Cánh Cánh Tính lại c b1 41,31 0,75 41,31 0,75 41,31 0,75 41,31 0,75 41,31 0,75 Chiều dày khối ứng suất td a 31,08 31,08 31,08 31,08 31,08 mm Sức kháng uốn danh định Hệ số sức kháng uốn Mn Ff 473,81 473,81 473,81 473,81 473,81 kN.m 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 Ứng suất TB cốt thép DUL Bê tông dầm Chiều rộng cánh cánh chịu nén Hệ số quy đổi hình khối ứng suất Hệ số tình trạng kết cấu Sức kháng uốn tính tốn Mr 450,12 450,12 450,12 450,12 450,12 kN.m Momen uốn( nhân hệ số ) Mu 0,00 129,88 221,18 273,91 288,05 kN.m OK OK OK OK OK de 565,00 565,00 565,00 565,00 565,00 c/de 0,07 OK 0,07 OK 0,07 OK 0,07 OK 0,07 OK Kiểm toán sức kháng uốn Chiều cao hữu hiệu mặt cắt Kiểm tra hàm lượng thép tối đa Page 14 of 27 mm ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TOÁN THEO ASHTO 2011 5.2 KIỂM TOÁN SỨC KHÁNG CẮT Đại lượng Tại gối L/8 L/4 3L/8 L/2 Đơn vị Mơ men uốn tính tốn Mu 0,00 129,88 221,18 273,91 288,05 kNm Lực cắt tính tốn Vu 120,70 99,47 77,81 56,15 34,48 kN Chiều cao mặt cắt h 600,00 600,00 600,00 600,00 600,00 mm Cường độ bê tông f'c Mô đun chảy thép fy 190 90 90 90 90 90 độ s 100 100 150 180 180 mm 6 6 Góc a cốt đai Cự li cốt thép đai Đường kính thép đai Diện tích thép đai d As 41,66667 41,6667 41,66667 41,6667 41,66667 190 190 190 190 56,54867 56,5487 56,54867 56,5487 56,54867 Góc nghiêng cáp DUL 0 0 Số bó cáp xiên 0 0 MPa MPa mm mm2 độ KIỂM TOÁN CẮT Chiều rộng hữu hiệu bv 220,00 100,00 100,00 100,00 100,00 mm Chiều cao cắt hữu hiệu dv 549,46 549,46 549,46 549,46 549,46 mm ds-a/2 549,46 549,46 549,46 549,46 549,46 mm 0.9ds 508,50 508,50 508,50 508,50 508,50 mm 0.72h 432,00 432,00 432,00 432,00 432,00 mm 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 Hệ số kháng cắt Ứng suất cắt bê tông Giá trị v 1,051 1,906 1,491 1,076 0,661 (v / f'c) 0,025 0,046 0,036 0,026 0,016 34 33 31 29 29 ex 0,00091 0,00078 0,00066 0,00052 0,00032 Fe 0,019712 0,0276 0,027602 0,0276 0,027602 ex*Fe 0,001 0,00078 0,00066 0,00052 0,00032 34,87854 33,34 Góc f giả định Biến dạng thép chịu kéo uốn H/s giá trị biến dạng âm Giá trị Góc nghiêng ứng suất q Tính lại b/d thép chịu kéo Hệ số khả BT bị nứt chéo Sức kháng cắt cốt thép Sức kháng cắt bê tông Sức kháng cắt cáp DUL 31,56122 29,2907 28,64092 ex 0,000877 0,00077 0,000646 0,00051 0,000325 ex*Fe 0,000877 0,00077 0,000646 0,00051 0,000325 Mpa độ độ b 2,282 2,354 2,420 2,500 3,214 Vs 84,693 89,736 64,071 58,466 60,053 kN Vc 147,812 69,301 71,250 73,590 94,608 kN 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kN 159,04 135,32 132,06 154,66 kN 572,35 572,35 572,35 572,35 kN Vp Vs + Vc + Vp 232,50 0.25.f'c.bv.dv 1259,18 Sức kháng tính tốn Vr 220,88 151,09 128,56 125,45 146,93 kN Lực cắt tính toán Vu 120,70 99,47 77,81 56,15 34,48 kN OK OK OK OK OK Kiểm toán sức kháng cắt Page 15 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 KIỂM TỐN TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 6.1 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC Mặt cắt giai đoạn thi cơng Đại lượng Kí hiệu Gối Ls/8 Ls/4 3Ls/8 Ls/2 Chiều cao dầm H 500,00 500,00 500,00 500,00 500,00 Diện tích A 110000 66800 66800 66800 66800 K/c từ TTH tới mép dầm Yd 250,000 250,000 250,000 250,000 250,000 K/c từ TTH tới mép dầm Yt 250,000 250,000 250,000 250,000 250,000 Mơ-men qn tính I 2,3E+09 1,8E+09 1,8E+09 1,8E+09 1,8E+09 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y'd 97,500 97,500 97,500 97,500 97,500 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y't 402,50 402,50 402,50 402,50 402,50 Mặt cắt giai đoạn khai thác Đại lượng Kí hiệu Gối Ls/8 Ls/4 3Ls/8 Ls/2 Chiều cao dầm H 600,00 600,00 600,00 600,00 600,00 Diện tích A 175000 131800 131800 131800 131800 K/c từ TTH tới mép dầm Yd 361,429 397,951 397,951 397,951 397,951 K/c từ TTH tới mép dầm Yt 238,571 202,049 202,049 202,049 202,049 Mơ-men qn tính I 6,0E+09 4,8E+09 4,8E+09 4,8E+09 4,8E+09 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y'd 97,500 97,500 97,500 97,500 97,500 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y't 502,50 502,50 502,50 502,50 502,50 6.2 NỘI LỰC DẦM CHỦ TẠI CÁC MẶT CẮT Đại lượng Mô men uốn DC Mô men uốn DW Mô men uốn H8 Lực dọc DUL Mô men uốn DUL Ký hiệu MDC MDW MLL NDUL MDUL Đơn vị kNm kNm kNm kN kNm Gối 0,0 0,0 0,0 663,0 101,1 Ls/8 39,2 28,0 40,0 656,5 100,1 Page 16 of 27 Ls/4 67,2 48,0 67,5 626,9 95,6 3Ls/8 84,0 60,0 82,5 637,3 97,2 Ls/2 89,6 64,0 85,1 640,7 97,7 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A 6.3 KIỂM TỐN ỨNG SUẤT Giới hạn ứng suất Mpa 3,227 3,227 σk Mpa -25,000 -25,000 σn Ứng suất thới Đại lượng Ký hiệu Đơn vị Gối Ls/8 DC Mpa 0,000 -5,371 σdc DW Mpa 0,000 -1,168 σdw HL93 Mpa 0,000 -1,667 σHL93 DUL Mpa 5,003 3,886 σDULT Tổng Mpa 5,003 -4,320 σTong Kiểm toán Ko Đạt Đạt Ứng suất thới Đại lượng Ký hiệu Đơn vị Gối Ls/8 DC Mpa 0,000 5,371 σdc DW Mpa 0,000 2,300 σdw HL93 Mpa 0,000 3,283 σHL93 DUL Mpa -9,856 -23,542 σDULT Tổng Mpa -9,856 -12,587 σTong Kiểm toán Đạt Đạt Giới hạn ứng suất kéo Giới hạn ứng suất nén 6.5 KIỂM TOÁN ĐỘ VÕNG Chiều dài nhịp tính tốn Vị trí tính độ võng Mô đun đàn hồi bê tông Mô men quán tính mặt cắt Hệ số xung kích Độ võng xe tải H8 Độ võng cho phép Kết luận Page 17 of 27 3,227 -25,000 3,227 -25,000 3,227 -25,000 Ls/4 -9,207 -2,002 -2,814 3,711 -10,312 Đạt 3Ls/8 -11,509 -2,502 -3,441 3,772 -13,680 Đạt Ls/2 -12,276 -2,669 -3,548 3,793 -14,700 Đạt Ls/4 9,207 3,942 5,543 -22,481 -3,789 Đạt 3Ls/8 11,509 4,928 6,777 -22,852 0,362 Đạt Ls/2 12,276 5,256 6,988 -22,976 1,544 Đạt Ls x Ec I 1+IM f [f] = = = = = = = 14,50 7,25 32635 0,005 1,250 4,91 18,13 Đạt m m Mpa m4 mm mm ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TOÁN THEO ASHTO 2011 ĐÁNH GIÁ THEO RF VỚI HOẠT TẢI ĐỒNG BỘ HL-93 TRƯỚC TĂNG CƯỜNG 7.1 CÔNG THỨC CHUNG RF  Trong đó: C  DL HL  LL LL RF: hệ số đánh giá; C : Khả chịu tải phận đánh giá; Trong trạng thái giới hạn cường độ C  F C F CF với F SF R  S Hệ số tình trạng kết cấu Фc = 0,85 Hệ số hệ thống Фs = 1,00 Hệ số sức kháng Ф = 1,00 C = ФR Trong trạng thái giới hạn sử dụng DL : hiệu ứng tải trọng thường xuyên; DL   DC DC   DW DW   P P LL : Hiệu ứng hoạt tải đánh giá LL   L (LL*  IM ) Hệ số phân bố ngang hoạt tải ηM = 0,245 Hệ số phân bố ngang lực cắt ηV = 0,500 1+IM = 1,33 Hệ số xung kích hoạt tải Hệ số tải trọng lấy sau ứng với TTGH Cường độ cho dầm BTCT DƯL Loại cầu BTCT DƯL Trạng Tĩnh tải Tĩnh tải thái giới γDC γDW hạn HL-93 IR OR Xe hợp pháp γL γL γL 1,800 CĐ1 1,25 1,50 1,75 1,35 SD 1,00 1,00 0,80 - 7.2 ĐÁNH GIÁ TRONG TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ 7.2.1 Về khả chịu uốn CM (kNm) Tải trọng MDC FcFsMn gDC gDW HL93, IR 382,60 1,25 89,62 1,50 HL93, OR 382,60 1,25 89,62 1,50 382,60 1,25 89,62 1,50 3-S2 382,60 1,25 89,62 1,50 3-3 382,60 1,25 89,62 1,50 MDW 63,98 63,98 63,98 63,98 63,98 Page 18 of 27 MLL (kNm) M(LL+IM) gLL 1,75 1,35 1,80 1,80 1,80 314,73 314,73 194,82 177,53 162,29 RF 0,32 0,41 0,50 0,55 0,60 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 7.2.2 Về khả chịu cắt Tải trọng HL93, IR HL93, OR 3-S2 3-3 VM (kN) FcFsVn 197,63 197,63 197,63 197,63 197,63 VDC gDC 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 gDW 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 25,82 25,82 25,82 25,82 25,82 VDW 17,65 17,65 17,65 17,65 17,65 VLL (kN) gLL 1,75 1,35 1,80 1,80 1,80 RF V(LL+IM) 204,83 204,83 124,82 129,63 122,39 0,39 0,50 0,62 0,60 0,63 7.3 ĐỀ XUẤT CẮM BIỂN TẢI TRỌNG 7.3.1 Sơ đồ khối đánh giá cu RF Đánh giá cầu với HL93 cấp IR RF Không cắm biển tải trọng Được phép đánh giá tải trọng cấp phép Đánh giá cầu với HL93 cấp OR RF RF 1 Đánh giá cầu với RF tải trọng hợp pháp Xem xét, tính toán cắm biển tải trọng theo công thức T=W.RF Tính biển tải trọng Không đánh giá tải trọng cấp phép Dừng khai thác RF 0,3 0,3 RF Công thức tính tải trọng cắm biển để sửa chữa tăng cường T = (RF - 0,3) W 0,7 Xem xÐt sưa ch÷a, tăng cường cầu 7.3.2 Xỏc nh ti trng cm bin Kiến nghị cắm biển tải trọng sau: Công thức chung (với RF xe hợp pháp 1) T  RFW Với T tải trọng cắm biển RF hệ số đánh giá ứng với xe hợp pháp tương ứng Kiến nghị cắm biển với dầm sau: T3 Với xe thân liền T3-S2 Với xe đầu kéo rơ-móc T3-3 Với xe thân liền kéo rơ-móc Page 19 of 27 = = = 6T 11 T 15 T ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A TĂNG CƯỜNG DÁN SỢI CACBON 8.1 KIỂM TOÁN SỨC KHÁNG UỐN 8.1.1 Đặc trưng vật liệu tăng cường Vật liệu tăng cường loại composite sợi carbon cường độ cao, Mô đun đàn hồi Young Cường độ kéo danh định tối đa FRP Biến dạng phá hủy tới hạn FRP Bề rộng đơn Chiều dày đơn Diện tích MCN đơn Hệ số chiết giảm môi trường Cường độ kéo tính tốn FRP Biến dạng phá hủy tính tốn FRP 8.1.2 Đặc trưng mặt cắt tăng cường Bê tông dầm chủ Cường độ bê tông dầm chủ Hệ số bêta Mô đun đàn hồi bê tơng Cốt thép DƯL Diện tích tao cáp Số tao dầm Tổng diện tích cáp dul Vật liệu FRP tăng cường Ef ffu* εfu* bf tf Afs CE ffu εfu = = = = = = = = = 80000 1400 0,02 250,0 0,639 159,8 0,95 1330 0,0190 f'c β1 Ec = = = 41,7 MPa 0,75 32635 MPa Acap ntao Aps = = = 98,7 mm2 tao 493,5 mm2 Diện tích MCN đơn Afs = Số lớp tăng cường nlayer = Số FRP tăng cường/lớp n = Diện tích vật liệu FRP tăng cường ngồi Af = 8.1.3 Đặc trưng hình học mặt cắt Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn Chiều cao dầm H 500 500 500 500 Diện tích A 110000 66800 66800 66800 K/c từ TTH tới mép dầm Yd 250 250 250 250 K/c từ TTH tới mép dầm Yt 250 250 250 250 Mơ-men qn tính I 2,E+09 2,E+09 2,E+09 2,E+09 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y'd 98 98 98 98 Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Y't 403 403 403 403 Bán kính hồi chuyển r 144 165 165 165 Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH e 153 153 153 153 Page 20 of 27 159,8 479,25 500 66800 250 250 2,E+09 98 403 165 153 MPa MPa mm/mm mm mm mm2 MPa mm/mm mm2 lớp mm2 mm mm2 mm mm mm4 mm mm mm mm ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn Chiều cao dầm Diện tích K/c từ TTH tới mép dầm K/c từ TTH tới mép dầm Mơ-men qn tính Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Trọng tâm cốt thép tới mép dầm Bán kính hồi chuyển Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH H A Yd Yt I Y'd Y't r e 600 175000 361 239 6,E+09 98 503 186 264 600 131800 398 202 5,E+09 98 503 192 300 600 131800 398 202 5,E+09 98 503 192 300 600 131800 398 202 5,E+09 98 503 192 300 600 131800 398 202 5,E+09 98 503 192 300 mm mm2 mm mm mm4 mm mm mm mm 6,E+05 32635 131800 300 398 192 7,E+07 5,E+07 5,E+09 -0,0003 6,E+05 32635 131800 300 398 192 8,E+07 6,E+07 5,E+09 -0,0003 6,E+05 32635 131800 300 398 192 9,E+07 6,E+07 5,E+09 -0,0002 N MPa mm2 mm mm mm N.mm N.mm mm4 - 8.1.4 Tính toán biến dạng FRP, thép dự ứng lực, bê tông dầm Biến dạng thớ bê tông thời điểm lắp đặt FRP Lực nén có hiệu Mơ đun đàn hồi bê tơng Diện tích mặt cắt Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH K/c từ TTH tới mép dầm Bán kính hồi chuyển Mô men tĩnh tải Mô men tĩnh tải Mơ men qn tính Biến dạng thớ mặt cắt Pe Ec Acg e yb r Mdc Mdw Ig εbi 7,E+05 32635 175000 264 361 186 0,E+00 0,E+00 6,E+09 -0,0004 7,E+05 32635 131800 300 398 192 4,E+07 3,E+07 5,E+09 -0,0005 Biến dạng phá hoại bong tróc bê tông biến dạng vật liệu FRP  fd  0.41 Cường độ bê tông dầm Số lớp FRP MCN Mô đun đàn hồi FRP Chiều dày FRP Biến dạng FRP f c'  0.9 fu nE f t f fc n Ef tf εfd 42 80000 0,639 - 42 80000 0,639 0,0083 42 80000 0,639 0,0068 42 80000 0,639 0,0068 42 80000 0,639 0,0068 MPa lớp MPa mm - c df 185 600 -0,0004 0,0072 273 601 -0,0005 0,0083 0,0041 268 601 -0,0003 0,0068 0,0041 267 601 -0,0003 0,0068 0,0040 267 601 -0,0002 0,0068 0,0040 mm - Biến dạng có hiệu FRP Giả sử chiều cao chịu nén bê tông K/c từ trọng tâm FRP đến thớ Biến dạng thớ bê tông Biến dạng FRP Biến dạng có hiệu FRP εbi εfd εfe Page 21 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A Biến dạng cốt thép dự ứng lực Biến dạng có hiệu FRP Biến dạng thớ bê tông K/c từ trọng tâm cốt thép đến thớ K/c từ trọng tâm FRP đến thớ Chiều cao chịu nén bê tông Biến dạng εfe εbi dp df c εpnet  ps   pe  Biến dạng có hiệu thép DƯL Lực nén có hiệu Diện tích mặt cắt Mô đun đàn hồi bê tông Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH Bán kính hồi chuyển Biến dạng Biến dạng thép DƯL 0,0072 -0,0004 503 600 185 0,0051 0,0041 -0,0005 503 601 273 0,0025 0,0041 -0,0003 503 601 268 0,0026 0,0040 -0,0003 503 601 267 0,0026 0,0040 -0,0002 503 601 267 0,0026 mm mm mm - Pe e2 (1  )   pnet  0.035 Ac Ec r εpe Pe Ac Ec e r εpnet εps 0,0057 7,E+05 175000 32635 264 186 0,0051 0,0105 0,0056 7,E+05 131800 32635 300 192 0,0025 0,0076 0,0054 6,E+05 131800 32635 300 192 0,0026 0,0075 0,0055 6,E+05 131800 32635 300 192 0,0026 0,0076 0,0055 6,E+05 131800 32635 300 192 0,0026 0,0076 mm2 MPa mm mm - Biến dạng có hiệu FRP Biến dạng thớ bê tông Chiều cao chịu nén bê tông K/c từ trọng tâm FRP đến thớ Biến dạng bê tông εfe εbi c df εc 0,0072 -0,0004 185 600 0,0030 0,0041 -0,0005 273 601 0,0030 0,0041 -0,0003 268 601 0,0030 0,0040 -0,0003 267 601 0,0030 0,0040 -0,0002 267 601 0,0030 mm mm - Cường độ bê tông dầm Mô đun đàn hồi bê tông dầm Biến dạng bê tông tương ứng với fc fc Ec ε'c 42 32635 0,0022 42 32635 0,0022 42 32635 0,0022 42 32635 0,0022 42 32635 0,0022 MPa MPa - εc ε'c β1 α1 0,0030 0,0022 0,8091 0,9213 0,0030 0,0022 0,8091 0,9213 0,0030 0,0022 0,8091 0,9213 0,0030 0,0022 0,8091 0,9213 0,0030 0,0022 0,8091 0,9213 - Biến dạng bê tơng dầm Tính tốn hệ số Biến dạng bê tơng Biến dạng bê tông tương ứng với fc Hệ số Hệ số Page 22 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 8.1.5 Tính tốn ứng suất thép DƯL FRP εps ≤ 0.0086 f ps  196333 ps f ps  1860  Biến dạng thép DƯL Ứng suất thép DƯL Biến dạng có hiệu FRP Ứng suất FRP εps fps εfe ffe 8.1.6 Tính tốn chiều cao bê tơng chịu nén c Diện tích cốt thép dự ứng lực Ứng suất cốt thép Diện tích sợi Ứng suất sợi Cường độ bê tông dầm Bề rộng cánh dầm Bề rộng sườn dầm Chiều cao cánh dầm Hệ số Hệ số Chiều cao bê tông chịu nén Kết luận Ap fps Af ffe fc b bw hf β1 α1 c - 0, 276  ps  0.007 0,0105 1781 0,0072 573 0,0076 1498 0,0041 326 εps > 0.0086 0,0075 1473 0,0041 325 0,0076 1493 0,0040 322 0,0076 1498 0,0040 320 MPa MPa 494 1498 479 320 42 650,00 100 100,00 0,8091 0,9213 272 Đạt mm2 MPa mm2 MPa MPa mm mm mm mm Aps f ps  A f f fe  0,85 1 f 'c (b  bw ) h f A f 1 f 'c 1bw  k ps pu dp 494 1781 479 573 42 650,00 220 100,00 0,8091 0,9213 170 FALSE 494 1498 479 326 42 650,00 100 100,00 0,8091 0,9213 273 Đạt 494 1473 479 325 42 650,00 100 100,00 0,8091 0,9213 270 Đạt 494 1493 479 322 42 650,00 100 100,00 0,8091 0,9213 272 Đạt 8.1.7 Tính tốn sức kháng cốt thép dự ứng lực c a hf M np  Aps f ps (d p  1 )  0,851 f 'c (b  bw )h f (  ) 2 Diện tích cốt thép dự ứng lực Ứng suất cốt thép K/c từ trọng tâm cốt thép đến thớ Hệ số Chiều cao bê tông chịu nén Sức kháng cốt thép dự ứng lực Ap fps dp β1 c Mnp 494 1781 503 0,8091 170 404,252 494 1498 503 0,8091 273 385,11 Page 23 of 27 494 494 494 1473 1493 1498 503 503 503 0,8091 0,8091 0,8091 270 272 272 379,105 383,6985 384,86548 mm2 MPa mm mm kNm ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A 8.1.8 Tính tốn sức kháng sợi FRP Diện tích sợi Ứng suất sợi K/c từ trọng tâm cốt thép đến thớ Hệ số Chiều cao bê tông chịu nén Sức kháng sợi FRP Af ffe df β1 c Mnf 573 600 0,8091 170 0,00 320 326 601 0,8091 273 51,11 479 325 601 0,8091 270 76,50 479 322 601 0,8091 272 75,67 479 320 601 0,8091 272 75,25 mm2 MPa mm mm kNm 404,3 1,00 0,00 0,85 1,00 404,25 0,00 385,1 1,00 51,11 0,85 1,00 428,56 129,88 379,1 1,00 76,50 0,85 1,00 444,13 221,18 383,7 1,00 75,67 0,85 1,00 448,02 273,91 384,9 1,00 75,25 0,85 1,00 448,83 288,05 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt kNm kNm kNm kNm - 8.1.9 Sức kháng mặt cắt sau tăng cường sợi FRP Sức kháng cốt thép dự ứng lực Hệ số sức kháng cho dầm dự ứng lực Sức kháng sợi FRP Hệ số sức kháng sợi Hệ số tình trạng kết cấu Sức kháng dầm sau tăng cường Mô men uốn tải trọng Kết luận Mnp φ1 Mnf Ψf φ2 Mr Mu - 8.2 KIỂM TOÁN ỨNG SUẤT 8.2.1 Kiểm tra ứng suất cốt thép DƯL  ps,s   pe  Biến dạng có hiệu thép DƯL Lực nén có hiệu Diện tích mặt cắt Mơ đun đàn hồi bê tông Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH Bán kính hồi chuyển Mơ men qn tính Mơ men uốn DC Mơ men uốn DW+LL Biến dạng cốt thép DƯL Ứng suất cốt thép DƯL Kiểm tra Pe Me e2 (1  )  s Ac Ec r Ec I g εps fps 0,00568 7,E+05 175000 32635 263,93 185,52 6,E+09 0,00 0,00 0,00533 1046,87 0,00563 7,E+05 131800 32635 300,45 191,71 5,E+09 39,21 67,96 0,00530 1041,24 0,00537 6,E+05 131800 32635 300,45 191,71 5,E+09 67,22 115,46 0,00522 1024,31 0,00546 6,E+05 131800 32635 300,45 191,71 5,E+09 84,02 142,48 0,00538 1056,47 0,00549 6,E+05 131800 32635 300,45 191,71 5,E+09 89,62 149,04 0,00543 1066,27 N mm2 mm mm mm4 - Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt - εpe Pe Ac Ec e r Ig Mdc Mkt Page 24 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 8.2.2 Kiểm tra ứng suất bê tông  c,s   Lực nén có hiệu Diện tích mặt cắt Mô đun đàn hồi bê tông Trọng tâm cốt thép DƯL tới TTH Bán kính hồi chuyển Mơ men qn tính Mơ men uốn DC Mơ men uốn DW+LL K/c từ TTH tới mép dầm Biến dạng tai thớ dầm Ứng suất thớ dầm Giới hạn ứng suất nén bê tông Kiểm tra ứng suất nén K/c từ TTH tới mép dầm Biến dạng thớ dầm Ứng suất thớ dầm Giới hạn ứng suất kéo bê tông Kiểm tra ứng suất kéo Pe ey M y (1  2t )  s t Ac Ec r Ec I g Pe Ac Ec e r Ig Mdc Mkt yt εc fc,s 0,6f'c yt εc fc,s 0,5√f'c - 7,E+05 175000 32635 264 186 6,E+09 0,00 0,00 239 0,0001 3,14 -25,00 Đạt 361 -0,0004 0,00 3,23 Đạt 7,E+05 131800 32635 300 192 5,E+09 39,21 67,96 202 0,0000 -1,22 -25,00 Đạt 398 -0,0004 -0,03 3,23 Đạt 6,E+05 131800 32635 300 192 5,E+09 67,22 115,46 202 -0,0001 -4,52 -25,00 Đạt 398 -0,0002 -0,02 3,23 Đạt 6,E+05 131800 32635 300 192 5,E+09 84,02 142,48 202 -0,0002 -6,30 -25,00 Đạt 398 -0,0001 -0,01 3,23 Đạt 6,E+05 131800 32635 300 192 5,E+09 89,62 149,04 202 -0,0002 -5,79 -25,00 Đạt 398 0,0000 0,80 3,23 Đạt N mm2 mm mm mm4 mm 0 mm - 80000 32635 67,47 398 5,E+09 13,59 731,50 Đạt 80000 32635 82,50 398 5,E+09 16,61 731,50 Đạt 80000 32635 85,06 398 5,E+09 17,13 731,50 Đạt 0 mm mm4 0 - 8.2.3 Kiểm tra ứng suất FRP f f,s  Mô đun đàn hồi FRP Mô đun đàn hồi bê tông Mô men uốn hoạt tải K/c từ TTH tới mép dầm Mơ men qn tính Ứng suất FRP Giới hạn ứng suất FRP Kiểm tra Ef Ec Mht yb Ig ff,s 0,55ffu - E f M ht yb Ec I g 80000 32635 0,00 361 6,E+09 0,00 731,50 Đạt 80000 32635 39,97 398 5,E+09 8,05 731,50 Đạt Page 25 of 27 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 ĐÁNH GIÁ THEO RF VỚI HOẠT TẢI ĐỒNG BỘ HL-93 SAU TĂNG CƯỜNG 9.1 CÔNG THỨC CHUNG RF  Trong đó: C  DL HL  LL LL RF: hệ số đánh giá; C : Khả chịu tải phận đánh giá; Trong trạng thái giới hạn cường độ C  F C F CF với F SF R  S Hệ số tình trạng kết cấu Фc = 1,00 Hệ số hệ thống Фs = 1,00 Hệ số sức kháng Ф = 1,00 C = ФR Trong trạng thái giới hạn sử dụng DL : hiệu ứng tải trọng thường xuyên; DL   DC DC   DW DW   P P LL : Hiệu ứng hoạt tải đánh giá LL   L (LL*  IM ) Hệ số phân bố ngang hoạt tải ηM = 0,245 Hệ số phân bố ngang lực cắt ηV = 0,500 1+IM = 1,33 Hệ số xung kích hoạt tải Hệ số tải trọng lấy sau ứng với TTGH Cường độ cho dầm BTCT DƯL Loại cầu BTCT DƯL Trạng Tĩnh tải Tĩnh tải thái giới γDC γDW hạn HL-93 IR OR Xe hợp pháp γL γL γL 1,800 CĐ1 1,25 1,50 1,75 1,35 SD 1,00 1,00 0,80 - 9.2 ĐÁNH GIÁ TRONG TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ 9.2.1 Về khả chịu uốn CM (kNm) Tải trọng MDC FcFsMn gDC gDW HL93, IR 471,27 1,25 89,62 1,50 HL93, OR 471,27 1,25 89,62 1,50 471,27 1,25 89,62 1,50 3-S2 471,27 1,25 89,62 1,50 3-3 471,27 1,25 89,62 1,50 MDW 63,98 63,98 63,98 63,98 63,98 Page 26 of 27 MLL (kNm) M(LL+IM) gLL 1,75 1,35 1,80 1,80 1,80 314,73 314,73 194,82 177,53 162,29 RF 0,48 0,62 0,75 0,82 0,90 ĐÁNH GIÁ TÍNH TỐN CẮM BIỂN TẢI TRỌNG Ngày Người tính Kiểm tra C.N.D.A HẠNG MỤC: DẦM 15M TÍNH TỐN THEO ASHTO 2011 9.2.2 Về khả chịu cắt Tải trọng HL93, IR HL93, OR 3-S2 3-3 VM (kN) FcFsVn 244,13 244,13 244,13 244,13 244,13 VDC gDC 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 gDW 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 25,82 25,82 25,82 25,82 25,82 VDW 17,65 17,65 17,65 17,65 17,65 VLL (kN) gLL 1,75 1,35 1,80 1,80 1,80 RF V(LL+IM) 204,83 204,83 124,82 129,63 122,39 0,52 0,67 0,83 0,79 0,84 9.3 ĐỀ XUẤT CẮM BIỂN TẢI TRỌNG 9.3.1 Sơ đồ khối đánh giá cầu RF Đánh giá cầu với HL93 cấp IR RF Không cắm biển tải trọng Được phép đánh giá tải trọng cấp phép Đánh giá cầu với HL93 cấp OR RF RF 1 Đánh giá cầu với RF tải trọng hợp pháp Xem xét, tính toán cắm biển tải trọng theo công thức T=W.RF Tính biển tải trọng Không đánh giá tải trọng cấp phép Dừng khai thác RF 0,3 0,3 RF Công thức tính tải trọng cắm biển để sửa chữa tăng cường T = (RF - 0,3) W 0,7 Xem xét sửa chữa, tăng c­êng cÇu 9.3.2 Xác định tải trọng cắm biển Kiến nghị cắm biển tải trọng sau: Công thức chung (với RF xe hợp pháp 1) T  RFW Với T tải trọng cắm biển RF hệ số đánh giá ứng với xe hợp pháp tương ứng Kiến nghị cắm biển với dầm sau: T3 Với xe thân liền T3-S2 Với xe đầu kéo rơ-móc T3-3 Với xe thân liền kéo rơ-móc Page 27 of 27 = = = 14 T 23 T 28 T