TKMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP - DẦM T CĂNG SAU L=24M 01

Trong đó : F- Diện tích mặt cắt ngang của một dầm chủ chế tạo trong nhà máy...  Bảng xác định toạ độ của các cốt thép DƯL theo phơng thẳng đứng so với đờng chuẩn “O-O”đi qua đáy dầm: Cá

1 L

 ChiÒu cao sên dÇm : b=1620(cm) lÊy b = 18(cm)

 ChiÒu dµy b¶n : hc= 816 (cm) lÊy hc=15(cm)

I.1/ Kích th ớc mặt cắt ngang quy đổi

 Chiều dày bản cánh quy đổi:

Trong đó : bc=160(cm) ; b=18(cm ); hc=15(cm )

 1 2 2

1

F F b

Trong đó : b1=36(cm ) : chiều rộng bầu dầm

F5 :Diện tích của bầu dầm

( 20 10

38 28 3 18 3 8 3 10

3.y y 3 3.y n

y

i

i i

d α

4 I 384.E

5.l Δpp 

Thay vào ta có:

(*) l I

.a.I 12,8d 5.l

.I 6E

I a.384.E d

n d 3 4

n n

d d 3





Trong đó :

l :khẩu độ tính toán của nhịp ; 23,5(m)

Ed,En : Mô dun đàn hồi dầm dọc , dầm ngang (lấy Ed=En)

Id : Mô men quán tính của dầm dọc chủ

In : Mô men quán tính của 1 dầm ngang

d : Khoảng cách giữa hai dầm dọc chủ ; d=1,6(m)

a :Khoảng cách giữa hai dầm ngang ; a=7,8 (m)

25 , 40 51 , 15 140 ( 2

51 , 15 51 , 15

(cm).

47 , 51 5446,92

280329,2 F

2 1 0 1

3 1 b 2 c

1 c

3 1 c 2

c 0 c

3 c c d

) a y - (H F

) 2

h y - (H h 12

.h b ) h 2

h' - H ).(

-h h' - (H

12

) -h h' - b.(H )

2

h' (y h' 12

.h' b I

h b

b

b c

, 13872404 )

4 7 , 1 5 20 (140

4 0,05

*

* 24

* 5,2

*

10

) 47 51 2

40 ,25 40

6.40,25.(1 3

12 36.40,25 3

) 47 51 51

, 5 1 2

84,24 18.84,24(

12 18.84,24 )

2 15,51

1 60.15,51(

12 160.15,51

I

4 2

2

2 3

2

3 2

3 d

, 823128

5 , 23

26 , 13872404

8 , 7 6 , 1 8 , 12

Nội suy giữa trị số =0,01 và =0,02 Do dầm biên bất lợi nhất nên ta chỉ cần tính hệ

số phân bố ngang cho dầm biên

Tra bảng tung độ đờng ảnh hởng phản lực gối của dầm liên tục nhiều nhịp ta có các

Tung ĐAH tại đầu mút thừa xác định theo công thức : d (d )

dk R

n0

p 0n





d dk

Thay vào công thức trên ta có :

7202 , 0 2438 , 0 5 , 0 5982 , 0

R

1629 , 0 ) 0723 , 0 (

5 , 0 0833 , 0

III/ Xác định tĩnh tải giai đoạn I và II.

III.1/ Tĩnh tải giai đoạn I:

 Dầm dọc chủ: q t F*2,5(T/m).

Trong đó :

F- Diện tích mặt cắt ngang của một dầm chủ chế tạo trong nhà máy F = 5446,9 (cm2)

Chiều dài dầm ngang là 1,6- 0,18=1,42(m).

Trọng lợng rải đều cho 1 dầm trên 1m chiều dài cầu là :

23,5.6 0,064( / ).

2665 , 9

Tĩnh tải giai doạn I là : q t I q t q't 1,3620,0641,426(T/m).

III.2/ Tĩnh tải giai đoạn II:

Bao gồm : Lan can, lớp phủ mặt cầu

 Trọng lợng lan can, tay vịn:

Bố trí các cột lan can cách nhau 3,25 m mỗi bên có 9 cột

+ Thể tích phần cột lan can tay vịn :

m T V

1 ( 2398 , 0

0.154 0.062

0.217 0.223 0.346 0.569

0.667

DAH R0

0.163 0.127 0.051

0.041 0.175

0.363 0.598

IV.1/ Hệ số xung kích :

Ta có : 1+=1,3 Nếu 5m  

1+=1 Nếu   45m

Với dầm dài 23,5 m nội suy 2 giá rị trên ta có 1+=1,161

IV.2/ Tải trọng t ơng đ ơng của H 13 và X 60

Nội lực TảI trọng tơng đơng Xung kích Hệ số phân bố ngang ứng lực do tảI trọng tiêu chuẩn

PH30 Pngời PXB80  H30 Ngời XB80 H30 Ngời XB80

M1 2.014 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 23.597 0 29.847

Néi lùc lín nhÊt

do t¶I träng tiªu chuÈn

C¸c hÖ sè vît t¶I Néi lùc tæng céng do t¶Iträng tÝnh to¸n

Néi lùc tÝnh to¸n lín nhÊt TÜnh t¶I

Q1 37.458 41.735 41.735 1.4 1.4 1.1 48.057 48.162 48.162 Q2 22.232 25.823 25.823 1.4 1.4 1.1 28.609 29.698 29.698 Q3 15.484 18.463 18.463 1.4 1.4 1.1 20.000 21.172 21.172 Q4 0.000 9.362 9.362 1.4 1.4 1.1 0.000 10.298 10.298

R b

M 0,5α, α(1

1 h

31647600

0,5.0,09) 0,09(1

R

R h' α.b

0,09.160.1

Víi bã cèt thÐp lµ 245 nªn ta cã sè bã cèt thÐp cÇn thiÕt lµ :

77 , 6 4

π.0,5 24.

31,92 F

38 28 3 18 3 8 3

h

h' h

0

0 0

 Bảng xác định toạ độ của các cốt thép DƯL theo phơng thẳng đứng so với đờng chuẩn “O-O”

đi qua đáy dầm:

Các mặt cắt Khoảng cách các mặt cắt so với đầu dầm(cm) Tên các thanh CT uốn lên

Kiểm tra tr ờng hợp tính toán

Giả sử trục trung hoà đi qua cánh dầm

Vậy VP > VT  Trục trung hoà đi qua cánh dầm

Điều kiên c ờng độ:

x (h

* x

* b

* R

* m

Trong đó :

Mmax : Giá trị mô men tính toán lớn nhất do tĩnh tải và hoạt tải gây ra

h0 : Chiều cao có hiệu của dầm h0=120 (cm)

x : Chiều cao khu vực chịu nén đợc xác định từ phơng trình :

x= Ru*b*x- Rd2 *Fd=0



).

( 08 , 14 160 255

1 , 47 9800 b

R

.F

R

c u

08 , 14 120 (

08 , 14 160 255 1 ) 2

x x.(h b R

 Diện tích mặt cắt ngang quy đổi :

F td b.h (b c  b).h c  (b1  b).h1 n t.F t

 Mô men tĩnh của tiết diện đối với đáy dầm :

c c

).

( 2

1 1

).

( 12

).

( 3

) (

3

)

1 1

2 3

3

y h b b h b b y

b y

b

t c c

c c

I d

I t td

2

).

d t t I

y h b

10

y y y y n

`

VII.2/ Tính ứng suất trong cốt thép DƯL tại mặt cắt giữa dầm.

VII.2.1/ Mất mát ứng suất do ma sát ( 5 )

kt - ứng suất kiểm tra chọn kt=11000(kG/cm2)

P - thành phần của nội lực cốt thép uốn xiên lên bộ định vị điểm uốn

f - hệ số ma sát giữa cốt thép và bộ định vị; f=0,3

Fd- diện tích tiết diện bó cốt thép uốn xiên

Ta tính mất mát ứng suất cho từng bó:

).

cm

kG ( 61 , 368 0,994

0,111 0,3.11000.

0,119 0,3.11000.

0,085 0,3.11000.

0,091 0,3.11000.

72 , 1347

27 , 0 (

l

d 4







Trong đó :

Ed - mô đun đàn hồi của thép cờng độ cao Ed=1,8 106 (kG/cm2)

l – tổng biến dạng neo, biến dạng bê tông dới neo lấy theo phụ lục quy trình 1979(dùng 2 neo) l=0,4(cm)

ltb - chiều dài trung bình của cốt thép

cm

10

2400 6 2558 2557

2558 2557

1 2

1   c E d b   c E d  b x x

Trong đó:

c ; x - trị số giới hạn của biến dạng co ngót tơng đối của đặc trng từ biến nó phụ thuộc tuổi của bê tông khi bị nén trớc, mác bê tông , và điều kiện hoá rắn Lấy x=1,6 vàc=0,00001

b - ứng suất của bê tông ở thớ qua trọng tâm của cốt thép đang xét do DƯL đã xét các mất mát ứng suất 3,4,5,6

y 1 (

F N



Với :

y-khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến trục đi qua trọng tâm tiết diện y=ydI-aT=85,59-20=65,59(cm).

) / ( 226 , 207 ) 26 , 15069297

59 , 65 5691,84

1 (

 phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùng x và tích số .n1.f

2 2

r

y 1

84 , 5691 59 , 65 1

2

/ 27 ,

b 



) / ( 78 , 1077 27

, 207 2 ,

kt - ứng suất kiểm tra chọn kt=11000(kG/cm2)

P - thành phần của nội lực cốt thép uốn xiên lên bộ định vị điểm uốn

f - hệ số ma sát giữa cốt thép và bộ định vị; f=0,3

Fd - diện tích tiết diện bó cốt thép uốn xiên

Do tại mặt cắt I-I các cốt thép dọc chủ bị kéo thẳng và không còn qua bộ định vị điểm uốn nên 5=0

6=20TT với TT=0,5.T

Trong đó:

T - chênh lệch nhiệt độ trong buồng hấp hơi nóng bảo dỡng bê tông và nhiệt

Ed - mô đun đàn hồi của thép cờng độ cao Ed=1,8.106(kG/cm2)

l - tổng biến dạng neo, biến dạng bê tông dới neo lấy theo phụ lục quy trình 1979(dùng 2 neo) l=0,4(cm)

ltb-chiều dài trung bình của cốt thép ltb=2463(m)

Thay vào ta có:

kG ( 306 1,8.10

2463

4 , 0

b

d 2

1   c E  d d x

Trong đó:

c ; x - trị số giới hạn của biến dạng co ngót tơng đối của đặc trng từ biến nó phụ thuộc tuổi của bê tông khi bị nén trớc, mác bê tông , và điều kiện hoá rắn.Lấy x=1,6 và c=0,00001

b -ứng suất của bê tông ở thớ qua trọng tâm của cốt thép đang xét do DƯL đã xét các mất mát ứng suất 3,4,5,6

Nd=(kt-3-4 -5 - 6 ).Fd=(11000-748,37-306-300)*47,1

=454309 (kG)

) F

1 (

*

2

d b

(42,93) 84

, 5691

1 (



- hàm số xét tới ảnh hởng của quá trình co ngót và từ biến kéo dài của bê tông tới trị số ứng suất hao hụt xác định ở bảng 7-2 giáo trình Cầu bê tông cốt thép

 phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùng x và tích số .n1.f

2

2

r

y 1

84 , 5691 93 , 42 1 I

y 1

1 , 47 F

2

/ 73 ,

b 



) / ( 20 , 716 73 , 137 2 ,



VII.4/ kiểm toán chống nứt ứng suất pháp.

Khi tính tải trọng tiêu chuẩn không xét đến hệ số vợt tải và hệ số xung kích Riêng tải trọng tiêu chuẩn của X-60 phải nhân với hệ số 0,8

VII.4.1/kiểm toán 1:

Kiểm toán ở mặt cắt l/2 Xét dầm làm việc dới tác dụng của mô men lớn nhất do tải trọng khai thác tiêu chuẩn và DƯL nhỏ nhất (đã xét với mất mát lớn nhất) Trờng hợp này không đợc xuất hiện vết nứt

Công thức kiểm toán :

0 y I

M σ

d td

tc max d

bm d

Trong đó :

bm-ứng suất pháp do DƯL sinh ra đã xét tới mất mát ứng suất

I d td

x d td

d d

I

.e N F

m T M

tt X

TC 60 273 , 91 /

) cm

kG ( 53 , 221 ] 6 15069297,2

20).85,59 -

(85,59 5691,84

1 [ 81738 3

kG ( 08 , 97 85,59 6

15069297,2

.10 0,8.273,91 53

, 221

Thoả mãn yêu cầu

VII.4.2/kiểm toán 3:

Duyệt chống nứt khi chế tạo.(Xét thớ trên cùng)

- Kiểm toán ở tiết diện bất lợi nhất ở gần gối(1,5m)

- Xét trờng hợp này với ứng suất trớc trong cốt thép mất mát là ít nhất gồm: 3 ,4,

TC bt t

x d td

d T

I

.e N F

14458338,5

43,675) -

(86,60 454309 5691,84

454309

Trong đó :

TC bt

M -mô men do trọng lợng bản thân dầm gây ra:

5 , 1 2

5 , 1 5 , 23 (

426 ,

2352900 04



=> Thoả mãn yêu cầu

VII.4.3/kiểm toán 4:

Duyệt nứt dọc khi chế tạo ở thớ dới dầm tạu mặt cắt bất lợi nhất L/2

Kiểm toán này đề phòng nứt toác của bê tông (tức xuất hiện vết nứt dọc theo cốt thép

do hiện tợng giãn nở ngang khi bê tông bị nén dọc)

ứng suất nén tại thớ dới của tiết diện do DƯL Nd tính với mất mát ứng suất tối thiểu

và do mô men tải trọng bản thân M TC bt gây ra.

Công thức :

N I

d td

tc bt d

bm d

I

M (σ

15069297,2

20) - ,59 497622.(85 5691,84

497622

M bt TC - mô men do tải trọng bản thân dầm gây ra ở mặt cắt giữa nhịp

) ( 9843856 10

8

5 , 23 426 ,

cm Kg

kG ( 16 , 256 85,59)1,1 6

15069297,2

9843856 78

, 88

15069297,2

20) - ,59 497622.(85 5691,84

kG ( 63 , 5 54,41)1,1 6

15069297,2

9843856 42

, 30

u nếu min  0,7max

RN= RNlt nếu min  0,85max

Ta thấy min=5,63 (kG/cm2) <0,7max=179,31(kG/cm2)

Do vậy ta lấy RN = 310(kG/cm2) > btd=256,16(kG/cm2) =>Đạt yêu cầu

VII.4.4/kiểm toán 2:

Duyệt thớ trên đỉnh dầm trong giai đoạn sử dụng

Vì ở đây đang xét dầm giản đơn cho nên nếu khi kiểm toán ứng suất ở thớ trên trong

giai đoạn chế tạo đã đảm bảo thì trong giai đoạn sử dụng cũng đạt yêu cầu

VIII/ Tính duyệt c ờng độ do tác dụng của ứng suất nén chủ

Tính chống nứt do tác dụng của ứng suất nén chủ.

VIII.1/tính cờng độ do tác dụng của ứng suất cắt cách gối 1,5m.

Trên mặt cắt này ta ta kiểm tra thớ nằm tại trục trung hoà vì ở đây có giá trị ứng suất

cắt lớn nhất

Công thức:

Truot c

Q Q τ

Tính các đặc trng hình học:

) ( 55 , 113262 )

2

51 , 15 41 , 54 (

51 , 15 160 ) 2

h (y

.h

b

t c

c

) ( 64 , 126180 2

) 51 , 15 41 , 54 ( 18 55 , 113262 2

) h - (y

2 c

) 25 , 40 60 , 86 ( 18 ) 675 , 43 60 , 86 (

1 , 47 2 , 5 ) 2

25 , 40 60 , 86 (

c

d I

Q - Lực cắt tính toán lớn nhất tại mặt cắt I-I; tra bảng 5 trong các bảng tính nội lực ta

14458339.1

02 , 14846 84

, 54528

x

R τ ) 2

σ σ ( 2

σ σ

x - ứng suất pháp trong bê tông do DƯL và tải trọng ngoài sinh ra

y - ứng suất theo phơng vuông góc trục cầu

- ứng suất do lực cắt sinh ra

Với tiết diện nguyên khối có cốt thép căng trớc khi đổ bê tông thì:

=

I k td

d S b I

Q

Q 

.y I

M y I

.e N F

k td

I k td

d td

Để tính  và x cần xét tới các tổ hợp tải trọng sau:

VIII.2.1/ đối với những thớ qua trục I-I sẽ xét 2 tổ hợp tải trọng:

-Lực Nd có ứng suất hao nhỏ nhất và hệ số vợt tải n0=1,1

-Tải trọng tính toán sinh ra Mmax , Qmax (đối với tiết diện tại thớ I-I) với 2 trờng hợp xếptải là H13 + Ngời và X-60

 Bố trí tải trọng H13 kết hợp với đoàn ngời đi trên 1 vỉa hè

).f σ (σ

.4,71 )]

05 , 222 0 371 , 748 300 ( [11000

Qd=Nd.n0.sin=45826,317.1,1.0,406=20297,804 (kG)

Q=

N H

Q 30 

max =54528,84 (kG)

kG ( 60 , 16 126180,6 8

15069297.1

804 , 20297 84

, 54528

, 5691

) 6 979 , 3 (

91 , 45430 1 , 1

F

0 cos 6 cos

2 td

0 0

1

1 0

td d

N n N

n F

.f σ b U

σ

x

dx dx td

td

Trong đó:

y

ΔIσ -ứng suất cục bộ do phản lực gối đối với cầu ô tô : ΔIσ y=0

td , dx- ứng suất trớc trong cốt đai DƯL và cốt xiên DƯL đã trừ đi mất mát

ftd , fx-các diện tích mặt cắt ngang của 1 cốt đai DƯL và 1 cốt xiên DƯL

n b

U

σ σ

dx

0

dx

dx y

.sin



d d

N f

406 , 0 91 , 45430

1 , 1

Ta có :

kG ( 40 1 R ) cm

kG ( 279 , 91 60 , 16 ) 2

109 , 6 615 , 7 ( 2

109 , 16 615

,

7

8

2 nc

2 2

18.1056929

804 , 20297 29

, 53869 S

.b I

Q Q

k td

d

X max X

y X

).

cm

kG ( 40 1 R ) cm

kG ( 146 , 91 277 , 16 ) 2

109 , 16 615 , 7 ( 2

109 , 6 615

,

7

2 nc

2 2

VIII.2.2/đối với thớ a-b chỗ nối cánh dầm với sờn dầm phía trên

trục I-I và thớ dới c-d phía dớ trục I-I.

Cần phải xét tới 6 tổ hợp tải trọng:

-Nd trong hai trờng hợp : mất mát tối thiểu với nh=1,1 Với mất mát tối đa nh=0,9

-Mbt, Qbt trong lúc căng cốt thép và nt=0,9 , các tải trọng thẳng đứng khác không có

-Mmax, Qmax do tác dụng của mọi tải trọng tính toán (với hệ số vợt tải >1) và xét tới hai

trờng hợp xếp tải : Đoàn ô tô H13 + đoàn ngời hoặc một xe đặc biệt X-60

VIII.2.2.1/đối với thớ a-b do M bt và Q bt:

-xét với mất mát ít nhất , hệ số vợt tải nh=1,1

i= 3+4+6.=748,37+306+300 =1354,37(kG/cm2)

-DƯL của một bó cốt thép đã tính đã tính mất mát

) cm

kG ( 913 , 5430 4 ).4,71 37 , 1354 (11000

).f σ (σ

) cm

kG ( 804 , 0297 2 913.0,406 1,1.45430,

sinα

.N n

d 0

ab

(kG) 5 , 14616

Q ab

kG ( 2352900

18.1506929

804 , 20297 5

0 0,9.235290 37,886

14458339

) 675 , 3 (86,60 498690,589

2

109 , 6 067 , 7 ( 2

109 , 16 067 , 37

R ) cm

kG ( 518 ,

kG ( 804 , 20297 Q

14458339.1

804 , 0297 2 5 0,9.14616,

(KG).

589 , 498690 N

2

109 , 6 74 , 24 1 ( 2

109 , 6 1 74 , 24 1

R ) cm

kG ( 78 ,



=> Đạt yêu cầu

VIII.2.2.3/đối với thớ a-b do tác dụng của tải trọng tính toán H13 (Hệ số vợt tải nh>1).

6 5 4 3 2

, 0 77 , 40612 9 , 0 sin

18.1445833

84 , 48056 02

, 14846

) ( 36 , 364747 )

979 , 3 6 (

* 77 , 40612 9 , 0 cos

7585066,99 37,89

14458339

42,93 364747,36.

77.0,406 0,9.40612,

U

sin

x

0 ab

2

78 , 11 94 , 40 ( 2

78 , 11 94 , 0 4

kG ( 89 ,



=> Đạt yêu cầu

VIII.2.2.4/đối với thớ a-b do tác dụng của tải trọng tính toán X-60.

-Xét trờng hợp mất mát ứng suất là nhiều nhất

18.1445833

02 , 14846 42

, 37458

7594624 37,89

14458339

42,93 364747,36.

11 70.18

40612,77

U

sin

x

0 ab

2

78 , 11 89 , 40 ( 2

78 , 1 89 , 0 4

R ) cm

kG ( 91 ,

cm

kG ( 45 , 14 5 , 113262

9 18.1445833

02 , 14846 84

, 8056 4

) ( 55 , 83 35 , 46 14458399

7585066,99 -

.46,35 14458399

93 , 2 4 36 , 364747 5691,84

36 , 364747

2

78 , 11 83,55 ( 2

78 , 11 83,55

) cm

kG ( 93 ,

(kG.cm) 7564624

14458339.1

02 , 14846 42

, 7458 3

) ( 43 , 86 35 , 46 14458399

7564624 -

.46,35 14458399

42,93 364747,36.

2

78 , 11 86,43 ( 2

78 , 11 86,43

R ) cm

kG ( 19 ,



=> Đạt yêu cầu

VIII.3/ kiểm toán nứt dới tác dụng của ứng suất kéo chính

Công thức kiểm toán :

n 2 2 y x y

x

R τ ) 2

σ σ ( 2

σ σ

 Xét đối với thớ qua trục trung hoà I-I

 Tính ứng suất hao hụt tối đa1,2 ,3 ,4, 5, 6

 Mmax , Qmax tính cho tiết diện cách gối 1,5m

VIII.3.1/ Trờng hợp xếp tải ô tô H30.

-Lực kéo trong 1 bó cốt thép:

σ.F

N tx



( 458 , 37

14458339.1

451,09 4

34458

).

cm

kG ( 07 , 67 84

, 5691

) 6 978 , 3 ( 08 , 38174

td

x d

F N

).

cm

kG ( 11 , 12 70.18

,406 38174,08.0

sin

U

sin

tx

b U

11 , 2 1 07 , 7 6 ( 2

11 , 2 07 , 7

2 2

06 , 13 ( ) 2

11 , 2 07 , 7 ( 2

11 , 2 1 07 , 7

2 2

(0,7.27) )

cm

kG ( 71 , 1

( 735 , 41

14458339.1

451,09 4

41735

).

cm

kG ( 07 , 7 σ

N H30 x;

11 , 2 1 07 , 7 6 ( 2

11 , 2 1 07 , 7

2 2

11 , 2 07 , 7 6 ( 2

11 , 2 07 , 7

2 2

(0,7.27) )

cm

kG ( 08 , 0

Kiểm tra về cộng tác dụng của d ứng suất (có xét mọi mất mát ) và mô men của tải trọng tiêu chuẩn gây ra , khi đó nội lực do ô tô tác dụng sẽ tính với hệ số xung kích.

M

* )

td

TC max

675 , 43 (53,40 14458339

30099625

2 , 5 ) 53 , 3093

Điều kiện kiểm tra : Tổng hình chiếu của các nội lực trong tiết diện nghiêng chiếu lên phơng thẳng góc với trục dọc cấu kiện không đợc nhỏ hơn lực cắt do ngoại lực tínhtoán gây ra

Rt-cờng độ của thép thờng loại CT5 :Rt=2400(kG/cm2)

Qb - hình chiếu của nội lực giới hạn trong bê tông vùng bị nén của tiết diện nghiêng chiếu lên phơng thẳng góc với trục dầm

qd-nội lực tính toán cốt đai trong 1 đơn vị chiều dài ; chọn loại cốt đai CT5 đờngkính 12 có 2 nhánh

ut-khoảng cách giữa các cốt thép đai : 10(cm)

).

cm 434,74(kG/

4.10

.1,2 0,8.2400.2 u

.f R m

q

2

td

td t t

Đối với cốt đai thanh cán nóng : mt=0,8

Bề dày sờn dầm đoạn đầu dầm : b=36(cm)

c-chiều dài hình chiếu của toàn bộ tiết diện nghiêng lên trục dầm

122,00(cm) 553

, 5 434,74

8.96,325 0,15.255.1

p q

.b.h 0,15.R

c

2

d

2 0 u