TKMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP - DẦM I CĂNG SAU 04

Tĩnh tải dải đều lên một dầm chủ - Tĩnh tải dải đều lên một dầm chủ bao gồm: Tĩnh tải giai đoạn I và tĩnh tải giaiđoạn II - Tĩnh tải giai đoạn I: + Trọng lượng bản bêtông mặt cầu.. Trọng

1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN THIẾT KẾ

1.1 Số liệu chung

- Quy mô thiết kế: Cầu dầm BTCT DƯL nhịp giản đơn

- Cốt thép chịu lực bản mặt cầu:

2 CẤU TẠO KẾT CẤU NHỊP

2.1 Chiều dài tính toán KCN

2.2 Quy mô mặt cắt ngang cầu

- Các kích thước cơ bản của mặt cắt ngang cầu:

+ Bề rộng toàn cầu: Bcau = Bxe + 2.ble + 2.bvs Bcau = 10,5 m

B¶n mÆt cÇu dµy 20cm Líp mui luyÖn dµy 2cm Líp bª t«ng nhùa dµy 5cm

Hình 1: Cấu tạo mặt cắt ngang kết cấu nhịp

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

2

- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định

- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định:

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

4

- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định

2.4 Cấu tạo bản bêtông mặt cầu

2.5 Cấu tạo dầm ngang

- Theo kinh nghiệm, với L = 20m ta bố trí 3 dầm ngang:

- Cấu tạo dầm ngang tại gối:

+ Ao: Diện tích mặt cắt dầm tại giữa nhịp

+ Ai: Diện tích từng khối đã chia của mặt cắt

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

6

Bộ

Chiều dài cạnh trên

Chiều dài cạnh dưới

- Mô men quán tính của mặt cắt với trục 0 - 0:

3 4

Hình 6: Chia mặt cắt gối thành các khối

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

8

- Diện tích mặt cắt gối:

Trong đó:

+ Ao: Diện tích mặt cắt dầm tại gối

+ Ai: Diện tích từng khối đã chia của mặt cắt

Bộ

Chiều dài cạnh trên

Chiều dài cạnh dưới

Đặc trưng hình học Mặt cắt L/2 và L/4 Mặt cắt gối Đơn vị

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

10

3 TÍNH TOÁN HIỆU ỨNG LỰC

3.1 Các hệ số tính toán

- Hệ số tải trọng:

- Hệ số xung kích:

+ Trạng thái giới hạn cường độ: 1+ IM = 1,25

+ Trạng thái giới hạn mỏi: 1+ IM = 1,15

- Hệ số điều chỉnh tải trọng: 

+ : Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư và tầm quan trọng trong khai thácxác định theo:  = I.D.R0.95

+ I: Hệ số liên quan đến tầm quan trọng trong khai thác I = 1.05

Vậy:  = 0.95

3.2 Tĩnh tải dải đều lên một dầm chủ

- Tĩnh tải dải đều lên một dầm chủ bao gồm: Tĩnh tải giai đoạn I và tĩnh tải giaiđoạn II

- Tĩnh tải giai đoạn I:

+ Trọng lượng bản bêtông mặt cầu

+ Trọng lượng hệ liên kết ngang cầu

=> Trọng lượng các bộ phận trên được tính cho 1m chiều dài dầm chủ, do đó ta

có thể gọi là tĩnh tải giai đoạn I dải đều

- Tĩnh tải giai đoạn II:

+ Trọng lượng lớp phủ mặt cầu

+ Trọng lượng lan can

=> Trọng lượng các bộ phận trên được tính cho 1m chiều dài dầm chủ, do đó ta

có thể gọi là tĩnh tải giai đoạn II dải đều

3.2.1 Dầm trong

3.2.1.1 Trọng lượng bản thân dầm trong

- Do mặt cắt dầm chủ có thể thay đổi tiết diện từ mặt cắt gối đến mặt cắt giữanhịp nên trọng lượng bản thân dầm chủ được xác định với 3 phần Chiều dài mặtcắt thay đổi như sau:

Hình 7: Cấu tạo mặt cắt thay đổi tiết diện

+ c : Trọng lượng riêng của bêtông dầm, c = 25kN/m3

+ Agoi: Diện tích mặt cắt gối, Agoi = 745333mm2

+ x1: Chiều dài mặt cắt có tiết diện Agoi, x1 = 1000mm

Thay số, ta có:

9 gôi

+ c : Trọng lượng riêng của bêtông dầm, c = 25kN/m3

+ x2: Chiều dài dầm có tiết diện Atd , x3 = 1000mm

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

12

+ Atd: Diện tích mặt cắt thay đổi tiết diện: Atd = (Agoi + Anh)/2

3.2.1.2 Trọng lượng dải đều bản bêtông mặt cầu

- Trọng lượng dải đều bản bêtông mặt cầu:

+ cs: Trọng lượng riêng của bản bêtông mặt cầu,c = 25kN/m3

+ ts: Chiều dày của bản bêtông mặt cầu, ts = 200mm = 0.2m

+ btr : Chiều rộng bản mặt cầu tính cho dầm trong, btr = S = 2,1m

3.2.1.3 Trọng lượng dải đều của dầm ngang

- Trọng lượng của dầm ngang: Do dầm ngang tại mặt cắt gối và mặt cắt giữanhịp có bề rộng khác nhau nên trọng lượng của dầm ngang của được tính làm 2phần và coi dầm ngang có tiết diện chữ nhật

- Cấu tạo dầm ngang tại mặt cắt gối:

+ Trọng lượng dầm ngang tại gối:

3.2.1.4 Trọng lượng dải đều của ván khuôn

- Cấu tạo ván khuôn:

3.2.1.5 Trọng lượng dải đều của lớp phủ mặt cầu

- Cấu tạo lớp phủ mặt cầu:

- Trọng lượng dải đều của lớp phủ mặt cầu: Ta coi lớp phủ mặt cầu có chiều dàykhông đổi trên mặt cắt ngang cầu:

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

14

3.2.2 Dầm biên

3.2.1.1 Trọng lượng bản thân dầm biên

- Do dầm biên và dầm trong có cấu tạo giống nhau nên trọng lượng dải đểu củadầm biên xác định như sau:

b tr

3.2.2.2 Trọng lượng dải đều bản bêtông mặt cầu

- Trọng lượng dải đều bản bêtông mặt cầu:

+ cs: Trọng lượng riêng của bản bêtông mặt cầu,c = 25kN/m3

+ ts: Chiều dày của bản bêtông mặt cầu, ts = 200mm = 0.2m

+ bbiên: Chiều rộng bản mặt cầu tính cho dầm trong, bbiên = S/2 + de = 2,1m

3.2.2.3 Trọng lượng dải đều của dầm ngang

- Trọng lượng của dầm ngang tính cho dầm biên sẽ lấy 1/2 chiều rộng dầmngang theo phương ngang cầu

- Do dầm biên và dầm trong có cấu tạo giống nhau nên trọng lượng dải đểu củadầm ngang tính cho dầm biên xác định như sau:

3.2.2.4 Trọng lượng dải đều của ván khuôn

- Trọng lượng của ván khuân tính cho dầm biên sẽ lấy 1/2 chiều rộng ván khuântheo phương ngang cầu

3.2.2.5 Trọng lượng dải đều của lan can

- Cấu tạo lan can cầu:

èng trßn 120 ThÐp vu«ng 50x20mm ThÐp vu«ng 60x80mm

Hình 8: Cấu tạo lan can

- Trọng lượng dải đều của lan can, tay vịn có thể lấy sơ bộ, qlc = 0,1kN/m

- Trọng lượng dải đều của chân lan can: Để thiên về an toàn và tiện cho tínhtoán, trọng lượng dải đều chân lan can được tính như sau:

clc ckc nh c clc

nh

0,75.b h L q

+ bclc: Bề rộng chân lan can, bclc = 0,5m

+ hclc: Chiều cao chân lan can, hclc = 0,6m

+ 0,75: Hệ số tính toán gần đúng xét đến cấu tạo thực chân lan can

22

3.2.2.6 Trọng lượng dải đều của lớp phủ mặt cầu

- Cấu tạo bản bêtông mặt cầu:

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

16

- Trọng lượng dải đều của lớp phủ mặt cầu: Ta coi lớp phủ mặt cầu có chiềudày không đổi trên mặt cắt ngang cầu:

3.2.3 Tính toán nội lực do tĩnh tải

3.2.3.1 Các mặt cắt tính toán

- Về nguyên tắc khi tính toán nội lực ta thường chia dầm chủ ra thành nhiều mặtcắt, khoảng cách giữa các mặt cắt từ 1-2m Tuy nhiên thực tế ta chỉ cần xác địnhnội lực tại các mặt cắt quan trọng phục vụ cho việc tính duyệt dầm chủ

- Tính toán nội lực tại 3 mặt cắt sau:

+ Mặt cắt có mômen lớn nhất: Mặt cắt giữa nhịp L/2

+ Mặt cắt có lực cắt lớn nhất: Mặt cắt gối

+ Mặt cắt có mômen và lực cắt cùng lớn: Mặt cắt L/4

- Bảng tọa độ các mặt cắt tính toán nội lực:

3.2.3.2 Vẽ đường ảnh hưởng nội lực tại các mặt cắt tính toán

- Vẽ đường ảnh hưởng tại 3 mặt cắt:

§AH m«men t¹i mÆt c¾t gèi

§AH m«men t¹i mÆt c¾t L/4

§AH m«men t¹i mÆt c¾t L/2

§AH lùc c¾t t¹i mÆt c¾t gèi

Hình 9: Đường ảnh hưởng nội lực tại các mặt cắt

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

18

- Diện tích ĐAH mômen tại mặt cắt cách tim gối đoạn x: M x.(L x)

(L x)2.L



2 V

x2.L

V : Lực cắt tiêu chuẩn và tính toán do tĩnh tải

cắt cần xác định nội lực

- Bảng tổng hợp nội lực dầm trong do tĩnh tải:

Nội lực tiêu chuẩn (TTGH SD)

Nội lực tiêu chuẩn (TTGH SD)

3.3 Tính toán nội lực do hoạt tải

3.3.1 Xác định hệ số phân bố ngang

3.3.1.1 Xác định hệ số phân bố ngang theo phương pháp đòn bẩy

3.3.1.1.1 Xác định hệ số phân bố ngang đối với dầm biên

- Điều kiện tính toán:

Hình 10: Tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên

- Xếp tải trọng bất lợi lên ĐAH phản lực gối

- Tính hệ số PBN đối với xe tải và xe 2 trục thiết kế

+ y2 : Tung độ ĐAH tại mép trong của ĐAH phản lực khi xếp tải trọng người.

- Kết quả tổng hợp hệ số PBN cho dầm biên:

3.3.1.1.2 Xác định hệ số phân bố ngang đối với dầm trong

- Đối với dầm trong thì ảnh hưởng của tải trọng người là không đáng kể Khi

đó ta xếp tải trọng người lên cả 2 lề đi bộ và coi như tải trọng này phân bố đều chocác dầm chủ :

3.3.1.2 Tính hệ số PBN đối với tải trọng HL93

3.3.1.2.1 Điều kiện tính toán

- Phương pháp tính hệ số phân bố ngang trong 22TCN272 – 05 chỉ áp dụng khithoả mãn các điều kiện sau:

+ Bề rộng mặt cầu không thay đổi trên suốt chiều dài nhịp

+ Số dầm chủ 4

+ Mặt cắt ngang cầu phù hợp với quy định trong bảng theo quy trình

+ EB: Môdun đàn hồi của vật liệu chế tạo dầm, EB = Ec = 33994,5 (MPa)

+ ES: Môđun đàn hồi của vật liệu chế tạo bản, ES = Ecs = 29440,1 (MPa)

29440,1

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

22

g M

g M

- Hệ số phân bố ngang cho dầm biên:

+ Trường hợp có 1 làn xếp tải: Tính theo nguyên tắc đòn bẩy:

- Hệ số phân bố ngang lực cắt cho dầm biên:

+ Trường hợp có 1 làn xếp tải: Tính theo nguyên tắc đòn bẩy:

3.3.1.3.3 Hệ số phân bố ngang tính toán

- Hệ số phân bố ngang tính toán cho dầm biên

3.3.2 Tính nội lực do tải trọng làn và tải trọng người

- Để tính nội lực do tải trọng làn và tải trọng người thì ta xếp tải trọng dải đềubất lợi lên ĐAH và tinh toán nội lực

- Công thức tính toán nội lực do tải trọng làn:

+ ql, qng: Tải trọng làn và tải trọng người dải đều

+ Mtch ,Mtth, M : Mômen uốn tiêu chuẩn, tính toán và mômen uốn khi tính'hmỏi do hoạt tải

+ Vhtc, Vhtt, Vh': Lực cắt tiêu chuẩn, tính toán và lực cắt khi tính mỏi do hoạt tải

+ M,V: Tổng diện tích ĐAH mômen uốn và lực cắt của mặt cắt cần xácđịnh cần xác định nội lực

+ gl, gng : Hệ số phân bố ngang của hoạt tải , tải trọng làn và tải trọng người

+ h: Hệ số tải trọng của hoạt tải

+ Tải trọng làn và tải trọng người không xét đến hệ số xung kích

- Bảng tổng hợp nội lực do tải trọng làn và tải trọng người cho dầm biên.

Hệ số phân

bố ngang

Nội lực tiêuchuẩn(TTGH SD)

Hệ số phân

bố ngang

Nội lực tiêuchuẩn(TTGH SD)

3.3.3 Tính nội lực do xe tải thiết kế và xe hai trục thiết kế

3.3.3.1 Nguyên tắc tính toán

- Để tính nội lực do xe tải và xe 2 trục ta xếp tải trực tiếp tải trọng lên ĐAH nộilực theo sơ đồ bất lợi nhất và tính toán nội lực

của xe tải thiết kế là 4.3m

- Công thức tính toán nội lực do xe tải và xe 2 trục thiết kế:

+ Vhtc, Vhtt, Vh': Lực cắt tiêu chuẩn, tính toán và lực cắt khi tính mỏi do hoạt tải

+ y , y : Là tung độ ĐAH mômen và lực cắt tại vị trí trục thứ i.Mi Vi

+ gh: Hệ số phân bố ngang của hoạt tải, tải trọng làn và tải trọng người

+ 1+IM: Hệ số xung kích của hoạt tải

+ h : Hệ số tải trọng của hoạt tải

3.3.3.2 Tính mômen do hoạt tải tại các mặt cắt

- Xếp trục xe trực tiếp lên tung độ đường ảnh hưởng:

110kN 110kN

Các đại lượng Xe tải thiết kế Xe 2 trục thiết kế

Hình 12: Xếp tải lên ĐAH mô men tại mặt cắt L/2

Tải trọng trục

tr 1

3.3.3.3 Tính lực cắt do hoạt tải tại các mặt cắt

- Xếp tải lên đường ảnh hưởng lực cắt:

Hình 13: Xếp tải lên ĐAH lực cắt tại mặt cắt gối

Các đại lượng Xe tải thiết kế Xe 2 trục thiết kế

Hình 15: Xếp tải lên ĐAH lực cắt tại mặt cắt L/2

3.3.3.4 Tổng hợp nội lực do hoạt tải

- Bảng nội lực do xe tải thiết kế và xe hai trục thiết kế tác dụng lên dầm biên:

Mặt

cắt

Hệ sốPBN

Nội lực tiêu chuẩnNội lực tiêu chuẩn

Nội lực tiêu chuẩnNội lực tiêu chuẩn

+ TH1: Tĩnh tải + Xe tải thiết kế +tải trọng làn +đoàn Người

+ TH2: Tĩnh tải + Xe 2 trục thiết kế +tải trọng làn +đoàn Người

Tĩnh tải + xe hai trục +lan+Ng

Nội lựcTC max

Đơn vị

Tĩnh

tải 1

Tĩnh tải 2 Xe tải

Xe 2 trục Làn Người

Tĩnh tải + xe hai trục +lan+Ng

Nội lựcTC max

Đơn vị

Tĩnh

tải 1

Tĩnh tải 2 Xe tải

Xe 2 trục Làn Người

- Bảng nội lực tác dụng lên dầm trong (Trạng thái giới hạn sử dụng)

Nội Do tĩnh tải TC Do hoạt tải tiêu chuẩn TT Tĩnh tải Nội Đơn

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

32

lực + xetải

+lan+Ng

+ xe hai trục +lan+Ng

Xe 2 trục Làn Người

Tĩnh tải + xe hai trục +lan+Ng

Nội lựcTC max

Đơn vị

Tĩnh

tải 1

Tĩnh tải 2 Xe tải

Xe 2 trục Làn Người

- Các chỉ tiêu của cáp DƯL:

- Các chỉ tiêu của ống bọc vật liệu Polyethylen:

- Sử dụng neo cáp DƯL của hãng OVM loại 13-7

+ Cường độ chịu nén của bê tông lúc bắt đầu đặt tải fci = 0.9 '

4.1.3 Cốt thép thường

- Cốt thép theo tiêu chuẩn ASTM 706M

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

34

4.2 Sơ bộ chọn bó cáp DƯL

Số bó cáp DƯL được chọn sơ bộ theo TTGHSD và TTGHCĐ nhưng trongphạm vi bài thiết kế này, số bó cáp DƯL được chọn theo TTGHCĐ và kết hợpchọn theo kinh nghiệm

4.2.1 Theo trạng thái giới hạn cường độ

pu

MA

+ fpu: Cường độ chịu kéo của thép DƯL , fpu = 1860MPa

=> Diện tích thép DƯL cần bố trí theo TTGHC® là:

6

2 ps

4.3 Bố trí cáp DƯL

4 2

1 3

1 2 3 4

Mặt cắt ngang đầu dầm Mặt cắt ngang giữa dầm

Hình 16: Bố trí cáp DƯL theo phương ngang cầu 4.3.1 Nguyên tắc bố trí cáp DƯL

- Quy trình 22TCN 272-05 quy định: Số bó cáp đặt thẳng là (30 ÷ 40)% tổng

số bó cáp Tuy nhiên để tránh tập trung ứng suất tại mặt cắt giữa nhịp và thuận tiêntrong quá trình thi công bó cáp thẳng, ta sẽ bố trí bó cáp như sau: Kéo thẳng bó cáp

từ mặt cắt giữa nhịp về mặt cắt L/4, sau đó uốn và kéo thẳng lên vị trí neo cáp

- Vị trí neo bó cáp thấp nhất và bó cáp cao nhất cách mép dưới và mép trên dầmkhoảng >200mm để tiện cho việc đặt kích

- Theo quy định trên, ta bố trí 3 bó cáp cong và 1 bó cáp thẳng

4.3.2 Bố trí cáp DƯL theo đường cong

- Trên 1/2 chiều dài dầm, bố trí cáp DƯL theo đường cong Parabol y = ax2

- Các thông số của đường cong Parabol như sau:

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

36

Hình 17: Bố trí cáp DƯL theo phương dọc cầu

+ de: Khoảng cách tới đáy dầm tại mặt cắt cuối dầm

+ dm: Khoảng cách tới đáy dầm tại mặt cắt giữa dầm

- Bảng các hệ số của đường cong:

Khoảng cách y tới đáy dầm

4.3.2 Bố trí cáp DƯL theo đường thẳng

- Số bó cáp uốn thẳng là: 1 bó.

- Khoảng cách từ mặt cắt giữa nhịp đến mặt cắt L/4: 4850mm

- Khoảng cách từ trọng tâm bó cáp tại mặt cắt L/2 đến đáy dầm: 100mm

- Khoảng cách từ trọng tâm bó cáp tại mặt cắt neo đến đáy dầm: 240mm

- Góc nghiêng của đoạn cáp xiên với phương ngang a = 0,0289Rad

- Chiều dài 1/2 bó cáp: 9851,9mm

- Tọa độ bó cáp tại các mặt cắt:

Khoảng cách từđáy dầm

Mặt cắtgối

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

4.3.3 Tổng hợp bố trí cáp DƯL

- Bố trí cáp theo phương dọc dầm:

0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100

0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

- Khoảng cách từ trọng tâm cáp DƯL đến đáy dầm:

Số lượng

bó cáp

Chiều caotới đáydầm (mm)

Số lượng

bó cáp

Chiều caotới đáydầm (mm)

5.1 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn I

Giai đoạn I: Khi thi công xong dầm, đã đổ bản bêtông mặt cầu Tuy nhiên giữadầm và bản mặt cầu chưa tạo ra hiệu ứng liên hợp

- Mặt cắt tính toán là mặt cắt dầm sau khi đã luồn cáp DƯL và bơm vữa lấp lòngống cáp

5.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt chưa có thép DƯL

- Mặt cắt tính toán là mặt cắt bị giảm yếu bởi các ống cáp

- Diện tích mặt cắt dầm giảm yếu:

0

Trong đó:

+ A : Diện tích mặt dầm giảm yếu.0 '

+ A0: Diện tích nguyên của dầm

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

+Y : Khoảng cách từ trọng tâm cáp DƯL đến đáy dầm.capb

Đặc trưng

hình học

Mặt cắtgối

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

0 0 0

SZ

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

TrÇn Trung HiÕu CÇu - §êng bé B K46

42

- Quy đổi cáp DƯL thành bêtông và đặt nó tại trọng tâm cáp DƯL trên mặt cắt:

+ A : Diện tích mặt cắt dầm sau khi quy đổi.1

+ A0: Diện tích nguyên của dầm

+ Aps: Diện tích cáp DƯL, Aps = 3454,5mm2

Đặc trưng

hình học

Mặt cắtgối

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

Ycapb 586.3 240.3 135.0 mm

- Khoảng cách giữa TTH 0-0 đến TTH I-I

1 1 1

SZ

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

+ I0: Mômen quán tính của mặt cắt dầm với TTH 0-0

+ A0: Diện tích nguyên của dầm

+ Aps: Diện tích cáp DƯL

Mặt cắtL/4

Mặt cắtL/2

Đơnvị

Y1b 615.0 605.8 603.0 mm

5.2 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II

+ 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu, Ltt/8 = 2425mm

+ 6 lần chiều dày bản cộng với số lớn hơn giữa 1/2 độ dày sườn dầm

6.ts+ b3/2 = 6.200+200/2 = 1300mm

- Chiều dài cánh hẫng, de = 1050mm

=> Vậy chọn be = 2100/2 + 1050 = 2100mm

5.2.2 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II

- Giai đoạn II: Khi bản mặt cầu đã đạt cường độ và tham gia tạo hiệu ứng liênhợp giữa dầm và bản bêtông

- Mặt cắt tính toán là mặt cắt liên hợp ĐTHH của mặt cắt giai đoạn II là ĐTHHcủa tiết diện liên hợp

- Quy đổi bêtông bản mặt cầu thành bêtông dầm

+ Môdun đàn hồi của bêtông bản, Ecs = 29440,1Mpa

cs p c

En

E

0,8733994,5

- Diện tích bản bêtông: As = bs.ts = 2100.200 = 420000mm2

Trong đó: