ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 04

Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật Mục lục PHầN I Báo cáo khảo sát địa chất công trình I. Cấu trúc địa chất và đặc điểm các lớp đất 3 II. Nhận xét và kiến nghị 4 PHầN II Thiết kế kĩ thuật I. Lựa chọn kích thớc công trình 6 1.1. Lựa chọn kích thớc và cao độ bệ cọc 6 1.2. Chọn kích thớc cọc và cao độ mũi cọc 7 II. Lập các tổ hợp tải trọng Thiết kế 7 2.1. Trọng lợng bản thân trụ 7 2.1.1. Tính chiều cao thân trụ 7 2.1.2. Thể tích toàn phần (không kể bệ cọc) 8 2.1.2. Thể tích phần trụ ngập nớc (không kể bệ cọc) 8 2.2. Lập các tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN 8 2.2.1. Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu ở TTGHSD 9 2.2.2. Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu ở TTGHCĐ 9 iii. Xác định sức chịu tải dọc trục của cọc 10 3.1. Sức kháng nén dọc trục theo vật liệu P R 10 3.2. Sức kháng nén dọc trục theo đất nền Q R 11 3.2.1. Sức kháng thân cọc Q s 11 3.2.2. Sức kháng mũi cọc Q p 14 3.3. Sức kháng dọc trục của cọc đơn 15 iV. chọn số lợng cọc và bố trí cọc trong móng 15 4.1. Tính số lợng cọc 15 4.2. Bố trí cọc trong móng 15 4.2.1. Bố trí cọc trên mặt bằng 15 4.2.2. Tính thể tích bệ. 16 4.3. Tổ hợp tải trọng tác dụng lên đáy bệ 16 4.3.1. Tổ hợp hợp trọng ở TTGHSD 16 4.3.2. Tổ hợp hợp trọng ở TTGHCĐ 16 V. kiểm toán theo Trạng thái giới hạn cờng độ I 17 5.1. Kiểm toán sức kháng dọc trục của cọc đơn 17 5.1.1. Tính nội lực tác dụng đầu cọc 17 5.1.2. Kiểm toán sức kháng dọc trục của cọc đơn 17 5.2. Kiểm toán sức kháng dọc trục của nhóm cọc 18 5.2.1. Với đất dính 18 5.2.2. Với đất rời 20 VI. kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 20 6.1. Xác định độ lún ổn định. . 20 6.2. Kiểm toán chuyển vị ngang của đỉnh cọc 23 Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 1 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật VII. cờng độ cốt thép cho cọc và bệ cọc 24 7.1. Tính và bố trí cốt thép dọc cho cọc 24 7.1.1. Tính mô men theo sơ đồ cẩu cọc và treo cọc 24 7.1.2. Tính và bố trí cốt thép dọc cho cọc 27 7.2. Bố trí cốt thép đai cho cọc. 30 7.3. Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc 30 7.4. Lới cốt thép đầu cọc. 30 7.5. Vành đai thép đầu cọc 30 7.6. Cốt thép móc cẩu 30 vIII. mối nối thi công cọc 30 PHầN Iii Bản vẽ Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 2 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật PHầN I Báo cáo khảo sát địa chất công trình I. Cấu trúc địa chất và đặc điểm các lớp đất Các ký hiệu sử dụng trong tính toán: : Trọng lợng riêng của đất tự nhiên (kN/m 3 ) s : Trọng lợng riêng của hạt đất (kN/m 3 n : Trọng lợng riêng của nớc ( n =9.81kN/m 3 ) W : Độ ẩm (%) W L : Giới hạn chảy (%) W p : Giới hạn dẻo (%) a : Hệ số nén (m 2 /kN) k : Hệ số thấm (m/s) n : Độ rỗng e : Hệ số rỗng S r : Độ bão c : Lực dính đơn vị (kN/m 2 ) : Tỷ trọng của đất (độ) : Tỷ trọng của đất Tại lỗ khoan BH4, khoan xuống cao độ là - 40m, gặp 4 lớp đất nh sau: Lớp 1: Lớp 1 là lớp sét pha, có màu xám. Chiều dày của lớp xác định đợc ở BH4 là 5.20m, cao độ mặt lớp là 0.00m, cao độ đáy là -5.20m. Chiều sâu xói của lớp đất này là 1.80m. Lớp đất có độ ẩm W = 25.8%, độ bão hòa S r = 85.3. Lớp đất ở trạng thái dẻo mềm, có độ sệt I L = 0.51. Lớp 2: Lớp 2 là lớp cát hạt nhỏ, phân bố dới lớp 1. Chiều dày của lớp là 9.00m, cao độ mặt lớp là -5.20m, cao độ đáy là -14.20m. Lớp 3: Lớp thứ 3 gặp ở BH4 là lớp sét pha màu xám nâu, xám xanh, phân bố dới lớp 2. Chiều dày của lớp là 4.30 m, cao độ mặt lớp là -14.20 m, cao độ đáy lớp là -18.50m. Lớp đất có độ ẩm W = 20.6%, độ bão hòa S r = 80.9. Lớp đất ở trạng thái dẻo cứng có độ sệt I L = 0.47. Lớp 4: Lớp thứ 4 là lớp cát hạt nhỏ, màu xám, kết cấu chặt vừa, phân bố dới lớp 3. Chiều dày của lớp là 21.50 m, cao độ mặt lớp là -18.50m, cao độ đáy lớp là -40.00m. II. Nhận xét và kiến nghị Theo tài liệu khảo sát địa chất công trình, phạm vi nghiên cứu và qui mô công trình dự kiến xây dựng, ta có một số nhận xét và kiến nghị sau: Nhận xét: + Điều kiện địa chất công trình trong phạm vi khảo sát nhìn chung là khá phức tạp, có nhiều lớp đất phân bố và thay đổi khá phức tạp. + Lớp đất số 1, 2 là lớp đất yếu do chỉ số xuyên tiêu chuẩn và sức chịu tải nhỏ, lớp 3 có trị số SPT trung bình, lớp 4 có trị số SPT và sức chịu tải khá cao. + Lớp đất số 2 dễ bị lún sụt khi xây dựng trụ cầu tại đây. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 3 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật Kiến nghị + Với các đặc điểm địa chất công trình tại đây, nên sử dụng giải pháp móng cọc ma sát bằng BTCT cho công trình cầu và lấy lớp đất số 4 làm tầng tựa cọc. + Nên để cho cọc ngập sâu vào lớp đất số 4 để tận dụng khả năng chịu ma sat của cọc. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 4 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật PHầN II Thiết kế kĩ thuật Bố trí chung công trình 25 25150 150 0.00(CĐĐAB) +2.00(CĐĐB) +8.80(MNCN) 8060620 +2.80(MNTN) +3.90(MNTT) Ngang cầu bố trí chung công trình Dọc cầu -1.70(MĐSX) 18 cọc BTCT 450 X 450 L = 29.00 m -28.00 450 0.00(CĐMĐ) 800 8060200 620 960 25 25120 170 200 960 -28.00 -5.20 Sét pha -14.20 -18.50 Cát hạt nhỏ Sét pha -1.70 Cát hạt nhỏ mặt bằng cọc mặt bằng trụ 500 800 150 +9.50(CĐĐT) 5@120=600 125 110 340 700 150 125 50 50 700 1 P P 7 P 13 P 2 P 8 P 14 P 3 P 9 P 15 P 4 P 10 P 16 P 5 P 11 P 17 P 6 P 12 P 18 5@120=600 5050 340 50 700 50 110 2@120=240 340 50 50 2@120=240 Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 5 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật I. Lựa chọn kích thớc công trình 1.1. Lựa chọn kích thớc và cao độ bệ cọc Cao độ đỉnh trụ (CĐĐT) Vị trí xây dựng trụ cầu ở xa bờ và phải đảm bảo thông thuyền và sự thay đổi mực nớc giữa MNCN và MNTN là tơng đối cao. Xét cả điều kiện mỹ quan trên sông, ta chọn các giá trị cao độ nh sau: Cao độ đỉnh trụ chọn nh sau: .m3.0 HMNTT m1MNCN max tt + + Trong đó: MNCN: Mực nớc cao nhất, MNCN = 8.8m MNTT : Mực nớc thấp nhất, MNTT = 3.9m tt H : Chiều cao thông thuyền, tt H = 6,0m. Ta có: max(8.8+1; 3.9+6.0) - 0.3 = max(9.8; 9.9) - 0.3 = 9.6m => Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT = + 9.6m. Cao độ đỉnh bệ (CĐĐB) Cao độ đỉnh bệ MNTN - 0.5m = 2.8 - 0.5 = 2.3m => Chọn cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = +2.0m Cao độ đáy bệ (CĐĐAB) Cao độ đáy bệ = CĐĐB - H b H b : Chiều dày bệ móng (H b = m2m5.1 ữ ). Chọn H b = 2m => Cao độ đáy bệ: CĐĐAB = 2.0 - 2.0 = 0 m Vậy chọn các thông số thiết kế nh sau: b=? 450 H ttr = ? 8060Hb = ? 800 MNTT Cao độ đỉnh trụ H tt H ttr = ? 150 25 a = ? Hb = ? a = ? MNTN b=? 170 60 80 120 2525 Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = + 9.6m Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = + 2.0m Cao độ đáy bệ là : CĐĐAB = 0m Bề dầy bệ móng : H b = 2 m. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 6 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật 1.2. Chọn kích thớc cọc và cao độ mũi cọc Theo tính chất của công trình là cầu có tải trọng truyền xuống móng là lớn, địa chất có lớp đất chịu lực nằm cách mặt đất 18.50m và không phải là tầng đá gốc, nên chọn giải pháp móng là móng cọc ma sát BTCT. Chọn cọc bê tông cốt thép đúc sẵn, cọc có kích thớc là 0.45x0.45m; đợc đóng vào lớp số 4 là lớp cát hạt nhỏ, kết cấu chặt vừa. Cao độ mũi cọc là -28.00m. Nh vậy cọc đợc đóng vào trong lớp đất số 4 có chiều dày là 9.50m. Chiều dài của cọc (L c ) đợc xác định nh sau: L c = CĐĐB - H b - CĐMC L c = 2.0 - 2.0 - (- 28.0) = 28.00 m. Trong đó: CĐĐB = 2.00 m : Cao độ đỉnh bệ. H b = 2.00 m : Chiều dày bệ móng CĐMC = -28.00m : Cao độ mũi cọc. Kiểm tra: 7022.62 45,0 28 d L c == => Thoả mãn yêu cầu về độ mảnh. Tổng chiều dài đúc cọc sẽ là: L = L c + 1m = 28.00 + 1m = 29.00m. Cọc đợc tổ hợp từ 3 đốt cọc với tổng chiều dài đúc cọc là: 29m = 10m +10m + 9m. Nh vậy hai đốt thân cọc có chiều dài là 10m và đốt mũi có chiều dài 9m. Các đốt cọc sẽ đ- ợc nối với nhau bằng hàn trong quá trình thi công đóng cọc. II. Lập các tổ hợp tải trọng Thiết kế 2.1. Trọng lợng bản thân trụ 2.1.1. Tính chiều cao thân trụ Chiều cao thân trụ H tr : H tr = CĐĐT - CĐĐB - CDMT H tr = 9.6 - 2.0 - 1.4 = 6.2m. Trong đó: Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = + 9.6m Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = + 2.0m Chiều dày mũ trụ : CDMT = 0.8+0.6 = 1.4m 2.1.2. Thể tích toàn phần (không kể bệ cọc) Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 7 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật MNTN MNCN Cao độ đỉnh trụ H tt V 1 V 2 V 3 V 3 V 2 V 1 Cao độ đáy dầm MNTT 30 Thể tích trụ toàn phần V tr : V tr = V 1 + V 2 + V 3 = 2.6x)2.1x3.3 4 2.1x (6.0x7.1x 2 )2x25.05.48( 8.0x7.1x8 2 + + ++ + = 10.88 + 6.63 + 31.56 = 49.07 m 3 . 2.1.2. Thể tích phần trụ ngập nớc (không kể bệ cọc) Thể tích trụ ngập nớc V tn : V tn = S tr x (MNTN - CĐĐB) = 3 2 m07.4)0.28.2(x)2.1x3.3 4 2.1x ( =+ Trongđó: MNTN = 2.8 m : Mực nớc thấp nhất. CĐĐB = 2.0 m : Cao độ đỉnh bệ. S tr : Diện tích mặt cắt ngang thân trụ (m 2 ). 2.2. Lập các tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN Các tổ hợp tải trọng đề bài ra nh sau: Tải trọng Đơn vị TTGHSD o t N - Tĩnh tải thẳng đứng kN 5000 o h N - Hoạt tải thẳng đứng kN 2800 o h H - Hoạt tải nằm ngang kN 120 o M - Hoạt tải mômen KN.m 900 Hệ số tải trọng: Hoạt tải : n = 1.4 Tĩnh tải : n = 1.1 bt = 24,50 kN/m 3 : Trọng lợng riêng của bê tông. n = 9,81 kN/m 3 : Trọng lợng riêng của nớc. 2.2.1. Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu ở TTGHSD Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn dọc cầu: Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 8 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật tnntrbt o t o h SD xV)xVN(NN 1 ++= = 2500 + (5000 + 24.50x49.07) 9.81x4.07 = 8662.29kN. Tải trọng ngang tiêu chuẩn dọc cầu: SD 1 H = H o = 120kN. Mômen tiêu chuẩn dọc cầu: )BĐĐCTĐĐC(xHMM o h oSD 1 += )0.26.9(x120900 += = 1812 kNm 2.2.2. Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu ở TTGHCĐ Tải trọng thẳng đứng tính toán dọc cầu tnntrbt o t o h C 1 xV)xVN(x1.1xN4.1N ++= = 1.4x2500 + 1.1x(5000 + 24.50x49.07) 9.81x4.07 = 10282.51kN. Tải trọng ngang tính toán dọc cầu: ĐC 1 H = 1.4x o h H = 1.4x120 = 168kN. Mômen tính toán dọc cầu: )CC(xxH4.1xM4.1M o h oC 1 += )0.26.9(x120x4.1900x4.1 += = 2536.8kN.m Tổ hợp tải trọng thiết kế TạI ĐỉNH Bệ Tải trọng Đơn vị TTGHSD TTGHCĐ Tải trọng thẳng đứng kN 8662.29 10282.51 Tải trọng ngang kN 120 168 Mômen kN.m 1812 2536.8 iii. Xác định sức chịu tải dọc trục của cọc 3.1. Sức kháng nén dọc trục theo vật liệu P R Chọn vật liệu: + Cọc bê tông cốt thép, tiết diện của cọc hình vuông: 0.45m x 0.45m + Bê tông có ' c f = 28MPa. + Thép ASTM A615, có y f = 420 MPa Bố trí cốt thép trong cọc : + Cốt chủ : Chọn 8#22, bố trí xuyên suốt chiều dài cọc. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 9 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật + Cốt đai : Chọn thép 8 2@175=350 450 50 450 2@175=350 50 50 50 Mặt cắt ngang cọc BTCT Sức kháng nén dọc trục theo vật liệu: P R Dùng cốt đai thờng, ta có: P R = xP n = x0.8x{0.85x ' c f x(A g A st ) + f y xA st } Trong đó: : Hệ số sức kháng của bê tông, = 0.75 ' c f : Cờng độ nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày ( MPa) y f : Giới hạn chảy tối thiểu quy định của thanh cốt thép ( MPa). A g : Diện tích mặt cắt nguyên của cọc, A g = 450x450 = 2025000mm 2 A st : Diện tích cốt thép, A st = 8x387=3096mm 2 Vậy: P R = 0.75x0.8x{0.85x28x(2025000 3096) + 420x3096} = 3925422.78 N 3925.23KN. 3.2. Sức kháng nén dọc trục theo đất nền Q R Sức kháng nén dọc trục theo đất nền: Q R = sqspqp QQ + Với: sss A.qQ = ; ppp A.qQ = Trong đó: Q p : Sức kháng mũi cọc (MPa). q p : Sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa). Q s : Sức kháng thân cọc (MPa). q s : Sức kháng đơn vị thân cọc (MPa). A p : Diện tích mũi cọc (mm 2 ). A s : Diện tích bề mặt thân cọc (mm 2 ). qp : Hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc. qs : Hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 10 [...]... KN => Đạt 5.2 Kiểm toán sức kháng dọc trục của nhóm cọc Công thức kiểm toán sức kháng dọc trục của nhóm cọc : Vc Q R = g Q g = g1 Qg1 + g 2 Qg2 Trong đó: VC QR g Qg : Tổng lực gây nén nhóm cọc đã nhân hệ số VC = 11098.37 (kN) : Sức kháng đỡ dọc trục tính toán của nhóm cọc : Hệ số sức kháng đỡ của nhóm cọc : Sức kháng đỡ dọc trục danh định của nhóm cọc g1, g2 : Hệ số sức kháng đỡ của nhóm cọc trong... bản thân ta có biểu đồ mô men nh sau : 5.4 1.8 8 .04 1.8 8 .04 10 .04 Ta có mặt cắt có giá trị mô men lớn nhất là : Mmax(1)= 10 .04 KN.m Tính mô men lớn nhất trong cọc theo sơ đồ treo cọc Móc đợc đặt cách đầu cọc một đoạn b = 0.294Ld = 0.294 x 9 = 2.646 (m) Dới tác dụng của trọng lợng bản thân ta có biểu đồ mô men nh sau : Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 22 Bộ Thiết kế môn học nền và móng môn Địa kỹ thuật... sức kháng nén dọc trục theo đất nền: QR =435708+481140 = 916848N 916.85KN 3.3 Sức kháng dọc trục của cọc đơn Ptt Sức kháng dọc trục của cọc đơn đợc xác đinh nh sau: Ptt = min( PR , Q R ) =min(3925.23; 916.85) = 916.85KN iV chọn số lợng cọc và bố trí cọc trong móng 4.1 Tính số lợng cọc n: Số lợng cọc n đợc xác định nh sau: n N Ptt Trong đó: N: Tải trọng thẳng đứng ở TTGHCĐ (KN) Ptt : Sức kháng dọc... 3986.72KN Sức kháng trụ tơng đơng: Do đó: Qg1 = min{Q1; Q2} = min{4371.08 ; 3986.72} = 3986.72KN Với: g1 = 0.65 5.2.2 Với đất rời Qg2 = xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn Trong đó: : Hệ số hữu hiệu lấy =1 Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 18 Bộ Thiết kế môn học nền và móng môn Địa kỹ thuật Sức kháng thân cọc của cọc đơn ở lớp 2 và lớp 4 là: Qs2 = 172008 N và Qs4 = 459810 N Vậy: Tổng sức kháng thân... cấu móng đợc xác định theo móng tơng đơng, theo sơ đồ nh hình vẽ: Ta có: Db = 9500mm Móng tơng đơng nằm trong lớp đất 4 và cách đỉnh lớp một khoảng 2/3Db = 6333mm Với lớp đất rời ta có công thức xác định độ lún của móng nh sau: 30q.I B N corr N D' I = 1 0.125 0.5 và q = o B S Sử dụng kết quả SPT: = Trong đó: Với: : Độ lún của nhóm cọc (mm) Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 19 Bộ Thiết kế môn học nền. .. (2.8 + 5.2 + 9.0 + 4.3 + 9.183) x 9.81 = 299.04KN/m2 => 'v = 480.64 299 .04 = 181.60KN/m2 0.182N/mm2 Thay số vào ta có: 1.92 N corr = 0.77 log 21 = 16.55 (Búa/300mm) 0.182 10 30 q.I B 30 x 0.51x 0.72 2850 => = = = 36mm N corr 16.55 Vậy độ lún của nhóm cọc là: 36mm = 3.6cm 6.2 Kiểm toán chuyển vị ngang của đỉnh cọc Sử dụng phần mền tính toán nền móng FB-PIER ta tính đợc chuyển vị theo các... 0.1524E+00 1 Comb Vậy, Nmax = 681.1KN 5.1.2 Kiểm toán sức kháng dọc trục của cọc đơn Công thức kiểm toán: N max + N Ptt Trong đó: Nmax: Nội lực lớn nhất tác dụng lên đầu cọc (lực dọc trục) N : Trọng lợng bản thân cọc (kN) Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 16 0 0 0 0 0 0 0 Pile 9 2 2 9 8 0 3 Bộ Thiết kế môn học nền và móng môn Địa kỹ thuật Ptt : Sức kháng dọc trục của cọc đơn (kN) Ta có: Ptt = 916.85KN... bộ B k46 21 Pile 8 4 18 Bộ Thiết kế môn học nền và móng môn Địa kỹ thuật 7.1 Tính và bố trí cốt thép dọc cho cọc Tổng chiều dài cọc dùng để tính toán và bố trí cốt thép là chiều dài đúc cọc : Lc = 29 (m) Đợc chia thành 3 đốt, 2 đốt có chiều dài L d = 10 (m) và 1 đốt có chiều dài Ld = 9 (m) Ta đi tính toán và bố trí cho từng đốt cọc 7.1.1 Tính mô men theo sơ đồ cẩu cọc và treo cọc Mô men lớn nhất dùng... sức kháng đỡ của nhóm cọc trong đất dính, đất rời Qg1, Qg2 : Sức kháng đỡ dọc trục danh định của nhóm cọc trong đất dính, đất rời 5.2.1 Với đất dính Qg1 = min{xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn; sức kháng trụ tơng đơng} = min{Q1; Q2} Với: : Hệ số hữu hiệu Q1 : xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn trong đất dính Q2 : Sức kháng trụ tơng đơng Ta có : Cao độ mặt đất sau xói là : -1.7 m Cao độ... 11372.72KN Mũi cọc đặt tại cao độ -28m của lớp 4, sức kháng mũi cọc của nhóm cọc: Q p = nxQ p = 18x1336500 = 24057000 N = 24057.00KN Do đó: Qg2 = 11372.72 + 24057.00 = 35429.72KN Với: g2 = Hệ số sức kháng của cọc đơn, g2 = 0.36 Vậy sức kháng dọc trục của nhóm cọc: QR = 0.65x3986.72 + 0.36x35729.07 = 15096.54KN > VC = 11098.37 KN => Đạt VI kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 6.1 Xác định độ lún . môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật q : p lực tĩnh tác dụng tại 2D b /3 cho tại móng tơng đơng, áp lực này bằng với tải trọng tác dụng tại đỉnh của nhóm cọc đợc chia bởi diện tích móng tơng. : CĐĐB = + 2.0m Cao độ đáy bệ là : CĐĐAB = 0m Bề dầy bệ móng : H b = 2 m. Hồ Quốc Việt Cầu - Đờng bộ B k46 6 Thiết kế môn học nền và móng Bộ môn Địa kỹ thuật 1.2. Chọn kích thớc cọc và cao. trình là cầu có tải trọng truyền xuống móng là lớn, địa chất có lớp đất chịu lực nằm cách mặt đất 18.50m và không phải là tầng đá gốc, nên chọn giải pháp móng là móng cọc ma sát BTCT. Chọn cọc bê