Đồ án nền móng 9

Tài liệu tham khảo về Đồ án nền móng dành cho sinh viên chuyên ngành xây dựng, tài liệu đưa ra các thông số kỹ thuật, các chỉ tiêu vật lý cho việc xây đắp nền móng, các vật liệu cọc, kiểm tra thé

Trang 1

Gvhd: Nguyễn Văn Lộc

ĐỒ

Á

N

Ề

N

M

Ó

NG

PH

Ầ

N

III

THI

Ế

T

K

Ế

M

Ó

NG

C

Ọ

C

(Đề số 44)

1.

T

à

iii

i

li

ệệệ

ệ

u

v

ềềề

ề

ccc

c

ô

ng

tr

ììì

ì

nh.

- Kích thước mặt bằng của kết cấu phần trên

+ Chiều dài: l 8m

+ Chiều rộng: b 3m

- Tải trọng tính toán:

+ Thẳng đứng: N tt  29000KN

+ Nằm ngang: T tt  900KN

+ Mô men: M tt  9500KNm

- Tải trọng tiêu chuẩn:

+ Thẳng đứng: N tc  27000KN

+ Nằm ngang: T tc  900KN

+ Mô men: M tc  9500KNm

- Độ lún giới hạn: S gh  9cm

2.

T

à

iii

i

li

ệệệ

ệ

u

v

ềềề

ề

đị

a

ch

ấ

t.

Đất nền gồm 2 lớp:

- Lớp trên là cát hạt vừa, độ chặt trung bình, góc ma sát trong o ; trọng lượng

30





riêng 3 Lớp đất này dày 8 m kể từ mặt đất

/

19KN m





- Lớp dưới là á sét có độ sệt B = 0,3, chỉ số dẻo A = 21, hệ số rỗng   0 , 6, góc ma

18



biến dạng 2 Mực nước ngang mặt đất tự nhiên

/

30000KN m

E o 

C¸t h¹t võa

Trang 2

B

À

III

I

L

À

M

I.

Ch

ọ

n

lo

ạ

iii

i

ccc

c

ọ

ccc

c

v

à

đà

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- Căn cứ vào tài liệu địa chất ta chọn cọc treo

- Tỷ lệ 0 , 031 0 , 07 nên không cần dùng cọc xiên, sử dụng cọc đứng

29000

900







P T

1.

Ch

ọ

n

đà

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- L d  10m

- b d  4m

- h d  1m

2.

Ch

ọ

n

lo

ạ

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- Tiết diện cọc: d 0 , 3m 30cm

- Chiều dài cọc: l coc  20m

- Vật liệu cọc:

/ 1350 /

135Kg cm T m

+ Cốt thép 4  26 ,CT5 cán nóng: R a  2700Kg/cm2  27000T/m2

- Thi công bằng búa Điêzen

- Liên kết cọc với đài 0,3m

426

Trang 3

II.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

v

ậ

ttt

t

li

ệệệ

ệ

u

v

à

theo

đấ

ttt

t

n

ềềề

ề

n.

1.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

vvv

v

ậ

ttt

t

li

ệệệ

ệ

u

)

.

( a a a b b b

VL

- m 1 ;m a m b  1

- 2 là cường độ chịu kéo của cốt thép

/

27000T m

R a 

- 2 là cường độ chịu kéo của bê tông

/

1350T m

R b 

- 4 2 là diện tích tiết diện cốt thép

10 24 , 21 26







- 2 là diện tích tiết diện ngang của cọc (bỏ qua cốt thép)

09 , 0 3 , 0 3

,

F b  

T F

R m F R m m

P c VL  ( a. a. a  b. b. b)  1 ( 1 27000 21 , 24 104  1 1350 0 , 09 )  178 , 84

2.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

đấ

ttt

t

n

ềềề

ề

n.

Theo phương pháp thống kê tra bảng R, f i:

)

.

dn

c m m F R m U l f

P

09 , 0 3 ,

d

- U  4d  4 0 , 3  1 , 2m

- m 1 ;m f m R  1

- R: sức kháng tính toán của đất ở mũi cọc, mũi cọc nằm trong đất sét có độ sệt

, độ hạ chân cọc là 21m, tra bảng ta được 3

,

0



- f i: sức kháng tính toán ở mặt bên của cọc trong phạm vi lớp đất thứ i dày l i

được tính như ở bảng dưới đây

l i f i

bình quân (m) l i(m) f i(T/m 2 ) l i f i

Cát

Á sét

m

l coc  20 l i.f i  102 3

Trang 4

3.

S

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

c.

)

; min(

d

dn c vl

vl c c

k

P k

P

P 

4 , 1

25 , 1









d

vl

k

T P

dn c

vl c

52 , 164

84 , 178









T

4 , 1

52 , 164

; 25 , 1

84 , 178



III.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ố

lll

l

ượ

ng

ccc

c

ọ

ccc

c

v

à

b

ố

tr

ííí

í

ccc

c

ọ

c.

1.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ố

lll

l

ượ

ng

ccc

c

ọ

c.

c P

P

n.

-   1 , 3 là hệ số gia tăng số cọc do tải trọng lệch tâm gây ra

- P: Tổng tất cả tải trọng tác dụng lên đầu cọc

PN tt G dai  29000  10 4 1 25  30000KN  3000T

19 , 33 514 , 117

3000 3 , 1

c P

P

n 

Vậy chọn số cọc n 36 cọc

2.

B

ố

tr

ííí

í

ccc

c

ọ

ccc

c

trong

m

ó

ng:

Khoảng cách các cọc như nhau 3d c 6d

y

x

Trang 5

3.

Ki

ểểể

ể

m

tra

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

c.

a Dọc trục.

Điều kiện:









 0

min

max

P



 

min

max

.

i x

x M n

P P

+ n 36: số lượng cọc

+ xmax  1 , 65m: khoảng cách từ cọc xa nhất đến trục y

+ x i2  54 , 45 với x i là khoảng cách từ cọc thứ i đến trục y

+ P  3000T

+ M M tt T tt.h dai  950  90 1  1040Tm

T P

82 , 51 45

, 54

65 , 1 1040 36

3000

85 , 114 45

, 54

65 , 1 1040 36

3000

min

max











Vậy hay cọc chịu tải đứng tốt









 0

min

max

P

b Ngang trục.

Điều kiện: P P N T

c N

6

c tt

N

n

T P

P     2 , 5 

36

90

max

Vậy cọc chịu tải ngang tốt

IV.

Ki

ểểể

ể

m

tra

m

ó

ng

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

TTGH

2.

















gh

S S

cm S

1 X á c đị nh k í ch th ướ c c ủ a kh ố i m ó ng quy ướ c.

Trang 6

i

i i tb

h

2 , 22 20

13 18 7 30













o tb

coc

4

2 , 22 20 2 6 , 3 4



(B là khoảng cách 2 mép cọc ngoài cùng theo chiều rộng móng)

o tb

coc

4

2 , 22 20 2 3 , 8 4



(L là khoảng cách 2 mép cọc ngoài cùng theo chiều dài móng)

B

§¸y mãng

Bqu

tb/4

2.

X

á

ccc

c

đị

nh

á

p

su

ấ

ttt

t

đá

yyy

y

m

ó

ng.

W

M F

N

P   

min

max

303 , 91 19 , 12 49 , 7

B

2 2

977 , 113 6

49 , 7 19 , 12 6

.

m B

L

dn tc qu m

tc    2700  1 21 12 , 19 7 , 49  4617 , 365



m T tb

dn 



- M M tcT tc.H m  950  90 21  2840Tm

















2

2 max

/ 655 , 25 2840 365

, 4617

/ 489 , 75 977 , 113

2840 303

, 91

365 , 4617

m T P

Trang 7

3.

Ki

ểểể

ể

m

tra

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

n

ềềề

ề

n

d

ướ

iii

i

m

ũ

iii

i

ccc

c

ọ

c.

Điều kiện:









tc

tc tb

R P

2 , 1

max

- Tính R tc:









qu dn

tc . 2 .( 1 . 1 2 . 2)

4 4



2 , 1



m

3 3

1

1dn   n  19  10  9KN/m  0 , 9T/m

  

3 3

2











  

m

h1  8



m

h2  13



2

/ 6 ,

1 T m

c 





















31 , 5

72 , 2

43 , 0 18

4

D B

A o



/ 048 , 73 6 , 1 31 , 5 ) 13 85 , 0 8 9 , 0 (

72 , 2 49 , 7 85 , 0 43 , 0 2

,

/ 658 , 87 048 , 73 2 , 1

.

2

,

/ 752 , 50 2

655 , 25 489 , 75

P









tc

tc tb

R P

2 , 1

max

4.

T

ííí

í

nh

to

á

n

độ

lll

l

ú

n

m

ó

ng

ccc

c

ọ

c:

Điều kiện:

















gh

gh S S

cm S

a Tính độ lún S

- Vẽ biểu đồ ứng suất bản thân:  zd  dn.h

Trang 8

















2

;

1

qu qu

qu B

Z B

L

f

k

63 , 1 49 , 7

19 , 12





qu

B

L

m

h d

z  72  8 , 5



- Xác định H a: Tại  z d  5  z ta có H a  14 , 793m 15m

- Chia H a thành 10 lớp: h H a m

10

15

10  



- Độ lún S:





2 /

qu B

m KN z

m KN d z



13 14.793

14.793

61.4

308.24

Trang 9

cm m

S

06 , 6 0606 , 0 ) 2

89 , 64 52 , 74 15 , 84

17

,

108

33 , 132 17 , 162 68 , 204 52 , 254 01 , 301 2

85 , 323 (

5 , 1

30000

8

,

0







Vậy S  6 , 06cmS gh  9cm

b Tính chênh lệch lún S

 tg B

S  qu.



3

2 2

2

).

1 (



















qu o

o B E

M k

Trong đó:

- M  2480Tm 24800KNm

- Hệ số nở hông:  o  0 , 37

/

30000KN m

E o 

- B qu  7 , 49m

49 , 7

19 , 12

2 





B

L

qu

0046 , 0

2

49 , 7 30000

24800 ).

37 0 1 (

34

,

0

3

2



















tg 

cm m

tg B

S  qu  7 , 49 0 , 0046  0 , 0345  3 , 45



















gh

gh S S

cm S

Trang 10

Bqu

Định dạng
Số trang	10
Dung lượng	277,64 KB