Khách sạn Danh đường Thi sách Phường Bến Nghé - Quận 1, Thành phố Hồ Chí Minh

Trang 1

+ Đồ Công trình HUTECH ;

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HỒ CHÍ MINH HO CHI MINH CITY UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH THUYẾT MINH

ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

Trang 2

- Dé án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thành THU CAM ON m

- Kính gửi : BAN GIÁM HIỆU CÙNG QUÝ THẦY, CÔ GIÁO

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM Trước hết em xin kính chúc Ban Giám hiệu cùng quý Thẩy cô giáo được nhiều sức khỏe và thịnh vượng

Thời gian thấm thoát 3 năm đã trôi qua từ ngày đầu tiên tham gia khóa học đào tạo

kỹ sư ngành xây dựng dân dụng (bằng 2) do Nhà trường tổ chức và trong suốt thời gian gần 4 tháng thực hiện đồ án Tốt nghiệp là khoảng thời gian mà em sẽ không thể nào quên với những gì đã được lãnh hội từ Ban giám hiệu cùng Quý Thầy cô giáo truyền đạt Tuy có vất vả ;khó nhọc nhưng em đã nhận thức được tẩm quan trọng của những kiến thức và kinh

nghiệm trong kho tàng tri thức của môn khoa học mang đầy tính thực nghiệm này Từ những

nhận thức đó em thấy mình cần phải nổ lực hơn nữa để tiếp tục nghiên cứu học hỏi nhằm

cũng cố vững chắc hơn nữa những kiến thức cơ bản đã được học, điển hình trong suốt thời gian thực hiện đồ án tốt nghiệp này em thấy còn nhiều điều phải nghiên cứu và học hỏi rộng

, sâu hơn nữa mới mong tự tin áp dụng vào trong thực tế

Đồ án tốt nghiệp này không chỉ là kết quả của công tác học tập nghiên cứu mà còn qua đó để đánh giá, tổng kết các kiến thức đã học của bản thân em Trong thời gian này

được sự giúp đỡ của các thdy cô trong khoa Kỹ Thuật Công Trình, đặc biệt là sự giúp đỡ rất

tận tình của thầy Thạc sĩ Trương Quang Thành em mới có thể hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp của mình, em xin chân thành cảm ơn Thây

Tuy nhiên, do điều kiện thời gian và trình độ còn hạn chế nên đồ án tốt nghiệp này

chắc chắn không tránh khỏi những sai sót Rất mong nhận được sự góp ý của các Thầy, 0ô và các bạn

Một lần nữa em xin cảm ơn Ban Giám hiệu cùng toàn thể Quý Thầy, cô giáo !

Tháng 03-2009 Sinh viên thực hiện

NGÔ THÁI SƠN

Trang 3

BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ

KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH CBS CB CS PHIEU PANG KÝ và XÉ RUN, 45ZDỆN 4 1 Tên đề tài tốt nghiệp đăng Xã sisessusesssessecessusessecsssscessssssessessasessusssassnnsesssusauecsssvesesses Oss AA 0 2 Nhận xét và yêu cầu: - Về khả năng thực hiện của để tài: .< /KN MẪU I Cộng hòa Xã hội Chủ nghĩa Việt Nam _ Độc lập - Tự do - Hạnh phúc do acd a a T DUYET DE TAI XAY DUNG ne A ¬" Lop OF M224

WESC orig 4.46.38 kX) 0&£ LAN DANA sce

TL PAu.) "

T2 - ƯƠƠƠƠƠƠƠƠƠƠƠ Ốc

Trang 4

MẪU 3 BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO - Cộng hòa Xã hội Chủ nghĩa Việt Nam

ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ Độc lập - Tự do - Hạnh phúc

KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH ek ae ak ak Ae

CBS C5) C2)

PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ

ĐỒ ÁN }A NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

t

Ho va ensv: NGS AA Cake beset LgpOS XM Me aio tao: BANG 2 Dia chi lién hé: SALE DSN Che AN ALIANG6 DT: 94 074 S40k F Tên để tài tốt nghiệp: wity po Ợ

Thời gian thực hiện: 15 tuần

- Ngày nhận để tài: 19/2/2007 TRƯỜNG ĐHDL KY THUẬT CÔNG NGHỆ - Ngày nộp dé tai: 03/01/2008 KHOA KY THUAT CONG TRINH 1 Phần kiến trúc

Thể hiện lại các bản vẽ cơ bản của kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng ) và viết thuyết

minh giới thiệu về kiến trúc và kỹ thuật công trình

2 Phần kết cấy (Ê Ê %) „ 2 Am An ag _ a

— TH TZn 2 THAPT KE: Shan TANS BIEN BDH Copa BD 5

leet Cm Đảm Dre Tee @ » CH THANE RS HE NE NA, + 7 , ‘ l krhbxZ fh/2XZ TPU¿ 3 Phần nền móng ( 4É %) „ Ze 1 | vé Lm ¬ ~ x Ø tiền ĐK CHAT CNG TRING Ỏ moe ` , /

~ PRANTICH PE xết THY THAN 2 Prone kn ene ;

WHE lec EI BCT ¢ MIN? GC OA WH

4 Phần thi công ( %)

GVHD KET CAU GVHD NEN MONG GVHD THI CONG

Trang 5

- Đồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thành MỤC LỤC PHAN 1

KIEN TRUC CONG TRINH

GiGi thi€u so ludce cong triMh cesses Trang 1

I.Sự cần thiết về đầu tu xây dựng ccccccsee 1

lI.Đặc điểm công trình - 2ccccscrscvecseesrrsesrrsscee 1

lII.Giải pháp mặt bằng và mát khu chức năng 2

IV.Giải pháp giao thông công tiình . -7sccccrcccs 3

V.0ác giải pháp khác (M.E; PCCC cccccccerseree 3

VI Giải pháp kết cấu cho công trình - sccscsczszsa 4

PHAN 2

KET CAU CONG TRINH

Chương I Tinh va Thiét ké san téng dign hinh (tang 2+8) 7 -Chọn vật BU ee ccseesesesessescsesenssscsvstsssssssvetens 7 -Trinh tự tính toán sàn phằng - - 8 -Chọn sơ bộ kích thước tiết diện cấu kiện 9 -Xác định tải trọng tác dụng -.-. -‹- 10 -Phân loại ô sàn, sơ đồ tính . - 12+14 -Tính toán nội lực và thép . -scscc«, 15+16 -Kiểm tra độ võng sàn -csccsecsecrscrsers 17 -Bản vẽ thiết kế KG -01

Chương !I.Tính toán và thiết kế dầm dọc trục B 19 -Sơ đồ kết cấu; truyền tải từ sàn lên dầm 20 “Tai trọng tác dụng -cccsceeerrrerree 20+28 -Tính toán nội lực và tổ hợp . « 29

-Tính tốn và bố trí thép s s<scssssrsce+ 29+36 -Bản vẽ thiết kế KG -02

Chương III.Tính toán cầu thang , - 2 ssssxezeezese2 37 -Uầu tạo cầu thang -scssccecxsxesxererrsee 37

-Tải trọng tác dụng -. -cscccrsrerersrersseee 37:39

SVTH : Ngô Thái Sơn Lớp : 05XD2_¡ï

Trang 6

- Đồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dung GVHD : Th.S Trvong Quang Thanh -Tính toán nội lực -s- cscs+xvreseererxes 40 -Tính toán và bố trí thép -. sccccccscssssrses 41:44 - Bản vẽ thiết kế KG- 03

Chương IV.Tính toán hổ nước mái - 2s scssvzzree 45 -Công năng và kích thước hồ nước mái 45 -Tính toán cho từng cấu kiện -scscscs 47 Bản nắp -ccctcrerererrrssrrsea 47 Dầm đỡ bản nắp -2 s- sec 50 Bản thành c5 ccxorcrereereee 54 Bản đáy ii 96_ Dầm đỡ bản đáy -cccccre 60 -Bản vẽ thiết kế KG-04

Chương V.Tính toán thiết kế khung phẳng 66 -Khái niệm và sơ đồ tính khung phẳng 66

-Chọn sơ bộ kích thước các cầu kiện 67 -Tải trọng tác dụng; . -scscscseszcscee 67+82 -Tổ hợp và xác định nội lực (SAP2000) 82+83 -Tính toán và bố trí thép -ccccccesesssree 93 -Kết quả giải khung - scs+xscssczscsersse 94+114 -Bản vẽ thiết kế KG-05 PHAN 3

NEN MONG CONG TRINH

Chương ¡ Số liệu địa chất công trình 2 -scsze 115 -Mục đích, giới thiệu địa chất céng trinh 115 -Cong tác hiện trường , 5s cccccccrees 116 -Thí nghiệm và phân loại - se sssssssczs 118

-Kết quả khảo sát - - sccctvrecrgrsrsrseseee 118

-Xử lý thống kê số liệu địa chất công trình 119-138

Chương li Thiết kế móng 25+ S2 2 25s2xExersersee 139

Phương án 1 : MÓNG CỤC ÉP BTCT |

GiGi thiệu chung - sec sescezsessssrsse 139

-Chọn sơ bộ chiều sâu móng .- 141

Trang 7

- Bồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thanh

-Vật liệu và kết cấu cọc - nen 141

-Xác định khả năng chịu tải của cọc 143

-Thiết kế móng điển hình (3A,3F) so 144 Tải trọng c cccnernenrereeree 144 Chọn sơ bộ kích thước đài cọc 145

Xác định số lượng cọc

Cấu tạo và tính toán đài

Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc

Kiểm tra ổn định của moíng 146 Kiểm trún . - 148 Tính và bố trí thép đài móng 149 Tính toán cọc chịu tải ngang 151 Tính cốt thép cho cọc 153 -Thiết kế móng điển hình (3B,30,3D,3E) 157 Bản vẽ thiết kế KC-06 Phương án 2 : MÚNG 0 KHOAN NHI -Giới thiệu chung -.¿- sccxsvcscsvrsrssrstree 171 ~TÍnh móng - sec 1 1g Tnhh nhe reeeree 172 Tai frQng co ctcccscsorsrsreoreea 172 Chiều sâu chôn móng 172

Vật liệu và kích thước cọc 172

Xác định sức chịu tải của cọc 173

Xác định sơ bộ kích thước đài cọc 175

Xác định số lượng cọc -.ss- 176 Kiểm tra phản lực đầu cọc 176

Trang 9

- Đồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thành

GIỚI THIỆU S0 LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH

| - SY CAN THIET VE DAU TU XAY DUNG

Thời gian những năm gần đây, cùng với đà phát triển kinh tế của cả nước nói chung , TP Hồ Chí Minh nói riêng là các chính sách của Chính phủ và Nhà nước Việt Nam về việc mở cửa thông thương, hợp tác với các Nhà đầu tư nước ngoài khi vào làm việc, sống sinh hoạt và nghỉ ngơi tại Thành phố; thì nhu cầu về văn phòng làm việc cũng như nhu cầu về

nơi ở ngắn hạn, sinh hoạt có chất lượng cao được các cá nhân, doanh nghiệp trong nước lẫn các nước ngoài quan tâm đầu tư và khai thác các công trình khách sạn, nhà nghỉ, nhà hàng

có qui mô từ lớn, vừa cho đến nhỏ lần lượt xuất hiện ngày càng nhiều tại các Thành phố lớn của cả nước, không những đáp ứng được nhu cầu cấp bách về cơ sở hạ tầng phục vụ cho các yêu cầu về nhiệm vụ đã được đặt ra mà còn góp phần tích cực vào việc tạo nên một

dáng vẻ văn minh, hiện đại của đô thị Công trình khách sạn “H0TEL DANH” cũng khơng

nằm ngồi mục tiêu trên, sự ra đời của nó góp phần tô đậm thêm sự hài hòa, sống động cho cảnh quan đô thị và cuộc sống văn minh cho người dân Thành phố và khách nước ngoài khi đến sinh sống và làm việc tại Thành phố

II - ĐẶC ĐIỂM CơNG TRÌNH

1 Qui mô công trình

- _ Tên công trình : “H0TEL DANH”

- Dia điểm : Đường Thi Sách; Phường Bến Nghé; Quận I; Tp Hồ Chí Minh

- - Gông trình gồm :

- _ Diện tích khu đất > 1.500m?;

Chiều cao công trình : 36";

Chiều cao trung bình các tầng : 3,6"; tang hdm : 3,3":

Diện tích xây dựng : 894m”;

Mật độ xây dựng : 60%

Hệ số sử dụng đất : 5,36 (Tổng DT sàn XD ~ 8.046m2)

2 Điểu kiện tự nhiên và khí hậu địa điểm xây dựng công trình

- Thành phố Hồ Chí Minh nắm trong vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với các đặc

trưng của vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành 2 mùa rõ rệt:

Mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 10

Mùa khô từ đầu tháng 11 và kết thúc vào tháng 4 năm sau - Yếu tố khí hung

Nhiệt độ trung bình năm : 2890

Nhiệt độ thấp nhất trung bình năm : 2200

Nhiệt độ cao nhất trung bình năm : 8000

Lượng mưa trung bình : 1000-†800wrăm,

Độ ẩm tương đối trung bình : 78%,

Độ ẩm tương đối thấp nhất vào mùa khô: 70 - 80%

Trang 10

- Đồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.$ Trvong Quang Thanh

Độ ẩm tương đối cao nhất vào mùa mưa: 80 - 90%,

Số giờ nắng trung bình khá cao, ngay trong mùa mưa cũng có trên 4giờ/ngày, vào mùa khô là trên 8giờ/ngày

- Hướng gió chính thay đổi theo mùa

- Tần suất lặng gió

Vào mùa khô, gió chủ đạo theo hướng Đông - Đông Nam

Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây Nam

Trung bình hàng năm là 26%, lớn nhất là tháng 8 (34%), nhỏ

nhất là tháng 4 (14%);

Tốc độ gió trung bình 1,4 -1,6 m/s Hầu như không có gió bão,

gió giật và gió xoáy thường xảy ra vào đầu và cuối mùa mưa;

Thủy triểu tương đối ổn định, ít xây ra hiện tương đột biến về thủy

triểu Hầu như không có lụt, thỉnh thoảng triểu cường kết hợp với mưa lớn có để gây ngập nước trong một thời gian ngắn ở một số

khu vực;

TP.HGM hầu như không xảy ra hiện tượng động đất, trượt bùn lIl - GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG

- Số tầng gém : 01 tầng hầm; 01 tầng trệt và 8 tầng thân

- Phân khu chức năng : Gông trình được chia khu chức năng chính từ dưới lên trên như sau :

- Tầng hầm đựoc thiết kế cao 3,3" bố trí các nơi đậu xe, đặt các hệ

thống và phòng điều khiển máy phát điện, máy bơm, xây dựng các hồ

tích trữ và xử lý nước

- Tầng trệt thiết kế cao 4.5" dùng làm văn phòng tiếp tân và sảnh triển

lãm, khu vực nhà hàng

„ Tầng 01 thiết kế cao 3.6" dùng làm sảnh tiếp tân phục vụ Massage, xông hơi phục hồi sức khỏe cho khách

„ Tầng 2-7: chiều cao mỗi tầng là 3,6” dùng làm phòng cho thuê ngắn

hạn cũng như dài hạn

- Tầng kỹ thuật (tầng 8) : cao 3,6" là tầng kỹ thuật công trình và thư

giãn khu sân thượng

„ Tầng mái: có hệ thống thoát nước mưa cho công trình, bố trí hệ thống cột thu lôi chống sét

- Nhận xét :

- Mặt bằng được bố cục với dây chuyển sử dụng hợp lý, phân khu chức năng và mối liên hệ thông suốt;

Kích thước phòng phù hợp với yêu cầu hoạt động của loại hình công

trình;

Trang 11

- Đề án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh

- Dam bao nhu cầu điều kiện tiện nghỉ, vệ sinh và các yêu cầu kỹ thuật

phục vụ người sử dụng, ánh sáng, thông hơi, thoáng gió, chống nóng, cách âm, điều kiện nghe, nhìn, thưởng thức, an dưỡng, tập trung làm việc;

+ Đảm bảo mối quan hệ hợp lý và dự hài hòa của công trình với môi trường thiên nhiên

IV - GIẢI PHÁP GIAO THONG TRONG CONG TRINH

- Không gian giao thông theo phương đứng : Công trình được trang bị 2 thang máy,

2 thang bộ, có chiều rộng mỗi vế là 1" được thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát hiểm (khoảng cách từ người đang sử dụng công trình ở vị trí xa nhất đến cầu thang bộ là 20”) khi có sự cố xảy ra, các bộ phận trong không gian giao thông theo chiểu đứng còn đáp ứng yêu cầu

về thẩm mỹ cho công trình Nút giao thông bao gồm đại sảnh và sảnh có vai trò tập trung và phân tán các luồng người đến và đi các hường giao thông khác nhau trong quá trình sử dụng công trình

- Không gian giao thông theo phương ngang : gồm hệ thống hành lang đi lại, sảnh, và hiên, giải quyết nhu cầu đi lại của khách trong khách sạn;

- Hành lang giữa :B=z=2,0" - Hành lang bên :B=1,2"

Giải pháp hài hòa giữa ba không gian giao thông trong công trình đảm bảo mối quan

hệ thông suốt giữa tất cả các không gian trong công trình, đáp ứng tốt nhất yêu cầu sử

dụng cho mỗi công trình

V - CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC

1 Hệ thống điện :

- Nguồn điện được cung cấp từ hai nguồn là lưới điện Thành phố và máy phát :

điện riêng có công suất 250⁄^ (kèm theo một máy biến áp, tất cả được đặt trong

tầng hầm để tránh gây tiếng ồn và rung động) Toàn bộ đường dây điện được thiết kế âm trần hoặc âm tường, thi công lắp đặt cùng với tiến độ thi công phần thô công

trình

- Hệ thống cấp điện chính được đặt trong các hộp kỹ thuật đi ngầm trong

các cấu kiện bê tông và phải đảm bảo an toàn tránh ẩm ướt, tạo diéu kiện thuận tiện khi cần bổ trì, duy tu, sửa chữa v.v Ở mỗi tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện, hệ

thống ngắt điện tự động từ 1^ đến 80ˆ được bố trí theo tầng và theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ)

2 Phòng cháy chữa cháy

- Ở mỗi tầng đều được bố trí một nơi đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy có chiều dài khoảng 20m, bịt xịt G0a ).Hai bể chứa nước trên mái khi cần được huy động

để tham gia chữa cháy Ngoài ra, ở mỗi phòng đều có lắp đặt thiết bị báo cháy, báo

nhiệt tự động

Trang 12

- Đồ án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thành

3 Hệ thống điều hòa không khí

Công trình được thiết kế giải pháp hệ thống điều hòa không khí cục bộ gồm

các máy điều hồ khơng khí đơn 1 cục hoặc 2 cục tại các phòng và các khu vực cần

thiết của khách sạn

4 Hệ thống cấp, thoát nước 4.1) ấp nước

- Sử dụng 2 nguồn nước để cấp cho công trình gồm : nguồn nước thủy cục và nước ngầm Tất cả được chứa trong bể nước ngầm đặt tại tầng hầm Sau đó dùng máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt tại tầng kỹ thuật và từ đó phân phối rộng rãi và đẩy đủ xuống các tầng của công trình theo các đường ống dẫn nước chính và hệ thống giảm áp;

- Hệ ống đứng qua các tầng đều được bọc trong hộp gaint Hệ thống cấp nước đi ngầm trong các hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa chính được bố trí ở mỗi tầng

4.2) Thoát nước

- Nước mưa từ mái sẽ được thoát theo các lỗ chảy (bể mặt mái được tạo dốc)

và chảy vào các ống thoát nước mưa (2140mm) đi xuống dưới Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng sẽ được bố trí hệ thống thoát riêng

5 Anh sáng thơng thống

- Toàn bộ khách sạn được chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên (thông qua các

cửa sổ được lắp bằng kính phản quang ở các mặt của tòa nhà) và bằng điện Ở tại

các lối đi lên xuống cầu thang, hành lang và nhất là tầng hầm đểu có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng

- Ở các tầng đều có cửa sổ tạo sự thơng thống tự nhiên ở tầng lững có khoảng trống thông thoáng tầng hầm tạo sự thơng thống thêm cho tầng trệt và nơi có mật độ người tập trung cao nhất Riêng tầng hầm có bố trí thêm các khe thông gió và chiếu sáng

VII — GIẢI PHÁP KẾT CAU CHO CONG TRÌNH

a) Với qui mô như đã nêu và địa chất công trình tại khu vực xây dựng công trình dự

kiến có giải pháp kết cấu như sau

Phương án 1 : móng đài thấp trên nền cọc ép BTŒT khi địa chất tại nơi xây dựng có

lớp đất tốt nằm sâu phía dưới, dùng cọc ép BTGT chịu tải trọng đứng do công trình từ

trên truyền xuống;

Phương án 2 : móng đài thấp trên nền cọc khoan nhồi chiều sâu khoan phụ thuộc địa tầng lớp đất tốt nằm sâu phía dưới, tính toán chịu lực của cọc chủ yếu là lực ma sát hông và lực chống tại mũi cọc;

- Kết cấu chính là hệ khung chịu lực, sàn bê tông cốt thép đúc toàn khối

Trang 13

- Bể án Tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh

-Tường xây để bảo vệ che nắng mưa, gió công trình Vách bao che là tường 20 xây

gạch ống, vách ngăn trong giữa các phòng là tường 10 được xây bằng gạch ống

- Các sàn tầng bằng bê tông cốt thép, tầng hầm và sàn sân thượng có phủ vật liệu chống thấm - Móng, cột, đầm là hệ chịu lực chính cho công trình b) Vật liệu kết cấu chính - Cường độ tính toán gốc của bê tông Cường độ và Giá trị cường độ (kG/cm”) theo mác bê tông về nén ký hiệu 150 | 200 | 250 300 350 | 400 500 600 Nén :R, 65 90 110 130 155 170 215 250 Kéo :;R¿ 6 7.5 8.8 10 11 12 13.4 14.5

- Mô-đun đàn hồi của bê tông

Giá trị E,x10° (kG/cm?) ứng với mác thiết kế về nén 150 | 200 | 250 300 350 | 400 500 600 Logi béténg Bê tông nặng -Khô cứng tự nhiên 210 240 265 290 310 330 360 360 -Chung hap 190 215 240 260 280 300 325 340 Cường độ tính toán chịu kéo Hệ số œ¿ ứng với mác chịu nén của bê tông Na Re) ;pg 250: 300 350 + 400 500 600 <3000 0.62 0.58 0.55 0.52] 048 4000 0.58 0.55 0.55 0.50 0.45 5000 0.55 0.55 0.52 0.45 0.42 6000 0.50 0.48 0.45 0.42 0.40 - Cường độ tiêu chuẩn, cường độ tính tốn và mơdun đàn hồi của một số nhóm thép Cường độ tính toán, (kG/cm?) P Cường độ tiêu Nhóm cốt Modun đàn hổi

chuẩn Rac Về kéo Về nén Tĩnh sốt 2

Trang 16

- Đổ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.§ Trương Quang Thành

_ HƯƠNGI - 2

TINH VA THIET KE SAN TANG BIEN HINH

(TU TANG 2 DEN TANG 8)

I.1 - CHON LOAI VAT LIEU

Trang 18

- Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dung GVHD : Th.S Trương Quang Thanh So 3 st —¬ k# + —— Be -—| es — |@ Ap

MAT BANG DAM SAN TANG BIEN HINH (TANG 2)

1.2.2 Chon sơ bộ kích thước tiết điện dầm

- Chiểu cao tiết diện dầm lấy theo tỷ lệ với nhịp của nó :

Trang 19

- Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.§ Trương Quang Thành

-Chọn sơ đổ kết cấu sàn (phương của dầm, khoảng cách giữa các dầm ) cần dựa

trên việc so sánh các phương án Phương án được chọn phải có tổng số chỉ phí vật liệu

và công xây dựng ít nhất

-Khối lượng bê tông của sàn tập trung phần lớn ở bản, vì vậy cần chọn chiều dày bản sao cho bé nhất trong mức độ có thể Theo yêu cầu kỹ thuật chiều dày bản không lấy bé hơn 5cm đối với mái, 6em đối với sàn nhà dân dụng, 7cm đối với sàn nhà công nghiệp, 8cm đối với sàn trên có xe đi lại Khi tải trọng trên sàn lớn, cần tăng chiểu dày bản để hàm lượng thép nằm trong phạm vi kinh tế

- Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển khi chịu tải trọng ngang

(gió, bấo, động đất ) làm ảnh hưởng đến công năng sử dụng

- Độ cứng trong mặt phẳng sàn đủ lớn để khi truyền tải trọng ngang vào vách cứng, '

lỗi cứng giúp chuyển vị ở các đầu cột bằng nhau

- Trên sàn, hệ tường ngăn không có hệ dầm đỡ có thể được bố trí bất kỳ vị trí nào

trên sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng của sàn Dxh, Công thúc xác định sơ bộ chiều dày sàn: A, = ; m Trong đó: m - hệ số lấy bằng 40 + 45; L¡ - anh ngằn của ô bản; D - hoạt tải tiêu chuẩn loại nhẹ (=1.1); Ap dung : => hp = 11 + 12 (cm); chon hy = 11 (em)

I.2.4 Xác định tải trọng tác dụng lên ô ban

Dựa vào công năng của từng ô sàn; tra Tiêu chuẩn thiết kế “Tải Trọng Và Tác Động

TCVN 2737-1995” ta có p° ứng với các ô sàn Hoạt tải tính toán được tính bằng cách lấy

Trang 20

- Tổng tải tác dụng lên sàn gồm tĩnh tải và hoạt tải;

Trang 21

- Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh 05 | Sàn phòng ngủ 483.9 260 744 06 | Sàn làm viéc (office) +W.C 483.9 360 844 07 | Sàn sân thượng 981,6 195 Hữi 4 ấu tạo các ô sàn 4.† Oấu tạo sàn bình thường : - Gạch ceramic dày 30 x 20 x 1 (cm); - Vữa lót dày 20 (mm); - Bản bê tông cốt thép dày 110 (mm); - Vữa trát trần dày 20 (mm); 4.2 Gấu tạo sàn tầng hầm : - Nhựa đường dày 50 (mm); - Vữa lót dày 30 (mm); - Bản bê tông cốt thép dày 200 (mm); - Lớp xi măng chống thấm dày 30 (mm); - Bê tông lót : gạch vỡ, đá 40x60

4.3 Cấu tạo sàn sân thượng :

- Gach ceramic day 30 x 20 x 1 (cm); - Vữa lót dày 20 (mm); - Lớp xi măng chống thấm dày 30 (cm); - Bản bê tông cốt thép dày 120 (mm); - Vữa trát trần dày 20 (mm); Ldp CERAM ic Lop wie ximang idt BAN BTCT Lop vữa ximang It trấn Lo HH HO Hai Re CẤU TẠO SÀN TẦNG BIỂN HÌNH 1.3 - PHAN LOAI 6 BAN SAN 1.3.1 Phan loai -

- Sàn gồm có bản và hệ dầm đức liền khối với nhau;

- Quan điểm liên kết giữa các dầm với sàn :

.Nếu hạ > 3 hạ : thì xem liên kết là ngàm; Nếu hạ < 3 hụ : thì xem liên kết là gối tựa;

- Tùy theo cấu tạo của từng loại ô sàn mà ta tính tốn ơ sàn theo loại bản kê bốn cạnh hoặc bản loại dầm;

- Đối với các ô sàn hình dạng cạnh vòng cung hoặc tròn để đơn giản hóa khi tính toán thiên về an toàn có thể xem chúng là bản hình chữ nhật tương đương;

- Tải trọng lên mỗi 6 bản sẽ khác nhau tuỳ thuộc vào chức năng của từng ô bản; - Tính nội lực kết cấu sàn theo sơ đồ đàn hồi

Trang 22

- Đổ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh 1.3.2 So d6 tinh

- Goi |}, lạ lần lượt là chiều dài cạnh ngắn và cạnh dài của các ô bản :

1 Nếu tỷ giữa số l; và hị : l;: lị > 2 : sàn được tính theo loại bản dầm Cắt từ bản ra một dải có bề rộng 1m để tính toán, xem dải bản như một dầm liên tục, gối tựa là tường và các dầm phụ, tĩnh tải g và hoạt tải p phân bố đều trên sàn với đơn vị

N/m; (kG/m¿) được nhân với bể rộng dải bản b = 1m để thành tải trọng phân bố đều

trến dải g và p với đơn vị N/m (kG/m);

-Đối với những bản console có sơ đồ tính loại 1 —> —> L¡ ROA ASS \\ SANA ANAS r7 !////J/JdJ/JU/277 " ` N 4/////v/ iC M= a1 2

Cắt bản theo cạnh ngắn vơi bể rộng b=1m để tính như dầm console

+ Moment : tại đầu ngàm : M = 4, ; V6i dp = (p +q).b

Trang 23

- Để án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh Cắt bản theo cạnh ngắn vơi bề rộng b=1m để tính như dầm có 2 đầu ngàm 2 +Moment: Tại gối : M= đt cabin - M# — đe: Tại nhịp : M' = ——— ại nhỊp 24 Trong đó: qẹ = (p +q).b

2 Nếu tỷ giữa số I; và k: l;: h < 2 : sàn được tính theo loại bản kê bốn cạnh, tính theo sơ đổ đàn hồi bằng cách tra bảng để xác định nội lực lớn nhất Ls T—` AM 2 = Mz | Le ` SSIS Me = _———anqywwxà “yy +t MT NNX = M¡ \ M Ất SE - Moment dương lớn nhất ở giữa bản My, =mi.P (kGm/m) Mạ = mạP (kem/m) - Moment âm lớn nhất ở gối Mụ = kịị.P (k6m/m) Mù = Kio P (kem/m)

- Để tiện tính toán các hệ số mạ, mạ, kạ, kạ đã được tính toán sẵn, phụ

Trang 25

- Đề án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh I.4.2 Tính toán cốt thép - Chọn lớp bảo vệ của sàn : ao = 1,5 (cm); => No = 11 -1.5 = 9.5(cm) - Sau khi tính được các giá trị Moment, tính các hệ số : Cốt thép ở nhịp : - Theo phương cạnh ngắn : M ơR,bh A = ——!_; q, =1-,/(1-2xA) ; Fa = nol

" "OR xbxIy Ó ( ) 77a R,

Trang 26

- Đổ án tốt nghiệp kỹ sư xây dung GVHD : Th.S Trương Quang Thành M, 174.10 | 0.0148 | 0.0150 | 0.80 | 6a200 1.41 | 0.15 5 05 Mạ 4922| 0.0042 | 0.0042 | 0.23 | ¿64250 1.13 | 0.12 Vệ sinh Mi 375.55 | 0.0320 | 0.0325 | 1.75 | @6ail20 | 2436| 0.25 Mụ 107.56 | 0.0092 | 0.0092 | 0.49 | ¿6a250 113 | 0.12 6 06 M+ 52.31 | 0.0045 | 0.0045 | 024| @6a200 | 1441| 0.15 P.ngủ M- 93.00 0.01 0.01 | 0.43 | 8a250 113| 0.12 7 67 M+ 209.30 | 0.0178 | 0.0180 | 0.97| @6a200 | 1.41| 0.15 P.ngủ M- 372.00 0.03 0.03|1/73| ¿6al20 | 2436| 0.25

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép :

min = 0,05% <p = Fa/bho < pmax= Oo-Rr/Ra = 0,58.130/2300 =3,3%

I.4.3 Kiểm tra độ võng

- Kiểm tra độ võng ô bản số 1 và ô bản số 3 có nhịp tính toán và tải trọng truyền xuống lớn - Xét 6 hản lớn nhất là ô số 1 có kích thước 5.7m x 4.5m, Cơng thức : KL’, Í=———k„ D Trong đó :

ky - Hệ số tra bảng VII - 13 (trang 157 sách cấu tạo bêtông cốt thép của Bộ Xây

Dựng) dựa theo tỉ số 2 cạnh Iv/ l¿ = 5.7/4.5 = 1.26 => k„= 0.0009 (với hệ số Poisson v = 0.2) K - Tổng tải tác dụng lên sàn, K = pL;Ly = 744x 5.7x 4.5 = 19.084 kG D - Độ cứng trụ của bản: D= _ Eh’ 12(1-v?) 2.9x 10°x 113 Sa se = 33.506.076 kG.cm 12 (1 - 0.22) én vi tai dị 19084 x 570? , v

Chuyển vị tại giữa bản : f = 6076 x 9.10” = 0.166 (cm) < [f] =2.5em

Vậy ô bản 1 thỏa mãn yêu cầu về chuyển vị

- Xét 8 bản có tải trọng lớn nhất là Ô3 kích thước 4.5m x 5m

Độ võng của bản ngàm 4 cạnh được xác định theo công thức trong Phụ lục 17 sách

Trang 27

- Để án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Truong Quang Thanh Le 5 “TT” 1.1 tra bảng ta được œ = 0.00248

Q = 944 KG/m? [a tải phân bố trên ô bản

D là độ cứng trụ của ô bản, được xác định theo công thức: Eh’ D= 5 12(1-v?) Véi E = 2,9.10° KG/cm? la modun dan héi cia bét6ng Mac 300; h = 11 (cm) Ia chiéu dày ô bản; v = 0.2 là hệ số pốt-xơng 2.9 x 10° x 11° sa = 88.806.076 kG.cm 12 (1 - 0.22) Vậy độ võng của ô bản Li" = 0.0015 x 944 Đã: 0,17x10? (m) = 0.17 (em) < [f] =2.5 o=zgrp =00015x 94 xung gyệ TT = 0174107 (m) = 6.17 (om) < [Hl =? (cm)

Vậy ô bản thỏa mãn điều kiện chịu võng

1.5 BO TRI THEP TREN BAN VE

- Khoảng cách (bước ) các cốt thép ở nhịp phải giống nhau, ở gối cũng tương tự Nếu

chọn hai loại đường kính khác nhau thì phải bố trí so le nhau

- Mặc dù tính toán sàn theo sơ đồ tính là ô bản đơn, không xét đến ảnh hưởng lẫn

nhau của các ô bản, nhưng khi chọn thép bố trí cho ô bản cần chú ý đến sự đồng bộ của

thép trong toàn sàn./

Trang 28

- - CHƯƠNG | - ,

TINH TOAN VA THIET KE DAM DOC TRUC B TANG DIEN HINH (TU TANG 2 DEN TANG 8)

II.1 - $0 BO KET CẤU = = yoop — 5740 — 240012422 5000 24G | 2A0G | S70 2008 oop WEES 5000 10520 20% 29080 x kà KẾ Ñ š chr 52) 2) ảo Gh) : v4 Hình 2.1 : Mặt bằng dầm khu vực dầm dọc trục B

Trang 29

apd I† 1 da II 1" vy vt ous WW „ lì ut v1 Lg eee 4tu_ eek Win ii: + © moe 7 ; mot! nt 2 i ul \ ' f N H 5 ri ạt Vy 2 1 1 = a NI „ , ' 4) kế mã ' 3 Hy i a mor ONS + tt cày t1 „ ay vw 1 tí at s Ny tí vi sf tì tị ta ti eos vở ' » : om eas + ait ae _ 8 cm ——mm* ®# TS SE ZTE 3M => S J0) —_ 5/10 12400 240 lo} "D590 eT ef ge fy Ps, tự» & a Je: Hình 2.3 : Sơ đồ truyền tải phân bố từ sàn lên dầm dọc trục B tầng 2 II.3 - TẢI TRỌNG

+ Tải trọng tác dụng lên dầm dọc bao gồm :

Tải từ sàn truyền lên dầm, được qui về tải phân bố đều,

Tải trọng bản thân dầm, là tải phân bố đều;

Tải trọng bản thân tường trên dầm, được qui về tải phân bố đều trên

dầm;

Tải tập trung do các dầm phụ truyền lên;

Tải từ cầu-thang truyền lên dầm (phản lực gối của cầu thang chính là tải phân bồ đều trên dầm);

+ Tai do san truyén vào dầm có dạng tam giác hoặc hình thang, ta sử dụng công

thức qui tải tương đương như sau :

Trang 30

- Theo mat bang diên truyền tải của dầm dọc thì tải truyền gần như đối xứng qua trục B, do đó †a tính toán cho phần diện truyền tải giữa trục A-B, giá trị tải trọng sau cùng sế bằng giá trị truyền tải này nhân với 2

Tải do trọng lượng bản thân dầm dọc

đai = Đai X (ai - Ny) X y X Ng = 0.3 x (0.7- 0.11) x 2500 x 1.1 = 487 (kG/m)

Qa2 = Daz X (Ngo - Nb) X y X Ng = 0.3 x (0.4- 0.11) x 2500 x 1.1 = 239 (kG/m) con = Deon X (Neon - Mb) X y X Ng = 0.2 x (0.3- 0.11) x 2500 x 1.1 = 104 (kG/m)

Tải do trọng lượng bản than dầm phụ 043 = Ðaa X (hạa - Mb) X y X Ng = 0.25 x (0.4 — 0.11) x 2500 x 1.1 = 200 (kG/m) Tải do trọng lượng tường xây trên dầm (tường dày 20cm, cao 3,6m) : Qt = bị X (hị — hd)x nụ x yị = 0.2 x (3.6 - 0.4) x 1.1 x 1800 = 1267 (kG/m) Tải do trọng lượng tường xây trên dầm (tường dày 10cm, cao 3,6m) : 0: = bị X (hị - hd)Xx nụ x yị = 0.1 x (3.6-0.4) x 1.1 x 1800 = 634 (kG/m) = Tải trọng toàn phần : Tinh tai: = g™ = gy + Ot + 0u

- Hoạ tải: op" = py

1 Tinh tai

1.1 Tải phân bố đều

Tải từ sàn truyền lên dầm : gxl, 484x1 + Truc 1: Ota = 5 = 242 kG/m + Truc 4: gut = =¬: 4842 _ 484 kG/m => Tinh tai toan phần tác dụng : Truc 1: g = ga + Or + Gta = 104 + 634*2 + 242*2 = 1856 kG/m Truc 4: g" = gg + Ot + Ow = 104 + 634*2 + 484*2 = 2340 kG/m 1.2 Tải tập trung do dầm môi truyền lên

Trang 31

.Trong lượng tường xây trên dầm (đã tính) : 1267 kG/m

Tong tinh tai: Truc 1: 200 + 242 +1267 = 1709 kG/m Truc 4: 200 + 484 +1267 = 1951 kG/m => Tinh tai tap trung do dam phụ truyền lên (phản lực tại gối) : Trục 1 : ` ee = 3845 kG (~3,8 T) | Trục 4: ¬ eS = 4390 kG (~4,4 T) 2 Hoạt tải :

2.1 Tải nhân hố đều

-_ Hoạt tải sàn truyền vào dầm môi (tính tương tự như tĩnh tải) =Trụe1i : R= — = 130 kG =Irục4 : R= BE -260%2 _ 960 KG 2.2 Tải tập trung (Phản lực tại gối) : —=Trel -: R= == = 292 kG Ted - ¬ — = 585 kG 1.3.2 Dam [1-1a]; [3b-4] : ! 1 Tĩnh tải

- Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm có dạng tải phân bố đều hình thang :

V6i qu=qx 2 = 484 x “2 = 1089 kG/m:

path 42 .0395

2L2 2x5.7

=> Qu = 1.089x(1-28? + B°) = 1089x(1 - 2x0.395? +0.395°) = 816 kG/m

=> Tinh tai toan phdn : g" = ga + Ot + gu = 487 + 1267 + 816*2 = 3387 kG/m

1.2 Tải tập trung do dầm phụ truyền lên !

.Trọng lượng dầm phụ : 200 kG/m;

.Tải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m) > 317 kG/m Tải do sàn truyền lên dầm phụ dạng tạm giác qui tải về tương đương ` _ Dạng tải phân |„„ _.„ | 0m gu (kG/m)

Dam bố Hệ Số BY aim) Cách tính Kết quả

Trang 32

1b:| Trái Hình thang 0.267 484 | 484*2.25*(1-(2x0.2672)+0.267°) 954 3a | Phải Hình thang 0.267 484 | 484'2.25*(1-(2x0.267)+0.267) | 954 Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ : Dầm trục 1a,3a : g¡ = 200 + 317 + 681 + 954 = 2152 kG/m Dầm trục 1b,3b : g; = 200 + 317 + 954 + 954 = 2425 kG/m — Tĩnh tải tập trung do dầm phụ truyền lên (phản lực tại gối) : R _ xb (1a; 3a): =— = 4842 kG (1b: 3b) : — = 5456 kG 2 Hoat tai :

2.1 Tai phan bé déu

- Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm dọc có dạng tải phân bố đều hình thang :

Với — qua = q x l⁄2 = 480 x = = 1080 kG/m;

p-th 4) - 039g 212 2x57

= Qu = 1.080x(1-2f7 + Ø*) = 1080x(I—2x0.395? + 0.3953) = 947 kG/m

2.2 Tải tận trung (Phản lực tại gối) do dầm phụ trục 1a; 3b truyền lên :

- Tải phân bố đều từ sàn truyền vào dầm phụ :

ˆ Dạng tải phân A OR Oo Qmax Ota (kG/m)

Dam bố Hệ Số P Ì aim) Cách tính Kết quả

ta: | Trai Tam giác - 480 480*(4.5/2)*(5/8) 675

3b | Phải Hinh thang 0.267 A480 | 480*2.25*(1-(2x0.267")+0.267°) 946

» 1621

- Tải tập trung do dầm phụ truyền lên dầm doc : _ = 3647kG/m

1.3.3 Dầm [1a-1b]; [3a-3b] :

1 Tĩnh tải

Trang 33

1.2 Tải tập trung do dầm phụ truyền lên Irọng lượng dầm phụ : 200 kG/m;

.Tải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m) : 317 kG/m Tải do sàn truyền lên dầm phụ dạng tạm giác qui tải về tương đương

2 Dang tai phan a x Omax gu (kG/m)

Dam bố HE SOB | aim) Cách tính Kết quả 1b:| Trái Hình thang 0.267 484 | 484*2.25*(1-(2x0.267")+0.267°) | 954 3a | Phải Hình thang 0.267 484 | 484'2.25*(1-(2x0.26740.267) | 954 Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ : Dầm trục 1b,3b : g; = 200 + 317 + 954 + 954 = 2425 kG/m => Tĩnh tải tập trung do dầm phụ truyền lên (phản lực tại gối) : ® -_= (1b; 3b) : os = 5456 kG 2 Hoat tai :

- Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm dọc có dạng tải phân bố đều hình tam giác : Với = ta = Q X I/2 = 480 x = = 1080 kG/m;

=> Ota = dha X s” 1080 x >= 675 kG/m:

2.2 Tải tận trung (Phản lực tại gối) do dầm phụ trục 1b; 3a truyền lên : - Tải phân bố đều từ sàn truyền vào dầm phụ : dụ (kG/m) Dầm Dạng tải phân Hệ số B max bố (kG/m) Cách tính Kết quả 1b: | Trai Hinh thang 0.267 480 | 480*2.25*(1-(2x0.267°)+0.267°) 946 3a | Phải Hình thang 0.267 480 480*2.25*(1-(2x0.267°)+0.267°) 946 3= 1892 - Tải tập trung do dầm phụ truyền lên dầm dọc : Ta =3784kG!m 1.3.4 Dam [1b-2]; [3a-3| : 1 Tĩnh tải

1.1 Tải phân hố đều

- Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm có dạng tải phân bố đều hình tam giác : Với — qua = qx l/2 = 484 x ~ = 1089 kG/m;

ta = Gta X s 1089 x 2 680 kG/m:

=> Tinh tai toàn phần : g” = 0a + Ot + Ow = 487 + 1267 + 680*2 = 3115 kG/m

1.2 Tải tập trung do dầm phụ truyền lên

SVTH : Ngõ Thái Sơn - » Lớn : 05XD2 ¡ï

Trang 34

.Trọng lượng dầm phụ

.Tải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m)

.Tải do sàn truyền lên dầm phụ dang tạm giác qui tải về tương đương : 200 kG/m; : 317 kG/m

a Dang tai phan a OR 1 Quax Ota (kG/m)

Dâm bố Hệ số P Ì aim) Cách tính Kết quả 2: | Trái Hình thang 0.267 484 | 484*2.25*(1-(2x0.267°)+0.267°) | 954 3 | Phải Tam giác 484 484*(4.5/2)*(5/8) 680 Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ : Dầm trục 2;3 : g¡ = 200 + 317 + 680 + 954 = 2152 kG/m => Tinh tai tập trung do dầm phụ truyền lên (phản lực tại gối) : # -= 2 Hoạt tải : (2; 3):

- Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm dọc có dạng tải phân bố đều hình tam giác :

qu = q x l/2 = 480 x = = 1080 kG/m:

Với

2152x4.5 = 4842 kG

=> 0u = Gta X s 1080 x >= 675 kG/m:

2.2 Tải tập trung (Phản lực tại gối) do dầm phụ trục 1b; 3a truyển lên : - Tải phân bố đều từ sàn truyền vào dầm phụ : Dạng tải phân |, | 0mx gu (KG/m) Dam bố Hệ Số P Í wg/m) Cách tính Kết quả

2; | Trai Hinh thang 0.267 480 480*2.25*(1-(2x0.267ˆ)+0.267”) 946

3 | Phải Tam giác 480 480*(4.5/2)*(5/8) 675

a= 1621

- Tải tập trung do dầm phụ truyền lên dầm dọc : 162 1x4) _ 3647kG/m 1.3.4 Dam 2-3 :

1 Tinh tai

1.1 Tải phân hố đều

Trang 35

=> gu = 1.080xÍL—2/? + Ø*) = 1080x(1- 2x0.445? +0.445°) = 747 kG/m 1.1.2 Tải từ sàn vệ sinh truyền trực tiếp lên dầm : Với Gta = g X 1/2 = 484 x “2 = 1089 kG/m; => 0ụ = da X >= 1089 x >= 681 kG/m: = Tĩnh tải toàn phần : g" = gu + Ot + 0a = 487 + 1267 + 747 + 681 = 3182 kG/m 1.2 Tải tập trung do dầm phụ truyền lên - Dầm trục 2 Irọng lượng dầm phụ : 200 kG/m;

.Lải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m) : 317 kG/m

.Tải do sàn truyền lên dầm phụ dạng tạm giác qui tải về tương đương Dạng tải phân Qmax Ota (kG/m) Dam bố Hệ số B (kG/m) Cách tính Kết quả Trái Hình thang 0.267 | 484 | 4842225'(1-(2x0267):0267) | 954 Phải | Hình thang 0445 | 844 | 844*1.00*(1-(2x0.445")+0.445°) | 584 Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ : Dầm trục 2 : g¡ = 200 + 317 + 584 + 954 = 2055 kG/m - Dầm trục 3 Trọng lượng dầm phụ : 200 kG/m;

.Tải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m) : 317 kG/m

Tổng tinh tải tac dụng lên dầm phụ :

Dam truc 3: gy = 200 + 317 + 954 = 1471 kG/m

- Dầm trục 2,3 (bản Ô2) :

.Irọng lượng dầm phụ : 200 kG/m;

.Tải do tường xây trên dầm (tường 10 cao 3.6m) : 317 kG/m

.Tải do sàn truyền lên dầm phụ dạng tạm giác qui tải về tương đương

< Dang tai phan Omax Ota (kKG/m)

Trang 36

Dam truc 3 : go = 1471 + 303 + 954 = 2728 kG/m => Tĩnh tải tập trung do dầm phụ truyền lên (phản lực tại gối) : R = 2 Hoạt tải : Dầm trục 2 : Dầm trục 3 :

2.1 Tải nhân bố đều

1.1.1 Tải từ sàn truyền trực tiếp lên dầm của ơ bản Ơ2 có dạng hình thang : Với qụ = q x l⁄2 = 280 x = = 1080 kG/m: fl Baa = => =0.45 3312x4.5 2728x4.5 4.5 212 2x5 7452 kG 6138 kG = pụ = 1.080x(L—2/? + B°) = 1080x(1- 2x0.395? + 0.395°) = 405 kG/m 1.1.2 Tải từ sàn vệ sinh truyền trực tiếp lên dầm : Với qu = q x l⁄2 = 360 = - 810 kG/m: = Hoạt tải toàn phần : ph = plai + paa = 405 + 506 = 910 kG/m 5 5 =(ŒạX —= 810x —= => Ota = ta 8 8 1.2 Tải tập trung do dầm phụ truyền lên 906 kG/m; - Dầm trục 2

` Dạng tải phân |, „ max Ota (kKG/m)

` Dạng tải phân oe Omax gu (KG/m)

Dam bố Hệ Số P | aim) Cách tính Kết quả

ạ | Tá 0

Phải Hình thang 0.267 960 | 260*2.25*(1-(2x0.267)+0.267) | 512 - Hoạt tải tác dụng lên dầm phụ :

SVTH : Ngô Thái Son 27 Lớp : 05XD2_1

Trang 37

Dầm trục 3 : pị = 512 kG/m - Dầm trục 2,3 (bản Ô2) :

s Dạng tải phân | ,„¿ „„ max gu (kG/m)

Dam bố Hệ số P Í aim) Cách tính Kết quả 2a Phải | Hình thang 0.267 260 | 484'2.25*(1-(2x0.267)+0.267) | 512 h | Phải Tạm giác - 260 5/8*260 163 - Hoạt tải tác dụng lên dầm phụ : Dam truc 2,3 : po = 512 + 163 = 675 kG/m

- Tổng hoạt tải tác dụng lên dầm phụ trục 2 : p = 675 + 763 = 1438 kG/m - Tổng hoạt tải tác dụng lên dầm phụ trục 3 : p = 675 + 512 = 1187 kG/m

Trang 38

II.4 - TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ TỔ HỰP 11.4.1 Các trường hợp tải trọng 1 Oo Om +> C5 : Tĩnh tải : Hoạt tải cách nhịp 1 (HTCN1) : Hoạt tải cách nhịp 2 (HTCN2)

: Hoạt tải liền nhịp (HTLN1)

: Hoạt tải liền nhịp (HTLN2)

: Hoạt tải liền nhịp (HTLN3) II.4.2 Các trường hợp tổ hợp 1 mo om BR CF TT + HICN1 TT + HTCN2 TT + HTLNI TT + HILN2 TT + HILN3 _ TT + HTCN1 + HTCN2

- Kết quả nội lực được giải từ SAP2000 v.12 11.4.3 Các sơ đồ chất tải lên dầm doc trục B

Trang 39

- Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : Th.S Trương Quang Thanh

Trang 40

- Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHŨ : Th.§ Trương Quang Thành

II.4.4 Tính toán và tổ hợp nội lực dầm dọc trục B

BẰNG TỔ HOP NỘI LỰC TRONG DẦM DOC TRUC B (TANG DIEN HINH TU TANG 2 -8) Phẩn | Tiết | T.hợp 1 | T.hợp 2 | T.hợp 3 | T.hợp 4 | T.hợp 5 | T.hợp 6 M M tử | diện |M+ M-|M+ M-| M+ M-| Me M-| Me M-|M: M- max min D1 1 -9,79 -9.07 -9.95 -9.07 -0.79 -9.79 -9.07 -9.95 2 -8.03 3.17 -7.27 -6.46 -8./2 -6.41 -3.17 -8./2 D2 3 96.40 93.84 93.51 89.78 59.39 93.84 93.84 56.4 4 20.84 38.73 38.62 32.96 25.08 38.73 38.73 20.84 9 55.98 | -83.16 | -83.04 | -90.60 | -51.70 | -55.26 | -51.70 | -90.60 6 58.45 | -85.47 | -85.08 | -92.66 | -53.11 -5/.01 -53.11 -92.66 D3 7 22.65 | -57.95 | -57.41 -39.54 | -35.11 -2264 | -22.64 | -57.95 8 -50.96 | -79.20 | -78.09 | -46.06 | -86.37 | -50.75 | -46.06 | -86.37 9 -51.64 | -77.11 -77.78 | -46.28 | -86.97 | -50.87 | -46.28 | -86.97 D4 10 22.12 39.53 38.17 26.26 33.94 35.14 39.53 22.12 11 52.19 90.25 89.30 55.16 86.28 90.24 90.25 52.19 12 -27.07 | -24.06 | -27.44 | -26.25 | -24.06 | -24.06 | -24.06 | -27.07 DS 13 -27.44 | -24.06 | -27.44 | -2744 | -2406 | -2406 | -24.06 | -27.44

- Ghi chú : Số liệu bảng trên có thể sai lệch không đáng kể so với bảng kết quả xuất từ

SAP (in sau trong phụ lục tính toán )do tiến hành click chọn các thông số trên biểu đồ

II.4.5 Các biểu đổ Moment

BIEU D6 MOMENT CÁC TRƯỜNG HOP TAI TRONG

Định dạng
Số trang	197
Dung lượng	6,66 MB