Xem bản sàn làm việc theo 1 phương bản kê 2 cạnh dầm lien tục kê trên các gối là dần phụ và tường Theo chu vi nhà, sử dụng kết cấu tường chịu lực: t=34 cm 2.2.1 Lựa chọn sơ bộ kích thước
Trang 1Chiều dầy tường : t=340 mm= 34 cm
Hệ số vượt tải : -Của vật liệu : nv =1,1
-Của tải trọng: n =1,25
Trang 2Xem bản sàn làm việc theo 1 phương( bản kê 2 cạnh)
dầm lien tục kê trên các gối là dần phụ và tường
Theo chu vi nhà, sử dụng kết cấu tường chịu lực: t=34 cm
2.2.1 Lựa chọn sơ bộ kích thước bản sàn.
-Chiều dầy bản sản tính theo công thức:
2.2.2 Lựa chọ sơ bộ kích thước dần phụ.
Chiều cao dầm phụ xác định theo công thức:
2.2.3 Lựa chọ sơ bộ kích thước dần chính.
Chiều cao dầm chính xác định theo công thức:
Trang 3q l
2.2.5 Tải trọng tác dụng lên bản.
2.2.5.1 Tĩnh tải (tải trọng bản thân tính cho 1 m dải bản )
Trang 4Các lớp Tiêu chuẩn n Tính toán Vữa xi măng 2cm, o 2000kG m/ 3
Tính toán với dải bản rộng b1 1m , vậy q b 1799kG m/
2.2.6 Tính momen.(tinh theo sơ đồ khớp dẻo)
Theo công thức , ở nhịp giữa và gối giữa
b nhg g
Trang 50,5 1 1 2 0,5 1 1 2.0,167 0,908
63471
4,682300.0,908.6,5
n o
a
a o
M A
R b h
A M
F
h b
Vì 0,68% lằm trong khoảng từ 0,3 đến 0,9% đồng thời lớn hơnmin 0,1%
Vậy chọn chiều dày bản như vậy là hợp lý
Khoảng cách giữa các thanh:
10,754,68
b a n
Trang 6-Số lượng thanh dung trong kết cấu: 5 2 5.500
20
L n
Khoảng cách giữa 2 thanh số 2 là a=20cm
20
L n
20
L n
0,5 1 1 2 0,5 1 1 2.0,118 0,937
44975
3, 212300.0,937.6,5
n o
a
a o
M A
R b h
A M
Vì 0,39% lằm trong khoảng từ 0,3 đến 0,9% đồng thời lớn hơnmin 0,1%
Vậy chọn chiều dày bản như vậy là hợp lý
Trang 7Vì cốt thép đặt khá dày để tiết kiệm có thể giảm bớt một số cốt thép chịu momendương ở gối tựa như sau:
-Thanh số 4 : l4b L1 2 7 1 220 2.7.0,8 232 cm
Khoảng cách giữa 2 thanh số 4 là a=15 cm
15
L n
a
thanh
-Thanh số 5 : l5b 2l b dp2(h b 2.1,5) 2.0,33.190 20 2(8 2.1,5) 156 cm
Khoảng cách giữa 2 thanh số 5 là a=15cm
15
L n
Khoảng cách giữa các thanh:
1 100.0, 283
11, 022,568
b a n
Vì cốt thép đặt khá dày để tiết kiệm có thể giảm bớt một số cốt thép chịu momendương ở gối tựa như sau:
Trang 8Khoảng cách giữa 2 thanh số 6 là a=22 cm
22
L n
Khoảng cách giữa 2 thanh số 7 là a=22cm
22
L n
b
Khoảng cách giữa 2 thanh số 8 là a=22 cm
22
L n
Khoảng cách giữa 2 thanh số 9 là a=22cm
22
L n
a
2.2.8 Cốt thép đặt theo cấu tạo.
mỗi mét của bản là 1, 42cm2
Dùng các thanh cốt mũ ,đoạn dài đến mép dầm 0, 25l0, 25.2,0 0,5 m
Chiều dài của cả đoạn thanh số 10:
a
Cốt thép phân bố phía dưới chọn 6,a30cmcó diện tích tiết diện trong mỗi mét chiều dài bản là: 0, 283.100 / 30 0,94cm 2cốt thép chịu lực ở giữa nhịp
Trang 10Chương 3
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ.
3.1 Cơ sở thiết kê.
Để tận dụng tối đa khả năng làm việc của vật liệu ( cả bê tong và cốt thép cùng đạttới trạng thái giới hạn) với mục đích là tiết kiệm chi phí lên ta lựa cọn sơ đồ khớp dẻo
3.3 Tải trọng.
Vì khoảng cách giữa các dần phụ là đều nhau, L1 220cmta có:
Trang 1111 0.018 -0.0300 1619 -2699
12 0.058 -0.0150 5218 -1349
Giá tri(beta) Tung độ momen kG.m
Tra bảng để lấy hệ số và kết quả tính toán trình bày trong bảng trên,
Trang 12n dp o
M A
a
a o
A M
Trang 13Nhận xét: min 0,15% 0,872%max( thỏa mãn ).
562300
0,195 0,390.20.40
n dp o
M A
a
a o
A M
Nhận xét: min 0,15% 0,751%max( thỏa mãn )
2 Momen tính thep tiết diện chữ T ,cánh ở trong vùng chịu nén Chiều cao bản cánh
8
c b
h h cm,a a ' 5 cm h o h a45 5 40 cm
1 một nửa khoảng cách giữa hai mépbản:C1 1 0,5l0,5.200 100 cm
n c o
M A
a
a o
A M
Trang 142 Tại nhịp giữa: M 562300kG cm.
562300
0,024 0,390.164.40
n c o
M A
a
a o
A M
Gọi: R k 7,5kG cm/ 2 Cường độ chịu kéo tính toán của bê tong
R ad 1800kG cm/ 2 Cường của cốt đai
Kiểm tra điều kiện hạn chế: Q k R bh o n o cho tiết diện chịu lực cắt lớn nhất
Thỏa mãn điều kiện hạn chế
max
0,6 k o 0,6.7,5.20.40 3,6 10
Vậy bê tong không đủ khẳ lăng chịu cắt, cần bố trí cốt đai
Trang 151800.2.0,503
120,72 /15
ad d du
Cốt đai đủ khả lăng chịu cắt, không cần bố trí cốt xiên
15
d
ct
L n
Chọn Phuong án đố trí cốt thép như sau:
3.8 Vẽ biểu đồ bao vật liệu.
Ở nhịp, đường kính cốt thép nhỏ hơn 20mm, kaays lớp bảo vệ bằng 2m, ở gối tựa,cốt dầm phụ lằm dưới cốt của bản do đó chiều dày thực tế của lớp bảo vệ cũng là 2cm,khoảng hở giữa hai hang cốt thép là 3cm Từ chiều dày lớp bảo vệ và bố trí cốt thép tính
ra và h ocho từng tiết diện
Kết quả tính toán khả năng chịu lực ghi trong bản dưới đây Mọi tiết diện đều tínhtheo trường hợp đặt cốt đơn
Trang 16Với tiết diện chịu momen dương, thay b b c 164cm để tính toán.
2o16 42.2 0.018071 0.991 470711 2800 90 164 4.02 2o16+2o14 40.25 0.033463 0.983 786782 2800 90 164 7.1 2o16+2o14+o10 40.47 0.036961 0.982 876985 2800 90 164 7.885 2o14 42.3 0.113265 0.943 344136 2800 90 20 3.08 2o14+2o14 40.1 0.238958 0.881 609008 2800 90 20 6.16 2o14+2o14+o12 40.46 0.280315 0.860 710215 2800 90 20 7.291 2o14 42.3 0.013813 0.993 362276 2800 90 164 3.08 2o14+2o14 42.3 0.027626 0.986 719513 2800 90 164 6.16 2o14 42.3 0.113265 0.943 344136 2800 90 20 3.08 2o14+2o14 42.3 0.22653 0.887 646953 2800 90 20 6.16
X là vị trí mặt cắt lý thuyết cách mép gối trái và phải:
Biểu đồ bao momen
Đoạn kéo dài của các thanh dc tính trong bảng sau:
Tính đại diện cho thanh số 7
Mặt cắt thanh số 7 cách mép gối (2) một doạn bằng 1395 mm
95/
p B
Trang 18dưới đây L1220cm
Sơ đồ tính dầm chính
4.3 Xác định tải trọng.
Hoạt tải tập chung: P n p L L ct .1 2 1, 25.1210.2, 2.5,0 16638 kG
Trọng lượng bản than dầm chính đưa và lực tập chung:
1 ( ) ( ) 1,1.2500 2, 2.0,35(0,7 0,08) 0, 2(0, 45 0, 08)1109,35
4.4 Tính và vẽ biểu đồ bao momen.
Lợi dụng tính chất đối sứng của sơ đồ tính toán để vẽ biểu đồ momen theo các tổhợp
Trang 19Bảng tính momen
α 0.244 0.156 -0.267 0.067 0.067 -0.267 0.156 0.244 M(t.m) 0 7.322 4.682 -8.013 2.011 2.011 -8.013 4.682 7.322 0
α 0.244 0.156 -0.267 0.067 0.067 -0.267 0.156 0.244 M(t.m) 0 26.794 17.130 -29.319 7.357 7.357 -29.319 17.130 26.794 0
α 0.015 0.029 0.044 -0.030 -0.104 -0.178 M(t.m) 0 1.611 3.221 4.832 -3.294 -11.420 -19.546 23.573 30.088 0
α -0.044 -0.089 -0.133 0.200 0.200 -0.133 -0.089 -0.044 M(t.m) 0 -4.832 -9.773 -14.605 21.962 21.962 -14.605 -9.773 -4.832 0
M(t.m) 0 25.220 13.836 -34.151 10.908 19.363 -8.785 -5.857 -2.928 0
α 0.289 0.244 -0.133 -0.133 -0.133 -0.133 0.244 0.289 M(t.m) 0 31.735 26.794 -14.605 -14.605 -14.605 -14.605 26.794 31.735 0 M.max 0 31.735 26.794 4.832 21.962 21.962 -8.785 26.794 31.735 0 M.min 0 -4.832 -9.773 -34.151 -14.605 -14.605 -29.319 -9.773 -4.832 0 Mmax 0 39.058 31.475 -3.181 23.973 23.973 -16.798 31.475 39.058 0 Mmin 0 2.491 -5.092 -42.164 -12.594 -12.594 -37.332 -5.092 2.491 0
Trang 22Vậy M c M 39,058Tm vậy trục trung hòa đi qua cánh.
Có h c 8cm0, 2h0 0, 2.65 13 cmlên có thể dung công thức gần đúng
0,5
a
M F
n o
M A
a
a o
A M
Trang 23R kG cm Cường của cốt đai.
Kiểm tra điều kiện hạn chế: Q k R bh o n o cho tiết diện chịu lực cắt lớn nhất
Thỏa mãn điều kiện hạn chế
Kiểm tra điều kiện tính toán: Q0,6R bh k o 0,6.7,5.35.65 9555 kG Q max
Vậy bê tong không đủ khẳ lăng chịu cắt, cần bố trí cốt đai
tính toans cốt đai co đoạn này mà chỉ bố trí theo cấu tạo
Tính diện tích cốt xiên
Dự kiến đặt 2 lớp cốt xiên trong đoạn dầm dài 210cm, cót xien là cốt dọc
xét là hằng số, coi mặt cắt nguy hiemr chỉ đi qua 1 lớp cốt xiên, ta có côngthức
Trang 24Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm chính cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính Lực tậpchung do dầm phụ chuyền vào dầm chính là.
F N
n f
Trang 25Thep ho anpha gama M Ra Rn b Fa 2o22 65.9 0.02004429 0.990 1388297 2800 90 179 7.6 2o22+2o22 65.9 0.04008858 0.980 2748486 2800 90 179 15.2 2o22+2o22+2o22 65.9 0.06013287 0.970 4080565 2800 90 179 22.8 2o22 64.9 0.10409177 0.948 1309193 2800 90 35 7.6 2o22+2o22 62.3 0.21687177 0.892 2363972 2800 90 35 15.2 2o22+2o22+2o22 63.167 0.32084433 0.840 3385648 2800 90 35 22.8 2o22+2o22+2o22+2o22 63.6 0.42501747 0.787 4264590 2800 90 35 30.41 2o22 70 0.01887027 0.991 1475545 2800 90 179 7.6 2o22+2o22 70 0.03774053 0.981 2922982 2800 90 179 15.2
Nhip bien
Goi B
Nhip giua
Chọn lớp bảo vệ phía momen dương là a=3 cm
Chọn lớp bảo vệ phía momen âm là a=1+0,8+0,6+1,6=4cm chọn a=4cm
Vị trí mặt cắt lý thuyết và kéo dài.x(i) là khoảng cách từ mặt cắt lý thuyết tới
Trang 27chiều dài 1 cấu kiện Khối lượng tổng khối
